RU2534086C2 - Способ для регулирования чистоты кислорода, генерируемого блоком адсорбции, путем контроля расхода потока - Google Patents

Способ для регулирования чистоты кислорода, генерируемого блоком адсорбции, путем контроля расхода потока Download PDF

Info

Publication number
RU2534086C2
RU2534086C2 RU2012101271/05A RU2012101271A RU2534086C2 RU 2534086 C2 RU2534086 C2 RU 2534086C2 RU 2012101271/05 A RU2012101271/05 A RU 2012101271/05A RU 2012101271 A RU2012101271 A RU 2012101271A RU 2534086 C2 RU2534086 C2 RU 2534086C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
oxygen
purity
flow rate
vps
place
Prior art date
Application number
RU2012101271/05A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2012101271A (ru
Inventor
Жозеф ПЬЕРКИН
Сильвен ФУРАЖ
Оливье РУА
Original Assignee
Л'Эр Ликид Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эскплуатасьон Де Проседе Жорж Клод
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Л'Эр Ликид Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эскплуатасьон Де Проседе Жорж Клод filed Critical Л'Эр Ликид Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эскплуатасьон Де Проседе Жорж Клод
Publication of RU2012101271A publication Critical patent/RU2012101271A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2534086C2 publication Critical patent/RU2534086C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B01D53/0476—Vacuum pressure swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0454—Controlling adsorption
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B13/00—Oxygen; Ozone; Oxides or hydroxides in general
    • C01B13/02—Preparation of oxygen
    • C01B13/0229—Purification or separation processes
    • C01B13/0248—Physical processing only
    • C01B13/0259—Physical processing only by adsorption on solids
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2253/00—Adsorbents used in seperation treatment of gases and vapours
    • B01D2253/10—Inorganic adsorbents
    • B01D2253/106—Silica or silicates
    • B01D2253/108—Zeolites
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/12—Oxygen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/10—Single element gases other than halogens
    • B01D2257/102—Nitrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40007—Controlling pressure or temperature swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40007—Controlling pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40009—Controlling pressure or temperature swing adsorption using sensors or gas analysers
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/45—Gas separation or purification devices adapted for specific applications
    • B01D2259/4525—Gas separation or purification devices adapted for specific applications for storage and dispensing systems
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2210/00—Purification or separation of specific gases
    • C01B2210/0043—Impurity removed
    • C01B2210/0046—Nitrogen

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)

Abstract

Изобретение относится к химической промышленности и может быть использовано для получения газообразного кислорода из сжатого воздуха путем адсорбции. Газообразный кислород, обладающий чистотой, равной или большей, чем заданное значение чистоты, получают путем разделения воздуха за счет адсорбции азота, по меньшей мере, на одном адсорбенте, сорбирующем азот лучше, чем кислород. Полученный в зоне 1 газообразный кислород направляют к месту использования или месту хранения в зону 4. Чистоту газообразного кислорода измеряют перед местом использования или местом хранения и сопоставляют с предварительно заданным значением чистоты. Расход потока, поступающего к пользователю, регулируют путем открытия рециркуляционного клапана, расположенного на обходной линии, созданной на газопроводе, по которому подают полученный кислород. Расход потока снижают, если чистота кислорода меньше заданного значения чистоты, и повышают, если чистота кислорода больше заданного значения чистоты. Изобретение позволяет обеспечить эффективное управление процесса адсорбции. 7 з.п. ф-лы, 4 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способу для регулирования способа или блока для разделения газа путем адсорбции, в частности к способу или блоку типа VSA (vacuum swing adsorbtion, вакуумная короткоцикловая адсорбция), в котором из окружающего воздуха получают газ, обогащенный кислородом.
Возможность регулирования чистоты газа, обогащенного кислородом, получаемого на выходе из блока для разделения газа путем адсорбции, в частности блока типа VSA, была уже исследована, в частности, в документах US-A-5258056.
Сложность регулирования чистоты этого кислорода состоит в выборе переменных параметров воздействия, при условии, что существует много возможностей для регулирования этой чистоты: воздействие на продолжительность цикла, давление в адсорберах, расходы потоков и/или давление в блоке и т.д.
Ввиду этих трудностей способы VSA для получения кислорода обычно называются способами О2-VSA, которые в настоящее время обычно контролируются посредством простых контуров управления давлением или расходом потока при заданном выходном сжатии и/или максимальном давлении в адсорберах.
Отсутствие точного управления часто приводит к потерям производительности, что создает необходимость в обеспечении пользователем дополнительной подачи жидкого кислорода (liquid oxygen, LOX), когда получение О2-VSA является недостаточным, чтобы гарантировать для этого пользователя минимальную чистоту и/или расход потока кислорода, необходимый для этого применения, например для изготовления стекла, бумажной массы, для подачи аквакультуры и т.п. Эта дополнительная подача жидкого кислорода, в свою очередь, налагает на пользователя существенные дополнительные расходы.
В документе US-A-5258056 исследован способ PSA (pressure swing adsorption, метод отделения азота от кислорода с адсорбцией последнего) для получения азота из атмосферного воздуха, в котором кислород представляет собой устраняемую примесь. Уровень примесей, т.е. кислорода, используется для регулирования подачи воздуха, подаваемого в систему PSA.
В документе US-A-4725293, кроме того, описан аналогичный способ PSA, также дающий возможность получения азота из окружающего воздуха.
Проблема, которая затем возникает, состоит в возможности минимизации снабжения жидким кислородом путем обеспечения эффективного управления способом VSA и/или блоком, для повышения его производительности.
Решение согласно изобретению представляет собой способ для получения газообразного кислорода из сжатого воздуха путем адсорбции, в котором:
a) газообразный кислород, обладающий чистотой, равной или большей, чем заданное значение чистоты (purity threshold value, VPS), получают с переменным расходом потока продукта (Dp) посредством, по меньшей мере, одного адсорбционного блока,
b) газообразный кислород, получаемый на этапе а), извлекают и направляют посредством, по меньшей мере, одного газопровода к месту использования или месту хранения,
c) чистоту газообразного кислорода (Рр), получаемого на этапе а) и переносимого по упомянутому газопроводу, измеряют перед его попаданием в место использования или в место хранения и сопоставляют с предварительно заданным значением чистоты (VPS), и
d) расход потока кислородного продукта (Dp) регулируют местом использования или местом хранения, в зависимости от сопоставления, выполненного на этапе с), таким образом, чтобы:
i) расход потока кислородного продукта (Dp) был снижен, когда чистота кислорода (Рр), измеренная на этапе с), такова, что: VPS>Pp, или
ii) расход потока кислородного продукта (Dp) был повышен, когда чистота кислорода (Рр), определенная на этапе с), такова, что: VPS<Pp,
для получения такой чистоты газообразного кислорода (Рр), чтобы соблюдалось следующее условие:
VPS=Pp+X, где Х<0,5%, Х - это среднеквадратичное отклонение,
e) полученный кислород подают к месту использования при расходе потока продукта (Dp), и
f) когда расход потока, поступающего к пользователю (Du), таков, что Du>Dp, кислород, поступающий из источника жидкого кислорода (LOX), добавляют в газопровод, причем жидкий кислород испаряется перед тем, как его вводят в газопровод, в результате чего достигается заданная чистота кислорода, поступающего пользователю, (Pu), таким образом, что: VPS=Pu+X,
где:
- чистоту кислорода (Pu) измеряют на трубопроводе ниже по потоку относительно места введения жидкого кислорода (LOX)
- расход потока, поступающего к пользователю (Du), представляет собой расход потока кислорода, потребляемого в месте использования.
В зависимости от случая способ согласно изобретению может иметь одну или более следующих характеристик:
- расход потока кислородного продукта регулируют на этапе d) таким образом, чтобы соблюдалось условие VPS=Pp+X, где Х<0,3%, предпочтительно Х<0,2%, более предпочтительно Х<0,1%;
- извлеченный газообразный кислород сжимают на этапе b) перед его подачей в место использования посредством газопровода;
- газообразный кислород получают на этапе а) с использованием адсорбционного блока VSA- или PSA-типа;
- значение чистоты (VPS) составляет, по меньшей мере, 70% по объему, предпочтительно 85-95% и наиболее предпочтительно 90-93% по объему;
- кислород получают на этапе а) путем разделения воздуха за счет адсорбции азота, по меньшей мере, на одном адсорбенте, который адсорбирует азот лучше, чем кислород, причем является предпочтительным, чтобы адсорбент представлял собой цеолит;
- расход потока кислородного продукта регулируют на этапе d) путем воздействия на раскрытие рециркуляционного клапана, расположенного на обводной линии, созданной на газопроводе, по которому подают полученный кислород, причем упомянутая обводная линия, дающая возможность обходить, по меньшей мере, один газовый компрессор, расположенный на упомянутом газопроводе ниже по потоку относительно адсорбционного блока, и, кроме того, служащего для рециркуляции выше по потоку относительно упомянутого, по меньшей мере, одного компрессора, кислорода, накапливаемого ниже по потоку относительно упомянутого компрессора;
- расход потока продукта (Dp) составляет 100-6000 Нм3/ч;
- расход потока, поступающего к пользователю, (Du) составляет 100-10000 Нм3/ч;
- чистота (Рр) кислорода составляет 88-95%; и
- чистота кислорода, поступающего к пользователю (Pu), составляет 88-100%.
Поэтому решение согласно изобретению основано на установке замкнутого контура для регулирования чистоты до достижения значения чистоты (VPS) на О2-VSA-блоке, причем контур предназначен для регулирования расхода потока кислорода (Dp), полученного в режиме реального времени, для снижения требуемого количества жидкого кислорода, называемого LOX (liquid oxygen).
В частности, согласно текущему рабочему режиму, предельный расход потока в блоке VSA задают таким образом, чтобы чистота О2 (Рр) в газе, обогащенном кислородом, получаемым в блоке VSA, всегда была выше, чем заданное значение (VPS), установленное клиентом, например на уровне чистоты 90% по объему.
Однако это приводит к значениям чистоты О2 (Рр), намного более высоким, чем желаемое значение чистоты (VPS), что может достигнуть в определенных случаях, например, значения 92%.
Это явление вызвано, в частности, климатическими изменениями, такими как перепады температур в периоды день/ночь и лето/зима, как видно на Фиг.1.
Принцип работы контура управления согласно изобретению состоит в регулировании этого расхода потока (Dp) в реальном времени, для обеспечения чистоты получаемого кислорода (Рр), таким образом, чтобы она была равна VPS или отличалась очень не намного от VPS (чтобы среднеквадратичное отклонение составляло 0,1%), и, следовательно, для предотвращения или минимизации использования LOX.
Поэтому этот тип регулирования дает возможность экономить на LOX за счет оптимизации производительности VSA, для достижения снижения количества процедур типа поиска чистоты, путем адаптации расхода потока VSA к понижению расхода потока, чтобы не возникало «потерь» в чистоте О2, и это приводит к уменьшению вмешательств пользователя для модификации регулирования расхода потока кислородного продукта (Dp).
На Фиг.2 схематизирован принцип действия способа согласно изобретению применительно к адсорбционному блоку 1 типа O2-VSA, в котором получают кислород, чистоту которого следует поддерживать постоянной, по меньшей мере, на уровне 90% по объему, что составляет желаемое значение чистоты (VPS).
Полученный кислород извлекают на выходе из блока О2-VSA (зона 1) и направляют в контейнер (не показан), как можно дальше от местонахождения клиента (зона 4) посредством, по меньшей мере, одного компрессора (зона 2) посредством трубопровода.
Для регулирования расхода потока кислорода, рециркуляционным клапаном Qr управляют посредством контура управления расходом потока или «контура FIC 1 (FIC - flow indicating controller, контроллер индикатора расхода). Функция последнего состоит в ограничении расхода потока продукта (Dp) от блока к клапану, установленному оператором, независимо от запроса клиента (Du).
Поэтому, принцип регулирования согласно изобретению состоит в адаптации опорного сигнала контура FIC 1 в зависимости от измерений чистоты кислорода (Рр).
Иными словами, принцип действия контура управления состоит в адаптации предельного расхода потока продукта (Dp) в режиме реального времени, для обеспечения чистоты при пределах мощности блока VSA. Такая адаптация достигается с помощью функциональной схемы, представленной на Фиг.3 и в которой использован так называемый «упреждающий» алгоритм регулирования, или алгоритм регулирования предиктор Смита.
Преимущество этого типа регулирования состоит в том, что оно предсказывает чистоту O2 (Рр) с помощью модели, представляющей смоделированную чистоту (Ррm) и, таким образом, позволяющей осуществлять регулирование заранее.
Установка этой системы регулирования затем дает возможность получить распределение чистоты вокруг блока VPS с разностью среднеквадратичных отклонений менее 0,5%, обычно порядка 0,1%, как показано на кривых Фиг.4, независимо от циклов день/ночь.
Однако, как проиллюстрировано на Фигуре 2, когда расход потока, поступающего к пользователю (Du), становится больше, чем расход потока продукта (Dp), это требование к кислороду осуществляется с поправкой на введение резервного кислорода, выходящего из источника жидкого кислорода (LOX), который соединен с трубопроводом, по которому подают газообразный кислород из блока VSA к рабочей площадке пользователя. LOX заблаговременно подвергают испарению перед его введением в трубопровод (зона 3). Таким образом, получают такое рабочее значение чистоты кислорода (Pu), чтобы соблюдалось условие VPS=Pu+X, где Pu - это чистота O2, измеренная ниже по потоку относительно места введения LOX в трубопровод.
Введение резервного LOX является особо преимущественным, поскольку это дает возможность учитывать запросы на максимальные количества кислорода, поступающие из места использования.

Claims (8)

1. Способ для получения газообразного кислорода из сжатого воздуха путем адсорбции, в котором:
a) газообразный кислород, обладающий чистотой, равной или большей, чем заданное значение чистоты (VPS), получают с переменным расходом потока продукта (Dp) посредством, по меньшей мере, одного адсорбционного блока, причем кислород получают на этапе а) путем разделения воздуха за счет адсорбции азота, по меньшей мере, на одном адсорбенте, который адсорбирует азот лучше кислорода, причем адсорбент предпочтительно является цеолитом,
b) газообразный кислород, получаемый на этапе а), извлекают и направляют посредством, по меньшей мере, одного газопровода к месту использования или месту хранения,
c) чистоту (Рр) газообразного кислорода, получаемого на этапе а) и переносимого по упомянутому газопроводу, измеряют перед местом использования или местом хранения и сопоставляют с предварительно заданным значением чистоты (VPS), и
d) расход потока, поступающего к пользователю (Du), регулируют перед местом использования или местом хранения в зависимости от сопоставления, выполненного на этапе с), таким образом, чтобы:
i) расход потока, поступающего к пользователю (Du), был снижен, когда чистота кислорода (Рр), измеренная на этапе с), такова, что: VPS>Pp, или
ii) расход потока, поступающего к пользователю (Du), был повышен, когда чистота кислорода (Рр), определенная на этапе с), такова, что: VPS<Pp,
для получения такой чистоты газообразного кислорода (Рр), чтобы соблюдалось следующее условие:
VPS=Pp+X, где Х<0,5%, X - это среднеквадратичное отклонение,
причем расход потока кислородного продукта регулируют на этапе d) путем воздействия на открытие рециркуляционного клапана, расположенного на обходной линии, созданной на газопроводе, по которому подают полученный кислород, причем упомянутая обходная линия дает возможность обходить, по меньшей мере, один газовый компрессор, расположенный на упомянутом газопроводе ниже по потоку относительно адсорбционного блока, и, кроме того, служащего для рециркуляции выше по потоку относительно упомянутого, по меньшей мере, одного компрессора, кислорода, накопленного ниже по потоку относительно упомянутого компрессора;
после этапа d) выполняют следующие этапы:
e) полученный кислород подают к месту использования при расходе потока продукта (Dp), и
f) когда расход потока, поступающего к пользователю (Du), таков, что Du>Dp, кислород, поступающий из источника жидкого кислорода (LOX), добавляют в газопровод, причем жидкий кислород испаряется перед тем, как его вводят в газопровод, в результате чего достигается данная чистота кислорода, поступающая к пользователю (Pu), таким образом, что выполняется условие: VPS=Pu+X,
где:
- чистоту кислорода (Pu) измеряют на трубопроводе ниже по потоку относительно места введения жидкого кислорода (LOX)
- расход потока, поступающего к пользователю (Du), представляет собой расход потока кислорода, потребляемого местом использования.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что расход потока кислородного продукта регулируют на этапе d) таким образом, чтобы соблюдалось условие VPS=Pp+X, где Х<0,3%.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что расход потока кислородного продукта регулируют на этапе d) таким образом, чтобы соблюдалось условие VPS=Pp+X, где Х<0,2%.
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что расход потока кислородного продукта регулируют на этапе d) таким образом, чтобы соблюдалось условие VPS=Pp+X, где Х<0,1%.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что извлеченный газообразный кислород сжимают на этапе b) перед направлением его к месту использования посредством газопровода.
6. Способ по п.1, отличающийся тем, что газообразный кислород получают на этапе а) с помощью адсорбционного блока типа VSA или PSA.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что значение чистоты (VPS) составляет, по меньшей мере, 70% по объему, предпочтительно 85-95% и наиболее предпочтительно 90-93%.
8. Способ по п.1, отличающийся тем, что:
- расход потока продукта (Dp) составляет 100-6000 Нм3/ч;
- скорость потока, поступающего к пользователю (Du), составляет 100-10000 Нм3/ч;
- чистота (Рр) кислорода составляет 88-95%; и
- чистота кислорода, поступающего к пользователю (Pu), составляет 88-100%.
RU2012101271/05A 2009-06-15 2010-06-07 Способ для регулирования чистоты кислорода, генерируемого блоком адсорбции, путем контроля расхода потока RU2534086C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0953965 2009-06-15
FR0953965A FR2946546B1 (fr) 2009-06-15 2009-06-15 Procede de regulation de la purete d'oxygene produit par une unite d'adsorption par controle du debit
PCT/FR2010/051116 WO2010146282A1 (fr) 2009-06-15 2010-06-07 Procédé de régulation de la pureté d'oxygène produit par une unité d'adsorption par contrôle du débit

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012101271A RU2012101271A (ru) 2013-07-27
RU2534086C2 true RU2534086C2 (ru) 2014-11-27

Family

ID=41581008

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012101271/05A RU2534086C2 (ru) 2009-06-15 2010-06-07 Способ для регулирования чистоты кислорода, генерируемого блоком адсорбции, путем контроля расхода потока

Country Status (9)

Country Link
US (1) US20120103186A1 (ru)
EP (1) EP2442890A1 (ru)
JP (1) JP2012530038A (ru)
CN (1) CN102802765A (ru)
BR (1) BRPI1011370A2 (ru)
CA (1) CA2761188A1 (ru)
FR (1) FR2946546B1 (ru)
RU (1) RU2534086C2 (ru)
WO (1) WO2010146282A1 (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2668252C1 (ru) * 2016-10-07 2018-09-27 Хансгрое СЕ Устройство формирования душевой струи
RU2669617C1 (ru) * 2016-12-22 2018-10-12 Хансгрое СЕ Устройство выпуска струй душа и душевое устройство
RU2696697C2 (ru) * 2015-06-12 2019-08-05 Атлас Копко Эрпауэр, Намлозе Веннотсхап Способ управления стадией адсорбции генератора газа и генератор газа, использующий такой способ
RU2774608C2 (ru) * 2018-03-01 2022-06-21 Л'Эр Ликид, Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Способ получения кислорода с использованием o2 vsa, в котором сведены к минимуму открытия и закрытия клапанов

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9023245B2 (en) * 2013-04-26 2015-05-05 Praxair Technology, Inc. Method and system for producing a synthesis gas using an oxygen transport membrane based reforming system with secondary reforming
FR3011481B1 (fr) * 2013-10-04 2017-01-20 Air Liquide Procede d'adsorption a modulation de pression avec regulation
US10415760B2 (en) * 2017-04-18 2019-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Control system in an industrial gas pipeline network to satisfy energy consumption constraints at production plants

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2837281A1 (de) * 1978-08-25 1980-03-06 Linde Ag Verfahren zum bereitstellen von atemgas fuer luftfahrzeuge
US5258056A (en) * 1991-09-27 1993-11-02 The Boc Group, Inc. PSA system with product turndown and purity control
RU2158610C2 (ru) * 1998-12-15 2000-11-10 Научно-техническое объединение "Био-Нова" Способ регулирования и контроля концентрации кислорода и устройство для его осуществления

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4725293A (en) * 1986-11-03 1988-02-16 The Boc Group, Inc. Automatic control for Pressure Swing Adsorption system
US4867766A (en) * 1988-09-12 1989-09-19 Union Carbide Corporation Oxygen enriched air system
US5917135A (en) * 1996-06-14 1999-06-29 Invacare Corporation Gas concentration sensor and control for oxygen concentrator utilizing gas concentration sensor
DE10300141A1 (de) * 2003-01-07 2004-07-15 Blue Membranes Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Sauerstoffanreicherung von Luft bei gleichzeitiger Abreicherung von Kohlendioxid
US7329304B2 (en) * 2005-04-05 2008-02-12 Respironics Oxytec, Inc. Portable oxygen concentrator
JP5178736B2 (ja) * 2007-11-15 2013-04-10 帝人ファーマ株式会社 酸素濃縮装置
US8343259B2 (en) * 2010-03-29 2013-01-01 Wearair Oxygen, Inc. Moisture mitigation in PSA air fractionation

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2837281A1 (de) * 1978-08-25 1980-03-06 Linde Ag Verfahren zum bereitstellen von atemgas fuer luftfahrzeuge
US5258056A (en) * 1991-09-27 1993-11-02 The Boc Group, Inc. PSA system with product turndown and purity control
RU2158610C2 (ru) * 1998-12-15 2000-11-10 Научно-техническое объединение "Био-Нова" Способ регулирования и контроля концентрации кислорода и устройство для его осуществления

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
С.И.ОЖЕГОВ, Словарь русского языка, Москва, Русский язык, 1990, стр.562. *

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2696697C2 (ru) * 2015-06-12 2019-08-05 Атлас Копко Эрпауэр, Намлозе Веннотсхап Способ управления стадией адсорбции генератора газа и генератор газа, использующий такой способ
RU2668252C1 (ru) * 2016-10-07 2018-09-27 Хансгрое СЕ Устройство формирования душевой струи
US10821453B2 (en) 2016-10-07 2020-11-03 Hansgrohe Se Shower jet generating device
RU2669617C1 (ru) * 2016-12-22 2018-10-12 Хансгрое СЕ Устройство выпуска струй душа и душевое устройство
US11491498B2 (en) 2016-12-22 2022-11-08 Hansgrohe Se Shower jet outlet device and shower device equipped therewith
RU2774608C2 (ru) * 2018-03-01 2022-06-21 Л'Эр Ликид, Сосьете Аноним Пур Л'Этюд Э Л'Эксплуатасьон Де Проседе Жорж Клод Способ получения кислорода с использованием o2 vsa, в котором сведены к минимуму открытия и закрытия клапанов

Also Published As

Publication number Publication date
US20120103186A1 (en) 2012-05-03
RU2012101271A (ru) 2013-07-27
EP2442890A1 (fr) 2012-04-25
WO2010146282A1 (fr) 2010-12-23
JP2012530038A (ja) 2012-11-29
FR2946546B1 (fr) 2012-06-08
FR2946546A1 (fr) 2010-12-17
CN102802765A (zh) 2012-11-28
BRPI1011370A2 (pt) 2016-03-15
CA2761188A1 (fr) 2010-12-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2534086C2 (ru) Способ для регулирования чистоты кислорода, генерируемого блоком адсорбции, путем контроля расхода потока
CA2704534C (en) Oxygen concentrator
JP5357264B2 (ja) 酸素濃縮装置
US11247014B2 (en) Oxygen concentrator
WO2014046297A1 (ja) 酸素濃縮装置
TWI401113B (zh) Pressure swing adsorption gas generating device
JP2013052021A (ja) 酸素濃縮装置
US7195028B2 (en) Self-contained oxygen generator
KR101525505B1 (ko) 오존가스 농축 방법 및 그 장치
KR101969614B1 (ko) 제품 가스 공급 방법 및 제품 가스 공급 시스템
JP5864994B2 (ja) 気体分離装置および方法
CN113813752A (zh) 计量控制***、气体分离装置及控制方法、存储介质
JPS63307101A (ja) 圧力スイング吸着式酸素製造方法
JPH0584418A (ja) 空気分離装置の前処理方法及び装置
JP2002079030A (ja) 酸素濃縮装置
CN216024042U (zh) 计量控制***和变压吸附气体分离装置
JP5939917B2 (ja) 気体分離装置
KR102684360B1 (ko) 산소 농축 장치
JP2023088489A (ja) 窒素ガス分離方法及び窒素ガス分離装置
JP2023146365A (ja) 圧力変動吸着ガス分離装置の運転方法
JPH08173745A (ja) 圧力変動吸着分離装置の運転方法
CN114768470A (zh) 变压吸附气体分离设备及方法，调节计量控制***及方法
JP2006273589A (ja) 低濃度オゾンガスの吸着方法及び吸着装置
JPH08173744A (ja) 圧力変動吸着分離装置における製品ガス供給量の調節方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200608