RU2488431C2 - Способ очистки отходящих газов - Google Patents
Способ очистки отходящих газов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2488431C2 RU2488431C2 RU2010110637/05A RU2010110637A RU2488431C2 RU 2488431 C2 RU2488431 C2 RU 2488431C2 RU 2010110637/05 A RU2010110637/05 A RU 2010110637/05A RU 2010110637 A RU2010110637 A RU 2010110637A RU 2488431 C2 RU2488431 C2 RU 2488431C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- washing
- stage
- sulfur dioxide
- value
- hydrogen peroxide
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
- B01D53/502—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound characterised by a specific solution or suspension
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/38—Removing components of undefined structure
- B01D53/40—Acidic components
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/64—Heavy metals or compounds thereof, e.g. mercury
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/68—Halogens or halogen compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/75—Multi-step processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/10—Oxidants
- B01D2251/106—Peroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/20—Reductants
- B01D2251/206—Ammonium compounds
- B01D2251/2062—Ammonia
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2251/00—Reactants
- B01D2251/60—Inorganic bases or salts
- B01D2251/604—Hydroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/20—Halogens or halogen compounds
- B01D2257/204—Inorganic halogen compounds
- B01D2257/2045—Hydrochloric acid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/20—Halogens or halogen compounds
- B01D2257/204—Inorganic halogen compounds
- B01D2257/2047—Hydrofluoric acid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
- B01D2257/302—Sulfur oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/60—Heavy metals or heavy metal compounds
- B01D2257/602—Mercury or mercury compounds
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/30—Capture or disposal of greenhouse gases of perfluorocarbons [PFC], hydrofluorocarbons [HFC] or sulfur hexafluoride [SF6]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Cleaning Or Drying Semiconductors (AREA)
Abstract
Изобретение может быть использовано при очистке отходящих газов. Способ включает стадию выделения диоксида серы на первой ступени (с) промывки из отходящих газов с помощью аммиака или соединений аммония, которые подают по трубопроводу (10). Затем отходящие газы по трубопроводу (11) направляют на вторую ступень (d) промывки, где диоксид серы, который не был выделен на первой ступени (с), окисляют путем добавления перекиси водорода по трубопроводу (12) при рН от 1 до 5 до серной кислоты, которую затем выделяют. Образовавшаяся серная кислота одновременно выделяет аммиак в виде сульфата аммония. Устройство для осуществления вышеуказанного способа включает пылеотделитель (а) для отделения летучей золы (6) и охладитель (17). В скруббере (b) с отводящим трубопроводом (7) выделяют хлористоводородную кислоту и фтористоводородную кислоту. Изобретение позволяет эффективно выделять диоксид серы из отходящих газов и одновременно исключает выброс аммиака и связанное с ним образование аэрозоля сульфата аммония. 2 н. и 21 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу и устройству для очистки отходящих газов, в частности для выделения диоксида серы (SO2) из дымовых газов с одновременным исключением выброса аммиака (NH3) и сопутствующего образования аэрозолей сульфата аммония.
Уровень техники
Из уровня техники известно несколько способов очистки отходящих газов. Например, в публикации DE 3733319 C2 описан процесс удаления диоксида серы из дымовых газов. В этой публикации речь идет о процессе трехступенчатой противоточной промывки для улавливания диоксида серы, в котором соответствующее трехступенчатое противоточное устройство расположено после ступеней пылеочистки и охлаждения с промывкой в скруббере-охладителе для выделения хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты с помощью промывки водой. Две первых стадии вымывания диоксида серы проводят путем добавления аммиака, а на третьей стадии для удаления выходящего аммиака добавляют серную кислоту.
Из публикации DE 19731062 C2 известен способ выделения кислых газов из дымовых газов, в частности отходящих газов электростанций и мусоросжигательных установок. В этой публикации описан двухступенчатый процесс противоточной промывки для выделения диоксида серы. Перед очисткой от диоксида серы газы пропускают через пылевой фильтр и скруббер-охладитель для удаления хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты путем промывки водой. В контуре промывной жидкости первой ступени сульфит/гидросульфит аммония подвергают окислению кислородсодержащим газом до сульфата аммония.
В публикации EP 0778067 B1 раскрыта установка для очистки дымовых газов с различным содержанием кислых компонентов и способы управления работой этой установки. После прохождения газов через пылевой фильтр и скруббер-охладитель для выделения хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты путем промывки водой предусмотрен процесс противоточной промывки газов для выделения диоксида серы.
В публикации EP 0212523 раскрыт одноступенчатый процесс противоточной промывки газов с добавлением аммиака и окислением его до сульфата путем введения воздуха в низ скруббера.
Определение концентрации SO2 в отходящих газах через абсорбцию в водном растворе перекиси водорода (H2O2) описан в Директиве 2462 Союза немецких инженеров (VDI), выпуск 2.
В публикациях DE 4036899 C2 и US 3760061 раскрыт процесс очистки дымовых газов с помощью перекиси водорода для выделения SO2 с образованием серной кислоты.
В известных способах мокрой очистки газов только с помощью аммиака выделить из газов диоксид серы удается лишь неполностью, поскольку для предотвращения выброса аммиака процесс приходится вести при низких значениях pH. Добавление серной кислоты на третьей ступени промывки (DE 3733319 C2) позволяет выделить аммиак, выходящий с двух предыдущих ступеней аммиачной промывки. Однако при использовании столь кислых промывных растворов выделения SO2 почти не происходит. Помимо затрат на необходимую серную кислоту, недостатком являются, в частности, дополнительные затраты на очистку и утилизацию сульфата аммония, образующегося в результате добавления серной кислоты. Эти экономические обстоятельства имеют значение, в частности, при использовании способа газоочистки в мусоросжигательных установках.
Раскрытие изобретения
Поэтому в основу настоящего изобретения была положена задача разработки способа очистки отходящих газов, который обеспечил бы эффективное и экономичное выделение диоксида серы из отходящих газов (т.е. очистку отходящих газов от диоксида серы) и одновременно исключил бы выброс аммиака и связанное с ним образование аэрозоля сульфата аммония. Эта задача решается в способе, включающем следующие стадии:
1. На первой ступени (с) промывки из отходящих газов с помощью аммиака или соединений аммония частично выделяют диоксид серы.
2. Отходящие газы направляют на вторую ступень промывки.
3. На второй ступени промывки диоксид серы, который не был выделен на первой ступени промывки, путем добавления окислителя, например перекиси водорода, окисляют до серной кислоты и выделяют.
4. Аммиак, выходящий с первой ступени промывки, выделяют на второй ступени промывки образовавшейся серной кислотой с образованием сульфата аммония.
Таким образом, предлагаемый в изобретении способ предусматривает комбинацию из двух ступеней промывки (мокрой очистки газов), причем на первой ступени промывки выделяют часть диоксида серы аммиаком, а на второй ступени диоксид серы, который не был выделен на первой ступени, выделяют с помощью окислителя, причем в качестве окислителя предпочтительно использовать перекись водорода. Окислитель, предпочтительно перекись водорода, подают по меньшей мере в стехиометрическом количестве по отношению к количеству SO2, поступающему на вторую ступень промывки. Предпочтительно же добавлять окислитель в несколько большем количестве, чем это требуется для взаимодействия с количеством диоксида серы, поступающим на вторую ступень промывки. Обе ступени промывки могут быть снабжены одним или несколькими контурами промывной жидкости. Контуры промывной жидкости в пределах ступени промывки могут иметь внизу собственные сборники жидкости или один общий сборник.
Промывные растворы (трубопроводы для выпуска промывной воды) отдельных ступеней промывки могут пропускаться навстречу потоку отходящих газов. Смесь растворов серной кислоты и сульфата аммония, образовавшихся на второй ступени промывки, и содержащийся в ней излишек перекиси водорода предпочтительно направлять назад на первую ступень промывки.
В соответствии с изобретением на первой ступени промывки подают аммиак, предпочтительно в виде водного раствора аммиака. В качестве альтернативы аммиаку можно использовать также другие соединения аммония, такие как карбонаты аммония. В процессе удаления SO2 промывным раствором значение pH промывного раствора уменьшается. Регулируемой подачей аммиака, или водного раствора аммиака, значение pH поддерживают с возможностью его изменения в интервале от 4 до 6. При этих условиях удается выделять значительную долю содержащегося в отходящих газах диоксида серы. Типичные значения доли выделяемого диоксида серы на одной ступени промывки при значениях pH примерно от 4 до 6 составляют примерно от 30 до 90%. При более низких pH доля выделяемого SO2 уменьшается, а при более высоких - увеличивается. Аммиак же ведет себя наоборот. При уменьшении значения pH выброс NH3 уменьшается, а при увеличении значения pH количество выбрасываемого аммиака увеличивается.
На первой ступени происходит значительное окисление первоначально образовавшегося сульфита аммония кислородом, присутствующим в дымовых газах. Окислительное действие кислорода можно максимально усилить организацией интенсивного контакта между дымовыми газами и промывной жидкостью (большая площадь поверхности массообмена, высокое отношение количества промывного раствора к количеству отходящих газов). Дополнительно повышению степени окисления может способствовать диспергирование кислородсодержащих дымовых газов или воздуха в контуре промывной жидкости для мокрой очистки. В частности, указанные выше продукты образуются в результате протекания следующих реакций:
Образующийся в результате реакции раствор сульфита, или сульфата аммония характеризуется парциальным давлением аммиака, зависящим от значения pH и температуры промывного раствора. При малых значениях pH парциальное давление аммиака уменьшается. Недостатком этого является то, что с уменьшением значения pH также уменьшается выделение диоксида серы. При значениях pH в интервале от 4 до 6 обеспечивается достаточно высокое выделение диоксида серы и умеренный выход аммиака.
Для предлагаемого в изобретении двухступенчатого процесса предпочтительно, чтобы молярное отношение концентраций SO2 и NH3 отходящих газах после первой ступени промывки составляло по меньшей мере 0,5, предпочтительнее в интервале от 0,5 до 2, особенно предпочтительно в интервале от 0,5 до 1. Молярное отношение концентраций SO2/NH3 можно регулировать посредством значения pH на второй ступени промывки. То есть, заданное значение pH на первой ступени промывки устанавливается посредством каскадного регулирования, основываясь на значении pH (отклонении значения pH от заданного значения) на второй ступени промывки. Уменьшение значения pH на второй ступени промывки означает то, что в отходящих газах перед поступлением на вторую ступень промывки имеется избыток SO2, а увеличение значения pH указывает на избыток NH3. Значение pH на второй ступени промывки жестко задается в интервале от 1 до 5, предпочтительно в интервале от 2 до 4, например, это значение pH на второй ступени промывки устанавливается примерно равным 3. Если значение pH на второй ступени промывки падает ниже заданного значения (например, pH<3) заданное значение pH в первой ступени промывки автоматически увеличивается регулирующим контуром. В результате степень очистки от SO2 в первой ступени промывки и выход NH3 увеличиваются. Это приводит к увеличению значения pH на второй ступени промывки. При увеличении значения pH (например, pH>3) на второй ступени промывки заданное значение pH на первой ступени промывки уменьшают. В результате на первой ступени промывки уменьшаются выделение SO2 и выход NH3. Как следствие, уменьшается значение pH на второй ступени промывки. Такое взаимодействие регулирующих контуров обеспечивает оптимальное управление двухступенчатым процессом мокрой очистки, т.е. значение pH на второй ступени промывки поддерживается примерно равным 3, и тем самым молярное отношение концентраций SO2 и NH3 в отходящих газах после первой ступени промывки поддерживается в заданном интервале, например от 0,5 до 1.
Концентрации SO2 в отходящих газах технологических процессов, например установок по сжиганию мусора, могут иметь значительный разброс как следствие использования гетерогенных составов топлива. Это означает, что оптимальное значение pH на первой ступени промывки не может быть фиксированным значением. Таким образом, оптимальное заданное значение pH на первой ступени промывки может колебаться в относительно широком интервале значений, составляющем примерно от 4 до 6. Регулирование значения pH на первой ступени промывки с приведением к переменному заданному значению осуществляется посредством дозирования NH3, подаваемого в контур промывной жидкости на первой ступени промывки. За счет сопряжения обеих ступеней промывки и рассмотренного выше управления процессом регулирования значения pH (каскад регулирующих контуров) ведение процесса всегда может осуществляться в наивыгоднейшем диапазоне (при минимизированном расходе H2O2) даже при колебаниях концентраций SO2 в отходящих газах перед первой ступенью промывки.
После первой ступени промывки в отходящих газах остаются лишь небольшие количества диоксида серы и аммиака, которые должны находиться в молярном стехиометрическом отношении примерно от 0,5 до 1.
Затем отходящие газы направляют на вторую ступень промывки. В зависимости от концентрации диоксида серы, которую измеряют в отходящих газах перед их поступлением на вторую ступень промывки, на вторую ступень промывки теперь дозированно подают окислитель. При введении окислителя в промывной раствор по меньшей мере в стехиометрическом количестве выделение SO2 (степень очистки от SO2) практически не зависит от значения pH. В качестве окислителя предпочтительно добавлять перекись водорода. Вместе с тем, можно использовать и другие окислители, такие, например, как озон, перекись натрия или калия. Необходимое количество окислителя, предпочтительно перекиси водорода, применяется по меньшей мере в стехиометрическом отношении к количеству SO2 в отходящих газах перед поступлением на вторую ступень промывки. В другом варианте в качестве параметра регулирования для дозирования H2O2 также можно использовать концентрацию SO2 в очищенном газе после второй ступени промывки.
Еще одна возможность регулируемого добавления окислителя предусматривает прямое или косвенное измерение концентрации окислителя в контуре промывной жидкости второй ступени промывки.
Предпочтительно, чтобы молярное отношение подаваемого количества перекиси водорода к количеству диоксида серы в потоке отходящих газов перед поступлением на вторую ступень промывки находилось в интервале примерно от 1 до 2, предпочтительно примерно от 1 до 1,5, особенно предпочтительно примерно от 1,2 до 1,3. Путем добавления в промывную жидкость перекиси водорода достигается практически полное выделение диоксида серы с образованием серной кислоты:
Аммиак, оставшийся в отходящих газах после первой ступени промывки, также выделяется на второй ступени промывки. Этой цели служит серная кислота, образующаяся при окислении диоксида серы:
Поскольку вторая ступень промывки работает в кислых условиях (pH<7), в результате возникает раствор сульфата аммония в серной кислоте. Поскольку дозирование H2O2 предпочтительно осуществляется в слегка сверхстехиометрическом количестве относительно количества SO2, в промывном растворе после второй ступени промывки могут содержаться небольшие остаточные количества неизрасходованной H2O2.
Значение pH на второй ступени промывки составляет предпочтительно от 1 до 5, предпочтительнее от 2 до 4, а в оптимальном случае - около 3. Значение pH на этой второй ступени промывки поддерживают путем соответствующего каскадного регулирования переменного заданного значения pH первой ступени промывки.
Смесь серной кислоты, сульфата аммония и неизрасходованного окислителя, например перекиси водорода, в предпочтительном варианте осуществления изобретения можно направлять назад на первую ступень промывки. В этом случае серная кислота, присутствующая в относительно малых количествах, реагирует на первой ступени промывки с добавляемым аммиаком с образованием сульфата аммония. Излишек перекиси водорода, также направляемый на первую ступень, предпочтительно окисляет еще содержащийся сульфит аммония до сульфата аммония и таким образом поддерживает процесс окисления остаточным кислородом в составе отходящих газов.
Предлагаемый в изобретении способ обеспечивает практически полное выделение диоксида серы. Серная кислота, образовавшаяся на второй ступени промывки, почти полностью поглощает аммиак, вышедший с предыдущей ступени. Таким образом, предлагаемый в изобретении способ позволяет получать после второй ступени промывки очищенный газ с чрезвычайно малыми концентрациями SO2 и аммиака.
Что касается газопромывающих устройств, описанные выше ступени промывки могут быть выполнены в виде полых абсорбционных колонн распылительного типа и/или скрубберов с расположенными внутри элементами насадки, орошаемыми промывной водой, такими как насадочные тела, ситчатые тарелки, форсуночные тарелки, а также барботажных колонн. Отдельные ступени могут действовать по прямоточному, противоточному или перекрестноточному принципу. Каждая из отдельных ступеней промывки в предпочтительном исполнении может быть снабжена каплеуловителями (брызгоуловителями), такими, например, как волоконная набивка, мокрые электрические фильтры или инерционные сепараторы (например, циклонные сепараторы).
Описанные выше ступени промывки могут быть дополнены другими ступенями очистки. Так, неочищенный газ, например, из мусоросжигающей установки, можно очищать от летучей золы с помощью соответствующего фильтра. Это означает, что перед двухступенчатым газопромывающим устройством для удаления SO2 можно расположить, например, тканевые фильтры или электрические фильтры, очищающие подлежащий обработке газ от летучих зол или других пылей.
Кроме того, перед поступлением отходящих газов на рассмотренную выше двухступенчатую промывку с использованием NH3/H2O2, их предпочтительно пропускать через дополнительные ступени очистки, например, для удаления хлористоводородной кислоты или фтористоводородной кислоты. Так, впрыскиванием в горячие дымовые газы воды можно достигать охлаждения газов до температуры насыщения. В случае газоочистки в мусоросжигающих установках типичная температура насыщения водяного пара при проведении процесса охлаждения составляет около 60-65°C. При охлаждении контактом с водой одновременно может происходить поглощение, например, хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты, но и HgCl2 (что важно при обработке газов от сжигания мусора) при низких значениях pH составляющих от -1 до 3, предпочтительно от 0 до 2. В этих условиях диоксид серы в образовавшемся водном растворе хлористоводородной кислоты обычно не удаляется.
Удаление хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты может осуществляться с помощью таких устройств, как орошаемые водой насадочные колонны, колонны с ситчатыми тарелками, а также барботажные колонны или абсорбционные колонн распылительного типа, которые могут снабжаться каплеуловителями. Движение промывной воды на этапе мокрой очистки может быть организовано по прямоточному, противоточному или перекрестноточному принципу.
Осуществление изобретения
Осуществление изобретения описано ниже на примере, представленном на фиг.1 в отношении устройства для очистки отходящих газов.
Неочищенные газы 16 очищают от летучей золы 6 в фильтре (a), например в тканевом фильтре или электрическом фильтре). В охладителе 17 впрыскиванием воды 18 отходящие газы охлаждают до температуры насыщения. Вместо воды 18, подаваемой на впрыскивание для охлаждения дымовых газов, или в дополнение к ней, также можно использовать промывную воду со ступени (b) промывки. В этом случае предпочтительно, чтобы охладитель 17 и ступень промывки (b) имели общий сборник. В охладителе 17 помимо охлаждения дымовых газов происходит частичное выделение HCl и фтористоводородной кислоты, а также HgCl2.
На следующей ступени (b) осуществляется практически полное выделение хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты при значениях pH ниже 3, предпочтительно от 2 до 0. Значение pH можно регулировать отношением отводимой промывной воды к количеству HCl в поступающем потоке и/или регулируемым добавлением нейтрализующего вещества, например NaOH или Ca(OH)2. Промывные растворы из охладителя и ступени (b) могут поступать в общий сборник. В рассматриваемом варианте осуществления изобретения используется каплеуловитель 15. Устройство снабжено насадкой 14. Промывная вода движется в контуре 20 через насадку 14 против потока отходящих газов. Отбираемая промывная вода 7 (водный раствор хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты и извлеченный в него HgCl2) и испарившаяся часть воды заменяются свежей водой 8 и/или 18, так что объем промывной воды в контуре поддерживается практически постоянным.
Затем отходящие газы направляют по трубопроводу 9 на первую ступень (c) промывки. Регулируемой подачей водного раствора 10 аммиака в контур 20 промывной жидкости заданное переменное значение pH устанавливают в интервале от 4 до 6. Заданное значение pH на первой ступени промывки устанавливают посредством каскадного регулирования, основываясь на значении pH (отклонении значения pH) на второй ступени (а) промывки. За счет окислительного действия кислорода, оставшегося в отходящих газах, и подачи аммиака, диоксид серы выделяют из обрабатываемых газов, главным образом в виде сульфата аммония и лишь в небольших количествах в виде сульфита аммония, и отводят по трубопроводу 19 в виде водного раствора. Благодаря тому, что работу первой ступени промывки регулируют с приведением к переменному заданному значению pH, в отходящих газах 11 после первой ступени промывки устанавливается молярное отношение концентраций диоксида серы и аммиака, составляющее более 0,5, предпочтительно находящееся в интервале от 0,5 до 1.
Затем отходящие газы направляют по трубопроводу 11 на вторую ступень (d) промывки. Здесь по трубопроводу 12 в контур 20 промывочной воды добавляют водный раствор перекиси водорода. Стехиометрическое отношение перекиси водорода к диоксиду серы в рассматриваемом варианте осуществления изобретения составляет 1,3.
Путем соответствующего регулирования заданного значения pH на первой ступени (c) промывки значение pH на второй ступени (d) промывки поддерживают в интервале от 2 до 4, предпочтительно постоянным и примерно равным 3. Регулируя заданное значения pH в первой ступени (c) промывки, косвенно регулируют выделение из газов диоксида серы и выход NH3. С помощью газоанализатора (на чертежах не показан) для определения концентрации SO2 в отходящих газах 11 перед поступлением на вторую ступень (d) промывки регулируют дозирование перекиси водорода 12 на вторую ступень (d) промывки. Перекись водорода добавляют в избыточной дозировке (со стехиометрическим коэффициентом в интервале от 1 до 2, предпочтительно 1,3).
Образовавшуюся на второй ступени (d) промывки смесь серной кислоты и сульфата аммония и неизрасходованную перекись водорода направляют по трубопроводу 5 на первую ступень (c) промывки. Очищенные отходящие газы отводят со второй ступени (d) промывки по трубопроводу 13.
На фиг.2 схематично иллюстрируется принципиальный характер зависимостей концентраций SO2 и NH3 в отходящих газах после первой ступени (c) промывки от значения pH. Кривые 1 и 2, характеризующие концентрацию SO2 в отходящих газах после первой ступени (c) промывки, зависят от значения pH на первой ступени (c) промывки и от концентрации в неочищенных газах. Кривая 1 иллюстрирует в качестве примера характер изменения концентрации SO2 в очищенном газе при низкой концентрации SO2 в неочищенных газах, а кривая 2 - при высокой концентрации SO2 в неочищенных газах. Выход NH3 зависит в основном от значения pH на первой ступени промывки. Это означает, что при переменной концентрации SO2 в неочищенных газах положение оптимальной рабочей точки по оси значений pH на первой ступени промывки колеблется, из условия поддержания заданного молярного отношения концентраций SO2/NH3, в пределах интервала примерно от 4 до 6. На графике в качественном представлении показаны соответствующие оптимальные рабочие точки A и B. Соответственно, при низких концентрациях SO2 в неочищенных газах устанавливают меньшее значение pH, чем при высоких концентрациях SO2 в неочищенных газах. Путем каскадного регулирования, основывающегося на значении pH на второй ступени (d) промывки, заданное значение pH на первой ступени (c) промывки устанавливают в интервале от 4-6, получая в результате молярное отношение SO2 к NH3 в отходящих газах после первой ступени (c) промывки, находящееся в интервале от 0,5 до 1.
Claims (23)
1. Способ очистки отходящих газов, включающий следующие стадии:
- на первой ступени (с) промывки из отходящих газов с помощью аммиака или соединений аммония частично выделяют диоксид серы,
- затем отходящие газы направляют на вторую ступень (d) промывки,
- диоксид серы, который не был выделен на первой ступени (с) промывки, путем подачи окислителя на вторую ступень (d) промывки окисляют до серной кислоты и выделяют из газов, причем на второй ступени (d) промывки образовавшейся серной кислотой одновременно выделяют аммиак, выходящий с первой ступени (с) промывки,
причем:
- окисление на второй ступени (d) промывки проводят путем добавления перекиси водорода,
- на первой ступени (с) промывки регулируемой подачей аммиака устанавливают переменное заданное значение рН в интервале от 4 до 6,
- значение рН на второй ступени (d) промывки составляет от 1 до 5.
- на первой ступени (с) промывки из отходящих газов с помощью аммиака или соединений аммония частично выделяют диоксид серы,
- затем отходящие газы направляют на вторую ступень (d) промывки,
- диоксид серы, который не был выделен на первой ступени (с) промывки, путем подачи окислителя на вторую ступень (d) промывки окисляют до серной кислоты и выделяют из газов, причем на второй ступени (d) промывки образовавшейся серной кислотой одновременно выделяют аммиак, выходящий с первой ступени (с) промывки,
причем:
- окисление на второй ступени (d) промывки проводят путем добавления перекиси водорода,
- на первой ступени (с) промывки регулируемой подачей аммиака устанавливают переменное заданное значение рН в интервале от 4 до 6,
- значение рН на второй ступени (d) промывки составляет от 1 до 5.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что заданное значение рН устанавливают посредством каскадного регулирования, основываясь на значении рН на второй ступени (d) промывки, составляющем от 2 до 4.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что молярное отношение концентраций диоксида серы и аммиака в отходящих газах перед их поступлением на вторую ступень (d) промывки составляет от 0,5 до 2.
4. Способ по п.1, отличающийся тем, что молярное отношение количеств перекиси водорода, подаваемой на вторую ступень промывки, и диоксида серы, содержащегося в потоке отходящих газов после первой ступени промывки, составляет от 1 до 2.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что молярное отношение количеств перекиси водорода, подаваемой на вторую ступень промывки, и диоксида серы, содержащегося в потоке отходящих газов после первой ступени промывки, составляет от 1 до 1,5.
6. Способ по п.5, отличающийся тем, что молярное отношение количеств перекиси водорода, подаваемой на вторую ступень промывки, и диоксида серы, содержащегося в потоке отходящих газов после первой ступени промывки, составляет от 1,2 до 1,3.
7. Способ по п.1, отличающийся тем, что значение рН на второй ступени промывки составляет от 2 до 4.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что значение рН на второй ступени промывки составляет около 3.
9. Способ по одному из пп.1, 2, 4-8, отличающийся тем, что со второй ступени промывки на первую ступень промывки отводят смесь воды, серной кислоты, сульфата аммония и излишка перекиси водорода.
10. Способ по одному из пп.1, 2, 4-8, отличающийся тем, что перед обеими ступенями (с, d) промывки проводят отделение (а) пыли.
11. Способ по п.10, отличающийся тем, что для отделения пыли используют тканевый или электрический фильтр (а).
12. Способ по п.10, отличающийся тем, что после отделения пыли и перед выделением диоксида серы выделяют хлористоводородную кислоту, фтористоводородную кислоту и HgCl2.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что во время выделения хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты отходящие газы охлаждают до температуры насыщения впрыскиванием воды.
14. Способ по п.12, отличающийся тем, что во время выделения HCl значение рН устанавливают в интервале от -1 до 3.
15. Способ по п.14, отличающийся тем, что во время выделения HCl значение рН устанавливают в интервале от 0 до 2.
16. Способ по п.3, отличающийся тем, что со второй ступени промывки на первую ступень промывки отводят смесь воды, серной кислоты, сульфата аммония и излишка перекиси водорода.
17. Способ по п.3, отличающийся тем, что перед обеими ступенями (с, d) промывки проводят отделение (а) пыли.
18. Способ по п.11, отличающийся тем, что после отделения пыли и перед выделением диоксида серы выделяют хлористоводородную кислоту, фтористоводородную кислоту и HgCl2.
19. Способ по п.18, отличающийся тем, что во время выделения хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты отходящие газы охлаждают до температуры насыщения впрыскиванием воды.
20. Способ по п.13, отличающийся тем, что во время выделения HCl значение рН устанавливают в интервале от -1 до 3.
21. Способ по п.19, отличающийся тем, что во время выделения HCl значение рН устанавливают в интервале от -1 до 3.
22. Способ по п.20 или 21, отличающийся тем, что во время выделения HCl значение рН устанавливают в интервале от 0 до 2.
23. Устройство для осуществления способа по одному из предыдущих пунктов, содержащее:
а) пылеотделитель (а) для отделения летучей золы (6),
б) охладитель (17) и скруббер (b), предназначенный для выделения хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты и содержащий отводящий трубопровод (7),
в) первую ступень (с) промывки, имеющую подводящий трубопровод для подачи аммиака (10), отводящий трубопровод (19) для отвода водного раствора сульфата/сульфита аммония и трубопровод (11) для направления отходящих газов на вторую ступень (d) промывки,
г) вторую ступень (d) промывки для проведения процесса окисления, имеющую подводящий трубопровод (12) для подачи водного раствора перекиси водорода, отводящий трубопровод для очищенного газа (13) и трубопровод (5) для направления водного раствора серной кислоты, сульфата аммония и излишка перекиси водорода на первую ступень (с) промывки.
а) пылеотделитель (а) для отделения летучей золы (6),
б) охладитель (17) и скруббер (b), предназначенный для выделения хлористоводородной кислоты и фтористоводородной кислоты и содержащий отводящий трубопровод (7),
в) первую ступень (с) промывки, имеющую подводящий трубопровод для подачи аммиака (10), отводящий трубопровод (19) для отвода водного раствора сульфата/сульфита аммония и трубопровод (11) для направления отходящих газов на вторую ступень (d) промывки,
г) вторую ступень (d) промывки для проведения процесса окисления, имеющую подводящий трубопровод (12) для подачи водного раствора перекиси водорода, отводящий трубопровод для очищенного газа (13) и трубопровод (5) для направления водного раствора серной кислоты, сульфата аммония и излишка перекиси водорода на первую ступень (с) промывки.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102007039926.1 | 2007-08-23 | ||
DE102007039926A DE102007039926B4 (de) | 2007-08-23 | 2007-08-23 | Verfahren und Vorrichtung zur Abgasreinigung |
PCT/EP2008/061013 WO2009024612A1 (en) | 2007-08-23 | 2008-08-22 | Method for the cleaning of off-gas |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2010110637A RU2010110637A (ru) | 2011-09-27 |
RU2488431C2 true RU2488431C2 (ru) | 2013-07-27 |
Family
ID=40202995
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2010110637/05A RU2488431C2 (ru) | 2007-08-23 | 2008-08-22 | Способ очистки отходящих газов |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8048392B2 (ru) |
EP (1) | EP2180938B1 (ru) |
JP (1) | JP5455907B2 (ru) |
KR (1) | KR101535280B1 (ru) |
CN (1) | CN101842147B (ru) |
CA (1) | CA2696199C (ru) |
DE (1) | DE102007039926B4 (ru) |
DK (1) | DK2180938T3 (ru) |
PL (1) | PL2180938T3 (ru) |
RU (1) | RU2488431C2 (ru) |
WO (1) | WO2009024612A1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA036807B1 (ru) * | 2018-10-11 | 2020-12-23 | Юрий Петрович Шаповалов | Система и способ очистки отходящих газов от органических соединений |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP2686610B1 (de) | 2011-03-14 | 2015-09-30 | URT Umwelt- und Recyclingtechnik GmbH | Verfahren und anlage zur behandlung von kältemittel und/oder treibmittel aufweisenden fluiden |
DE102011005522B3 (de) * | 2011-03-14 | 2012-04-05 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden |
DE102011005525B3 (de) * | 2011-03-14 | 2012-04-05 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden |
DE102011005523B3 (de) * | 2011-03-14 | 2012-04-05 | Untha Recyclingtechnik Gmbh | Verfahren und Anlage zur Behandlung von Kältemittel aufweisenden Fluiden |
CN102205204B (zh) * | 2011-06-02 | 2013-08-28 | 上海大学 | 冷热态出料的湿式氨法脱硫浓缩工艺 |
KR101349974B1 (ko) * | 2011-08-03 | 2014-01-23 | 주식회사 그린솔루스 | 가스상 황화수소 처리 방법 |
CN102614735A (zh) * | 2012-04-13 | 2012-08-01 | 大连华氏流体设备有限公司 | 一种烟气脱硫与废弃物回收再利用的装置和方法 |
CN102949926B (zh) * | 2012-11-16 | 2014-10-01 | 昆明理工大学 | 一种冶炼烟气中so2和重金属回收利用的方法 |
FI126178B (en) | 2014-01-28 | 2016-07-29 | Outotec Finland Oy | METHOD FOR ELIMINATING THE GASEOUS ELEMENTAL MERCURY FROM THE GAS FLOW |
TWI633923B (zh) * | 2014-02-10 | 2018-09-01 | 中國石油化工科技開發有限公司 | 一種處理酸性氣體的方法及裝置 |
CN105457463A (zh) * | 2014-09-09 | 2016-04-06 | 江苏澄天环保科技有限公司 | 一种含硫尾气深度减排的方法及装置 |
CN104474872A (zh) * | 2014-12-12 | 2015-04-01 | 秦皇岛杰伯特环境科技有限公司 | 脱硫*** |
CN105107354B (zh) * | 2015-07-16 | 2017-05-31 | 刘国忠 | 一种利用烟道节能同时节省资金的氨法脱硫工艺 |
CN105148700B (zh) * | 2015-08-27 | 2018-05-08 | 北京市环境保护科学研究院 | 一种氧化吸收处理天然气锅炉烟气中污染物的方法及装置 |
DE102017203251A1 (de) * | 2017-02-28 | 2018-08-30 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren zur Reinigung der Abluft einer Granulierungsanlage zur Herstellung eines harnstoffhaltigen Granulats |
CN106823730B (zh) * | 2017-03-21 | 2023-09-26 | 宁波工程学院 | 一种防止氨逃逸的氨法脱硫*** |
CN107213769B (zh) * | 2017-05-25 | 2019-09-20 | 江苏新世纪江南环保股份有限公司 | 一种分室加氨的氨法脱硫方法及装置 |
CN107469602A (zh) * | 2017-08-07 | 2017-12-15 | 山东胜星化工有限公司 | 一种回收含硫尾气达标排放技术 |
AT16120U1 (de) * | 2018-01-19 | 2019-02-15 | Scheuch Gmbh | Vorrichtung zur Reinigung von mit Staub und organischen als auch anorganischen Verbindungen belasteten Abgasen aus der holzverarbeitenden Industrie |
CN109569251B (zh) * | 2019-01-17 | 2020-12-11 | 北京化工大学 | 一种利用含so2烟气制稀硫酸的装置及方法 |
CN110433630B (zh) * | 2019-08-15 | 2022-03-01 | 湖南株冶环保科技有限公司 | 一种铅锌冶炼烟气中汞深度净化和汞回收工艺 |
CN112107983A (zh) * | 2020-08-17 | 2020-12-22 | 南京汇仁化工设备有限公司 | 一种双氧水脱硫工艺 |
JP7230940B2 (ja) * | 2021-02-10 | 2023-03-01 | 栗田工業株式会社 | 排ガス処理設備 |
KR20230096964A (ko) * | 2020-10-30 | 2023-06-30 | 쿠리타 고교 가부시키가이샤 | 배기 가스 처리 설비 |
CN113908675A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-01-11 | 大连理工大学 | 一种湿法烟气脱氯提升石膏品质的方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1212518A1 (ru) * | 1984-01-11 | 1986-02-23 | Ленинградский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Технологический Институт Им.Ленсовета | Способ очистки газов от сернистого ангидрида |
DE3733319A1 (de) * | 1987-10-02 | 1989-04-13 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus rauchgasen |
EP0778067A1 (de) * | 1995-12-06 | 1997-06-11 | Krupp Koppers GmbH | Anlage zur Reinigung von Rauchgasen mit unterschiedlichen Gehalten an sauren Komponenten und Verfahren zum Betrieb der Anlage |
WO2000013770A1 (en) * | 1998-09-08 | 2000-03-16 | Marsulex Environmental Technologies, Llc | Process for controlling ammonia slip in the reduction of sulfur dioxide emission |
WO2002062453A1 (en) * | 2000-11-21 | 2002-08-15 | Alstom (Switzerland) Ltd | Process for removing sulfur oxides from gaseous mixtures |
RU2256603C1 (ru) * | 2004-04-13 | 2005-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт" (ОАО "ВТИ") | Способ очистки дымовых газов от диоксида серы |
DE102005041794A1 (de) * | 2005-09-02 | 2007-03-08 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Entfernen von Schwefeldioxid aus einem trockenen Gasstrom |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3760061A (en) | 1971-03-02 | 1973-09-18 | Du Pont | High-strength acid containing h2o2 to scrub so2 |
JPS4989675A (ru) * | 1972-12-27 | 1974-08-27 | ||
JPS5513770B2 (ru) * | 1973-09-26 | 1980-04-11 | ||
JPS5322936B2 (ru) * | 1974-01-23 | 1978-07-12 | ||
JPS5227068A (en) * | 1975-08-27 | 1977-03-01 | Kureha Chem Ind Co Ltd | Exhaust gas desulfurization process |
JPS60153923A (ja) * | 1984-01-25 | 1985-08-13 | Hitachi Zosen Corp | 高温ガス中の有効成分を回収する方法 |
DE3436699A1 (de) * | 1984-10-06 | 1986-04-10 | Degussa Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid und stickoxiden aus rauchgasen |
DE3507718A1 (de) * | 1985-03-05 | 1986-09-11 | Nukem Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zur reinigung von rauchgasen |
US4690807A (en) | 1985-08-15 | 1987-09-01 | General Electric Environmental Services, Inc. | Process for the simultaneous absorption of sulfur oxides and production of ammonium sulfate |
JPH03275125A (ja) * | 1990-03-23 | 1991-12-05 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 硫酸塩回収装置 |
DE4036899C2 (de) | 1990-11-20 | 2001-10-25 | Degussa | Verfahren zur Entschwefelung von SO¶2¶ enthaltenden feuchten Abgasen und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
IT1251334B (it) * | 1991-09-19 | 1995-05-08 | Ente Naz Energia Elettrica | Metodo per rimuovere inquinanti da un gas di combustione e impianto per attuare il metodo |
NL1003151C2 (nl) * | 1996-05-17 | 1997-11-18 | Avira Afvalverwerking Nv | Werkwijze en inrichting ter verwijdering van schadelijke stoffen, in het bijzonder dioxine. |
DE19731062C2 (de) | 1997-07-19 | 2001-07-12 | Lurgi Lentjes Bischoff Gmbh | Verfahren zur Entfernung von sauren Gasen aus Rauchgasen, insbesondere aus Kraftwerksabgasen und Abgasen von Müllverbrennungsanlagen |
JPH11137959A (ja) * | 1997-11-07 | 1999-05-25 | Mitsubishi Materials Corp | 窒素酸化物の除去方法とその装置 |
JP3786786B2 (ja) * | 1998-08-27 | 2006-06-14 | 千代田化工建設株式会社 | 排煙脱硫方法 |
US20040062697A1 (en) * | 2002-10-01 | 2004-04-01 | Airborne Pollution Control Inc. | Flue gas purification method |
RU2346731C2 (ru) * | 2002-12-21 | 2009-02-20 | Хальдор Топсеэ А/С | Способ удаления so2 из отходящих газов реакцией с h2o2 |
US20070154374A1 (en) * | 2006-01-05 | 2007-07-05 | Envirosolv Energy Llc | Method for removing sulfur dioxide and other acid gases, mercury, and nitrogen oxides from a gas stream with the optional production of ammonia based fertilizers |
CN100463847C (zh) * | 2006-06-23 | 2009-02-25 | 李开春 | 以烟道气制备硫酸的方法 |
-
2007
- 2007-08-23 DE DE102007039926A patent/DE102007039926B4/de not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-08-22 EP EP08827917.9A patent/EP2180938B1/en active Active
- 2008-08-22 DK DK08827917.9T patent/DK2180938T3/da active
- 2008-08-22 CA CA2696199A patent/CA2696199C/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-08-22 RU RU2010110637/05A patent/RU2488431C2/ru active
- 2008-08-22 CN CN200880104087XA patent/CN101842147B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-08-22 JP JP2010521439A patent/JP5455907B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-08-22 US US12/733,314 patent/US8048392B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-08-22 WO PCT/EP2008/061013 patent/WO2009024612A1/en active Application Filing
- 2008-08-22 KR KR1020107006362A patent/KR101535280B1/ko active IP Right Grant
- 2008-08-22 PL PL08827917T patent/PL2180938T3/pl unknown
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1212518A1 (ru) * | 1984-01-11 | 1986-02-23 | Ленинградский Ордена Октябрьской Революции И Ордена Трудового Красного Знамени Технологический Институт Им.Ленсовета | Способ очистки газов от сернистого ангидрида |
DE3733319A1 (de) * | 1987-10-02 | 1989-04-13 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren zur entfernung von schwefeldioxid aus rauchgasen |
EP0778067A1 (de) * | 1995-12-06 | 1997-06-11 | Krupp Koppers GmbH | Anlage zur Reinigung von Rauchgasen mit unterschiedlichen Gehalten an sauren Komponenten und Verfahren zum Betrieb der Anlage |
WO2000013770A1 (en) * | 1998-09-08 | 2000-03-16 | Marsulex Environmental Technologies, Llc | Process for controlling ammonia slip in the reduction of sulfur dioxide emission |
WO2002062453A1 (en) * | 2000-11-21 | 2002-08-15 | Alstom (Switzerland) Ltd | Process for removing sulfur oxides from gaseous mixtures |
RU2256603C1 (ru) * | 2004-04-13 | 2005-07-20 | Открытое Акционерное Общество "Всероссийский теплотехнический научно-исследовательский институт" (ОАО "ВТИ") | Способ очистки дымовых газов от диоксида серы |
DE102005041794A1 (de) * | 2005-09-02 | 2007-03-08 | Basf Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Entfernen von Schwefeldioxid aus einem trockenen Gasstrom |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
БОРОДИН И.Г. и др. Очистка технологических газов в цветной металлургии. - М.: Металлургия, 1992, с.66. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EA036807B1 (ru) * | 2018-10-11 | 2020-12-23 | Юрий Петрович Шаповалов | Система и способ очистки отходящих газов от органических соединений |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20100061812A (ko) | 2010-06-09 |
PL2180938T3 (pl) | 2015-04-30 |
CN101842147B (zh) | 2013-03-27 |
DE102007039926B4 (de) | 2012-03-22 |
JP5455907B2 (ja) | 2014-03-26 |
CA2696199C (en) | 2016-03-22 |
US20100296993A1 (en) | 2010-11-25 |
RU2010110637A (ru) | 2011-09-27 |
CN101842147A (zh) | 2010-09-22 |
JP2010536549A (ja) | 2010-12-02 |
EP2180938B1 (en) | 2014-06-18 |
DE102007039926A1 (de) | 2009-02-26 |
KR101535280B1 (ko) | 2015-07-09 |
EP2180938A1 (en) | 2010-05-05 |
US8048392B2 (en) | 2011-11-01 |
WO2009024612A1 (en) | 2009-02-26 |
CA2696199A1 (en) | 2009-02-26 |
DK2180938T3 (da) | 2014-09-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2488431C2 (ru) | Способ очистки отходящих газов | |
KR102302849B1 (ko) | 암모니아 탈황에서 흡수 동안 에어로졸 생성을 제어하기 위한 방법 | |
RU2176543C2 (ru) | Способ удаления двуокиси серы из дымовых газов, в частности, из отходящих газов электростанций и отходящих газов установок для сжигания мусора | |
JP3881375B2 (ja) | 煙道ガス洗浄装置 | |
US7964170B2 (en) | Method and apparatus for the removal of carbon dioxide from a gas stream | |
US6936231B2 (en) | NOx, Hg, and SO2 removal using ammonia | |
US6759022B2 (en) | Flue gas desulfurization process and apparatus for removing nitrogen oxides | |
US8277545B2 (en) | Method of reducing an amount of mercury in a flue gas | |
US6221325B1 (en) | Process for controlling ammonia slip in the reduction of sulfur dioxide emission | |
RU2165288C2 (ru) | Установка для очистки промышленных отходящих газов с различным содержанием кислых компонентов и способ очистки промышленных отходящих газов | |
CN102188882B (zh) | 烟气脱硫脱硝脱重金属一体化方法及专用设备 | |
WO2002062453A1 (en) | Process for removing sulfur oxides from gaseous mixtures | |
TW200808429A (en) | Integrated dry and wet flue gas cleaning process and system | |
JP2008000748A (ja) | Nt−scr−触媒の再生 | |
CN106731610B (zh) | 文丘里反应器式烟尘净化*** | |
WO2008121193A1 (en) | Emission control system | |
JPH0356123A (ja) | ガス中の水銀及びNOxの除去方法 | |
JPH11147024A (ja) | 排煙処理方法 | |
SU910901A1 (ru) | Способ регенерации тепла и химикатов из дымовых газов процесса сжигани отработанного щелока сульфатного производства целлюлозы | |
UA45434C2 (uk) | Спосіб вилучення двоокису сірки з димових газів, зокрема з відхідних газів електростанцій та з відхідних газів установок для спалювання сміття |