RU2473042C1 - Armour-piercing bullet slug - Google Patents
Armour-piercing bullet slug Download PDFInfo
- Publication number
- RU2473042C1 RU2473042C1 RU2011130938/11A RU2011130938A RU2473042C1 RU 2473042 C1 RU2473042 C1 RU 2473042C1 RU 2011130938/11 A RU2011130938/11 A RU 2011130938/11A RU 2011130938 A RU2011130938 A RU 2011130938A RU 2473042 C1 RU2473042 C1 RU 2473042C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- core
- slug
- tungsten carbide
- bullet
- size
- Prior art date
Links
Abstract
Description
Изобретение относится к боеприпасам, в частности к пулям автоматным и винтовочным, имеющим сердечник из твердого сплава с высоким пробивным действием.The invention relates to ammunition, in particular to automatic and rifle bullets having a core made of hard alloy with high penetration.
Известно техническое решение, в котором твердосплавный сердечник состоит из хвостовой части и головной части, имеющей оживальную форму, выполнен из материала, обладающего пределом прочности на сжатие более 4000 мПа и имеющий угол при вершине от 90° до 120°, при этом указанный угол скругляют радиусом (0,2-0,6) мм (патент RU №2254551).A technical solution is known in which the carbide core consists of a tail part and a head part having a lively shape, made of a material having a compressive strength of more than 4000 MPa and having an angle at the apex of 90 ° to 120 °, while this angle is rounded with a radius (0.2-0.6) mm (patent RU No. 2254551).
Недостатком известного решения также является недостаточная пробивная способность сердечника металлической брони. Несмотря на то что в данном решении прочность материала на сжатие должна быть не менее 4000 МПА, основным видом разрушения сердечника является скол хвостовика и головной части. В случае, когда сердечник пробивает бронеплиту, разрушается хвостовик, который в принципе не входил в контакт с материалом бронеплиты. Осколки сердечника обладают низкой запреградной поражающей способностью. Недостаток обусловлен не оптимальным соотношением геометрических параметров сердечника.A disadvantage of the known solution is also the lack of penetration of the core of metal armor. Despite the fact that in this solution, the compressive strength of the material should be at least 4000 MPA, the main type of core destruction is the chipping of the shank and the head. In the case when the core pierces the armor plate, the shank, which, in principle, did not come into contact with the material of the armor plate, is destroyed. Shards of the core have a low backward damaging ability. The disadvantage is not due to the optimal ratio of the geometric parameters of the core.
Известно техническое решение, принятое в качестве прототипа, в котором сердечник бронебойной пули выполнен из твердого сплава с пределом прочности на сжатие более 4000 МПа, твердость HRA не ниже 88,5 единиц, коэффициент интенсивности напряжений K1C не ниже 8 МПа·м1/2, при этом поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не выше Ra 0,8 в виде тела вращения, состоящего из головной части, имеющей оживальную форму в виде конуса, и хвостовой части, имеющей форму соединенных между собой цилиндра и усеченного конуса, меньший диаметр конуса равен 0,80-0,98 диаметра большего диаметра конуса хвостовика, который равен диаметру цилиндра и диаметру головной части сердечника, а длина цилиндрической части составляет 0,01-100 длины усеченного конуса хвостовика, поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не выше Ra 0,8, конус головной части сердечника выполнен остроконечным с углом при вершине от 10 до 38° (патент РФ на полезную модель №97514).A technical solution is known, adopted as a prototype, in which the core of the armor-piercing bullet is made of hard alloy with a compressive strength of more than 4000 MPa, hardness HRA not lower than 88.5 units, stress intensity factor K 1C not lower than 8 MPa · m 1/2 moreover, the surface of the core in whole or in part has a roughness not higher than Ra 0.8 in the form of a body of revolution, consisting of a head part having an animated shape in the form of a cone, and a tail part having the shape of a cylinder and a truncated cone connected to each other, smaller diameter the onus is equal to 0.80-0.98 of the diameter of the larger diameter of the shank cone, which is equal to the diameter of the cylinder and the diameter of the head of the core, and the length of the cylindrical part is 0.01-100 of the length of the truncated shank of the shank, the surface of the core completely or partially has a roughness not higher than Ra 0.8, the cone of the head of the core is pointed with an apex angle of 10 to 38 ° (RF patent for utility model No. 97514).
Недостатком известного решения также является недостаточная запреградная пробивная способность сердечника при пробитии им металлической брони. Доля сердечников, которые разрушились на несколько осколков и практически потеряли свою запреградную поражающую способность, остается большой. Макрохрупкое разрушение сердечника остается значительным. Недостаток обусловлен не оптимальным соотношением геометрических параметров сердечника и микроструктурных составляющих твердого сплава.A disadvantage of the known solution is also the insufficient over-penetrating ability of the core when it penetrates metal armor. The proportion of cores that have collapsed into several fragments and have practically lost their damaging ability, remains large. The macro-fragile core failure remains significant. The disadvantage is not due to the optimal ratio of the geometric parameters of the core and microstructural components of the hard alloy.
В основу изобретения поставлена задача повышения пробивной способности твердосплавным сердечником металлической брони и увеличение запреградного поражения.The basis of the invention is the task of increasing the breakdown ability of the carbide core of metal armor and an increase in backward damage.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в снижении количества сердечников, имеющих макрохрупкое разрушение при пробитии брони, увеличении запреградного поражения сердечника бронебойной пули, повышении кучности поражения при увеличении дальности, снижении трудоемкости изготовления сердечника.In the process of solving this problem, a technical result is achieved, consisting in reducing the number of cores having macro-brittle fracture when the armor is broken, increasing the damage to the core of the armor-piercing bullet, increasing the accuracy of the damage with increasing range, reducing the complexity of manufacturing the core.
Указанный технический результат достигается заявляемым сердечником бронебойной пули, выполненным из твердого сплава с пределом прочности на сжатие более 4000 МПа, твердостью HRA не ниже 88,5 единиц, коэффициент интенсивности напряжений К1с не ниже 8 МПа·м1/2, имеет форму тела вращения в виде соединенных между собой головной части в виде конуса и хвостовой части в виде цилиндра, головная часть выполнена остроконечной, при этом остроконечная часть имеет скругление острия конуса до 0,33 мм, длина головной части составляет (0,7-2,1)d, длина сердечника составляет (1,95-5,55)d, хвостовая часть имеет фаску или радиус закругления до 0,15d, где d - диаметр сердечника пули, равен (0,6-0,95)D, где D - калибр пули, поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не выше Ra 1,6, материал сердечника содержит от 6 до 9 мас.% кобальта и/или никеля, остальное карбид вольфрама, при этом количество зерен основной фракции карбида вольфрама с размером 1-2 мкм составляет не менее 60%, размер отдельных крупных зерен карбида вольфрама с размером зерен более 4-кратного превышения среднего размера зерна не допускается.The specified technical result is achieved by the claimed core of the armor-piercing bullet made of a hard alloy with a compressive strength of more than 4000 MPa, a hardness of HRA not lower than 88.5 units, a stress intensity factor K 1c of not lower than 8 MPa · m 1/2 , has the shape of a body of revolution in the form of a connected head in the form of a cone and a tail part in the form of a cylinder, the head part is made pointed, while the pointed part has a rounding of the tip of the cone to 0.33 mm, the length of the head part is (0.7-2.1) d , core length s sets (1.95-5.55) d, the tail has a chamfer or a radius of curvature up to 0.15d, where d is the diameter of the bullet’s core, equal to (0.6-0.95) D, where D is the caliber of the bullet, surface the core completely or partially has a roughness not higher than Ra 1.6, the core material contains from 6 to 9 wt.% cobalt and / or nickel, the rest is tungsten carbide, while the number of grains of the main fraction of tungsten carbide with a size of 1-2 microns is at least 60%, the size of individual large grains of tungsten carbide with a grain size of more than 4 times the average grain size does not allow i.
Снижение числа сердечников, которые хрупко разрушаются, при пробитии брони достигается за счет выполнения сердечника оптимального по геометрической форме и по свойствам материала. Изготовление сердечника в виде тел вращения, соединенных между собой в головной части в виде конуса и хвостовой части в виде цилиндра, с оптимальными геометрическими размерами позволяет повысить кучность поражения при увеличении дальности. Оптимизация физико-механических свойств твердосплавного материала, из которого изготовляется сердечник по макро- и микроструктуре позволяют сердечнику выдерживать высокие контактные нагрузки в момент соударения с броней. В точке контакта происходит значительное повышение температуры и давлений в короткий промежуток времени. Экспериментально установлено, что в месте контакта появляются области, сильно локализованной пластической деформации, называемые плоскостями адиабатического сдвига (ПАС), в окрестностях которых концентрируется тепло. Быстрое деформирование металла приводит к локализованному нагреву контакта и катастрофическому разрушению брони в виде плавления. Оптимизируя радиус закругления, выполняя его максимально заостренным, мы получаем стабильные результаты по пробитию брони, так как каждый раз повторяется один и тот же механизм пробития с образованием ПАС. При реализации такого механизма пробития не происходит хрупкого разрушения сердечника, он сохраняет свою форму, а следовательно, и высокое запреградное поражающее действие.A decrease in the number of cores that are brittlely destroyed when breaking through the armor is achieved by performing a core that is optimal in geometric shape and material properties. The manufacture of the core in the form of bodies of revolution, interconnected in the head part in the form of a cone and the tail part in the form of a cylinder, with optimal geometric dimensions allows to increase the accuracy of the damage with increasing range. Optimization of the physico-mechanical properties of the carbide material from which the core is made by macro- and microstructure allows the core to withstand high contact loads at the time of collision with the armor. At the contact point, a significant increase in temperature and pressure occurs in a short period of time. It was experimentally established that regions of strongly localized plastic deformation, called adiabatic shear planes (PAS), in the vicinity of which heat is concentrated, appear at the contact site. Rapid deformation of the metal leads to localized heating of the contact and catastrophic destruction of the armor in the form of melting. By optimizing the radius of curvature, making it as pointed as possible, we get stable results on penetration of the armor, since the same penetration mechanism is repeated each time with the formation of PAS. When implementing such a mechanism of penetration, brittle destruction of the core does not occur, it retains its shape, and, consequently, its high damaging effect.
Выполняя головную часть наконечника в пределах (0,7-2,1)d, при общей длине сердечника (1,95-5,55)d, хвостовую цилиндрическую часть с фаской или радиусом закругления до 0,15d, где d - диаметр сердечника, а диаметр сердечника равен (0,6-0,95)D, где D - калибр пули и скругление острия конуса до 0,33 мм, получаем оптимальный диапазон геометрических параметров сердечника.Performing the head part of the tip within (0.7-2.1) d, with a total core length (1.95-5.55) d, the tail cylindrical part with a chamfer or radius of curvature up to 0.15d, where d is the diameter of the core and the core diameter is (0.6-0.95) D, where D is the caliber of the bullet and rounding the tip of the cone to 0.33 mm, we obtain the optimal range of geometric parameters of the core.
Дополнительная оценка материала по микроструктуре позволяет проводить оптимизацию материала для сердечника пули, обладающего максимальной пробивной способностью с сохранением высокой стабильности. Основным недостатком твердых сплавов, получаемых жидкофазным спеканием, являются не стабильные прочностные свойства, которые в свою очередь являются следствием высокой остаточной пористости получаемых заготовок и неоднородности структуры (вследствие активно протекающих процессов рекристаллизации, имеющих аномальный характер). Так, в твердых сплавах заготовки с плотностью от 13 до 15 г/см3 имеют средний размер зерна 2,5 мкм, при этом значительную объемную долю составляют зерна размером до 5-10 мкм, а также скопления кобальта, размер которых достигает 12 мкм. Столь высокий уровень пористости и неоднородности приводит к снижению механических свойств твердых сплавов и не позволяет сердечнику выдерживать высокие контактные нагрузки в момент соударения с броней. Оптимизация сплава по микроструктуре, по количеству зерен основной фракции карбида вольфрама с размером 1-2 мкм не менее 60%, отсутствие отдельных крупных зерен карбида вольфрама с размером зерен более 4-кратного превышения среднего размера зерна позволяют сохранить высокую точность воспроизведения свойств материала, при использовании различных технологических процессов спекания твердых сплавов. Сплав, содержащий по количеству не менее 60% зерен основной фракции карбида вольфрама с размером 1-2 мкм, максимально противостоит ударным нагрузкам. Наиболее важным параметром, позволяющим сохранить высокую пластичность, является содержание кобальта и/или никеля и карбида вольфрама. Оптимальным для сердечника является содержание кобальта и/или никеля от 6 до 9 мас.% и остальное карбид вольфрама.An additional assessment of the material by microstructure allows optimization of the material for the core of the bullet, which has the maximum breakdown ability while maintaining high stability. The main disadvantage of hard alloys obtained by liquid-phase sintering is the unstable strength properties, which in turn are a consequence of the high residual porosity of the resulting workpieces and the heterogeneity of the structure (due to the actively occurring recrystallization processes of anomalous nature). Thus, in hard alloys, preforms with a density of 13 to 15 g / cm 3 have an average grain size of 2.5 μm, with a significant volume fraction of grains up to 5-10 μm in size, as well as cobalt accumulations up to 12 μm in size. Such a high level of porosity and heterogeneity leads to a decrease in the mechanical properties of hard alloys and does not allow the core to withstand high contact loads at the time of collision with the armor. Optimization of the alloy according to the microstructure, the number of grains of the main fraction of tungsten carbide with a size of 1-2 microns is not less than 60%, the absence of individual large grains of tungsten carbide with grains more than 4 times the average grain size allows you to maintain high accuracy of the reproduction of material properties various technological processes of sintering of hard alloys. An alloy containing at least 60% of the grains of the main fraction of tungsten carbide with a size of 1-2 μm in size resists shock loads as much as possible. The most important parameter to maintain high ductility is the content of cobalt and / or nickel and tungsten carbide. Optimal for the core is the content of cobalt and / or nickel from 6 to 9 wt.% And the rest is tungsten carbide.
Важную роль в механизмах разрушения играют поверхностные дефекты, которые появляются в процессе изготовления сердечника. Устранение дефектного слоя сердечника, доведение его поверхности до шероховатости Ra 1,6 и ниже позволит значительно повысить его пробивную способность за счет исключения зарождения и развития поверхностных микротрещин. Дополнительная механическая обработка позволит повысить точность изготовления сердечника, уменьшить разброс его по весу, оптимизировать геометрические параметры, что в конечном счете улучшит кучность и увеличит дальность поражения.An important role in the mechanisms of destruction is played by surface defects that appear during the core manufacturing process. Elimination of the defective layer of the core, bringing its surface to a roughness of Ra 1.6 and below will significantly increase its breakdown ability by eliminating the nucleation and development of surface microcracks. Additional machining will increase the accuracy of core manufacturing, reduce its weight spread, optimize geometric parameters, which will ultimately improve accuracy and increase the damage range.
На фигуре 1 представлена конструкция заявляемого сердечника. Сердечник состоит из головной части в виде конуса 1, его остроконечная часть имеет скругление острия 2 конуса до 0,33 мм. Хвостовая часть в виде цилиндра 3 имеет фаску 4 или радиус закругления, при этом длина головной части конуса 1 составляет (0,7-2,1)d, длина сердечника составляет (1,95-5,55)d, а фаска 4 или радиус закругления до 0,15d, где d - диаметр сердечника, a d в свою очередь равен (0,6-0,95)D, где D - калибр пули, поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не хуже Ra 1,6.The figure 1 presents the design of the inventive core. The core consists of a head part in the form of a cone 1, its pointed part has a rounding of the tip 2 of the cone to 0.33 mm. The tail portion in the form of a cylinder 3 has a chamfer 4 or a radius of curvature, while the length of the head of the cone 1 is (0.7-2.1) d, the core length is (1.95-5.55) d, and the chamfer 4 or the radius of curvature is up to 0.15d, where d is the diameter of the core, ad in turn is (0.6-0.95) D, where D is the caliber of the bullet, the surface of the core completely or partially has a roughness no worse than Ra 1.6.
Для улучшения механических свойств твердых сплавов, главным образом твердости и трещиностойкости, используются порошки карбида вольфрама с возможно меньшим размером частиц и новые методы консолидации, обеспечивающие высокую скорость спекания и, как следствие, высокую стабильность и однородность структуры материалов. Сердечник изготавливался методом порошковой металлургии из мелкозернистых вольфрамокобальтовых порошков. Спекание проводится в две стадии: предварительное - с целью удаления пластификатора в водородной атмосфере и окончательное вакуумное при выбранных оптимальных технологических режимах. После проведения процесса спекания в камере при температуре порядка 1380°C поднималось давление до 30 бар. Спекание проводилось в печи VKPgr 50/90/50 фирмы Degussa.To improve the mechanical properties of hard alloys, mainly hardness and fracture toughness, tungsten carbide powders with the smallest possible particle size and new consolidation methods that provide high sintering speed and, as a result, high stability and uniformity of the structure of materials are used. The core was made by powder metallurgy from fine-grained tungsten-cobalt powders. Sintering is carried out in two stages: preliminary - in order to remove the plasticizer in a hydrogen atmosphere and final vacuum at the selected optimal technological conditions. After the sintering process was carried out in the chamber at a temperature of the order of 1380 ° C, the pressure increased to 30 bar. Sintering was carried out in a VKPgr 50/90/50 furnace by Degussa.
Для подтверждения высокого запреградного поражающего действия сердечника проводили следующие исследования.The following studies were performed to confirm the high barrier effect of the core.
Эксперимент проводился в сравнении с бронебойными пулями, используемыми в настоящее время вооруженными силами РФ, а именно пулями с твердосплавным сердечником 7Н24. В качестве пробиваемого материала использовался бронежилет 6Б12 и бронеплита из Ст.3 ГОСТ 14637-89 толщиной 10 мм на удалении 150 метров, для оценки запреградного действия пули применялся пакет досок, с толщиной доски 25 мм, расположенный сразу за пробиваемой преградой. Определялось запреградное действие сердечника по глубине проникновения сердечника в пакет из досок после пробития преграды.The experiment was carried out in comparison with armor-piercing bullets currently used by the armed forces of the Russian Federation, namely bullets with a 7N24 carbide core. As the punched material, bulletproof vest 6B12 and an armored plate from St.3 GOST 14637-89 with a thickness of 10 mm at a distance of 150 meters were used, to assess the straddling effect of the bullet, a package of boards with a board thickness of 25 mm located immediately behind the pierced barrier was used. The block action of the core was determined by the depth of penetration of the core into the package from the boards after breaking through the barrier.
В таблице предоставлены результаты экспериментов.The table shows the experimental results.
Как видно из результатов эксперимента, предлагаемый сердечник имеет более высокое запреградное действие по сравнению с прототипом.As can be seen from the results of the experiment, the proposed core has a higher cradle action compared to the prototype.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011130938/11A RU2473042C1 (en) | 2011-07-25 | 2011-07-25 | Armour-piercing bullet slug |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011130938/11A RU2473042C1 (en) | 2011-07-25 | 2011-07-25 | Armour-piercing bullet slug |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2473042C1 true RU2473042C1 (en) | 2013-01-20 |
Family
ID=48806620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011130938/11A RU2473042C1 (en) | 2011-07-25 | 2011-07-25 | Armour-piercing bullet slug |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2473042C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU178911U1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU191061U1 (en) * | 2019-03-21 | 2019-07-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Сфера" (ООО "Сфера") | CARBON CORE FOR RUNNING WEAPONS |
| RU193315U1 (en) * | 2019-05-06 | 2019-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Сфера" (ООО "Сфера") | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON |
| RU201301U1 (en) * | 2020-05-26 | 2020-12-08 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Инновационные Технологии На Железнодорожном Транспорте" (Ооо "Итжт") | BULLET FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1021694B1 (en) * | 1997-10-06 | 2003-12-03 | Olin Corporation | Small caliber non-toxic penetrator projectile |
| US20060278117A1 (en) * | 2005-05-16 | 2006-12-14 | Hornady Manufacturing Company | Rifle cartridge with bullet having resilient pointed tip |
| RU97514U1 (en) * | 2010-05-19 | 2010-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
-
2011
- 2011-07-25 RU RU2011130938/11A patent/RU2473042C1/en active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1021694B1 (en) * | 1997-10-06 | 2003-12-03 | Olin Corporation | Small caliber non-toxic penetrator projectile |
| US20060278117A1 (en) * | 2005-05-16 | 2006-12-14 | Hornady Manufacturing Company | Rifle cartridge with bullet having resilient pointed tip |
| RU97514U1 (en) * | 2010-05-19 | 2010-09-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU178911U1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU191061U1 (en) * | 2019-03-21 | 2019-07-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Сфера" (ООО "Сфера") | CARBON CORE FOR RUNNING WEAPONS |
| RU193315U1 (en) * | 2019-05-06 | 2019-10-23 | Общество с ограниченной ответственностью "Сфера" (ООО "Сфера") | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON |
| RU201301U1 (en) * | 2020-05-26 | 2020-12-08 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Инновационные Технологии На Железнодорожном Транспорте" (Ооо "Итжт") | BULLET FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU112390U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU2473042C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU170524U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU190914U1 (en) | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU193315U1 (en) | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON | |
| RU126449U1 (en) | Armor-piercing cartridge | |
| RU170528U1 (en) | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE | |
| RU178911U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| CN114657431A (en) | Energetic tungsten alloy material and preparation method thereof | |
| US5872327A (en) | Subcaliber, spin stabilized multi-purpose projectile | |
| RU2502943C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU126818U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU190660U1 (en) | CARTRIDGE FOR SHOOTING WEAPONS WITH A SOLID ALLOY CORE | |
| RU130687U1 (en) | Armor-piercing CORE CORE WITH HEAD CONIC PART OF THE LIVING FORM | |
| RU191061U1 (en) | CARBON CORE FOR RUNNING WEAPONS | |
| RU190920U1 (en) | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY | |
| RU97514U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU2438096C1 (en) | Armour-piercing bullet | |
| RU90189U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU2400696C1 (en) | Armor piercing bullet core and method of its fabrication | |
| RU127446U1 (en) | Armor-piercing bullet | |
| RU128307U1 (en) | Armor-piercing cartridge with lively head of the heart | |
| RU2427792C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU2409802C1 (en) | Slug of armour-piercing bullet of improved penetrating performance | |
| RU99612U1 (en) | Armor-piercing bullet |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD4A | Correction of name of patent owner | ||
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20200710 |