RU190920U1 - HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY - Google Patents
HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY Download PDFInfo
- Publication number
- RU190920U1 RU190920U1 RU2019108184U RU2019108184U RU190920U1 RU 190920 U1 RU190920 U1 RU 190920U1 RU 2019108184 U RU2019108184 U RU 2019108184U RU 2019108184 U RU2019108184 U RU 2019108184U RU 190920 U1 RU190920 U1 RU 190920U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- core
- head
- equal
- tail
- diameter
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 title 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical group [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 5
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000007903 penetration ability Effects 0.000 abstract description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 abstract 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 79
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 4
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co].[W] JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 231100000225 lethality Toxicity 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
- F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
- F42B12/04—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of armour-piercing type
- F42B12/06—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of armour-piercing type with hard or heavy core; Kinetic energy penetrators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к боеприпасам, в частности к сердечникам с повышенной плотностью для пуль автоматического оружия и винтовок, имеющие высокую пробивную способность и высокую кучность боя. Задачей заявляемого технического решения повышения поражающей способности пули. В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат - в повышение бронепробиваемости и кучности боя при стрельбе, снижение затрат на изготовление сердечника. Указанный технический результат достигается заявляемым сердечником для стрелкового оружия из твердого сплава, имеющим головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть выполнена конусообразной формы, диаметр основания конуса головной части равен (0,72-0,86)d, поверхность хвостовой части сердечника выполнена с шероховатостью не выше Ra 1,6, по торцу имеет фаску, соосность головной и хвостовой частей не более (0,02-0,03) мм, номинальная масса сердечника равна (34÷62) % массы пули, сердечник имеет по массе поле допуска, отличающимся тем, что головная часть сердечника имеет длину, равную (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, хвостовая часть сердечника имеет форму цилиндра, диаметр которого равен диаметру основания конуса, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, поверхность вершины, головной части и фаски по торцу хвостовой часть сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, фаска по торцу хвостовой части сердечника равна (0,15÷0,40) мм, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное - кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011÷0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника.The utility model relates to ammunition, in particular to cores with increased density for bullets of automatic weapons and rifles, having high penetration ability and high accuracy of battle. The objective of the proposed technical solution to increase the damaging ability of the bullet. In the process of solving the problem, a technical result is achieved - to increase the armor penetration and accuracy of the battle when firing, reducing the cost of manufacturing the core. This technical result is achieved by the inventive core for small arms of hard alloy, having a head and tail parts, the core length is equal to (2.21 ÷ 3.48) d, the head part is tapered, the diameter of the base of the cone head is equal to (0.72- 0.86) d, the surface of the tail part of the core is made with a roughness not higher than Ra 1.6, has a chamfer on the end face, the coaxiality of the head and tail parts is not more than (0.02-0.03) mm, the nominal mass of the core is (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, the core has a tolerance field, which distinguishes i by the fact that the head part of the core has a length equal to (0.58 ÷ 1.65) d, where d is the bullet caliber, the tail part of the core has the shape of a cylinder whose diameter is equal to the diameter of the base of the cone, the head part of the cone has a vertex in the form of a hemisphere diameter of not more than 0.9 mm, the surface of the top, the head part and the chamfer on the end face of the tail part of the core are obtained by pressing, sintering and tumbling, the chamfer on the end face of the tail part of the core is equal to (0.15 ÷ 0.40) mm tungsten by weight (88-98)%, the rest is cobalt and has ate flexural strength of at least 1475 MPa, core mass deviation from the nominal value (Mn) is within a tolerance equal to (0,011 ÷ 0,0585) Mn, where Mn - the nominal mass of the core.
Description
Полезная модель относится к боеприпасам, в частности к сердечникам с повышенной плотностью для пуль автоматического оружия и винтовок, имеющие высокую пробивную способность и высокую кучность боя.The utility model relates to ammunition, in particular, to cores with increased density for bullets of automatic weapons and rifles, having a high penetrating ability and high accuracy of combat.
Известен сердечник, пули для патронов стрелкового оружия выполненный в форме сочетания двух усеченных конусов, которые являются головной и хвостовой частью. Образующие усеченного конуса головной части выполнены под углом 20,0-65,0 градусов с диаметром меньшего основания 0,02-0,3 калибра. Образующие усеченного конуса хвостовой части выполнены с углом от 15 минут до 1 градуса. Наружная поверхность сердечника выполнена с шероховатостью равной Ra 1,25-6,3. (Патент RU №2468332, заявка №2011105037 от 11.02.2011, МПК F42B 12/04).Known core bullets for small arms ammunition made in the form of a combination of two truncated cones, which are the head and tail. Forming a truncated cone head made at an angle of 20.0-65.0 degrees with a diameter of a smaller base of 0.02-0.3 caliber. The formers of the truncated cone of the tail section are made with an angle from 15 minutes to 1 degree. The outer surface of the core is made with a roughness equal to Ra 1.25-6.3. (Patent RU No. 2468332, application No. 2011105037 of 02/11/2011, IPC
Недостатком известного технического решения является не технологичность изготовления сердечника. Все поверхности сердечника подвергаются механической обработке (шлифованию). Головная часть конуса имеет площадку диаметром 0,02-0,3 калибра. Такое исполнение головной части снижает пробивную способность сердечника. Материал сердечника не определен, что не позволяет в полной мере оценить его тактико-технические характеристики. Не определены допуски по массе при изготовлении сердечника, что не позволяет гарантировать высокую кучность при стрельбе. Шероховатость поверхности имеет параметр Ra (1,25-6,3). Такая поверхность не оказывает существенного влияния на бронепробиваемость.A disadvantage of the known technical solution is not the manufacturability of the core. All surfaces of the core are machined (ground). The head of the cone has a platform with a diameter of 0.02-0.3 caliber. Such a performance of the head part reduces the penetrating ability of the core. The core material is not defined, which does not allow to fully evaluate its tactical and technical characteristics. The mass tolerances in the manufacture of the core are not determined, which does not allow to guarantee high accuracy when shooting. The surface roughness has a parameter Ra (1.25-6.3). This surface has no significant effect on armor penetration.
Известен твердосплавный сердечник, для пули для снайперского патрона, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть сердечника выполнена конусообразной формы, имеет контактную площадку, диаметр которой равен (0,018÷0,25)d, где d - калибр пули, поверхность хвостовой части сердечника имеет шероховатость не выше Ra 1,6, масса сердечника равна (34÷62)% массы пули, а твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (85-96)%, при этом хвостовая часть сердечника имеет форму усеченного конуса с диаметром меньшего основания в хвостовой части и углом наклона образующей к плоскости основания (0,25-1,5)°, соосность конуса головной части и конуса хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, разброс по массе сердечника в поле допуска составляет (0,03-0,05) г. Кроме этого, предел прочности материала сердечника на сжатие не менее 4000 МПа, на изгиб не менее 2000 МПа, коэффициент интенсивности напряжений KjC не ниже 8 МПа м1/2, твердость HRA не ниже 85.0 единиц, хвостовая часть сердечника имеет фаску или радиус закругления до 0,15d больший диаметр усеченного конуса хвостовика равен диаметру головной части сердечника и равен (0,72-0,86)d, образующие усеченного конуса головной части выполнены под углом 20,0-65,0° при этом головная часть сердечника соприкасается с внутренней поверхностью головной части оболочки пули только большим основанием усеченного конуса головной части. (Патент на полезную модель RU №170528, заявка №2016114484 от 14.04.2016 МПК F42B 12/04). Данное техническое решение принято в качестве прототипа.Known carbide core, for a bullet for a sniper cartridge, the core length is equal to (2.21 ÷ 3.48) d, the head part of the core is made cone-shaped, has a contact pad with a diameter of (0.018 ÷ 0.25) d, where d - the bullet caliber, the surface of the tail part of the core has a roughness not higher than Ra 1.6, the mass of the core is equal to (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, and the hard alloy of the core contains tungsten carbide by weight (85-96)%, while the tail of the core has the shape of a truncated cone with a diameter of a smaller base in the tail and angle aklon forming to the plane of the base (0,25-1,5) °, the coaxiality of the cone of the head part and the cone of the tail part of no more than (0.02-0.03) mm, the variation in the mass of the core in the tolerance field is (0.03 - 0.05) g. In addition, the compressive strength of the core material is not less than 4000 MPa, bending is not less than 2000 MPa, the stress intensity factor Kj C is not less than 8 MPa m 1/2 , the hardness HRA is not less than 85.0 units, the tail part the core has a chamfer or a radius of curvature to 0.15d; the larger diameter of the truncated cone of the shank is equal to the diameter of the head part of the core and is equal to (0.72-0.86) d, forming the truncated cone of the head part are made at an angle of 20.0-65.0 ° while the head part of the core contacts the inner surface of the bullet shell head only with a large base of the truncated cone of the head part. (Patent for utility model RU No. 170528, application No. 2016114484 dated 04.14.2016 IPC F42B 12/04). This technical solution was made as a prototype.
Недостатки известного технического решения является:The disadvantages of the known technical solution is:
Недостаточная бронепробиваемость. Головная часть конуса сердечника имеет площадку диаметром (0,018÷0,25)d, где d-диаметр калибра. Такое исполнение головной части снижает пробивную способность сердечника. Материал сердечника определен как твердый сплав с содержанием карбид вольфрама по массе (85-96)%, что ограничивает область применение твердых сплавов с более высоким содержанием карбида вольфрама.Insufficient armor penetration. The head of the cone of the core has a diameter of (0,018 ÷ 0,25) d, where d is the diameter of the caliber. Such a performance of the head part reduces the penetrating ability of the core. The core material is defined as a hard alloy with a tungsten carbide content by weight (85-96)%, which limits the scope of the use of hard alloys with a higher tungsten carbide content.
Разброс по массе сердечника в поле допуска составляет (0,03-0,05) г, что для снайперского сердечника оправдано, то для стрелкового оружия экономически не выгодно.The variation in the mass of the core in the tolerance field is (0.03-0.05) g, which is justified for the sniper core, but for small arms it is not economically viable.
Задачей заявляемого технического решения повышения поражающей способности пули.The objective of the proposed technical solution to increase the damaging ability of the bullet.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, в повышение бронепробиваемости и кучности боя при стрельбе, снижение затрат на изготовление сердечника.In the process of solving the task, the technical result is achieved, in increasing the armor penetration and accuracy of the battle when shooting, reducing the cost of manufacturing the core.
Указанный технический результат достигается заявляемым сердечником для стрелкового оружия, из твердого сплава, имеющим головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть выполнена конусообразной формы, диаметр основания конуса головной части равен (0,72-0,86)d, поверхность хвостовой части сердечника выполнена с шероховатостью не выше Ra 1,6, по торцу имеет фаску, соосность головной и хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, номинальная масса сердечника равна (34÷62) % массы пули, сердечник имеет по массе поле допуска, при этом головная часть сердечника имеет длину равную (0,58÷l,65)d, где d - калибр пули, хвостовая часть сердечника имеет форму цилиндра, диаметр которого равен диаметру основания конуса, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, поверхность вершины головной части, головная часть и фаска по торцу хвостовой части сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, фаска по торцу хвостовой части сердечника равна (0,15÷0,40) мм, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011÷0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника.This technical result is achieved by the inventive core for small arms, made of hard alloy, having a head and tail parts, the core length is (2.21 ÷ 3.48) d, the head part is tapered, the diameter of the base of the cone is equal to (0.72 -0.86) d, the surface of the tail part of the core is made with a roughness not higher than Ra 1.6, has a chamfer along the end, the coaxiality of the head and tail parts is no more (0.02-0.03) mm, the nominal mass of the core is (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, the core has a tolerance field by mass, with the goal The core of the core has a length equal to (0.58 ÷ l, 65) d, where d is the bullet caliber, the tail of the core has the shape of a cylinder, the diameter of which is equal to the diameter of the base of the cone, the head of the cone has a vertex in the form of a hemisphere with a diameter of not more than 0, 9 mm, the top surface of the head, the head and the chamfer on the end of the core tail are obtained by pressing, sintering and tumbling, the chamfer on the end of the core tail is (0.15 ÷ 0.40) mm, the hard alloy of the core contains tungsten carbide by weight (88-98)%, the rest is cobalt and has ate flexural strength of at least 1475 MPa, core mass deviation from the nominal value (Mn) is within a tolerance equal to (0,011 ÷ 0,0585) Mn, where Mn - the nominal mass of the core.
Изменение соотношений конструктивных параметров сердечника вышеуказанных пределов заметно повлияет на его тактико-технические характеристики.Changes in the ratio of the design parameters of the core of the above limits will noticeably affect its tactical and technical characteristics.
Уменьшение длины сердечника менее 2,21 калибра снижает его массу и снижает пробивное действие из-за уменьшения удельного давления на преграду.Reducing the length of the core less than 2.21 caliber reduces its weight and reduces the breakdown effect due to the reduction of the specific pressure on the barrier.
Увеличение длины сердечника более 3,48 калибра снижает пробивное действие из-за уменьшения его устойчивости.Increasing the length of the core more than 3,48 caliber reduces the breakdown effect due to the decrease in its stability.
Оптимизация геометрических параметров головной части, выполнение ее в форме конуса с диаметром основания (0,72-0,86)d, и длиной равной (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, изготовление сердечника из более тяжелых сплавов с высоким содержанием карбида вольфрама (97-98%) позволили повысить броневую пробиваемость сердечника. Твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 Мпа. Увеличение пробиваемости достигнуто за счет увеличения удельной энергии соударения на единицу площади в начальный период контакта сердечника с броневой преградой.Optimization of the geometrical parameters of the head part, its execution in the form of a cone with a base diameter (0.72-0.86) d, and a length equal to (0.58 ÷ 1.65) d, where d is the bullet caliber, making the core from heavier alloys with a high content of tungsten carbide (97-98%) allowed to increase the armor penetrability of the core. The hard alloy of the core contains tungsten carbide by weight (88-98)%, the rest is cobalt and has a flexural strength of at least 1475 MPa. The increase in penetration is achieved by increasing the specific impact energy per unit area in the initial period of contact of the core with an armor barrier.
Сердечник с вершиной конусной части выполненной в виде полусферы, диаметр которой равен не более 0,9 мм, разрушает металлическую броню по смешанному механизму пробития (разрушения). В месте контакта появляются области, с сильно локализованной пластической деформацией, называемые плоскостями адиабатического сдвига (ПАС), в окрестностях которых концентрируется тепло. Быстрое деформирование металла приводит к локализованному нагреву контакта и катастрофическому разрушению брони в виде плавления. Выполняя вершину конусной части сердечника в виде полусферы, диаметр которой равен не более 0,9 мм, мы получаем стабильные результаты по пробитию брони, так как каждый раз повторяется один и тот же механизм пробития с образованием ПАС в первой стадии пробития брони и хрупким разрушение тыльной стороны бронеплиты во второй стадии пробития плиты. При реализации такого механизма пробития, не происходит хрупкого разрушения сердечника, он сохраняет свою форму а, реализация менее энергоемкого, хрупкого разрушения тыльной стороны бронеплиты, сохраняет его кинетическую энергию, а, следовательно, запреградное поражающее действие. Благодаря оптимизации геометрии головной части сердечника (выполнение вершиной конусной части в виде полусферы), в отличие от прототипа, имеющий в головной части контактную площадку реализующий на первой стадии пробития брони очень энергоемкий механизм, растрачивая кинетическую энергию сердечника с образованием ПАС, оставляя при этом значительно меньше энергии для реализации второй стадии, хрупким разрушением тыльной стороны бронеплиты, на первом этапе внедрения в броню предлагаемого сердечника реализуется механизм пробития проколом с расплавлением металла и меньшими потерями кинетической энергии, с запасом, для реализации второго этапа, когда сердечник выходит из брони, а именно хрупкого разрушения тыльной стороны бронеплиты, тем самым повышая запреградное поражающее действие.The core with the apex of the conical part made in the form of a hemisphere, the diameter of which is not more than 0.9 mm, destroys the metal armor by the mixed mechanism of penetration (destruction). In the place of contact there are areas with highly localized plastic deformation, called the planes of the adiabatic shear (PAS), in the vicinity of which heat is concentrated. Rapid deformation of the metal leads to localized heating of the contact and catastrophic destruction of armor in the form of melting. Performing the top of the conical part of the core in the form of a hemisphere, the diameter of which is not more than 0.9 mm, we get stable results on armor penetration, as each time the same mechanism of penetration repeats with the formation of PAS in the first stage of armor penetration and brittle destruction of the back side armored plates in the second stage of breaking the plate. With the implementation of such a mechanism of penetration, the brittle destruction of the core does not occur, it retains its shape a, the implementation of the less energy-intensive, brittle destruction of the back side of the armored plate, retains its kinetic energy, and, consequently, the prohibition effect. Thanks to optimization of the geometry of the head part of the core (making the apex of the tapered part in the form of a hemisphere), unlike the prototype, having a contact pad in the head part that implements a very energy-intensive mechanism at the first stage of armor penetration, wasting the kinetic energy of the core with the formation of PASS, while leaving much less energy for the implementation of the second stage, the fragile destruction of the back side of the armor plate, at the first stage of introducing the core into the armor, the puncture penetration mechanism is implemented m with the molten metal and less loss of kinetic energy, with a margin for the second phase, when the core comes out of the armor, namely brittle fracture rear side armor plates, thereby increasing zapregradnoe lethality.
Получение поверхности вершины головной части, головной части и фаски по торцу хвостовой части сердечника прессовым инструментом на стадии прессования и галтовки после спекания, позволили значительно снизить затраты на изготовление сердечника. Выполнение хвостовой части сердечника в форме цилиндра упростило технологию его изготовления. Шлифование цилиндрический поверхности до шероховатости Ra не выше Ra 1,6 и наличие фаски по торцу хвостовой часть сердечника равной (0,15÷0,40)мм, позволяет повысить надежность технологического процесса, исключить выпадение сердечника из свинцовой рубашки при сборке пули и снизить затраты на изготовление пули. Отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) в пределах поля допуска равного (0,011-0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса, позволяет получать партии сердечников с минимальным разбросом по массе сердечника и повысить кучность стрельбы, за счет уменьшения разброса по массе сердечников предназначенных для одной партии изготовления патронов.Obtaining the surface of the top of the head, head and chamfer along the end of the tail of the core with a pressing tool at the stage of pressing and tumbling after sintering, significantly reduced the cost of manufacturing the core. The execution of the tail part of the core in the form of a cylinder simplified its manufacturing technology. Grinding a cylindrical surface to a roughness of Ra not higher than Ra 1.6 and the presence of a chamfer at the end of the tail part of the core equal to (0.15 ÷ 0.40) mm allows improving the reliability of the process, eliminating the core falling out of the lead shirt when assembling the bullet and reducing costs for making bullets. The deviation of the core mass from the nominal value (Mn) within the tolerance field equal to (0.011-0.0585) Mn, where Mn is the nominal mass, allows to receive lots of cores with a minimum variation in the mass of the core and increase the accuracy of fire, by reducing the mass dispersion cores intended for one batch of manufacturing cartridges.
На фиг. 1 представлен сердечник, состоящий из головной части 1 в форме конуса и хвостовой части 2. Вершина конусной головной части 1 сердечника выполнена в виде полусферы 1.1. диаметром D1 не более 0,9 мм. Хвостовая часть 2 имеет форму цилиндра, диаметр которого равен диаметру конуса головной части 1 и равен D2=(0,72-0,86), имеет фаску 2.1 по торцу хвостовой части 2 сердечника. Длина l1 сердечника равна l1=(2,21÷3,48)d, длина 12 головной части 1 сердечника равна 12=(0,58-l,65)d. Проводились сравнительные испытания сердечников изготовленных по прототип и предлагаемому техническому решению.FIG. 1 shows a core consisting of a head part 1 in the shape of a cone and a tail part 2. The top of the cone head part 1 of the core is made in the form of a hemisphere 1.1. diameter D1 not more than 0.9 mm. The tail part 2 has the shape of a cylinder, the diameter of which is equal to the diameter of the cone of the head part 1 and equal to D2 = (0.72-0.86), has a chamfer 2.1 at the end of the tail part 2 of the core. The length l1 of the core is equal to l1 = (2.21 ÷ 3.48) d, the
Твердосплавные сердечники изготавливали из вольфрамокобальтовых порошков с содержанием карбида вольфрама 92% и 97% по массе и содержанием кобальта 8% и 3% соответственно. Спекание проводили в две стадии: предварительное - с целью удаления пластификатора в водородной атмосфере и окончательное вакуумно-компрессионное в печи VKPgr 50/90/50 фирмы Degussa. Плотность сердечников после спекания равнялась 14,8 г/см2 и 15,2 г/см2 у сердечника с содержанием кобальта 8% и 3% соответственно.Carbide cores were made from tungsten-cobalt powders with a tungsten carbide content of 92% and 97% by weight and a cobalt content of 8% and 3%, respectively. Sintering was carried out in two stages: preliminary - in order to remove the plasticizer in a hydrogen atmosphere and the final vacuum-compression furnace VKPgr 50/90/50 from Degussa. After sintering, the core density was 14.8 g / cm 2 and 15.2 g / cm 2 for a core with a cobalt content of 8% and 3%, respectively.
Проведено определение пробивной способности пуль, снаряженных сердечниками, изготовленных по прототипу и предлагаемому техническому решению при стрельбе из пулемета РПК74 по ОСТ В3-300-75, по броне марки 2П толщиной 10 мм, установленной вертикально под углом 90° к направлению стрельбы на дистанции 100 м. Процент пробития пули с сердечником, имеющим параметры прототипа, составил 98%. Процент пробития пули с сердечником, имеющим параметры предлагаемого технического решения, составил 100%. Отсутствие операций шлифования поверхности вершины головной части, головной части и фаски по торцу хвостовой части сердечника, позволили снизить затраты на изготовление сердечника до (4-5)%, а шлифование цилиндрический поверхности хвостовой части сердечника до шероховатости Ra не выше Ra 1,6, а наличие фаски по торцу хвостовой часть сердечника равной (0,15÷0,40)мм повысить качество сборки пули.The penetration ability of bullets loaded with cores made according to the prototype and the proposed technical solution when fired from the RPK74 machine gun at OST V3-300-75, at the 2P grade armor 10 mm thick, mounted vertically at an angle of 90 ° to the shooting direction at a distance of 100 m was carried out The percentage of penetration of a bullet with a core having prototype parameters was 98%. The percentage of penetration of a bullet with a core having the parameters of the proposed technical solution was 100%. The lack of grinding operations on the surface of the head part, the head part and the chamfer along the end of the tail part of the core allowed reducing the cost of manufacturing the core to (4-5)%, and grinding the cylindrical surface of the tail part of the core to a roughness of Ra is not higher than Ra 1.6, and the presence of a chamfer on the end of the tail of the core equal to (0.15 ÷ 0.40) mm to improve the build quality of the bullet.
Результаты сравнительных испытаний подтвердили высокую пробивную способность предлагаемого сердечника и снижение затрат на изготовление по сравнению с прототипом при высокой кучности боя.The results of comparative tests confirmed the high penetrating ability of the core and the reduction of manufacturing costs compared to the prototype with high accuracy of the fight.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019108184U RU190920U1 (en) | 2019-03-21 | 2019-03-21 | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019108184U RU190920U1 (en) | 2019-03-21 | 2019-03-21 | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU190920U1 true RU190920U1 (en) | 2019-07-16 |
Family
ID=67309681
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019108184U RU190920U1 (en) | 2019-03-21 | 2019-03-21 | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU190920U1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU202778U1 (en) * | 2020-02-13 | 2021-03-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Информационные технологии" (ООО "ИнфоТех") | CARBIDE CORE |
| RU218864U1 (en) * | 2023-02-03 | 2023-06-15 | Федеральное казенное предприятие "Амурский патронный завод "Вымпел" имени П.В. Финогенова" | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4619203A (en) * | 1985-04-26 | 1986-10-28 | Olin Corporation | Armor piercing small caliber projectile |
| RU126818U1 (en) * | 2012-11-07 | 2013-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170528U1 (en) * | 2016-04-14 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE |
| RU178911U1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
-
2019
- 2019-03-21 RU RU2019108184U patent/RU190920U1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4619203A (en) * | 1985-04-26 | 1986-10-28 | Olin Corporation | Armor piercing small caliber projectile |
| RU126818U1 (en) * | 2012-11-07 | 2013-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170528U1 (en) * | 2016-04-14 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE |
| RU178911U1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU202778U1 (en) * | 2020-02-13 | 2021-03-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Информационные технологии" (ООО "ИнфоТех") | CARBIDE CORE |
| RU218864U1 (en) * | 2023-02-03 | 2023-06-15 | Федеральное казенное предприятие "Амурский патронный завод "Вымпел" имени П.В. Финогенова" | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU190914U1 (en) | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS | |
| US7980180B2 (en) | Jacketed one piece core ammunition | |
| RU193315U1 (en) | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON | |
| NO339446B1 (en) | projectile | |
| US11940254B2 (en) | Low drag, high density core projectile | |
| RU170528U1 (en) | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE | |
| JP4713577B2 (en) | Lead free bullet | |
| RU126449U1 (en) | Armor-piercing cartridge | |
| RU2438092C1 (en) | Cartridge of increased penetration | |
| RU190920U1 (en) | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY | |
| AU2018241327A1 (en) | Projectile, in particular in the medium caliber range | |
| RU2473042C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU190660U1 (en) | CARTRIDGE FOR SHOOTING WEAPONS WITH A SOLID ALLOY CORE | |
| RU191061U1 (en) | CARBON CORE FOR RUNNING WEAPONS | |
| RU193316U1 (en) | SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY | |
| RU202778U1 (en) | CARBIDE CORE | |
| RU178911U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU202779U1 (en) | HIGH PENETRATION CHUCK | |
| RU199549U1 (en) | SMALL ARMS CARTRIDGE | |
| RU199760U1 (en) | CARTRIDGE FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE | |
| RU2438096C1 (en) | Armour-piercing bullet | |
| RU201301U1 (en) | BULLET FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE | |
| RU199550U1 (en) | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU128307U1 (en) | Armor-piercing cartridge with lively head of the heart | |
| RU130687U1 (en) | Armor-piercing CORE CORE WITH HEAD CONIC PART OF THE LIVING FORM |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20200322 |