RU2465081C1 - Method of making cold-rolled sheets from aluminium and its alloys - Google Patents
Method of making cold-rolled sheets from aluminium and its alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2465081C1 RU2465081C1 RU2011125794/02A RU2011125794A RU2465081C1 RU 2465081 C1 RU2465081 C1 RU 2465081C1 RU 2011125794/02 A RU2011125794/02 A RU 2011125794/02A RU 2011125794 A RU2011125794 A RU 2011125794A RU 2465081 C1 RU2465081 C1 RU 2465081C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- tape
- rolls
- tension
- last stand
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии и может быть использовано при производстве продукции непосредственно из расплава алюминия и его сплавов на литейно-прокатных агрегатах.The invention relates to the field of metallurgy and can be used in the production of products directly from molten aluminum and its alloys on foundry-rolling units.
Известен способ производства холоднокатаных лент из алюминия и его сплавов на станах прокатки из слябов (см., например, Эрхард Германн. Непрерывное литье. Металлургиздат. Москва. 1961. Стр.143-145).A known method for the production of cold-rolled tapes of aluminum and its alloys on rolling mills from slabs (see, for example, Erhard Hermann. Continuous casting. Metallurgical publishing house. Moscow. 1961. Pages 143-145).
Недостатки известного способа:The disadvantages of this method:
- дискретность процесса, порождающая нестабильность свойств ленты по ее длине;- discreteness of the process, causing instability of the properties of the tape along its length;
- наличие ограничений по массе рулона.- the presence of restrictions on the weight of the roll.
Известен способ производства лент из алюминия и его сплавов, включающий непрерывное литье заготовки из расплава, прокатку заготовки в готовую ленту и ее намотку в бунт (см., например, В.А.Чеботарев и В.А.Самсонов. Литейно-прокатные агрегаты для производства катанки, листов и лент из цветных металлов. «Тяжелое машиностроение», №5. 2007. Стр.20-27).A known method for the production of tapes of aluminum and its alloys, including continuous casting of a billet from a melt, rolling the billet into a finished tape and winding it into a riot (see, for example, V. A. Chebotarev and V. A. Samsonov. Casting and rolling units for the production of wire rod, sheets and ribbons of non-ferrous metals. "Heavy Engineering", No. 5. 2007. Pages 20-27).
Достоинства известного способа:The advantages of this method:
- непрерывность процесса, обеспечивающая стабильность свойств ленты по ее длине;- the continuity of the process, ensuring the stability of the properties of the tape along its length;
- возможность получения бунтов ленты с практически неограниченной массой, определяемой лишь техническими возможностями литейно-прокатного агрегата.- the possibility of obtaining riots of tape with almost unlimited mass, determined only by the technical capabilities of the casting and rolling unit.
Недостаток известного способа - возникновение рулонной кривизны ленты в процессе ее намотки на барабан моталки, которая приводит к неплоскостности ленты.The disadvantage of this method is the occurrence of a roll curvature of the tape in the process of winding it on the reel drum, which leads to non-flatness of the tape.
Техническим результатом изобретения является повышение качества продукции за счет получения ее сверхвысокой плоскостности (с коробоватостью не выше 0,1 мм на погонный метр) при прокатке холоднокатаной ленты при условии ее строго горизонтального положения при выходе из валков последней прокатной клети.The technical result of the invention is to improve the quality of products by obtaining its ultra-high flatness (with a warp of not higher than 0.1 mm per linear meter) when rolling a cold-rolled strip, provided that it is strictly horizontal when leaving the rolls of the last rolling stand.
Технический результат достигается тем, что используется способ производства холоднокатаной листовой продукции из алюминия и его сплавов, включающий непрерывное литье заготовки из расплава, горячую прокатку заготовки в подкат и затем в готовую ленту на нескольких клетях с приложением к раскату усилий его переднего и заднего натяжений и с измерением температуры раската по клетям, а также с измерением усилия и момента прокатки в последней клети, подачу на подкат охлаждающей жидкости, освобождение поверхности ленты от остатков охлаждающей жидкости, причем при прокатке переднего конца ленты заднее натяжение, создаваемое перед валками последней клети, поддерживают равным нулю; холодную прокатку готовой ленты производят при толщине ленты, не превышающей (hk)max=DБ·σs1/104 мм, где (hk)max - максимально допустимая толщина холоднокатаной ленты, мм; DБ - диаметр барабана моталки в мм; σs1 - предел текучести ленты, нагартованной в последней клети, кгс/мм2; ленту после ее выхода из последней клети пропускают под передним натяжением T1 через тянущие ролики и затем под натяжением Тм наматывают в бунты; при прокатке ленты переднее натяжение, создаваемое на выходе из последней клети, поддерживают равным T1=0,67σs1(в·hк) кгс, где T1 - переднее натяжение в кгс, в - ширина ленты в мм; σs1 - предел текучести ленты на выходе из последней клети в кгс/мм2; hк - толщина готовой ленты в мм; исходные значения усилия прокатки Р0 и момента прокатки М0 в последней клети измеряют на переднем конце ленты при отсутствии заднего натяжения и с передним натяжением, равным T1; по окончании прокатки переднего конца ленты заднее натяжение увеличивают до значения Т0 за счет постепенного наращивания скорости вращения валков последней клети при неизменном переднем натяжении T1; при этом величину заднего натяжения в установившемся процессе прокатки определяют по формуле Т0=0,67σs0(в·h0) кгс, где σs0 и h0 - предел текучести раската в кгс/мм2 и толщина раската из предпоследней клети; скорость вращения валков последней клети увеличивают до тех пор, пока суммарный момент прокатки в этой клети не станет равным значению, найденному по формуламThe technical result is achieved by using a method for the production of cold-rolled sheet products from aluminum and its alloys, including continuous casting of the billet from the melt, hot rolling of the billet into a tackle and then into the finished tape in several stands with the application of the forces of its front and rear tension and with measuring the temperature of the roll through the stands, as well as measuring the force and moment of rolling in the last stand, supplying coolant to the tackle, releasing the surface of the tape from the remaining cooling liquid, wherein during the rolling of the front end of the tape back tension generated before the last stand of rolls kept equal to zero; cold rolling of the finished tape is carried out at a tape thickness not exceeding (h k ) max = D B · σ s1 / 10 4 mm, where (h k ) max is the maximum allowable thickness of the cold-rolled tape, mm; D B - winder drum diameter in mm; σ s1 is the yield strength of the tape caged in the last stand, kgf / mm 2 ; the tape after it leaves the last stand is passed under the forward tension T 1 through the pulling rollers and then under the tension T m is wound in riots; when rolling the tape, the front tension created at the exit from the last stand is maintained equal to T 1 = 0.67σ s1 (in · h k ) kgf, where T 1 is the front tension in kgf, in - the width of the tape in mm; σ s1 - yield strength of the tape at the exit of the last stand in kgf / mm 2 ; h to - the thickness of the finished tape in mm; the initial values of the rolling force P 0 and the rolling moment M 0 in the last stand are measured at the front end of the tape in the absence of rear tension and with a front tension equal to T 1 ; at the end of rolling the front end of the tape, the rear tension is increased to a value of T 0 due to the gradual increase in the speed of rotation of the rolls of the last stand with a constant front tension T 1 ; in this case, the value of the back tension in the steady rolling process is determined by the formula T 0 = 0.67σ s0 (in · h 0 ) kgf, where σ s0 and h 0 are the yield strength of the roll in kgf / mm 2 and the thickness of the roll from the penultimate stand; the speed of rotation of the rolls of the last stand is increased until the total rolling moment in this stand becomes equal to the value found by the formulas
F0=в·h0,F 0 = in h 0 ,
где M1 - момент прокатки в кгс·мм в установившемся режиме;where M 1 is the rolling moment in kgf · mm in steady state;
P0 - исходные значения момента прокатки в кгс·мм и усилия прокатки в кгс, замеренные при прокатке переднего конца ленты без заднего натяжения;P 0 - the initial values of the rolling moment in kgf · mm and the rolling force in kgf, measured when rolling the front end of the tape without rear tension;
D - диаметр бочки валка в мм; основное переднее натяжение (T1-Тм) создают тянущими роликами, где Тм - приращение переднего натяжения, создаваемое моталкой; усилие прижатия тянущих роликов к прокатываемой ленте выбирают равным удвоенному основному переднему натяжению (T1-Тм); при достижении значений переднего и заднего натяжений, равных T1 и Т0 соответственно, соотношение частот вращения валков последней и предпоследней клетей, а также соотношение частот вращения валков последней клети и тянущих роликов поддерживают в дальнейшем постоянными с точностью не ниже чем ±(0,16…0,18)% каждое; при этом охлаждающую жидкость подают на подкат при входе его в последнюю клеть, охлаждая подкат до 20…40°C перед входом его в последнюю клеть; положение барабана моталки по вертикали выбирают таким образом, чтобы в каждый данный момент в процессе намотки ленты в бунт она выходила из валков последней клети строго горизонтально.D is the diameter of the roll barrel in mm; the main front tension (T 1 -T m ) is created by pulling rollers, where T m is the front tension increment created by the coiler; the pressing force of the pulling rollers to the rolled strip is chosen equal to twice the main front tension (T 1 -T m ); when the front and rear tension values equal to T 1 and T 0 are reached, respectively, the ratio of the rotational speeds of the rolls of the last and penultimate stands, as well as the ratio of the rotational frequencies of the rolls of the last stand and pulling rollers, are kept constant in the future with an accuracy of not less than ± (0.16 ... 0.18)% each; while the coolant is fed to the tackle when it enters the last stand, cooling the tackle to 20 ... 40 ° C before it enters the last stand; the vertical position of the reel drum is chosen so that at any given moment in the process of winding the tape into the riot it leaves the rolls of the last stand strictly horizontally.
Предлагаемое техническое решение позволяет получать карточки со сверхвысокой плоскостностью благодаря следующим особенностям этой конструкции:The proposed technical solution allows to obtain cards with ultra-high flatness due to the following features of this design:
- за счет очень точного поддержания соотношения частот вращения валков последней и предпоследней клетей, а также соотношения частот вращения валков последней клети и тянущих роликов, переднее и заднее удельное натяжения раската в последней клети удается поднять до (2/3) от предела текучести ленты, что значительно больше, чем при обычной прокатке;- due to the very precise maintenance of the ratio of the rotation frequencies of the rolls of the last and penultimate stands, as well as the ratio of the rotation frequencies of the rolls of the last stand and pulling rollers, the front and rear specific tension of the roll in the last stand can be raised to (2/3) from the yield strength of the tape, which significantly more than with conventional rolling;
- за счет практически полного исключения коробоватости ленты при выходе ее из валков предпоследней клети (где идет подготовка качественного подката для последней клети), а затем и на выходе из валков последней клети;- due to the almost complete elimination of the warping of the tape when it leaves the rolls of the penultimate stand (where preparation of high-quality tackle for the last stand is being prepared), and then at the exit from the rolls of the last stand;
- за счет чего, в результате, показатели плоскостности горячекатаной ленты оказываются на один-два порядка выше, чем при обычной прокатке ленты.- due to which, as a result, the flatness indices of the hot-rolled strip turn out to be one or two orders of magnitude higher than during ordinary rolling of the strip.
Предлагаемое техническое решение поясняется фигурой, на которой изображена схема литейно-прокатного агрегата:The proposed technical solution is illustrated by a figure, which shows a diagram of a casting and rolling unit:
Фиг.1. Вид на литейно-прокатный агрегат сбоку.Figure 1. Side view of the casting and rolling unit.
За емкостью 1 для жидкого алюминия установлена литейная машина 2, за ней - прокатные клети с приводами: предпоследняя 3 и последняя 4; за последней клетью установлены тянущие ролики 4 с приводом и гильотинные ножницы 6 (приводы прокатных клетей и тянущих роликов на фигуре условно не показаны).A casting machine 2 is installed behind capacity 1 for liquid aluminum, followed by rolling stands with drives: the penultimate 3 and the last 4; behind the last stand, pulling rollers 4 with a drive and guillotine shears 6 are installed (drives of rolling stands and pulling rollers are not conventionally shown in the figure).
После ножниц 6 размещены две моталки 7 и 8.After scissors 6 placed two
Все машины литейно-прокатного агрегата соединены между собой непрерывно-обрабатываемым раскатом в виде литой заготовки 9 между литейной машиной 2 и предпоследней клетью 3, подката 10 и между прокатными клетями 3 и 4 и готовой ленты 11 между последней клетью 4 и моталками 7 или 8.All the machines of the casting and rolling unit are interconnected by a continuously machined roll in the form of a
Вдоль линии литейно-прокатного агрегата установлены измерители температуры раската: пирометр 12 - на выходе из литейной машины 2, пирометр 13 - на выходе из предпоследней клети 3 и пирометр 14 - на входе в последнюю клеть 4; следует отметить, что в системе управления литейно-прокатным агрегатом задействованы лишь два пирометра: 13 и 14.Along the line of the casting and rolling unit, meters of rolling temperature were installed: pyrometer 12 - at the exit of the casting machine 2, pyrometer 13 - at the exit of the
Для подачи на подкат 10 технологической охлаждающей жидкости над ним сверху установлен коллектор 15; снизу аналогичного коллектора нет для того, чтобы не нарушать нормальную работу пирометров 13 и 14.To supply technological coolant to the
Работает литейно-прокатный агрегат следующим образом.The casting and rolling unit operates as follows.
Жидкий алюминий из емкости 1 поступает в зону вращающихся валков литейной машины 2. Температуру выходящей из нее литой заготовки 9 измеряют пирометром 13. Проходя через валки прокатной клети 3, заготовка изменяет свою толщину до hо, превращаясь в подкат 10 для последующей прокатной клети 4; температуру подката 10 в промежутке между клетями 3 и 4 измеряют пирометрами 13 и 14.Liquid aluminum from the tank 1 enters the zone of the rotating rolls of the casting machine 2. The temperature of the
Пройдя клеть 4, подкат 10 превращается в готовую ленту 11 толщиной hк, которую наматывают в бунт на барабан моталки 7.Having passed stand 4, the rolling 10 turns into a finished tape 11 of thickness h k , which is wound into a riot on the drum of the
После намотки полного по своей массе бунта включают гильотинные ножницы 6, которые выполнены летучими (об этом свидетельствуют две горизонтальные встречно направленные стрелки 16).After winding a riot full in mass, they include guillotine shears 6, which are volatile (this is indicated by two horizontal counter-directed arrows 16).
Перемещаясь со скоростью, равной скорости движения ленты 11, они разрезают ее; образовавшийся при этом задний конец ленты подматывают в бунт на барабане моталки 7, а образовавшийся, в свою очередь, передний конец ленты 11 заправляют на барабан моталки 8 (именно этот момент и показан на фигуре).Moving at a speed equal to the speed of the tape 11, they cut it; the rear end of the tape formed in this case is wound up in a riot on the drum of the
Из последней прокатной клети 4 выходит сверхплоская холоднокатаная лента 11. Во избежание образования на ней рулонной кривизны при намотке на барабан моталки 7 или 8 толщина готовой ленты 11 не должна превышать величины (hк)mах; в противном случае в наружных волокнах поперечного сечения ленты 11 возникнут напряжения растяжения (в верхних волокнах) и сжатия (в нижних), которые превышают предел текучести ленты. В результате возникнет пластическая деформация металла, которая и приведет к смотке прокатанной ленты 11 в рулон.An ultra-flat cold-rolled strip 11 emerges from the last rolling stand 4. To avoid the formation of roll curvature on it when winding the
Указанную выше максимально допустимую толщину готовой ленты 11 рассчитывают по эмпирической формуле:The above maximum allowable thickness of the finished tape 11 is calculated according to the empirical formula:
где DБ и σs1 - диаметр барабана моталки (7 и 8) в мм и предел текучести в кгс/мм2 ленты 11, нагартованной в последней клети 4.where D B and σ s1 are the diameter of the reel drum (7 and 8) in mm and the yield strength in kgf / mm 2 of the tape 11, caged in the last stand 4.
В конечном итоге последовательность технологических операций при производстве листовой холоднокатаной продукции из алюминия и его сплавов выглядит следующим образом.Ultimately, the sequence of technological operations in the production of cold-rolled sheet products from aluminum and its alloys is as follows.
В валки литейной машины 2 из емкости 1 подают жидкий алюминий. Сформированная в машине 2 литая заготовка 9, пройдя прокатные клети 3 и 4, превращается в подкат 10 и затем - в готовую ленту 11.In the rolls of the casting machine 2 from the tank 1 serves liquid aluminum. Formed in the machine 2
Прокатка в последней клети 4 ведется с приложением к раскату продольных натяжений: заднего То (к подкату 10) и переднего T1 (к готовой ленте 11); причем при прокатке переднего конца ленты 11 заднее натяжение То, создаваемое перед валками последней клети 4, поддерживают равным нулю.Rolling in the last stand 4 is carried out with the application of longitudinal tension to the roll: rear T about (to roll 10) and front T 1 (to the finished tape 11); moreover, when rolling the front end of the tape 11, the rear tension T o created in front of the rolls of the last stand 4 is maintained equal to zero.
Это необходимо для того, чтобы иметь возможность измерить исходные значения усилия прокатки Ро и момента прокатки Мо в последней клети 4, необходимые для дальнейших технологических расчетов; при этом для переднего натяжения поддерживают его рабочую величину T1; складывается величина T1 из двух составляющих: приращение натяжения на моталке Тм и натяжения (T1-Тм), которое развивают тянущие ролики 5; указанное натяжение составляет 70…80% от полного переднего натяжения T1, т.е. наибольшую его часть, и поэтому натяжение (T1-Тм) называют основным передним натяжением.This is necessary in order to be able to measure the initial values of the rolling force P about and the moment of rolling M about in the last stand 4, necessary for further technological calculations; while for the front tension support its working value T 1 ; the value of T 1 consists of two components: the increment of tension on the winder T m and tension (T 1 -T m ), which is developed by
Заднее То и переднее T1 натяжения рассчитывают соответственно по формулам:The rear T about and the front T 1 tension calculated respectively according to the formulas:
где σso и σs1 - предел текучести раската в кгс/мм2 соответственно на входе и выходе из валков последней клети 4;where σ so and σ s1 are the yield strength of the roll in kgf / mm 2, respectively, at the inlet and outlet of the rolls of the last stand 4;
h0 и hк - толщина подката 10 и ленты 11 в мм соответственно;h 0 and h to - the thickness of the rolled 10 and tape 11 in mm, respectively;
в - ширина раската в мм.c - roll width in mm.
И если заданную величину переднего натяжения T1 настраивают по току электродвигателей в приводах тянущих роликов 5 и моталок 7 или 8, то величину заднего натяжения Т0 регулируют следующим образом.And if the set value of the front tension T 1 is adjusted according to the current of the electric motors in the drives of the pulling
По окончании прокатки переднего конца ленты 11, на котором заднее натяжение Т0 поддерживали равным нулю, скорость вращения валков последней клети 4 постепенно поднимают до тех пор, пока суммарный момент прокатки на валках этой клети не увеличится с исходной величины Мо до рабочей величины M1; последнюю рассчитывают по формуле:At the end of rolling the front end of the tape 11, at which the back tension T 0 was maintained equal to zero, the rotation speed of the rolls of the last stand 4 is gradually raised until the total rolling moment on the rolls of this stand increases from the initial value M about to the working value M 1 ; the latter is calculated by the formula:
F0=в·h0,F 0 = in h 0 ,
где М0 и P0 - исходные значения усилия и момента прокатки в кгс и кгс·мм соответственно, замеренные при прокатке переднего конца ленты 11 в последней клети 4 без заднего натяжения;where M 0 and P 0 are the initial values of the force and moment of rolling in kgf and kgf · mm, respectively, measured during rolling of the front end of the tape 11 in the last stand 4 without rear tension;
σso - предел текучести раската в кгс/мм2 на выходе из валков предпоследней клети 3, рассчитанный в соответствии с показаниями пирометра 13;σ so - yield strength of the roll in kgf / mm 2 at the exit from the rolls of the
D - диаметр в мм бочки валков в последней клети 4.D is the diameter in mm of the roll barrel in the last stand 4.
Увеличение момента прокатки с М0, измеренного по факту, до M1, рассчитанного по формуле (6), свидетельствует о том, что заднее натяжение поднялось от нуля до величины Т0, рассчитанной по формуле (4); т.е. заднее натяжение определяют косвенным образом. Такой способ оказался точнее, чем прямое измерение, поскольку толщина h0 подката 10 перед последней клетью 4 может достигать 10 мм и более. При такой большой толщине пластическая составляющая при перегибе ленты на тензоролике (на фиг.1 условно не показан), измеряющем усилие заднего натяжения, может достигать 70…80% от измеряемого усилия. Поэтому погрешность измерения будет измеряться уже не в процентах, а в разах.An increase in the rolling moment from M 0 , measured in fact, to M 1 calculated according to the formula (6), indicates that the rear tension has risen from zero to the value T 0 calculated according to the formula (4); those. back tension is determined indirectly. This method turned out to be more accurate than direct measurement, since the thickness h 0 of the roll 10 in front of the last stand 4 can reach 10 mm or more. With such a large thickness, the plastic component during bending of the tape on a tensorolic (not shown conventionally in figure 1), which measures the force of the rear tension, can reach 70 ... 80% of the measured force. Therefore, the measurement error will not be measured as a percentage, but in times.
Поверхность тянущих роликов 5 гуммирована твердыми сортами резины. Поэтому, несмотря на достаточно большое абсолютное усилие N прижатия их к ленте 11 (оно достигает 3000 кгс и более), готовая лента 11 не повреждается по двум причинам: во-первых, благодаря упругому сплющиванию резиновой «рубашки» образуется достаточно большое по площади пятно взаимного контакта роликов 5 и ленты 11; во-вторых, относительно высокий коэффициент трения между резиной и металлом ленты 11 позволяет ограничить относительное усилие прижатия роликов к ленте их удвоенным соотношением.The surface of the pulling
Особое внимание уделено тому, чтобы лента 11, которая выходит из валков последней клети 4, была строго горизонтальна (а точнее, она должна быть перпендикулярна вертикальной оси «0-0», соединяющей центры валков клети 4 (см. фиг.1)). В противном случае рулонную кривизну заменит продольная кривизна ленты 11, которая будет образована из-за несимметричности очага деформации ленты в валках клети 4.Particular attention is paid to the fact that the tape 11, which comes out of the rolls of the last stand 4, is strictly horizontal (or rather, it should be perpendicular to the vertical axis "0-0" connecting the centers of the rolls of stand 4 (see figure 1)). Otherwise, the roll curvature will be replaced by the longitudinal curvature of the tape 11, which will be formed due to the asymmetry of the deformation zone of the tape in the rolls of the stand 4.
Для поддержания указанной симметричности очага деформации в каждый данный момент прокатки горизонтальность ленты 11, выходящей из валков клети 4, поддерживают следующим образом: на каждый оборот барабана моталки 7 его опускают в плоскопараллельном режиме точно на величину, равную толщине наматываемой ленты 11.To maintain the indicated symmetry of the deformation zone at any given rolling moment, the horizontalness of the tape 11 exiting the rolls of the stand 4 is supported as follows: for each revolution of the
По этой причине моталки 7 и 8 установлены с возможностью плоскопараллельного перемещения их барабанов в вертикальном направлении, т.е. по стрелкам 17 и 18.For this reason, the
Для того чтобы упростить конструкцию литейно-прокатного агрегата, в промежутке между последней клетью 4 и тянущими роликами 5 лента 11 охлаждению не подвергается. Взамен этого поставлено условие, что система охлаждения в промежутке между клетями 3 и 4 должна гарантированно обеспечить охлаждение подката 10 таким образом, чтобы в валки клети 4 он входил с температурой 20…40°C. С этой целью коллектор 15 выполнен с возможностью регулирования расхода технологической охлаждающей жидкости.In order to simplify the design of the casting and rolling unit, in the interval between the last stand 4 and the pulling
Но главной особенностью предлагаемого литейно-прокатного агрегата является то, что в промежутках между клетями 3 и 4, а также между клетью 4 и роликами 5 он работает в режиме правильно-растяжной машины. Как известно, пластическая деформация растяжения ленты в машинах такого типа может достигать 1,6…1,8%. Поэтому при достижении заданной величины момента прокатки М1 в клети 4 (а следовательно, и заданного заднего натяжения Т0) оба соотношения частот вращения: валков клетей 3 и 4, а также валков клети 4 и роликов 5 поддерживают в дальнейшем постоянным с точностью не ниже чем ±(0,16…0,18)% для каждого из обоих соотношений. Данное требование проистекает из того, что точность поддержания соотношения частот вращения должна быть, по меньшей мере, на порядок меньше, чем величина максимально возможной пластической деформации, т.е. (1,6…1,8)%:10=(0,16…0,18)%.But the main feature of the proposed casting and rolling unit is that in the spaces between
Для этой цели приводы клетей 3 и 4, а также тянущих роликов 5 выполнены с жесткой электрической связью между собой по скорости движущегося обрабатываемого раската.For this purpose, the drives of
Таким образом, благодаря использованию предложенного способа повышается качество продукции за счет получения ее со сверхвысокой плоскостностью (с коробоватостью не выше 0,1 мм на погонный метр), т.е. на один-два порядка выше, чем при обычной прокатке ленты в условиях подготовки в предпоследней клети качественного подката для последней клети.Thus, through the use of the proposed method, the quality of the product is improved by obtaining it with ultra-high flatness (with a warp of not higher than 0.1 mm per linear meter), i.e. one to two orders of magnitude higher than with conventional rolling of the tape under conditions of preparation in the penultimate stand of high-quality tackle for the last stand.
Claims (14)
(hk)max=DБ·σs1/104,
где (hk)max - максимально допустимая толщина холоднокатаной ленты, мм;
DБ - диаметр барабана моталки, мм;
σs1 - предел текучести ленты, нагартованной в последней клети, кгс/мм2.1. A method for the production of cold-rolled sheet products from aluminum and its alloys, including continuous casting of a billet from a melt, rolling the billet into a tackle and then into a finished tape in several stands with the application of the forces of its front and rear tension and measuring the temperature of the roll through the stands, as well as measuring the force and moment of rolling in the last stand, supplying coolant to the tackle, releasing the surface of the tape from the remaining coolant, cold rolling the tape in the last stand and winding Started tape on a drum winder, wherein the rolling of the front end of the tape back tension generated before the last stand of rolls kept equal to zero, characterized in that the cold rolling belt at the last stand is performed at a tape thickness not exceeding
(h k ) max = D B σ s1 / 10 4 ,
where (h k ) max is the maximum permissible thickness of the cold-rolled strip, mm;
D B - winder drum diameter, mm;
σ s1 is the yield strength of the tape caged in the last stand, kgf / mm 2 .
T1=0,67σs1 (в·hк),
где T1 - переднее натяжение, кгс;
в - ширина ленты, мм;
σs1 - предел текучести на выходе из валков последней клети, кгс/мм2;
hk - толщина готовой ленты, мм.2. The method according to claim 1, characterized in that when rolling the tape, the front tension created at the exit of the rolls of the last stand is maintained equal to:
T 1 = 0,67σ s1 (in · h k),
where T 1 - front tension, kgf;
in - the width of the tape, mm;
σ s1 - yield strength at the exit of the rolls of the last stand, kgf / mm 2 ;
h k is the thickness of the finished tape, mm
To=0,67σso(в·ho),
где σso и ho - предел текучести раската (кгс/мм2) и толщина раската (мм) на выходе из валков предпоследней клети, соответственно.5. The method according to claim 1, characterized in that the amount of back tension during the steady rolling process is determined by the formula:
T o = 0.67σ so (in h o ),
where σ so and h o are the yield strength of the roll (kgf / mm 2 ) and the thickness of the roll (mm) at the exit from the rolls of the penultimate stand, respectively.
M1=Mo[1-σso·Fp/(2Po)]+σsoFo/(D/3),
где
Fo=в·ho;
M1 - момент прокатки в установившемся процессе, кгс·мм;
Мо и Ро - исходные значения момента прокатки (кгс·мм) и усилие прокатки (кгс), замеренные при прокатке переднего конца ленты без заднего натяжения, соответственно;
D - диаметр бочки валка, мм.7. The method according to claim 1, characterized in that the rotation speed of the rolls of the last stand is increased until the total rolling moment in this stand becomes equal to the value determined by the formulas:
M 1 = M o [1-σ so · F p / (2P o )] + σ so F o / (D / 3),
Where
F o = in · h o ;
M 1 - rolling moment in a steady process, kgf · mm;
M o and R o - the initial values of the rolling moment (kgf · mm) and rolling force (kgf), measured during rolling of the front end of the tape without rear tension, respectively;
D - roll barrel diameter, mm.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011125794/02A RU2465081C1 (en) | 2011-06-24 | 2011-06-24 | Method of making cold-rolled sheets from aluminium and its alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011125794/02A RU2465081C1 (en) | 2011-06-24 | 2011-06-24 | Method of making cold-rolled sheets from aluminium and its alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2465081C1 true RU2465081C1 (en) | 2012-10-27 |
Family
ID=47147318
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011125794/02A RU2465081C1 (en) | 2011-06-24 | 2011-06-24 | Method of making cold-rolled sheets from aluminium and its alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2465081C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2765768C2 (en) * | 2017-03-31 | 2022-02-02 | Марсегаглиа Карбон Стил С.П.А. | Method and device for continuous evaluation of mechanical and microstructural properties of metal material, in particular steel, during cold deformation |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3271746D1 (en) * | 1981-04-16 | 1986-07-24 | Philips Nv | Method of producing a low-pressure mercury vapour discharge lamp |
| EP0674952A1 (en) * | 1994-03-31 | 1995-10-04 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method to produce strip, starting from thin slabs, and relative plant |
| RU2217250C2 (en) * | 1998-06-10 | 2003-11-27 | Алюминиюм Пешинэ | Method for making metallic shaped articles |
| RU2359765C2 (en) * | 2004-12-21 | 2009-06-27 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Method of manufacturing of hot-rolled strips made of light structural steel |
| RU2381846C2 (en) * | 2004-10-13 | 2010-02-20 | Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх Унд Ко | Method and device for continuous manufacturing of thin metallic strip |
-
2011
- 2011-06-24 RU RU2011125794/02A patent/RU2465081C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3271746D1 (en) * | 1981-04-16 | 1986-07-24 | Philips Nv | Method of producing a low-pressure mercury vapour discharge lamp |
| EP0674952A1 (en) * | 1994-03-31 | 1995-10-04 | DANIELI & C. OFFICINE MECCANICHE S.p.A. | Method to produce strip, starting from thin slabs, and relative plant |
| RU2217250C2 (en) * | 1998-06-10 | 2003-11-27 | Алюминиюм Пешинэ | Method for making metallic shaped articles |
| RU2381846C2 (en) * | 2004-10-13 | 2010-02-20 | Сименс Фаи Металз Текнолоджиз Гмбх Унд Ко | Method and device for continuous manufacturing of thin metallic strip |
| RU2359765C2 (en) * | 2004-12-21 | 2009-06-27 | Зальцгиттер Флахшталь Гмбх | Method of manufacturing of hot-rolled strips made of light structural steel |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЧЕБОТАРЕВ В.А. и др. Литейно-прокатные агрегаты для производства катанки, листов и лент из цветных металлов, «Тяжелое машиностроение», №5, 2007, с.20-27. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2765768C2 (en) * | 2017-03-31 | 2022-02-02 | Марсегаглиа Карбон Стил С.П.А. | Method and device for continuous evaluation of mechanical and microstructural properties of metal material, in particular steel, during cold deformation |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2381846C2 (en) | Method and device for continuous manufacturing of thin metallic strip | |
| US9604267B2 (en) | Method for producing magnesium alloy sheet and magnesium alloy coil stock | |
| CN103068502B (en) | The method of rolled piece is manufactured, for the control device of strand Direct Rolling combined unit and/or adjusting device and strand Direct Rolling combined unit by means of strand Direct Rolling combined unit | |
| RU2727457C1 (en) | Combined installation of continuous casting and hot rolling of metal strips | |
| CN103890216A (en) | Magnesium roll mill | |
| EP2067541A1 (en) | Method for continuously manufacturing cold-rolled steel | |
| RU2465081C1 (en) | Method of making cold-rolled sheets from aluminium and its alloys | |
| JP5821568B2 (en) | Steel strip rolling method | |
| JP6620777B2 (en) | Leveling setting method for rolling mill and leveling setting apparatus for rolling mill | |
| JP5775378B2 (en) | Strip rolling method | |
| JPH0761488B2 (en) | Manufacturing method and equipment for hot strip | |
| RU2466808C1 (en) | Casting-rolling plant for sheet cold rolling from aluminium and its alloys | |
| WO1997036700A1 (en) | Rolling mill and rolling method and rolling equipment | |
| US5437089A (en) | Method and apparatus for continuous production hot-rolled strips | |
| JP6079344B2 (en) | Apparatus and method for manufacturing a differential thickness steel sheet having a thickness difference in the sheet width direction | |
| WO2010073965A1 (en) | Steel strip rolling method and steel plate manufacturing method | |
| US4168185A (en) | Production method of titanium hot coil by continuous hot rolling system | |
| RU2466806C1 (en) | Method of sheet hot rolling from aluminium and its alloys | |
| JP7230880B2 (en) | Rolling load prediction method, rolling method, method for manufacturing hot-rolled steel sheet, and method for generating rolling load prediction model | |
| JP2019130550A (en) | Rolling machine leveling setting method, rolling machine leveling setting device, and steel plate manufacturing method | |
| JP3636151B2 (en) | Metal strip manufacturing method | |
| JPH11207403A (en) | Hot steel plate rolling apparatus and rolling method | |
| RU2491140C2 (en) | Method of strip hot rolling and combination mill to this end | |
| JP6102506B2 (en) | Apparatus and method for manufacturing a differential thickness steel sheet having a thickness difference in the sheet width direction | |
| RU2466807C1 (en) | Casting-rollersersing plant for sheet hot rollersersing from aluminium and its alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140625 |