RU2460197C2 - Источник бесперебойного питания (ибп) с чистыми входами, с быстродействующим регулированием выпрямителя и увеличенным сроком службы аккумуляторной батареи - Google Patents

Источник бесперебойного питания (ибп) с чистыми входами, с быстродействующим регулированием выпрямителя и увеличенным сроком службы аккумуляторной батареи Download PDF

Info

Publication number
RU2460197C2
RU2460197C2 RU2008108948/07A RU2008108948A RU2460197C2 RU 2460197 C2 RU2460197 C2 RU 2460197C2 RU 2008108948/07 A RU2008108948/07 A RU 2008108948/07A RU 2008108948 A RU2008108948 A RU 2008108948A RU 2460197 C2 RU2460197 C2 RU 2460197C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
current
value
active
input
direct current
Prior art date
Application number
RU2008108948/07A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2008108948A (ru
Inventor
Сильвио КОЛОМБИ (CH)
Сильвио КОЛОМБИ
Клаудио БАЛБИАНО (IT)
Клаудио БАЛБИАНО
Original Assignee
Дженерал Электрик Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Дженерал Электрик Компани filed Critical Дженерал Электрик Компани
Publication of RU2008108948A publication Critical patent/RU2008108948A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2460197C2 publication Critical patent/RU2460197C2/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/21—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/217—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
    • H02J9/00—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting
    • H02J9/04—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source
    • H02J9/06—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems
    • H02J9/062—Circuit arrangements for emergency or stand-by power supply, e.g. for emergency lighting in which the distribution system is disconnected from the normal source and connected to a standby source with automatic change-over, e.g. UPS systems for AC powered loads
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/14—Arrangements for reducing ripples from dc input or output
    • H02M1/15—Arrangements for reducing ripples from dc input or output using active elements
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/42—Circuits or arrangements for compensating for or adjusting power factor in converters or inverters
    • H02M1/4208—Arrangements for improving power factor of AC input
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/42—Circuits or arrangements for compensating for or adjusting power factor in converters or inverters
    • H02M1/4208—Arrangements for improving power factor of AC input
    • H02M1/4233—Arrangements for improving power factor of AC input using a bridge converter comprising active switches
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/21—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/217—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M7/2173—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a biphase or polyphase circuit arrangement
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/02—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal
    • H02M7/04—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/12—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/21—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/217—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
    • H02M7/219—Conversion of ac power input into dc power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a bridge configuration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Business, Economics & Management (AREA)
  • Emergency Management (AREA)
  • Rectifiers (AREA)
  • Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
  • Secondary Cells (AREA)

Abstract

Настоящее изобретение относится к регулированию активных выпрямителей для систем ИБП. Аспекты настоящего изобретения относятся к алгоритму регулирования, который реализуется для выполнения операции быстродействующего регулирования выпрямителя, которая имеет следствием повышение срока службы аккумуляторной батареи, которая связана с активным выпрямителем системы ИБП. В соответствии с аспектами настоящего изобретения в режиме с несимметричной нагрузкой можно выбрать искомый режим между двумя возможными предельными режимами, то есть реализацию чистого входа мощности, что имеет следствием сокращение срока службы аккумуляторной батареи, или реализацию нечистого входа мощности, что имеет следствием увеличение срока службы аккумуляторной батареи. Кроме того, настоящее изобретение использует быстродействующее регулирование выпрямителя и специальную операцию регулирования с прямой связью, чтобы обеспечить технический результат - создать возможность получения очень жесткого регулирования напряжения вставки постоянного тока даже при предельных ступенчатых изменениях нагрузки. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 7 ил.

Description

Уровень техники изобретения
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к источникам бесперебойного питания, в частности к регулированию активных выпрямителей для источников бесперебойного питания.
Обзор состояния техники
Аккумуляторные батареи, которые применяют в системах источников бесперебойного питания (ИБП), обычно подвергаются вредному воздействию пульсирующих токов и быстроразвивающихся разрядных импульсов, которые могут негативно влиять на срок службы аккумуляторной батареи, связанной с системой. В режиме с несимметричными нагрузками выходной инвертер отбирает удвоенную частоту сети из вставки постоянного тока и колебательный ток, который формируется выпрямителем и аккумуляторной батареей. Обычные выпрямители могут обеспечивать только среднее значение данного колебательного тока, следовательно, от аккумуляторной батареи должен отбираться пульсирующий ток, что негативно влияет на срок службы аккумуляторной батареи. Если нагрузка ИБП не является симметричной, то соответствующая активная мощность не является постоянной. В данном случае возможно существование двух предельных рабочих режимов. Первый рабочий режим требует отбора постоянной активной мощности из энергосистемы общего пользования, что приводит к получению синусоидальных токов ценой создания высоких пульсаций тока в аккумуляторной батарее. Второй рабочий режим требует отбора колебательной активной мощности из энергосистемы общего пользования и, следовательно, получения несинусоидальных токов, при этом режим работы теоретически осуществим без отбора какого-либо тока из аккумуляторной батареи.
Обычно, в качестве входных устройств источника бесперебойного питания (ИБП) применяли шесть или двенадцать импульсных тиристорных выпрямителей, иногда, в сочетании с пассивными фильтрами. Однако при применении данных конкретных топологий было невозможно добиться быстродействующего регулирования тока, которое требуется для решения вышеупомянутых проблем. В настоящее время применяют более передовые мощные топологии для создания ИБП с так называемыми «чистыми входами», которые могут отбирать из сети синусоидальные токи при высоком коэффициенте мощности. Типичные входные конвертеры содержат выпрямители тока или напряжения, часто называемые IGBT-выпрямителями (выпрямителями на биполярных транзисторах с изолированным затвором). Данные конвертеры позволяют охватывать полосу частот с шириной, необходимой для организации операции регулирования тока. Однако необходима доработка регулирования, чтобы воспользоваться данным быстродействующим регулированием тока для решения упомянутых проблем, т.е. увеличения срока службы аккумуляторной батареи и получения очень жесткого регулирования напряжения вставки постоянного тока.
Сущность изобретения
Настоящее изобретение относится к регулированию активных выпрямителей для источников бесперебойного питания. В частности, аспекты настоящего изобретения включают в себя систему регулирования активного выпрямителя, которая выполнена с возможностью повышения характеристики регулирования отклика системы источника бесперебойного питания (ИБП) для энергоснабжения нагрузки, при этом система регулирования активного выпрямителя обеспечивает жесткое регулирование напряжения вставки постоянного тока, получаемого в результате объединения связанных выходов аккумуляторной батареи и активного выпрямителя, с уменьшением тем самым мощности, отбираемой от аккумуляторной батареи. Система регулирования содержит контроллер напряжения с прямой обратной связью, при этом контроллер напряжения с прямой обратной связью содержит компонент, составляющий пропорционально-интегральный (PI) контроллер, при этом компонент, составляющий PI-контроллер, выполнен с возможностью определения опорного значения тока для погрешности напряжения по входным значениям опорного постоянного напряжения и постоянного напряжения, и компонент определения тока прямой обратной связи, при этом компонент определения тока прямой обратной связи выполнен с возможностью определения значения тока прямой обратной связи по входному значению активного тока.
Система регулирования дополнительно содержит переменный ограничивающий компонент, при этом переменный ограничивающий компонент выполнен с возможностью определения ограниченного опорного значения тока по опорному входному значению постоянного тока, и компонент регулирования тока, при этом компонент регулирования тока выполнен с возможностью получения установленного ограниченного опорного значения тока из переменного ограничивающего компонента, в котором установленное ограниченное опорное значение тока применяется как опорное значение для низкоуровневого контроллера тока.
Дополнительные аспекты настоящего изобретения относятся к способу системы регулирования активного выпрямителя для повышения характеристики регулирования отклика системы источника бесперебойного питания (ИБП) для энергоснабжения нагрузки, при этом способ содержит этапы, заключающиеся в том, что определяют значение активной мощности в нагрузке, делят значение активной мощности в нагрузке на значение постоянного напряжения для определения входного значения активного тока, определяют значение тока прямой обратной связи и определяют опорное значение тока для погрешности напряжения. Способ дополнительно содержит этапы, заключающиеся в том, что определяют опорное входное значение постоянного тока по сумме опорного значения тока для погрешности напряжения и значения тока прямой обратной связи, подают опорное входное значение постоянного тока в переменный ограничивающий компонент, при этом переменный ограничивающий компонент выполнен с возможностью использования опорного входного значения постоянного тока для вычисления ограниченного опорного значения тока, и подают ограниченное опорное значение тока в компонент регулирования тока.
Дополнительные признаки и преимущества реализуются методами в соответствии с настоящим изобретением.
Краткое описание чертежей
Предмет, который полагается изобретением, детально указан и четко заявлен в формуле изобретения по окончании настоящего описания. Вышеупомянутые и другие цели, признаки и преимущества изобретения очевидны из нижеследующего подробного описания, взятого в связи с прилагаемыми чертежами, на которых:
Фигура 1 - схема, поясняющая аспекты выпрямителя тока, который можно реализовать в вариантах осуществления настоящего изобретения.
Фигура 2 - схема, поясняющая двухфазное представление компонента, составляющего схему переменного тока выпрямителя тока, показанного на фигуре 1.
Фигура 3 - схема, подробно поясняющая аспекты контроллера напряжения с прямой обратной связью, который можно реализовать в вариантах осуществления настоящего изобретения.
Фигура 4 - схема, поясняющая распределение активной мощности в примере с симметричной линейной нагрузкой.
Фигура 5 - схема, поясняющая распределение активной мощности в примере с несимметричной линейной нагрузкой.
Фигура 6 - снимок экрана, поясняющий несимметричную линейную нагрузку с переменным параметром K=l.
Фигура 7 - снимок экрана, поясняющий несимметричную линейную нагрузку с переменным параметром K=0.
В подробном описании, со ссылками на чертежи, поясняются предпочтительные варианты осуществления изобретения вместе с преимуществами и признаками.
Подробное описание изобретения
Ниже приведено подробное описание, по меньшей мере, одного примерного варианта осуществления изобретения. Предлагаемые варианты осуществления предназначены только для пояснения, поскольку специалистам со средним уровнем компетентности будут очевидны их многочисленные модификации и варианты.
Настоящее изобретение относится к системам ИБП, в частности, с регулированием активных выпрямителей для систем ИБП. Во время работы активные выпрямители служат для выполнения систем ИБП с чистыми выходами, которые могут отбирать из сети синусоидальные токи при высоком коэффициенте мощности. Аспекты настоящего изобретения относятся к системе регулирования, при этом система регулирования выполнена для реализации операций быстродействующего регулирования выпрямителя, которые имеют следствием увеличение срока службы аккумуляторной батареи, которая связана с активным выпрямителем системы ИБП. В соответствии с аспектами настоящего изобретения в режиме с несимметричной нагрузкой можно выбрать искомый режим между двумя возможными предельными режимами, то есть реализацию чистого входа мощности, что имеет следствием сокращение срока службы аккумуляторной батареи, или реализацию нечистого входа мощности, что имеет следствием увеличение срока службы аккумуляторной батареи. Кроме того, настоящее изобретение использует быстродействующее регулирование выпрямителя, чтобы создать возможность получения очень жесткого регулирования напряжения вставки постоянного тока даже при предельных ступенчатых изменениях нагрузки. Кроме того, данный аспект обеспечивает в результате увеличение срока службы аккумуляторной батареи (из аккумуляторной батареи не отбирается энергия во время ступенчатых изменений нагрузки), повышенную динамическую жесткость выходного инвертера, а также повышенную надежность преобразователей мощности; в частности, в примерах, когда аккумуляторная батарея не подключена, или если применяется альтернативная система аккумулирования энергии.
Как упоминалось выше, настоящая система регулирования позволяет свести к минимуму пульсирующий ток, отбираемый из аккумуляторной батареи в несимметричном режиме. Кроме того, быстродействующее регулирование выпрямителя, которое реализуется в системе регулирования, обеспечивает возможность получения очень жесткого регулирования напряжения вставки постоянного тока даже при предельных ступенчатых изменениях нагрузки. Данный функциональный аспект достигается сначала сведением к минимуму количества энергии, отбираемой из аккумуляторной батареи во время значительных ступенчатых изменений нагрузки, и затем получением повышенной динамической жесткости выходного инвертера (данный аспект очень полезен в примерах, когда существует пульсирующая нагрузка, например, в медицинских визуализирующих системах). И, наконец, посредством исключения высоких напряжений вставки постоянного тока при резких сбросах нагрузки добиваются повышенной надежности преобразователей мощности, в частности, если аккумуляторная батарея не подключена или если применяется альтернативная система аккумулирования энергии.
Фигура 1 поясняет аспекты топологии выпрямителя тока, который можно реализовать в вариантах осуществления настоящего изобретения. Как показано на фигуре 1, конвертер 100 состоит из моста с шестью IGBT (биполярными транзисторами с изолированным затвором) 105 (TR1-TR6) и шестью диодами 110 (D1-D6). Со стороны переменного тока мост содержит трехфазный индуктивно-емкостной (LC) фильтр 115 (L1, L2 и L3 и C12, C23 и C31) и служит для защиты от ввода высокочастотных гармоник, обусловленных коммутацией, в электрическую сеть 120 (источники напряжения V1, V2 и V3). Со стороны постоянного тока мост содержит обратный диод D0 125, индуктивность Ldc 130 фильтра и емкость Cdc 135 вставки постоянного тока. Ток iinv 140 источника представляет ток, отбираемый инвертером. Принцип действия проявителя 100 поясняется ниже. В предположении наличия постоянного тока idc 145 вставки постоянного тока и надлежащей модуляции шестью ключами 105 можно сформировать три тока 155 с синусоидальной широтно-импульсной модуляцией (ir1, ir2 и ir3). Как прослеживается от энергосистемы общего пользования и через трехфазный LC-фильтр 115, данные токи являются трехфазными токами 150, is1, is2 и is3, и регулируются до синусоидальной формы.
Приведенная примерная конфигурация создает две систематические проблемы регулирования. Первая проблема связана с регулированием тока, то есть желательно отбирать три синусоидальных тока 150, is1, is2 и is3, при одновременной коррекции резонанса LC-фильтра 115. С данной проблемой справляются в двухфазной системе координат, которая вращается с частотой сети. Путем выполнения необходимых преобразований стороны переменного тока конвертера получают две схемы (205, 210), представленные на фигуре 2. В действительности две схемы должны быть связаны, но в данном примере регулирования такая связь не будет учитываться.
В установившемся режиме все синусоидальные параметры со стороны переменного тока конвертера, показанного на фигуре 1, становятся постоянными параметрами во вращающемся двухфазном представлении, показанном на фигуре 2. Это допускает разработку регулирования в пространстве состояний с прямой обратной связью по возмущению по двум схемам, показанным на фигуре 2. В частности, параметры состояния представляют собой фазные токи isA и isB (206, 211) и напряжения ucA и ucB (208, 213) на конденсаторах фильтра. Параметры возмущений представляют собой напряжения umA и umB (209, 214) энергосистемы общего пользования, и параметры регулирования представляют собой токи irA и irB (207, 212). Данные параметры являются преобразованием во вращающейся двухфазной системе координат трех токов 155, ir1, ir2 и ir3, показанных на фигуре 1. Данные токи получают посредством широтно-импульсной модуляции тока idc 145 вставки постоянного тока, воздействующего на шесть ключей 105 TR1-TR6. В данном случае общепринято применение модуляции по току в пространстве состояний с непосредственным использованием двух параметров irA и irB (207, 212). Характеристика, которую можно получить в виде суммарного коэффициента гармоник входных токов (THD), ограничена частотой переключений и величиной индуктивностей L1, L2 и L3 фильтра в LC-фильтре 115. В данном случае требуется принимать компромиссное решение относительно THD входных токов, потерь при переключении и величиной индуктивности фильтра.
Как показано на фигуре 1, вторая проблема регулирования заключается в том, как получить очень жесткое регулирование напряжения Vdc 160 вставки постоянного тока, даже при предельных ступенчатых изменениях нагрузки, представленной током iinv 140 нагрузки инвертера. Как пояснялось выше, очень жесткое регулирование напряжения вставки постоянного тока дает несколько преимуществ. Во-первых, количество энергии, отбираемой из аккумуляторной батареи во время значительных ступенчатых изменений нагрузки, сводится к минимуму, что имеет следствием увеличение срока службы аккумуляторной батареи. Во-вторых, обеспечивается повышенная динамическая жесткость выходного инвертера. Как упоминалось выше, данный конкретный аспект очень полезен в случае систем с пульсирующей нагрузкой, медицинских визуализирующих систем. И, наконец, посредством исключения высоких напряжений вставки постоянного тока при резких сбросах нагрузки добиваются повышенной надежности преобразователей мощности, в частности, если аккумуляторная батарея не подключена или если применяется альтернативная система аккумулирования энергии.
Как показано на фигуре 1, регулирование напряжения Vdc 160 вставки постоянного тока достигается путем принуждения тока idc 145 вставки постоянного тока следованию опорному значению idcref. Указанное реализуется в контроллере напряжения 300, как показано на фигуре 3. Опорное значение idcrefNL 332 состоит из двух составляющих. Первая составляющая Iv 308 происходит из компонента 306, составляющего стандартный PI (пропорционально-интегральный) контроллер, при этом в компонент 306, составляющий стандартный PI-контроллер, подается погрешность напряжения, представленная как Vdcref-Vdc (302, 304). Вторая составляющая IL 328 представляет собой составляющую прямой обратной связи, основанную на мгновенной активной мощности PACload 310, рассеянной нагрузкой на выходе инвертера. Затем суммарный опорный ток idcrefNL 332 пропускается через переменный ограничивающий компонент limAT 334, необходимый для регулирования всех возможных рабочих режимов, относящихся к аккумуляторной батарее. Ограниченный опорный ток isAref 336 является опорным током для компонента 205 (фигура 2) контроллера фазного тока. Соответственно, для компонента 210 isBref 338 такого же контроллера устанавливается равным 0, чтобы отбирать синусоидальные токи из энергосистемы общего пользования при единичном коэффициенте мощности. Центральным моментом изобретения является составляющая IL 328 прямой обратной связи, образованная из трех составляющих Ifw1, Ifw2 и Ifw3 (325, 326 и 327).
Составляющие Ifw1, Ifw2 и Ifw3 (325, 326 и 327) прямой обратной связи объясняются ниже со ссылками на фигуры 4 и 5, представляющие распределение активной мощности в системе ИБП в случае симметричной и несимметричной нагрузки соответственно. Данные фигуры показывают активную мощность в различных точках внутри системы ИБП, в частности PACin является активной мощностью, отбираемой из энергосистемы 402 общего пользования, PDC является активной мощностью, обеспечиваемой выпрямителем 406, PB является активной мощностью, обеспечиваемой аккумуляторной батареей 412, и PACload является активной мощностью, отбираемой из нагрузки 422. Данные мощности могут быть определены из следующих уравнений:
Figure 00000001
Уравнение 1
Figure 00000002
Уравнение 2
Figure 00000003
Уравнение 3
Figure 00000004
Уравнение 4
В данных уравнениях ui и ii являются переменными фазными напряжениями и токами нагрузки, umi и imi являются переменными фазными напряжениями и токами на входе ИБП, UDC является напряжением вставки постоянного тока, IDC 408 является постоянным током, обеспечиваемым выпрямителем, и IB 414 является постоянным током, обеспечиваемым аккумуляторной батареей 412.
В предположении идеальной эффективности ИБП суммарная активная мощность должна сберегаться в любой точке системы, в частности
Figure 00000005
Уравнение 5
Данное уравнение указывает, что активная мощность, потребляемая нагрузкой, должна поступать из энергосистемы общего пользования и из аккумуляторной батареи.
В случае симметричной линейной нагрузки на выходе 424 ИБП, как показано на фигуре 4, уравнение 4 свидетельствует, что PACload является постоянной. Поэтому уравнения 5 и 1 устанавливают, что из энергосистемы общего пользования возможен отбор синусоидальных токов imi, без отбора тока из аккумуляторной батареи 412.
В случае несимметричной линейной нагрузки на выходе 524 ИБП, как показано на фигуре 5, уравнение 5 свидетельствует, что PACload характеризуется синусоидальным колебанием с удвоенной частотой энергосистемы общего пользования. Поэтому могут иметь место два предельных случая, как указано уравнениями 5 и 1. В первом случае (обозначенном буквой A на фигуре 5) аккумуляторная батарея 512 обеспечивает колебательную составляющую PACload, тогда как постоянная активная мощность отбирается из энергосистемы 502 общего пользования. Это означает, что синусоидальные токи imi 504 могут отбираться из энергосистемы общего пользования за счет сокращения срока службы аккумуляторной батареи, что обусловлено пульсацией тока аккумуляторной батареи. Во втором случае (обозначенном буквой B на фигуре 5) выпрямитель 506 обеспечивает всю необходимую активную мощность, в частности, включая колебательную составляющую. Следовательно, срок службы аккумуляторной батареи 512 не сокращается, но в результате невозможно отбирать синусоидальные токи из энергосистемы 502 общего пользования.
Данный второй режим работы нуждается в активном выпрямителе с быстродействующим регулированием тока, чтобы отслеживать необходимое синусоидальное колебание постоянного тока IDC 508. Обычно это невозможно при наличии стандартных шести импульсных тиристорных выпрямителей. Ниже, со ссылкой на фигуру 3, приведено описание, как с помощью предлагаемого контроллера 300 напряжения можно получить любой режим работы между двумя вышеописанными сценариями. Активная мощность, потребляемая нагрузкой, делится на напряжение VDC 312 вставки постоянного тока для формирования суммарного постоянного тока Iatt 314. Благодаря параметру K (изменяемого от 0 до 1) ток Iatt 314 может проходить в заданной пропорции через вторую и третью ветви (320, 322) схемы прямой обратной связи в виде составляющих Ifw2 и Ifw3 (326, 325).
В частности, при установке параметра K равным 1 весь ток Iatt 314 будет проходить через низкочастотный фильтр 316 для формирования составляющей Ifw2 326 прямой обратной связи. Тогда, в случае несимметричной нагрузки, получают вышеописанный режим работы, то есть синусоидальные токи imi могут отбираться из энергосистемы общего пользования за счет пульсации тока аккумуляторной батареи (т.е. с сокращением срока службы аккумуляторной батареи). С другой стороны, при установке параметра K равным 0 весь ток Iatt 314 будет формировать составляющую Ifw3 325 прямой обратной связи. Тогда, в случае несимметричной нагрузки, получают вышеописанный режим работы, особенность которого в том, что срок службы аккумуляторной батареи не сокращается, но отсутствует возможность отбора синусоидальных токов из энергосистемы общего пользования. Любой режим работы между двумя описанными предельными случаями можно получить с использованием значения K от 0 до 1.
В третьей ветви схемы прямой обратной связи, показанной на фигуре 3, составляющая Ifw1 327 определяется прохождением тока Iatt 314 через селективный ступенчатый фильтр 318 и параметр KJ 324. Данная составляющая прямой обратной связи несет ответственность за обеспечение высокой жесткости регулирования по напряжению во время значительных скачков нагрузки. По существу, благодаря селективному ступенчатому фильтру Ifw1 327 является активным только в течение короткого времени после ступенчатого изменения нагрузки, поэтому будет отфильтровываться любое постоянное колебание Iatt 314.
В соответствии с аспектами настоящего изобретения селективный ступенчатый фильтр можно реализовать разными способами (например, с использованием технологий быстрого преобразования Фурье (БПФ), полосовых фильтров и т.п.). Обычно, Iatt 314 может содержать колебательные составляющие с удвоенной частотой энергосистемы общего пользования (в случае несимметричной нагрузки) или с шестикратной частотой энергосистемы общего пользования (в случае нелинейной или компьютерной нагрузки). В частности, селективный ступенчатый фильтр предназначен для внесения сильного затухания всех колебательных составляющих Iatt 314.
Как пояснялось выше, очень жесткое регулирование напряжения вставки постоянного тока обеспечивает несколько преимуществ. Во-первых, сводится к минимуму количество энергии, отбираемой из аккумуляторной батареи во время значительных ступенчатых колебаний нагрузки, и, по существу, обеспечивается увеличение срока службы аккумуляторной батареи. Во-вторых, достигается повышенная динамическая жесткость выходного инвертера. И, наконец, благодаря исключению высоких напряжений вставки постоянного тока при резком сбросе нагрузки обеспечивается повышенная надежность преобразователей мощности, особенно, если аккумуляторная батарея не подключена, или в случае, если применяется альтернативная система аккумулирования энергии.
На фигурах 6 и 7 представлены снимки экрана, показывающие экспериментальные результаты, полученные с ИБП, подающего мощность в несимметричную нагрузку. На фигуре 6 показан режим работы, который получен, когда K=1. В данном примере входной ток 610 является синусоидальным, но пульсирующий ток 615 аккумуляторной батареи равен 40 A двойной амплитуды. Кроме того, входной коэффициент мощности равен 1, как видно из напряжения 605, синфазного с током. На фигуре 7 показан режим работы, который получен, когда K=0. В данном примере входной ток 710 не синусоидален, но пульсирующий ток 715 аккумуляторной батареи уменьшен до 16 A двойной амплитуды.
Блок-схемы, приведенные в настоящей заявке, представлены только для наглядности. По существу, существуют многочисленные варианты данных схем или этапов (или операций), описанных в настоящей заявке, которые можно реализовать без выхода за пределы существа изобретения. Все вытекающие варианты полагаются частью заявленного изобретения.
Выше изобретение описано со ссылкой на примерные варианты осуществления, однако специалистам в данной области техники должно быть очевидно, что элементы упомянутых вариантов осуществления допускают различные изменения и замены их эквивалентами, без выхода за пределы объема изобретения. Кроме того, можно осуществлять многочисленные модификации принципов изобретения для доработки под конкретные обстоятельства или материалы, без выхода за пределы фактического объема данных принципов. Поэтому предполагается, что изобретение не ограничено конкретным описанным вариантом осуществления в качестве наилучшего или единственного варианта, предполагаемого для осуществления данного изобретения, но что изобретение будет охватывать все варианты осуществления, находящиеся в пределах объема притязаний прилагаемой формулы изобретения. Кроме того, применение терминов в единственном числе и т.п. не означает ограничения количества, но означает скорее наличие, по меньшей мере, одного из упоминаемых элементов.
ПЕРЕЧЕНЬ ЭЛЕМЕНТОВ НА ЧЕРТЕЖАХ
Фиг. 1
100 Выпрямитель
105 Биполярные транзисторы с изолированным затвором (IGBT)
110 Диоды
115 Трехфазный индуктивно-емкостной (LC) фильтр
120 Электрическая сеть
125 Диод
130 Индуктивность фильтра
135 Емкость вставки постоянного тока
140 Ток источника
145 Ток вставки постоянного тока
150 Ключи (транзисторы)
160 Напряжение вставки постоянного тока
Фиг. 2
205 Схема
206 Фазный ток
207 Ток
208 Напряжение на конденсаторе фильтра
209 Напряжения энергосистемы общего пользования
210 Схема
211 Фазный ток
212 Ток
213 Напряжение на конденсаторе фильтра
214 Напряжения энергосистемы общего пользования
Фиг. 3
300 Контроллер напряжения
302 Vdcref
304 Vdc
306 PI-контроллер
308 IV
310 PACload
312 Vdc
314 Iatt
316 Низкочастотный фильтр
318 Селективный ступенчатый фильтр
320 Третья ветвь
322 Вторая ветвь
324 Первая ветвь
325 Ifw1
326 Ifw2
327 Ifw3
328 IL
332 idcrefNL
334 Переменный ограничивающий компонент
336 isAref
338 isBref
Фиг. 4
400 Точки активной мощности системы ИБП
402 Энергосистема общего пользования
404 Imi
406 Выпрямитель
408 IDC
410 Вставка постоянного тока
412 Аккумуляторная батарея
414 IB
416 IDС+IB
418 Инвертер
420 ii
422 Нагрузка
424 Выход ИБП
Фиг. 5
500 Точки активной мощности системы ИБП
502 Энергосистема общего пользования
504 Imi
506 Выпрямитель
508 IDC
510 Вставка постоянного тока
512 Аккумуляторная батарея
514 IB
516 IDС+IB
518 Инвертер
520 ii
522 Нагрузка
524 Выход ИБП
Фиг. 6
605 Напряжение
610 Входной ток
615 Пульсирующий ток аккумуляторной батареи
Фиг. 7
705 Напряжение
710 Входной ток
715 Пульсирующий ток аккумуляторной батареи

Claims (10)

1. Система регулирования активного выпрямителя, которая выполнена с возможностью улучшения характеристики регулирования отклика системы источника бесперебойного питания (ИБП) для энергоснабжения нагрузки, при этом система регулирования активного выпрямителя обеспечивает жесткое регулирование напряжения вставки постоянного тока, получаемого с объединенных связанных выходов аккумуляторной батареи и активного выпрямителя, с уменьшением тем самым мощности, принимаемой от аккумуляторной батареи, при этом система регулирования содержит: контроллер (300) напряжения с прямой связью, при этом контроллер (300) напряжения с прямой связью содержит:
пропорционально-интегральный (PI) компонент (306) контроллера, при этом PI - компонент (306) выполнен с возможностью определения опорного значения (308) тока для погрешности напряжения по входным значениям опорного постоянного напряжения (302) и постоянного напряжения (304); компонент (330) определения тока с прямой связью, при этом компонент (330) определения тока с прямой связью выполнен с возможностью определения значения (328) тока прямой связи по входному значению (314) активного тока; компонент (334) изменяющегося ограничения, выполненный с возможностью определения ограниченного опорного значения (336) тока по опорному входному значению (332) постоянного тока; и компонент (340) регулирования тока, выполненный с возможностью получения определенного ограниченного опорного значения (336) тока из компонента (334) изменяющегося ограничения, в котором определенное ограниченное опорное значение (336) тока применяется как опорное значение для контроллера тока низкого уровня.
2. Система регулирования по п.1, в которой входное значение (314) активного тока определяется делением значения (310) активной мощности нагрузки на входное значение (312) постоянного напряжения.
3. Система регулирования по п.2, в которой опорное входное значение (332) постоянного тока определяется по сумме опорного значения (308) тока для погрешности напряжения и значения (328) тока прямой связи.
4. Система регулирования по п.3, в которой значение (328) тока прямой связи определяется по сумме первого значения (325) тока прямой связи, второго значения (326) тока прямой связи и третьего значения (327) тока прямой связи.
5. Система регулирования по п.4, в которой первое значение (325) тока прямой связи определяется пропусканием входного значения (314) активного тока через селективный ступенчатый фильтр (318) и затем умножением входного значения (314) активного тока на переменный параметр KJ (324), второе значение (326) тока прямой связи определяется пропусканием входного значения (314) активного тока через низкочастотный фильтр и затем умножением входного значения (314) активного тока на переменный параметр К (322), и третье значение (327) тока прямой связи определяется умножением входного значения (314) активного тока на переменный параметр 1-К (320).
6. Способ улучшения характеристики регулирования отклика системы источника бесперебойного питания (ИБП) для энергоснабжения нагрузки в системе регулирования активного выпрямителя, при этом система регулирования активного выпрямителя обеспечивает жесткое регулирование напряжения вставки постоянного тока, получаемого с объединенных связанных выходов аккумуляторной батареи и активного выпрямителя, с уменьшением тем самым мощности, получаемой от аккумуляторной батареи, при этом способ содержит этапы, на которых определяют значение (310) активной мощности нагрузки,
делят значение (310) активной мощности нагрузки на значение (312) постоянного напряжения для определения входного значения активного тока; определяют значение (328) тока прямой связи; определяют опорное значение (308) тока для погрешности напряжения; определяют опорное входное значение (332) постоянного тока по сумме опорного значения (308) тока для погрешности напряжения и значения (328) тока прямой связи; обеспечивают опорное входное значение постоянного тока в компонент (334) изменяющегося ограничения, выполненный с возможностью использования опорного входного значения (332) постоянного тока для вычисления ограниченного опорного значения (336) тока; и обеспечивают ограниченное опорное значение (336) тока в компонент (340) регулирования тока.
7. Способ по п.6, в котором значение (328) тока прямой связи определяют по сумме первого значения (325) тока прямой связи, второго значения (326) тока прямой связи и третьего значения (327) тока прямой связи.
8. Способ по п.7, в котором первое значение (325) тока прямой связи определяют пропусканием входного значения (314) активного тока через селективный ступенчатый фильтр (318) и затем умножением входного значения (314) активного тока на переменный параметр KJ (324), второе значение (326) тока прямой связи определяют пропусканием входного значения (314) активного тока через низкочастотный фильтр (316) и затем умножением входного значения (314) активного тока на переменный параметр К (322), и третье значение (327) тока прямой связи определяют умножением входного значения (314) активного тока на переменный параметр 1-К (320).
9. Способ по п.8, в котором 0<К<1.
10. Способ по п.9, в котором в случае, если 0<К<1,то входное значение (314) активного тока делят в заданной пропорции на второе значение (326) тока прямой связи и третье значение (327) тока прямой связи.
RU2008108948/07A 2007-03-09 2008-03-07 Источник бесперебойного питания (ибп) с чистыми входами, с быстродействующим регулированием выпрямителя и увеличенным сроком службы аккумуляторной батареи RU2460197C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US11/684,480 2007-03-09
US11/684,480 US7768805B2 (en) 2007-03-09 2007-03-09 Clean input UPS with fast rectifier control and improved battery life

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2008108948A RU2008108948A (ru) 2009-09-20
RU2460197C2 true RU2460197C2 (ru) 2012-08-27

Family

ID=39535448

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2008108948/07A RU2460197C2 (ru) 2007-03-09 2008-03-07 Источник бесперебойного питания (ибп) с чистыми входами, с быстродействующим регулированием выпрямителя и увеличенным сроком службы аккумуляторной батареи

Country Status (5)

Country Link
US (1) US7768805B2 (ru)
EP (1) EP1968179A3 (ru)
CN (1) CN101267125B (ru)
CA (1) CA2622903A1 (ru)
RU (1) RU2460197C2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU172897U1 (ru) * 2017-03-22 2017-07-31 Открытое акционерное общество "Электровыпрямитель" Трехфазный источник бесперебойного питания

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102006028103A1 (de) * 2006-06-19 2007-12-20 Siemens Ag Netzseitiger Stromrichter mit unterbrechungsfreier Umschaltung zwischen getaktetem spannungsgeregelten Betrieb und grundfrequentem ungeregelten Betrieb, sowie Verfahren zum unterbrechungsfreien Umschalten eines solchen Stromrichters
JP4506891B2 (ja) * 2008-12-23 2010-07-21 ダイキン工業株式会社 電流形電力変換回路
JP4720942B1 (ja) * 2010-01-19 2011-07-13 ダイキン工業株式会社 電力変換装置
JP4735761B1 (ja) * 2010-01-19 2011-07-27 ダイキン工業株式会社 電力変換装置
CN101917010A (zh) * 2010-07-27 2010-12-15 荣信电力电子股份有限公司 多套自动控制的电力设备平衡输出的复合控制结构
WO2012033958A1 (en) * 2010-09-09 2012-03-15 Curtiss-Wright Electro-Mechanical Corporation System and method for controlling a m2lc system
IN2014DN08268A (ru) 2012-03-09 2015-05-15 Curtiss Wright Electro Mechanical Corp
AT512752B1 (de) * 2012-03-30 2018-02-15 Schneider Electric Power Drives Gmbh Gleichrichterschaltung mit Strominjektion
US9927466B2 (en) 2012-07-06 2018-03-27 General Electric Company System and method for controlling dynamic output impedance of an inverter
US9270198B2 (en) * 2013-03-12 2016-02-23 University Of Tennessee Research Foundation Control of parallel-connected current source rectifiers
US9774246B2 (en) * 2013-10-11 2017-09-26 University Of Tennessee Research Foundation Three-phase current source rectifier for power supplies
US20150171663A1 (en) * 2013-12-18 2015-06-18 Eaton Corporation Uninterruptible power systems using current source rectifiers and methods of operating the same
WO2016074191A1 (en) * 2014-11-13 2016-05-19 The University Of Hong Kong Power controller and power control method
RU2633966C1 (ru) * 2016-11-30 2017-10-20 Юрий Борисович Соколов Источник питания от многофазной сети переменного тока с коррекцией гармонических колебаний
US10574136B2 (en) 2018-04-17 2020-02-25 Abb Schweiz Ag Methods and systems for controlling current source rectifiers
CN107124093B (zh) * 2017-06-07 2019-03-26 燕山大学 电流源型变换器直流电感纹波优化控制方法
CN111674275A (zh) 2020-06-18 2020-09-18 薛洛良 采用变压器输出1250伏电压的电动车直流充电***
CN115967088B (zh) * 2023-03-15 2023-05-16 广东电网有限责任公司佛山供电局 一种柔性互联开关的配电故障自愈方法及相关装置
CN117060713B (zh) * 2023-10-10 2024-01-26 成都希望森兰智能制造有限公司 一种低压变频器老化功率因数控制方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2037249C1 (ru) * 1992-08-06 1995-06-09 Общество с ограниченной ответственностью "Истэн" Система бесперебойного электропитания
WO1996036100A2 (de) * 1995-05-08 1996-11-14 Bayernwerk Ag Verfahren und schaltungsanordnung zur deckung von energiespitzenbedarf bei elektrischen wechselstrom- bzw. drehstromnetzen
RU2286639C1 (ru) * 2005-05-05 2006-10-27 Открытое акционерное общество "Государственное машиностроительное конструкторское бюро "Радуга" им. А.Я. Березняка" Способ бесперебойного электроснабжения потребителей электроэнергетической системы, работающей на нестабильных источниках энергии

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4761725A (en) * 1986-08-01 1988-08-02 Unisys Corporation Digitally controlled A.C. to D.C. power conditioner
IN172422B (ru) * 1989-03-06 1993-07-24 Kone Elevator Gmbh
US5499178A (en) * 1991-12-16 1996-03-12 Regents Of The University Of Minnesota System for reducing harmonics by harmonic current injection
US5594630A (en) * 1995-06-27 1997-01-14 Sundstrand Corporation Add-on distortion scrubber for AC power systems
US5905644A (en) * 1998-07-31 1999-05-18 Allen-Bradley Company, Llc DC bus voltage controller
JP3725015B2 (ja) * 2000-09-22 2005-12-07 山洋電気株式会社 無停電電源装置
AU2002246920A1 (en) * 2000-10-27 2002-08-06 Emerson Electric Co. Uninterruptible power supply
WO2003010877A1 (en) * 2001-07-23 2003-02-06 Northern Power Systems, Inc. Control system for a power converter and method of controlling operation of a power converter
CN100440709C (zh) * 2003-11-14 2008-12-03 力博特公司 整流器的变系数控制方法
CN100433494C (zh) * 2003-11-26 2008-11-12 力博特公司 不间断电源中整流器的矢量控制方法
US7129677B2 (en) * 2004-03-16 2006-10-31 Tyco Electronics Power Systems, Inc. Vector controller, a polyphase synchronous rectifier, and a method of vector-controlling thereof

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2037249C1 (ru) * 1992-08-06 1995-06-09 Общество с ограниченной ответственностью "Истэн" Система бесперебойного электропитания
WO1996036100A2 (de) * 1995-05-08 1996-11-14 Bayernwerk Ag Verfahren und schaltungsanordnung zur deckung von energiespitzenbedarf bei elektrischen wechselstrom- bzw. drehstromnetzen
RU2286639C1 (ru) * 2005-05-05 2006-10-27 Открытое акционерное общество "Государственное машиностроительное конструкторское бюро "Радуга" им. А.Я. Березняка" Способ бесперебойного электроснабжения потребителей электроэнергетической системы, работающей на нестабильных источниках энергии

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU172897U1 (ru) * 2017-03-22 2017-07-31 Открытое акционерное общество "Электровыпрямитель" Трехфазный источник бесперебойного питания

Also Published As

Publication number Publication date
EP1968179A3 (en) 2011-11-09
US7768805B2 (en) 2010-08-03
US20080219036A1 (en) 2008-09-11
CN101267125B (zh) 2014-07-23
CN101267125A (zh) 2008-09-17
RU2008108948A (ru) 2009-09-20
CA2622903A1 (en) 2008-09-09
EP1968179A2 (en) 2008-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2460197C2 (ru) Источник бесперебойного питания (ибп) с чистыми входами, с быстродействующим регулированием выпрямителя и увеличенным сроком службы аккумуляторной батареи
Moosavi et al. A voltage balancing strategy with extended operating region for cascaded H-bridge converters
US9685881B2 (en) AC-DC rectifier system
US9634576B2 (en) System and method for unified common mode voltage injection
JP6180641B2 (ja) 電力変換装置
EP1978629A1 (en) Rectifying circuit, and three-phase rectifying circuit
JP2019525700A (ja) 高周波数高電力コンバータシステム
Husev et al. Novel family of single-phase modified impedance-source buck-boost multilevel inverters with reduced switch count
Liao et al. A high power density power factor correction converter with a multilevel boost front-end and a series-stacked energy decoupling buffer
EP2779403A1 (en) Power conversion system and method
EP3127230A1 (en) Isolated and efficient rectifier system
Zygmanowski et al. Power conditioning system with cascaded H-bridge multilevel converter—DC-link voltage balancing method
Liu et al. Modeling and control method for a three-level hybrid modular multilevel converter
Wang et al. An AC side-active power decoupling modular for single phase power converter
JP7008222B2 (ja) 電力変換システム
Mahendran et al. Triangular multicarrier SPWM technique for nine level cascaded inverter
JP6158125B2 (ja) 電力変換装置
Gao et al. Analysis, design, and experimental evaluation of power calculation in digital droop-controlled parallel microgrid inverters
Chebabhi et al. Backstepping control of a grid-connected four-leg PWM rectifier under both balanced and unbalanced grid conditions
Ramírez et al. Multi-cell topology based on voltage-source converters with a reduced DC Capacitor by means of a predictive control scheme
Wu et al. Analysis, control and design of a long-lifetime AC-DC bus converter within a nanogrid
Chitra et al. Switched inductor Z-source inverter with modified space vector pulse width modulation for uninterruptible power supply
Kang et al. Modulated model predictive current control of HERIC AFE converter equipped with LCL filter
Gorla et al. Analysis of active power decoupling in single-phase rectifier using six-switch topology
Xu et al. A Study of the SPWM High-Frequency Harmonic Circulating Currents in Modular Inverters

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20150308