RU2453394C2 - Литье полосы из несмешивающихся металлов - Google Patents
Литье полосы из несмешивающихся металлов Download PDFInfo
- Publication number
- RU2453394C2 RU2453394C2 RU2009141598/02A RU2009141598A RU2453394C2 RU 2453394 C2 RU2453394 C2 RU 2453394C2 RU 2009141598/02 A RU2009141598/02 A RU 2009141598/02A RU 2009141598 A RU2009141598 A RU 2009141598A RU 2453394 C2 RU2453394 C2 RU 2453394C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- casting
- aluminum alloy
- gap
- casting surface
- miscible
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D25/00—Special casting characterised by the nature of the product
- B22D25/06—Special casting characterised by the nature of the product by its physical properties
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
- B22D11/11—Treating the molten metal
- B22D11/112—Treating the molten metal by accelerated cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
Изобретение относится к литейному производству, в частности к получению полосы из алюминиевого сплава в литейном устройстве. Устройство имеет первую и вторую литейные поверхности и зазор между упомянутыми поверхностями. Расплавленный алюминий разливают со скоростью примерно от 15,24 до 91,44 м/мин в полосу толщиной от 0,2032 до 0,635 см, что приводит к зарождению капель несмешивающейся жидкой фазы в жидкости перед фронтом кристаллизации. Капли несмешивающейся фазы захватываются быстро движущимся фронтом кристаллизации в пространство между осями вторичных дендритов. Точка полного отверждения алюминиевого сплава формируется в зазоре. Несмешивающаяся фаза содержит один из элементов Sn, Pb, Bi и Cd. Обеспечивается однородное распределение несмешивающейся фазы в алюминиевом сплаве. 3 н. и 5 з.п. ф-лы, 5 ил.
Description
Перекрестная ссылка на родственные заявки
Настоящее изобретение испрашивает приоритет непредварительной заявки с регистрационным номером 11/734113, озаглавленной "Литье полосы из несмешивающихся металлов", от 11 апреля 2007 г., которая включена в настоящие описание посредством ссылки.
Область техники, к которой относится изобретение
Один вариант осуществления настоящего изобретения относится к литью металлов и, в частности, к способу литья полос из несмешивающихся металлов.
Уровень техники
Сплавы на основе алюминия, содержащие Sn, Pb, Bi и Cd, широко используются в подшипниках для двигателей внутреннего сгорания. Функция подшипников в этих сплавах обеспечивается частицами мягкой вторичной фазы легирующего элемента, который плавится в случае недостатка смазки и предотвращает контакт между алюминием в сплаве и сталью, обеспечивая защищенный подшипник.
В уровне техники мягкая вторичная фаза в этих сплавах выделяется при кристаллизации и часто присутствует в неоднородно распределенной форме. Во многих случаях вторичная фаза образуется на межзеренной границе в виде сплошного слоя, или более тяжелый компонент (Sn, Pb, Bi, Cd) мигрирует на дно в результате ликвации по удельному весу. Типично после холодной прокатки отлитого листа требуется термообработка для перераспределения мягкой фазы. Например, для сплавов Al-Sn это делается путем отжига при 662°F (350°C), в течение которого мягкая фаза плавится и коагулирует с образованием желаемого однородного распределения несвязанных частиц. На конечном технологическом этапе полосу прикрепляют к стальной опорной плите для применения в качестве подшипников в двигателях.
Двухвалковое литье подшипниковых сплавов на основе алюминия обеспечивает лучшее распределение частиц вторичной фазы по сравнению с обычной разливкой в слитки. Недостатком двухвалкового литья является, однако, то, что этот способ медленный, имеет низкую производительность и обеспечивает распределение мягкой фазы или фаз, которое является не совсем желательным (неоднородным). Подходящие результаты получаются также при использовании процессов порошковой металлургии; однако этот вариант более дорогостоящий. Таким образом, имеется потребность в способе, который дает более высокую производительность и предоставляет однородное распределение мелких частиц мягкой фазы в алюминиевой матрице.
Суть изобретения
Настоящее изобретение раскрывает способ литья полосы алюминиевого сплава из несмешивающихся жидкостей, который обеспечивает тонкую полосу с высокооднородной структурой тонкодисперсных частиц вторичной фазы. Результаты настоящего изобретения достигаются благодаря использованию известного процесса литья для литья сплава в тонкие полосы с высокими скоростями. В способе по одному варианту осуществления настоящего изобретения скорость разливки составляет от примерно 50 до примерно 300 футов в минуту, а толщина полосы находится в диапазоне от примерно 0,08 до примерно 0,25 дюймов. В этих условиях благоприятные результаты достигаются, когда капли несмешиваемой жидкой фазы образуют зародыши в жидкости перед фронтом кристаллизации, установившимся в процессе разливки. Капли несмешиваемой фазы засасываются быстро движущимся фронтом застывания в пространство между осями вторичных дендритов (SDA).
Так как в условиях быстрой кристаллизации расстояние между SDA мало (порядка 2-10 мкм), капли несмешиваемой фазы однородно распределяются в отлитой полосе и являются очень мелкими.
Краткое описание чертежей
Фиг. 1: блок-схема, описывающая способ по настоящему изобретению;
фиг. 2: схематическое изображение примера устройства, с которым может осуществляться способ по настоящему изобретению;
фиг. 3: вид в перспективе, детализирующий устройство, которое может работать в соответствии с настоящим изобретением;
фиг. 4: вид в разрезе входа расплавленного металла в устройство, показанное на фиг. 2 и 3; и
фиг. 5: микрофотография поперечного сечения полосы, полученной в соответствии с настоящим изобретением.
Подробное описание
Прилагаемые чертежи и последующее описание поясняют настоящее изобретение в его предпочтительных вариантах реализации. Однако допускается, что специалисты, знакомые в общем с процессами разливки, будут в состоянии применить проиллюстрированные и описанные здесь новые характеристики структур и способов в других сочетаниях путем изменения некоторых деталей. Соответственно, чертежи и описание не следует толковать как ограничивающие объем настоящего изобретения, но следует понимать как общие широкие идеи. При ссылке на любой численный диапазон значений следует понимать, что этот диапазон включает все числа и/или дробные части между указанными минимальной и максимальной границами диапазона.
Наконец, в целях нижеследующего описания термины "верхний", "нижний", "правый", "левый", "вертикальный", "горизонтальный", "верх", "низ" и их производные следует понимать для изобретения так, как они ориентированы на чертежах.
Выражение "алюминиевые сплавы" должно пониматься как сплавы, содержащие по меньшей мере 50 вес.% указанного элемента и по меньшей мере один модифицирующий элемент. Подходящие алюминиевые сплавы включают сплавы согласно номенклатуре Aluminum Association (Ассоциации алюминиевой промышленности).
Способ по настоящему изобретению схематически изображен на блок-схеме фиг. 1. Как показано, на этапе 100 расплавленный металл, содержащий алюминий и по меньшей мере одну несмешивающуюся с ним фазу, вводится в подходящее разливочное устройство. На этапе 102 разливочное устройство работает со скоростью разливки выше 50-300 футов в минуту. На этапе 104 толщина отлитой полосы удерживается в диапазоне 0,08-0,25 дюйма или меньше.
Способ по настоящему изобретению подходит для применения в таких процессах разливки, какие раскрыты, например, в патентах US 5515908 и 6672368, которые введены в настоящее описание посредством данной ссылки. Эти способы обеспечивают тонкие полосы при высоких скоростях, что приводит к производительности в диапазоне 600-2000 фунт/ч на дюйм ширины отливаемого сечения.
Пример устройства, которое может применяться при осуществлении настоящего изобретения на практике, показан на чертежах (фиг. 2, 3 и 4). Упомянутое устройство соответствует устройству, описанному в принадлежащем настоящим авторам патенте US 5515908, и представлено лишь как один пример устройства, которое может применяться, чтобы достичь результатов способа по настоящему изобретению.
Далее способ будет проиллюстрирован в связи с устройством, показанным на фиг.2, но он применим также к оборудованию, показанному на фиг. 3 и 4. Как изображено на фиг. 2, устройство содержит две бесконечные ленты 10 и 12, которые действуют как кристаллизаторы, ведомые парой верхних роликов 14 и 16 и парой соответствующих нижних роликов 18 и 20. Каждый ролик установлен с возможностью вращения вокруг оси 21, 22, 24 и 26, соответственно на фиг. 2. Ролики являются роликами подходящего жаростойкого типа, и любой один из верхних роликов 14 и 16 или они оба приводятся в действие подходящим приводом (не показан). Это же справедливо для нижних роликов 18 и 20. Каждая лента 10 и 12 является бесконечной лентой и может быть выполнена из металла, имеющего низкую химическую активность или вообще неактивного по отношению к разливаемому металлу. Как хорошо известно специалистам в данной области, может применяться целый ряд подходящих металлических сплавов. Хорошие результаты были получены при использовании лент из стали и медных сплавов. Могут использоваться и другие металлические ленты, например из алюминия. Следует отметить, что в этом варианте осуществления изобретения кристаллизаторы выполнены как разливочные ленты 10 и 12. Однако кристаллизаторы могут содержать, например, одну форму, один или более валков или набор блоков.
Ролики 14, 16, 18, 20 расположены, как показано на фиг. 2 и 3, один над другим с зазором для отливки (G1) между ними. Величина зазора (G1) рассчитана так, чтобы соответствовать желаемой толщине (T1) отливаемой металлической полосы 50. Таким образом, толщина (T1) отливаемой металлической полосы 50 определяется размерами зазора (n) между лентами 10 и 12, проходящими между роликами 14 и 18 вдоль линии, идущей вдоль оси роликов 14 и 18, которая перпендикулярна к литейным лентам 10 и 12. Расплавленный металл для разливки подается в зону разливки через средство 28 подачи металла, такое как разливочный желоб. По ширине внутреннее пространство разливочного желоба 28 соответствует ширине отливаемого продукта и может иметь ширину вплоть до ширины более узкой из разливочных лент 10 и 12. Разливочный желоб 28 включает в себя выпускное отверстие 30 для разливаемого металла, обеспечивающее подачу горизонтального потока расплавленного металла в зону разливки между лентами 10 и 12.
Таким образом, выпускное отверстие 30, как показано на фиг. 4, задает, вместе с лентами 10 и 12, непосредственно примыкающими к выпускному отверстию 30, зону 46 разливки или формования, в которую втекает горизонтальный поток расплавленного металла. Таким образом, поток расплавленного металла (M), текущий по существу горизонтально от выпускного отверстия, заполняет зону 46 формования с учетом кривизны каждой ленты 10, 12 до зазора между роликами 14, 18. Металл начинает застывать и по существу отверждается к точке, в которой литая полоса 50 достигает зазора (n) между роликами 14, 18. Подача текущего горизонтально потока расплавленного металла (M) в зону 46 формования, где он контактирует с искривленными участками лент 10, 12, проходя около роликов 14, 18, служит для ограничения искривления и тем самым для сохранения лучшего теплового контакта между расплавленным металлом (M) и каждой из лент 10, 12, а также для улучшения качества верхней и нижней поверхностей литой полосы 50.
Разливочное устройство, показанное на фиг. 2 и 3, содержит пару средств охлаждения 32 и 34, расположенных напротив части бесконечных лент 10, 12 в контакте с расплавленным металлом (M), отливаемым в литейном зазоре (G1) между лентами 10 и 12. Таким образом, охлаждающие средства 32 и 34 служат для охлаждения лент 10, 12 сразу после того, как они прошли мимо роликов 16 и 20 соответственно, и до того, как они войдут в контакт с расплавленным металлом (M). Как показано на фиг. 2 и 3, охладители 32 и 34 размещены на обратном ходе лент 10, 12 соответственно. Охлаждающие средства 32 и 34 могут быть обычными охлаждающими средствами, такими как форсунки для жидкостного охлаждения, размещенными для распыления охлаждающей жидкости прямо на внутреннюю и/или на наружную поверхность лент 10, 12, чтобы охладить ленту по ее толщине.
Таким образом, расплавленный металл (M) течет горизонтально из разливочного желоба через разливочное выпускное отверстие 30 в зону 46 разливки или формования, заключенную между лентами 10, 12, причем ленты 10, 12 нагреваются посредством теплопереноса от отливаемой полосы 50 к лентам 10, 12. Литая металлическая полоса 50 остается между ними и ведется литейными лентами 10, 12 до тех пор, пока каждая из них не повернет за среднюю линию роликов 16, 20. После этого при обратном ходе охлаждающие средства 32, 34 охлаждают ленты 10, 12 соответственно, и отбирают от них по существу все тепло, перенесенное на ленты в зоне 46 формования. Подача расплавленного металла (M) из разливочного желоба через выпускное отверстие 30 показана более подробно на фиг. 4 чертежа. Как видно из этой фигуры, разливочное отверстие 30 образовано из верхней стенки 40 и нижней стенки 42, задавая центральное отверстие 44 между ними, ширина которого может простираться по существу на ширину лент 10, 12.
Дальние концы стенок 40, 42 разливочного отверстия 30 находятся в непосредственной близости к поверхности (S) литейных лент 10, 12 соответственно и ограничивают вместе с лентами 10, 12 полость разливки или зону формования 46, в которую расплавленный металл (M) течет через центральное отверстие 44. Когда расплавленный металл (M) в полости 46 разливки течет между лентами 10, 12, он передает свое тепло на ленты 10, 12, одновременно охлаждая расплавленный металл (M), чтобы образовать твердую полосу 50, удерживаемую между литейными лентами 10 и 12. Обеспечивается достаточная задержка (определяемая как расстояние между первым контактом 47 расплавленного металла (M) и зазором (n), задаваемым как ближайшее приближение входных роликов 14, 18, позволяющая по существу завершить отверждение до зазора (n).
Чтобы получить результаты, предоставляемые способом по настоящему изобретению, используя устройство, показанное на фиг.2-4, расплавленный сплав на основе алюминия, содержащий фазу, которая не смешивается в жидком состоянии, вводится через разливочный желоб 28 по фиг.3 через разливочное отверстие 30 в зону 46 отливки или формования, ограниченную литейными лентами 10, 12. Предпочтительно, размеры зазора (n) между лентами 10, 12, движущимися по роликам 14 и 18, должны быть в диапазоне от примерно 0,08 до примерно 0,25 дюйма, а скорость разливки - в диапазоне от примерно 50 до примерно 300 футов в минуту. В этих условиях капли несмешиваемой жидкой фазы зарождаются перед фронтом кристаллизации и засасываются быстро движущимся фронтом застывания в пространство между осями вторичных дендритов (SDA). Таким образом, полученная литая полоса имеет однородное распределение включений несмешиваемой фазы.
В одном варианте осуществления настоящего изобретения смесь расплавленных металлов может включать в себя по меньшей мере 0,1% Sn. В одном варианте осуществления настоящего изобретения смесь расплавленных металлов может включать в себя по меньшей мере 0,1% Pb. В одном варианте осуществления настоящего изобретения смесь расплавленных металлов может включать в себя по меньшей мере 0,1% Bi. В одном варианте осуществления настоящего изобретения смесь расплавленных металлов может включать в себя по меньшей мере 0,1% Cd.
Обратимся теперь к фиг. 5, на которой показан микроснимок сечения полосы 400 из Al-6Sn, полученной в соответствии с настоящим изобретением. Полоса обнаруживает яркое, очень однородное распределение мелких частиц Sn 401, имеющих размер 3 мкм или меньше. Этот результат в несколько раз меньше, чем частицы, которые получились бы из материала, выполненного из слитка или отливкой в валках, типично имеющие размер 40-400 мкм. Кроме того, полоса, полученная по настоящему изобретению, не требует термообработки для перераспределения мягкой фазы и идеальна для получения требуемых смазывающих свойств, например, для применения в подшипниках. При желании, полоса может использоваться непосредственно в литой форме, не подвергаясь дополнительной обработке, такой, например, как прокатка.
Хотя изобретение было подробно описано в отношении частных вариантов его осуществления, специалистам должно быть ясно, что могут быть проведены различные его изменения и модификации, без отступления от сущности и объема вариантов осуществления. Таким образом, подразумевается, что настоящее описание охватывает модификации и вариации этого описания, при условии, что они подпадают под объем приложенной формулы изобретения и ее эквивалентов.
Claims (8)
1. Способ литья алюминиевого сплава, включающий помещение расплавленного алюминиевого сплава в литейное устройство, причем расплавленный алюминиевый сплав содержит по меньшей мере 0,1 вес.% несмешивающейся фазы, которая, по существу, не смешивается с расплавленным алюминием, литейное устройство имеет первую литейную поверхность, вторую литейную поверхность и зазор, образованный между первой литейной поверхностью и второй литейной поверхностью, причем зазор имеет величину от 0,2032 до 0,635 см, продвижение расплавленного алюминиевого сплава со скоростью, составляющей от примерно 15,24 до примерно 91,44 м/мин, при этом точка полного отверждения алюминиевого сплава сформирована в упомянутом зазоре, продвижение алюминиевого сплава через зазор обеспечивается посредством вращения первой литейной поверхности и второй литейной поверхности, при этом капли несмешивающейся фазы зарождаются перед точкой полного отверждения и захватываются в точке полного отверждения так, что алюминиевый сплав имеет однородное распределение включений несмешивающейся фазы.
2. Способ по п.1, в котором несмешивающаяся фаза содержит по меньшей мере один элемент из Sn, Pb, Bi и Cd.
3. Способ по п.1, в котором несмешивающаяся фаза содержит по меньшей мере 0,1 мас.% Sn.
4. Способ по п.1, в котором несмешивающаяся фаза содержит по меньшей мере 0,1 мас.% Рb.
5. Способ по п.1, в котором несмешивающаяся фаза содержит по меньшей мере 0,1 мас.% Bi.
6. Способ по п.1, в котором несмешивающаяся фаза содержит по меньшей мере 0,1 мас.% Cd.
7. Способ литья алюминиевого сплава, включающий помещение расплавленного алюминиевого сплава в литейное устройство, причем расплавленный алюминиевый сплав содержит примерно 6% Sn, литейное устройство имеет первую литейную поверхность, вторую литейную поверхность и зазор, образованный между первой литейной поверхностью и второй литейной поверхностью, причем зазор имеет величину от 0,2032 до 0,635 см, формирование точки полного отверждения алюминиевого сплава в упомянутом зазоре, при этом олово равномерно распределено в алюминиевом сплаве.
8. Способ литья алюминиевого сплава, включающий помещение расплавленного алюминиевого сплава в литейное устройство, причем расплавленный алюминиевый сплав содержит по меньшей мере 0,1 вес.% несмешивающейся фазы, которая, по существу, не смешивается с расплавленным алюминием, литейное устройство имеет первую литейную поверхность, вторую литейную поверхность и зазор, образованный между первой литейной поверхностью и второй литейной поверхностью, формирование точки полного отверждения алюминиевого сплава в упомянутом зазоре, при этом капли несмешивающейся фазы однородно распределены в алюминиевом сплаве.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US11/734,113 | 2007-04-11 | ||
US11/734,113 US8403027B2 (en) | 2007-04-11 | 2007-04-11 | Strip casting of immiscible metals |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2009141598A RU2009141598A (ru) | 2011-05-20 |
RU2453394C2 true RU2453394C2 (ru) | 2012-06-20 |
Family
ID=39432815
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2009141598/02A RU2453394C2 (ru) | 2007-04-11 | 2008-04-11 | Литье полосы из несмешивающихся металлов |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US8403027B2 (ru) |
EP (1) | EP2142324B1 (ru) |
JP (1) | JP5335767B2 (ru) |
KR (1) | KR101554748B1 (ru) |
CN (1) | CN101678444B (ru) |
AU (1) | AU2008240265A1 (ru) |
BR (1) | BRPI0810531B1 (ru) |
CA (1) | CA2683966C (ru) |
ES (1) | ES2606217T3 (ru) |
MX (1) | MX2009010939A (ru) |
RU (1) | RU2453394C2 (ru) |
WO (1) | WO2008128055A1 (ru) |
ZA (1) | ZA200907379B (ru) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8403027B2 (en) | 2007-04-11 | 2013-03-26 | Alcoa Inc. | Strip casting of immiscible metals |
US7846554B2 (en) | 2007-04-11 | 2010-12-07 | Alcoa Inc. | Functionally graded metal matrix composite sheet |
US8956472B2 (en) | 2008-11-07 | 2015-02-17 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same |
WO2013133960A1 (en) * | 2012-03-07 | 2013-09-12 | Alcoa Inc. | Improved 7xxx aluminum alloys, and methods for producing the same |
US9587298B2 (en) * | 2013-02-19 | 2017-03-07 | Arconic Inc. | Heat treatable aluminum alloys having magnesium and zinc and methods for producing the same |
RU2530676C1 (ru) * | 2013-03-11 | 2014-10-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный индустриальный университет" | Способ производства сплавов с однородным распределением структурных составляющих на основе систем и ограниченной растворимостью в жидком состоянии |
CN107052286B (zh) * | 2017-04-01 | 2019-01-04 | 昆明理工大学 | 一种铝锡合金轴瓦的制备方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4996025A (en) * | 1986-01-23 | 1991-02-26 | Federal-Mogul Corporation | Engine bearing alloy composition and method of making same |
EP0440275B1 (de) * | 1990-02-02 | 1995-06-28 | METALLGESELLSCHAFT Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung monotektischer Legierungen |
SU1453932A1 (ru) * | 1987-02-11 | 1996-03-27 | Винницкий завод тракторных агрегатов им.XXV съезда КПСС | Сплав на основе алюминия |
RU2284364C2 (ru) * | 2004-06-03 | 2006-09-27 | Оао "Завод Подшипников Скольжения" | Антифрикционный сплав и способ изготовления биметаллической заготовки для подшипников из этого сплава |
Family Cites Families (137)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2693012A (en) | 1950-09-08 | 1954-11-02 | Gen Motors Corp | Method and apparatus for manufacturing sheet material |
US3078563A (en) | 1959-10-23 | 1963-02-26 | Federal Mogul Bower Bearings | Method of bonding aluminum to steel by roll pressure |
DE1433031A1 (ru) | 1960-12-08 | |||
US3232796A (en) | 1962-03-21 | 1966-02-01 | Aluminum Co Of America | Treatment of aluminum-magnesium alloy |
US3346373A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346377A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346375A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3366476A (en) | 1965-05-20 | 1968-01-30 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346372A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346376A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346370A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346371A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3346374A (en) | 1965-05-20 | 1967-10-10 | Olin Mathieson | Aluminum base alloy |
US3556872A (en) | 1965-05-20 | 1971-01-19 | Olin Corp | Process for preparing aluminum base alloys |
US3490955A (en) | 1967-01-23 | 1970-01-20 | Olin Mathieson | Aluminum base alloys and process for obtaining same |
US3578570A (en) * | 1967-09-25 | 1971-05-11 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum capacitor foil |
US3582406A (en) | 1968-10-30 | 1971-06-01 | Olin Mathieson | Thermal treatment of aluminum-magnesium alloy for improvement of stress-corrosion properties |
US3617395A (en) | 1969-04-09 | 1971-11-02 | Olin Mathieson | Method of working aluminum-magnesium alloys to confer satisfactory stress corrosion properties |
US3761322A (en) | 1970-12-28 | 1973-09-25 | Olin Mathieson | Method of preparing aluminum cartridge case |
US3708352A (en) | 1971-06-14 | 1973-01-02 | Aluminum Co Of America | Strain hardened aluminum-magnesium alloys |
US3831323A (en) | 1973-11-06 | 1974-08-27 | Us Army | Sperical permanent diamond lap and method of use |
US4002197A (en) | 1973-11-09 | 1977-01-11 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Continuous casting apparatus wherein the temperature of the flexible casting belts in twin-belt machines is controllably elevated prior to contact with the molten metal |
US4151013A (en) | 1975-10-22 | 1979-04-24 | Reynolds Metals Company | Aluminum-magnesium alloys sheet exhibiting improved properties for forming and method aspects of producing such sheet |
JPS52129607A (en) * | 1976-04-23 | 1977-10-31 | Hitachi Ltd | Production of a1-si alloy having fine structure |
US4146163A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4146164A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4098957A (en) | 1977-11-25 | 1978-07-04 | Aluminum Company Of America | Aluminum brazing sheet |
US4235646A (en) | 1978-08-04 | 1980-11-25 | Swiss Aluminium Ltd. | Continuous strip casting of aluminum alloy from scrap aluminum for container components |
US4260419A (en) | 1978-08-04 | 1981-04-07 | Coors Container Company | Aluminum alloy composition for the manufacture of container components from scrap aluminum |
US4238248A (en) | 1978-08-04 | 1980-12-09 | Swiss Aluminium Ltd. | Process for preparing low earing aluminum alloy strip on strip casting machine |
US4282044A (en) | 1978-08-04 | 1981-08-04 | Coors Container Company | Method of recycling aluminum scrap into sheet material for aluminum containers |
DE2966354D1 (en) | 1978-11-03 | 1983-12-01 | Alcan Res & Dev | Production of rolled products |
CA1135933A (en) | 1979-07-18 | 1982-11-23 | Robert Thomson | Method and apparatus for casting elongated members of reactive metals and reactive metal alloys |
US4484614A (en) | 1980-05-09 | 1984-11-27 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method of and apparatus for strip casting |
US4626294A (en) | 1985-05-28 | 1986-12-02 | Aluminum Company Of America | Lightweight armor plate and method |
US4751958A (en) | 1985-10-04 | 1988-06-21 | Hunter Engineering Company, Inc. | Continuous casting aluminum alloy |
US5053286A (en) | 1986-01-23 | 1991-10-01 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum-lead engine bearing alloy metallurgical structure and method of making same |
DE3760023D1 (en) | 1986-02-13 | 1989-01-26 | Larex Ag | Method and apparatus for continuous twin-roll casting |
JPH0810012B2 (ja) * | 1986-03-25 | 1996-01-31 | 大豊工業株式会社 | 軸受材料 |
US4828008A (en) | 1987-05-13 | 1989-05-09 | Lanxide Technology Company, Lp | Metal matrix composites |
US4782994A (en) | 1987-07-24 | 1988-11-08 | Electric Power Research Institute, Inc. | Method and apparatus for continuous in-line annealing of amorphous strip |
US4915158A (en) | 1987-11-09 | 1990-04-10 | Hazelett Strip-Casting Corporation | Belt composition for improving performance and flatness of thin revolving endless flexible casting belts in continuous metal casting machines |
IN170143B (ru) | 1987-12-16 | 1992-02-15 | Mitsui Toatsu Chemicals | |
US4828012A (en) | 1988-04-08 | 1989-05-09 | National Aluminum Corporation | Apparatus for and process of direct casting of metal strip |
US5106429A (en) | 1989-02-24 | 1992-04-21 | Golden Aluminum Company | Process of fabrication of aluminum sheet |
US5076344A (en) | 1989-03-07 | 1991-12-31 | Aluminum Company Of America | Die-casting process and equipment |
US5047369A (en) | 1989-05-01 | 1991-09-10 | At&T Bell Laboratories | Fabrication of semiconductor devices using phosphosilicate glasses |
EP0481985B1 (en) * | 1989-07-10 | 1994-08-03 | Federal-Mogul Corporation | Engine bearing alloy and method for making same |
JP2640993B2 (ja) | 1990-06-11 | 1997-08-13 | スカイアルミニウム株式会社 | 超塑性成形用アルミニウム合金圧延板 |
JPH0755373B2 (ja) | 1990-09-18 | 1995-06-14 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金クラッド材および熱交換器 |
WO1993005194A1 (en) | 1991-09-05 | 1993-03-18 | Technalum Research, Inc. | Method for the production of compositionally graded coatings |
IL100136A (en) | 1991-11-24 | 1994-12-29 | Ontec Ltd | Method and device for producing homogeneous alloys |
AU3882493A (en) * | 1992-04-28 | 1993-11-29 | Alcan International Limited | Method for preventing sticking on a twin roll caster |
CA2096366C (en) | 1992-06-23 | 2008-04-01 | Gavin F. Wyatt-Mair | A method of manufacturing can body sheet |
US5514228A (en) | 1992-06-23 | 1996-05-07 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
CA2096365A1 (en) | 1992-06-23 | 1993-12-24 | Donald G. Harrington | Method and apparatus for continuous casting of metals |
US5496423A (en) | 1992-06-23 | 1996-03-05 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing aluminum sheet stock using two sequences of continuous, in-line operations |
US6391127B1 (en) | 1992-06-23 | 2002-05-21 | Alcoa Inc. | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
US5356495A (en) | 1992-06-23 | 1994-10-18 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of manufacturing can body sheet using two sequences of continuous, in-line operations |
CA2109004A1 (en) | 1992-10-23 | 1994-04-24 | Ryo Shoji | Process for manufacturing a1-mg alloy sheets for press forming |
JPH07145441A (ja) | 1993-01-27 | 1995-06-06 | Toyota Motor Corp | 超塑性アルミニウム合金およびその製造方法 |
US5365664A (en) | 1993-06-22 | 1994-11-22 | Federal-Mogul Corporation | Method of making aluminum alloy bearing |
US5518064A (en) | 1993-10-07 | 1996-05-21 | Norandal, Usa | Thin gauge roll casting method |
US5983980A (en) | 1993-11-18 | 1999-11-16 | Isahikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
US5482107A (en) | 1994-02-04 | 1996-01-09 | Inland Steel Company | Continuously cast electrical steel strip |
EP0751228B1 (en) | 1994-03-10 | 1999-10-27 | Nippon Steel Corporation | Titanium-aluminium intermetallic compound alloy material having superior high temperature characteristics and method for producing the same |
FR2718462B1 (fr) * | 1994-04-11 | 1996-05-24 | Pechiney Aluminium | Alliages d'aluminium contenant du bismuth, du cadmium, de l'indium et/ou du plomb à l'état très finement dispersé et procédé d'obtention . |
JP4168411B2 (ja) | 1994-09-06 | 2008-10-22 | ノベリス・インコーポレイテッド | アルミニウム合金シートの熱処理方法 |
BR9403710A (pt) | 1994-10-13 | 1997-02-25 | Metal Leve Sa | Tira bimetálica para mancal e processo para produç o de tira bimetálica para mancal |
US5681405A (en) | 1995-03-09 | 1997-10-28 | Golden Aluminum Company | Method for making an improved aluminum alloy sheet product |
US6344096B1 (en) | 1995-05-11 | 2002-02-05 | Alcoa Inc. | Method of producing aluminum alloy sheet for automotive applications |
US5536587A (en) | 1995-08-21 | 1996-07-16 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum alloy bearing |
US5772799A (en) | 1995-09-18 | 1998-06-30 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making can end and tab stock |
US5655593A (en) | 1995-09-18 | 1997-08-12 | Kaiser Aluminum & Chemical Corp. | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
US5772802A (en) | 1995-10-02 | 1998-06-30 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making can end and tab stock |
BR9611416A (pt) * | 1995-09-18 | 1999-02-23 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Processos para a fabricação de patilhas e tampos de latas para recipientes de liga de alumínio de material de patilhas e tampos das latas para recipientes de liga de alumínio e de material de folha de liga de alumínio tampa ou patilha de lata para recipientes de liga de alumínio e material para tampa ou patilha de lata para recipientes de liga de alumínio |
US5769972A (en) | 1995-11-01 | 1998-06-23 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making can end and tab stock |
WO1997014520A1 (en) | 1995-10-16 | 1997-04-24 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Casting belts for use in casting of metals and method of manufacturing same |
US5862582A (en) | 1995-11-03 | 1999-01-26 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making hollow workpieces |
US5742993A (en) | 1995-11-03 | 1998-04-28 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for making hollow workpieces |
US6447848B1 (en) | 1995-11-13 | 2002-09-10 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Nanosize particle coatings made by thermally spraying solution precursor feedstocks |
WO1997018049A1 (en) | 1995-11-14 | 1997-05-22 | Fata Hunter Inc. | Continuous chain caster and method |
US6423164B1 (en) | 1995-11-17 | 2002-07-23 | Reynolds Metals Company | Method of making high strength aluminum sheet product and product therefrom |
FR2742165B1 (fr) | 1995-12-12 | 1998-01-30 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite |
AUPN937696A0 (en) | 1996-04-19 | 1996-05-16 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Casting steel strip |
US6120621A (en) | 1996-07-08 | 2000-09-19 | Alcan International Limited | Cast aluminum alloy for can stock and process for producing the alloy |
US5785777A (en) | 1996-11-22 | 1998-07-28 | Reynolds Metals Company | Method of making an AA7000 series aluminum wrought product having a modified solution heat treating process for improved exfoliation corrosion resistance |
WO1998053992A1 (en) | 1997-05-30 | 1998-12-03 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method for coating aluminum metal strip |
CA2303119A1 (en) | 1997-07-15 | 1999-01-28 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | High speed transfer of strip in a continuous strip processing application |
GB9717245D0 (en) | 1997-08-15 | 1997-10-22 | Rolls Royce Plc | A metallic article having a thermal barrier coaring and a method of application thereof |
AU9034098A (en) | 1997-08-27 | 1999-03-16 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Apparatus for adjusting the gap in a strip caster |
JP3656150B2 (ja) | 1997-09-11 | 2005-06-08 | 日本軽金属株式会社 | アルミニウム合金板の製造方法 |
AU733123B2 (en) | 1997-11-20 | 2001-05-10 | Alcoa Inc. | Device and method for cooling casting belts |
DE19800433C2 (de) | 1998-01-08 | 2002-03-21 | Ks Gleitlager Gmbh | Stranggießverfahren zum Vergießen einer Aluminium-Gleitlagerlegierung |
US6280543B1 (en) | 1998-01-21 | 2001-08-28 | Alcoa Inc. | Process and products for the continuous casting of flat rolled sheet |
IL123503A (en) | 1998-03-01 | 2001-01-11 | Elecmatec Electro Magnetic Tec | Aluminum-bismuth bearing alloy and methods for its continuous casting |
RU2139953C1 (ru) | 1998-04-17 | 1999-10-20 | Региональная общественная организация для инвалидов "Содействие созданию современных информационных технологий для инвалидов" | Способ производства листов и лент из алюминиевых сплавов, содержащих литий |
DE19824308C1 (de) | 1998-06-02 | 1999-09-09 | Fraunhofer Ges Forschung | Gleitlagerschale und Verfahren zu ihrer Herstellung |
US6238497B1 (en) | 1998-07-23 | 2001-05-29 | Alcan International Limited | High thermal conductivity aluminum fin alloys |
US6336980B1 (en) | 1999-05-21 | 2002-01-08 | Danieli Technology, Inc. | Method for in-line heat treatment of hot rolled stock |
US6264769B1 (en) | 1999-05-21 | 2001-07-24 | Danieli Technology, Inc. | Coil area for in-line treatment of rolled products |
US6146477A (en) | 1999-08-17 | 2000-11-14 | Johnson Brass & Machine Foundry, Inc. | Metal alloy product and method for producing same |
US6264765B1 (en) | 1999-09-30 | 2001-07-24 | Reynolds Metals Company | Method and apparatus for casting, hot rolling and annealing non-heat treatment aluminum alloys |
US6602363B2 (en) | 1999-12-23 | 2003-08-05 | Alcoa Inc. | Aluminum alloy with intergranular corrosion resistance and methods of making and use |
US6581675B1 (en) | 2000-04-11 | 2003-06-24 | Alcoa Inc. | Method and apparatus for continuous casting of metals |
JP2004511650A (ja) | 2000-06-01 | 2004-04-15 | アルコア インコーポレーテツド | 航空宇宙用途に適切な耐食性6000系合金 |
CN1186137C (zh) | 2000-06-19 | 2005-01-26 | 东北大学 | 液-固相异种金属轧制复合方法及设备 |
GB2366531B (en) * | 2000-09-11 | 2004-08-11 | Daido Metal Co | Method and apparatus for continuous casting of aluminum bearing alloy |
JP2004514097A (ja) | 2000-11-15 | 2004-05-13 | フェデラル−モーグル コーポレイション | 性能を向上させた中間層を有する、非めっきアルミニウムベースの軸受合金 |
US6833339B2 (en) | 2000-11-15 | 2004-12-21 | Federal-Mogul World Wide, Inc. | Non-plated aluminum based bearing alloy with performance-enhanced interlayer |
GB2371259B (en) * | 2000-12-12 | 2004-12-08 | Daido Metal Co | Method of making aluminum alloy plate for bearing |
US7125612B2 (en) * | 2001-02-20 | 2006-10-24 | Alcoa Inc. | Casting of non-ferrous metals |
US6672368B2 (en) | 2001-02-20 | 2004-01-06 | Alcoa Inc. | Continuous casting of aluminum |
US7503378B2 (en) | 2001-02-20 | 2009-03-17 | Alcoa Inc. | Casting of non-ferrous metals |
US20020167005A1 (en) | 2001-05-11 | 2002-11-14 | Motorola, Inc | Semiconductor structure including low-leakage, high crystalline dielectric materials and methods of forming same |
US7059384B2 (en) | 2001-06-15 | 2006-06-13 | National Research Council Of Canada | Apparatus and method for metal strip casting |
US6543122B1 (en) | 2001-09-21 | 2003-04-08 | Alcoa Inc. | Process for producing thick sheet from direct chill cast cold rolled aluminum alloy |
AU2003215101A1 (en) | 2002-02-08 | 2003-09-02 | Nichols Aluminum | Method of manufacturing aluminum alloy sheet |
FR2837499B1 (fr) | 2002-03-22 | 2004-05-21 | Pechiney Rhenalu | PRODUITS EN ALLIAGES Al-Mg POUR CONSTRUCTION SOUDEE |
EP1523583B1 (en) | 2002-07-09 | 2017-03-15 | Constellium Issoire | Alcumg alloys for aerospace application |
KR20110026026A (ko) * | 2002-08-21 | 2011-03-14 | 알코아 인코포레이티드 | 비철 금속의 주조 방법 |
US20040035505A1 (en) | 2002-08-23 | 2004-02-26 | Ali Unal | Pie plate sheet and method of manufacturing |
US7503377B2 (en) | 2003-02-28 | 2009-03-17 | Alcoa Inc. | Method and apparatus for continuous casting |
US7089993B2 (en) | 2003-02-28 | 2006-08-15 | Alcoa Inc. | Method and apparatus for continuous casting |
US6880617B2 (en) | 2003-02-28 | 2005-04-19 | Alcon Inc. | Method and apparatus for continuous casting |
FR2857981A1 (fr) | 2003-07-21 | 2005-01-28 | Pechiney Rhenalu | FEUILLES OU BANDES MINCES EN ALLIAGES AIFeSI |
US6959476B2 (en) | 2003-10-27 | 2005-11-01 | Commonwealth Industries, Inc. | Aluminum automotive drive shaft |
US20050211350A1 (en) | 2004-02-19 | 2005-09-29 | Ali Unal | In-line method of making T or O temper aluminum alloy sheets |
US7182825B2 (en) | 2004-02-19 | 2007-02-27 | Alcoa Inc. | In-line method of making heat-treated and annealed aluminum alloy sheet |
US7374827B2 (en) | 2004-10-13 | 2008-05-20 | Alcoa Inc. | Recovered high strength multi-layer aluminum brazing sheet products |
WO2006131129A1 (de) * | 2005-06-07 | 2006-12-14 | Technische Universität Clausthal | Aluminium-gleitlagerlegierung |
US20070095499A1 (en) | 2005-11-01 | 2007-05-03 | Tomes David A Jr | Method and apparatus for electromagnetic confinement of molten metal in horizontal casting systems |
US8403027B2 (en) | 2007-04-11 | 2013-03-26 | Alcoa Inc. | Strip casting of immiscible metals |
US7846554B2 (en) | 2007-04-11 | 2010-12-07 | Alcoa Inc. | Functionally graded metal matrix composite sheet |
US20100084053A1 (en) | 2008-10-07 | 2010-04-08 | David Tomes | Feedstock for metal foil product and method of making thereof |
US8956472B2 (en) | 2008-11-07 | 2015-02-17 | Alcoa Inc. | Corrosion resistant aluminum alloys having high amounts of magnesium and methods of making the same |
US20110025464A1 (en) * | 2009-07-30 | 2011-02-03 | Awarepoint Corporation | Antenna Diversity For Wireless Tracking System And Method |
-
2007
- 2007-04-11 US US11/734,113 patent/US8403027B2/en not_active Expired - Fee Related
-
2008
- 2008-04-11 MX MX2009010939A patent/MX2009010939A/es active IP Right Grant
- 2008-04-11 JP JP2010503236A patent/JP5335767B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2008-04-11 ES ES08799790.4T patent/ES2606217T3/es active Active
- 2008-04-11 BR BRPI0810531A patent/BRPI0810531B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2008-04-11 KR KR1020097023407A patent/KR101554748B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2008-04-11 RU RU2009141598/02A patent/RU2453394C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2008-04-11 CA CA2683966A patent/CA2683966C/en not_active Expired - Fee Related
- 2008-04-11 CN CN2008800182093A patent/CN101678444B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2008-04-11 AU AU2008240265A patent/AU2008240265A1/en not_active Abandoned
- 2008-04-11 EP EP08799790.4A patent/EP2142324B1/en not_active Not-in-force
- 2008-04-11 WO PCT/US2008/060050 patent/WO2008128055A1/en active Application Filing
-
2009
- 2009-10-21 ZA ZA200907379A patent/ZA200907379B/xx unknown
-
2013
- 2013-03-20 US US13/847,737 patent/US20130216426A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4996025A (en) * | 1986-01-23 | 1991-02-26 | Federal-Mogul Corporation | Engine bearing alloy composition and method of making same |
SU1453932A1 (ru) * | 1987-02-11 | 1996-03-27 | Винницкий завод тракторных агрегатов им.XXV съезда КПСС | Сплав на основе алюминия |
EP0440275B1 (de) * | 1990-02-02 | 1995-06-28 | METALLGESELLSCHAFT Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung monotektischer Legierungen |
RU2284364C2 (ru) * | 2004-06-03 | 2006-09-27 | Оао "Завод Подшипников Скольжения" | Антифрикционный сплав и способ изготовления биметаллической заготовки для подшипников из этого сплава |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU2008240265A1 (en) | 2008-10-23 |
US20130216426A1 (en) | 2013-08-22 |
US20080251230A1 (en) | 2008-10-16 |
ES2606217T3 (es) | 2017-03-23 |
WO2008128055A1 (en) | 2008-10-23 |
US8403027B2 (en) | 2013-03-26 |
CN101678444A (zh) | 2010-03-24 |
CA2683966C (en) | 2012-10-16 |
EP2142324B1 (en) | 2016-09-07 |
KR101554748B1 (ko) | 2015-09-21 |
BRPI0810531A2 (pt) | 2014-10-21 |
RU2009141598A (ru) | 2011-05-20 |
BRPI0810531B1 (pt) | 2016-08-30 |
CN101678444B (zh) | 2012-12-26 |
EP2142324A1 (en) | 2010-01-13 |
JP5335767B2 (ja) | 2013-11-06 |
ZA200907379B (en) | 2010-07-28 |
KR20100016381A (ko) | 2010-02-12 |
JP2010523338A (ja) | 2010-07-15 |
MX2009010939A (es) | 2009-11-02 |
CA2683966A1 (en) | 2008-10-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2453394C2 (ru) | Литье полосы из несмешивающихся металлов | |
KR100979670B1 (ko) | 다중 합금의 동시 주조 방법 및 다중 합금의 브레이징 시트 | |
RU2460607C2 (ru) | Установка и способ последовательного литья металлов, имеющих одинаковые или подобные коэффициенты усадки | |
RU2429936C2 (ru) | Функционально-градиентный лист из композиционного материала с металлической матрицей | |
CN101823133B (zh) | 铸造金属的均化和热处理 | |
US7951468B2 (en) | Method of unidirectional solidification of castings and associated apparatus | |
US4601325A (en) | Extrusion | |
EP0291505A1 (en) | ALLOY FOR MOTOR BEARINGS AND METHOD FOR THEIR PRODUCTION. | |
CN104203452A (zh) | 直冷铸造金属的附加淬冷原位均化法 | |
US3410331A (en) | Method of casting an aluminumbased bearing alloy | |
DE102014112206A1 (de) | Verfahren zum Stranggießen eines Metalls, insbesondere eines Stahls, und Vorrichtung zum Stranggießen | |
CA1296505C (en) | Continuous casting of thin metal strip | |
CN1434751A (zh) | 金属连铸的方法和设备 | |
DE68917322T2 (de) | Motorlagerlegierung und verfahren zu deren herstellung. | |
CA1318475C (en) | Two wheel melt overflow process and apparatus | |
KR840001298B1 (ko) | 주강제품의 연속 주조방법 | |
JPS59104254A (ja) | ツインベルトキヤスタ−への溶湯供給方法 | |
JPS63183758A (ja) | 連続鋳造法 | |
JP2022039742A (ja) | 鋳造材の製造方法および製造装置 | |
CN114713780A (zh) | 一种提高硅钢钢水在薄带连铸工艺下凝固成带稳定性的方法 | |
JPH06210404A (ja) | 半融ないしは半凝固金属の連続鋳造方法 | |
JPH08238539A (ja) | アルミニウム合金の連続鋳造方法 | |
JPH02160165A (ja) | 摺動部材の成形方法 | |
HU180084B (hu) | Eljárás acéltuskók folyamatos öntésére |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20200412 |