RU2445615C1 - Method of determining breaking strength of material of article - Google Patents
Method of determining breaking strength of material of article Download PDFInfo
- Publication number
- RU2445615C1 RU2445615C1 RU2010145698/28A RU2010145698A RU2445615C1 RU 2445615 C1 RU2445615 C1 RU 2445615C1 RU 2010145698/28 A RU2010145698/28 A RU 2010145698/28A RU 2010145698 A RU2010145698 A RU 2010145698A RU 2445615 C1 RU2445615 C1 RU 2445615C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- acoustic emission
- product
- dependence
- determining
- time
- Prior art date
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к акустическим методам неразрушающего контроля прочности и предназначено для определения предела прочности материала испытуемых изделий, может быть применено для обнаружения дефектов материала сосудов давления, трубопроводов и деталей машин.The invention relates to acoustic methods of non-destructive testing of strength and is intended to determine the tensile strength of the material of the tested products, can be used to detect defects in the material of pressure vessels, pipelines and machine parts.
Известен способ определения разрушающей нагрузки для изделия (US 5554810, МПК G01N 29/14, опубл. 10.09.96), включающий его нагружение до определенного уровня напряжений, запись сигналов акустической эмиссии, испускаемых дефектами материала в процессе нагружения, определение времени до разрушения изделия из статистической зависимости скорости изменения энергии импульса акустической эмиссии от времени и нахождение величины разрушающей нагрузки по зависимости нагрузки от времени. Зависимость скорости изменения энергии импульса акустической эмиссии dE/dt от времени в данном способе имеет вид:A known method of determining the breaking load for the product (US 5554810, IPC G01N 29/14, publ. 10.09.96), including its loading to a certain voltage level, recording acoustic emission signals emitted by material defects during loading, determining the time to failure of the product from the statistical dependence of the rate of change of the energy of the acoustic emission pulse on time and finding the value of the destructive load according to the dependence of the load on time. The dependence of the rate of change of the energy of the acoustic emission pulse dE / dt on time in this method has the form:
где tr - время разрушения конструкции;where t r is the destruction time of the structure;
E0, α - коэффициенты (постоянны в условиях данного конкретного опыта).E 0 , α - coefficients (constant in the conditions of this particular experience).
В логарифмических координатах lg(dE/dt)-lg(tr-t) данная зависимость принимает вид прямой линии, пересечение которой с осью абсцисс указывает время до разрушения конструкции.In the logarithmic coordinates lg (dE / dt) -lg (t r -t), this dependence takes the form of a straight line, the intersection of which with the abscissa indicates the time until the structure is destroyed.
Данный способ имеет два недостатка. Во-первых, он использует статистическую зависимость для скорости изменения энергии импульса, в которую входят коэффициенты, не имеющие ясного физического смысла, что приводит к сложности распространения его на широкий круг материалов. Во-вторых, способ дает низкую точность определения времени до разрушения конструкции, а следовательно, и разрушающей нагрузки. Это обусловлено большим разбросом значений величины lg(dE/dt), особенно на начальных участках нагружения, что приводит к сложности аппроксимации экспериментальных данных математической зависимостью.This method has two disadvantages. First, he uses the statistical dependence for the rate of change of the pulse energy, which includes coefficients that do not have a clear physical meaning, which makes it difficult to spread to a wide range of materials. Secondly, the method gives low accuracy in determining the time before the destruction of the structure, and consequently, the destructive load. This is due to the large scatter of the values of the quantity log (dE / dt), especially in the initial sections of loading, which leads to the difficulty of approximating the experimental data by a mathematical dependence.
Наиболее близким к предлагаемому способу является способ (Носов В.В. Методология оценки прочности и ресурса технических объектов с помощью метода АЭ // Труды СПбГПУ, №504, 2007 г., с.119-132), включающий нагружение изделия с постоянной скоростью роста напряжений в области упругих деформаций и регистрацию числа импульсов акустической эмиссии в процессе нагружения, измерение размеров изделия, получение зависимости числа импульсов акустической эмиссии от напряжения и определение предела прочности материала изделия по формуле:Closest to the proposed method is a method (Nosov V.V. Methodology for assessing the strength and resource of technical objects using the AE method // Transactions of St. Petersburg State Polytechnical University, No. 504, 2007, p.119-132), including loading the product with a constant growth rate stresses in the field of elastic deformations and registration of the number of acoustic emission pulses during loading, measuring the size of the product, obtaining the dependence of the number of acoustic emission pulses on stress and determining the tensile strength of the material of the product by the formula:
C*/C0≈0,01,C * / C 0 ≈ 0.01,
где U0 - начальная энергия активации разрушения (справочное);where U 0 - the initial activation energy of destruction (reference);
K - постоянная Больцмана;K is the Boltzmann constant;
T - абсолютная температура;T is the absolute temperature;
C0 - начальная концентрация структурных элементов в материале;C 0 is the initial concentration of structural elements in the material;
τ0≈10-13 с - величина, сопоставимая с периодом атомных колебаний;τ 0 ≈10 -13 s - a value comparable with the period of atomic vibrations;
γ - структурно-чувствительный параметр;γ is a structurally sensitive parameter;
C* - критическая концентрация разрушенных структурных элементов в материале.C * is the critical concentration of destroyed structural elements in the material.
Структурно-чувствительный параметр γ определяется в данном способе как угловой коэффициент линейного участка зависимости логарифма числа импульсов акустической эмиссии от напряжения lnN(σ).The structurally sensitive parameter γ is defined in this method as the angular coefficient of the linear portion of the dependence of the logarithm of the number of acoustic emission pulses on the voltage lnN (σ).
Недостатком данного способа является пониженная точность определения предела прочности, что обусловлено необходимостью нагружения изделия с постоянной скоростью роста напряжений и отсутствием учета разброса значений параметра γ по структурным элементам материала изделия. При проведении испытаний поддержание строго постоянной скорости роста напряжений часто является затруднительным, вследствие чего, при вычислении предела прочности обычно в качестве параметра 
Задачей заявляемого изобретения является повышение точности определения предела прочности материала изделия неразрушающим методом путем учета возможного при диагностическом нагружении изменения скорости нагружения изделия, а также за счет определения распределения параметра у по структурным элементам материала и его учета при вычислении предела прочности.The objective of the invention is to increase the accuracy of determining the tensile strength of the material of the product by a non-destructive method by taking into account the possible changes in the loading speed of the product during diagnostic loading, as well as by determining the distribution of the parameter y among the structural elements of the material and taking it into account when calculating the tensile strength.
В предлагаемом способе аналогично прототипу производится нагружение изделия в области упругих деформаций, регистрация числа импульсов акустической эмиссии в процессе нагружения и измерение размеров изделия. В отличие от прототипа изделие нагружают так, чтобы обеспечивался плавный рост напряжений в материале, в процессе нагружения регистрируют величину нагрузки и определяют зависимость напряжений в материале от времени. Далее определяют параметры распределения структурно-чувствительного параметра по объему материала изделия, аппроксимируя экспериментальную зависимость числа импульсов акустической эмиссии от времени теоретической кривойIn the proposed method, similarly to the prototype, the product is loaded in the field of elastic deformations, the number of acoustic emission pulses is recorded during loading, and the product dimensions are measured. Unlike the prototype, the product is loaded so that a smooth increase in stresses in the material is ensured, during the loading process, the load value is recorded and the dependence of stresses in the material on time is determined. Next, determine the distribution parameters of the structurally sensitive parameter over the volume of the product material, approximating the experimental dependence of the number of acoustic emission pulses on the time of the theoretical curve
где N - число импульсов акустической эмиссии;where N is the number of pulses of acoustic emission;
kAE - акустико-эмиссионный коэффициент;k AE is the acoustic emission coefficient;
C0 - начальная концентрация структурных элементов в материале;C 0 is the initial concentration of structural elements in the material;
γ - структурно-чувствительный параметр;γ is a structurally sensitive parameter;
Ψ(γ) - функция плотности распределения параметра у по объему материала;Ψ (γ) is the density distribution function of the parameter y over the volume of the material;
γmim, γmax - минимальное и максимальное значения параметра у соответственно;γ mim , γ max - the minimum and maximum values of the parameter y, respectively;
τ0≈10-13 с - величина, сопоставимая с периодом атомных колебаний;τ 0 ≈10 -13 s - a value comparable with the period of atomic vibrations;
U0 - начальная энергия активации разрушения (справочное);U 0 is the initial activation energy of destruction (reference);
σ(t) - зависимость напряжения от времени;σ (t) is the dependence of voltage on time;
R - универсальная газовая постоянная;R is the universal gas constant;
T - абсолютная температура.T is the absolute temperature.
Предел прочности материала изделия σ* находят из уравненияThe tensile strength of the product material σ * is found from the equation
Аналогично способу-прототипу предлагаемый способ основан на использовании микромеханической модели акустической эмиссии (Носов В.В. Методология оценки прочности и ресурса технических объектов с помощью метода АЭ // Труды СПбГПУ, №504, 2007 г., с.119-132) для анализа данных акустико-эмиссионных испытаний. Все входящие в модель параметры имеют физический смысл.Similar to the prototype method, the proposed method is based on the use of a micromechanical model of acoustic emission (Nosov V.V. Methodology for assessing the strength and resource of technical objects using the AE method // Transactions of St. Petersburg State Polytechnical University, No. 504, 2007, p.119-132) for analysis acoustic emission test data. All parameters included in the model have a physical meaning.
В отличие от способа-прототипа в предлагаемом способе учитывается неоднородность прочностного состояния материала изделия, обусловливающего разброс значений структурно-чувствительного параметра γ по объему материала. Вид распределения структурно-чувствительного параметра γ по объему материала зависит от степени неоднородности материала изделия и связан с распределением концентраторов напряжений по размерам. Распределение коэффициента γ принимается различными исследователями либо равномерным, либо описывается двух-прямоугольным, логарифмически-нормальным (Носов В.В.Методология оценки прочности и ресурса технических объектов с помощью метода АЭ // Труды СПбГПУ, №504, 2007 г., с.119-132) или ограниченным Вейбулловским распределением (Тамуж В.П., Куксенко В.С. Микромеханика разрушения полимерных материалов. - Рига: Знатнее, 1978. - 294 с.). При определении предела прочности стыковых сварных соединений наибольшая точность была получена нами при условии использования ограниченного Вейбулловского распределения для описания неоднородности структуры материала. Ограничения распределения γmin и γmax отражают физическую природу минимально- и максимально возможной долговечности структурных элементов. Учет распределения параметра γ позволяет принять во внимание неоднородность прочностного состояния материала изделия и, тем самым, повысить точность определения предела прочности.In contrast to the prototype method, the proposed method takes into account the heterogeneity of the strength state of the material of the product, causing a spread in the values of the structurally sensitive parameter γ over the volume of the material. The type of distribution of the structurally sensitive parameter γ over the volume of the material depends on the degree of heterogeneity of the product material and is associated with the size distribution of stress concentrators. The distribution of the coefficient γ is accepted by various researchers either uniform, or described as two-rectangular, log-normal (Nosov V.V. Methodology for assessing the strength and resource of technical objects using the AE method // Transactions of St. Petersburg State Polytechnical University, No. 504, 2007, p.119 -132) or limited Weibull distribution (Tamuzh V.P., Kuksenko V.S. Micromechanics of the destruction of polymeric materials. - Riga: Znatnee, 1978. - 294 p.). When determining the tensile strength of butt welded joints, the greatest accuracy was obtained by us under the condition of using the limited Weibull distribution to describe the heterogeneity of the material structure. The limitations of the distribution of γ min and γ max reflect the physical nature of the minimum and maximum possible durability of the structural elements. Taking into account the distribution of the parameter γ allows you to take into account the heterogeneity of the strength state of the material of the product and, thereby, increase the accuracy of determining the tensile strength.
В предлагаемом способе отсутствует необходимость в нагружении изделия с постоянной скоростью роста напряжений, поскольку при определении параметров распределения Ψ(γ) учитывается зависимость напряжения от времени. Однако для повышения точности конечного результата необходимо, чтобы получаемая в результате проведения измерений зависимость σ(t) не имела резких скачков, то есть чтобы увеличение напряжений происходило по возможности плавно. Учет возможного изменения скорости нагружения изделия позволяет повысить точность определения параметров распределения Ψ(γ) и, таким образом, повысить точность определения предела прочности.In the proposed method, there is no need for loading the product with a constant growth rate of stresses, since when determining the distribution parameters Ψ (γ), the dependence of voltage on time is taken into account. However, to increase the accuracy of the final result, it is necessary that the dependence σ (t) obtained as a result of measurements does not have sharp jumps, i.e., that the increase in stresses occurs as smoothly as possible. Taking into account possible changes in the loading speed of the product allows to increase the accuracy of determining the distribution parameters Ψ (γ) and, thus, to increase the accuracy of determining the tensile strength.
Способ определения предела прочности реализуется следующим образом. Изделие нагружают постепенно возрастающей нагрузкой в области упругих деформаций. При этом отсутствует необходимость поддержания строго постоянной скорости нагружения. В процессе нагружения проводят регистрацию нагрузки и числа импульсов акустической эмиссии. Измерив размеры изделия и зная зависимость нагрузки от времени, определяют зависимость напряжения в материале от времени. Экспериментальную зависимость числа импульсов от времени аппроксимируют теоретической кривой (1) с учетом полученной зависимости напряжения от времени и выбранной функции Ψ(γ). При этом определяют величину произведения kAEC0 и параметры распределения Ψ(γ). При приближении теоретической кривой N(t) к экспериментальной вид распределения Ψ(γ) приближается к реальному распределению структурно-чувствительного параметра в материале изделия. Найденные параметры функции Ψ(γ) подставляют в уравнение (2). Предел прочности материала изделия σ* определяют из уравнения (2) с учетом найденного распределения Ψ(γ), что приводит к повышению точности расчета по сравнению со способом-прототипом.The method of determining the tensile strength is implemented as follows. The product is loaded with a gradually increasing load in the field of elastic deformations. However, there is no need to maintain a strictly constant loading rate. During loading, the load and the number of pulses of acoustic emission are recorded. By measuring the dimensions of the product and knowing the dependence of the load on time, determine the dependence of stress in the material on time. The experimental dependence of the number of pulses on time is approximated by the theoretical curve (1) taking into account the obtained dependence of the voltage on time and the selected function Ψ ( γ ). In this case, the product value k AE C 0 and the distribution parameters Ψ ( γ ) are determined. As the theoretical curve N (t) approaches the experimental one, the form of the distribution Ψ ( γ ) approaches the actual distribution of the structurally sensitive parameter in the product material. The found parameters of the function Ψ ( γ ) are substituted into equation (2). The tensile strength of the product material σ * is determined from equation (2), taking into account the found distribution Ψ ( γ ), which leads to an increase in the calculation accuracy in comparison with the prototype method.
Пример реализации способа.An example implementation of the method.
Предел прочности был определен для шести образцов стыковых сварных соединений. Свариваемые пластины были выполнены из листового проката, материал пластин - Ст3пс, сварка ручная электродами Э46А марки УОНИ-13/45Ф-4,0-УД ГОСТ 9466-75, ГОСТ 9467-75, ТУ 1272-014-11142306-97 и автоматическая, выполненная в среде углекислого газа с применением проволоки СВ-08Г2С. Образцы имели различную площадь поперечного сечения. В материале сварного шва трех образцов были созданы искусственные дефекты в виде отверстий и прорезов, три оставшихся образца искусственно созданных дефектов не имели. Образцы нагружались плавно возрастающей растягивающей нагрузкой до разрушения, в процессе нагружения регистрировались нагрузка на образец и сигналы акустической эмиссии. По результатам испытания образцов сварных соединений было определено значение энергии активации для стали Ст3пс U0=115 кДж/моль. В качестве функции Ч'(у) было использовано ограниченное Вейбулловское распределение:The tensile strength was determined for six samples of butt welded joints. The plates to be welded were made of sheet metal, the plate material was St3ps, manual welding with E46A electrodes of the UONI-13 / 45F-4.0-UD grade GOST 9466-75, GOST 9467-75, TU 1272-014-11142306-97 and automatic, made in carbon dioxide using wire SV-08G2S. The samples had different cross-sectional areas. In the weld material of three samples, artificial defects were created in the form of holes and cuts, the three remaining samples of artificially created defects did not have. Samples were loaded with a smoothly increasing tensile load until fracture; during loading, the load on the sample and acoustic emission signals were recorded. According to the results of testing samples of welded joints, the value of activation energy for steel St3ps U 0 = 115 kJ / mol was determined. As a function of Ch '(y) we used the restricted Weibull distribution:
где A - нормирующий коэффициент,where A is the normalizing coefficient,
k, λ, q -параметры распределения.k, λ, q are distribution parameters.
Зная размеры образцов и зависимость нагрузки от времени, определяли зависимость напряжения от времени σ(t). Для каждого из образцов строили график экспериментальной зависимости числа импульсов от времени. Изменяя параметры k, λ и q функции Ψ(γ) и величину произведения kAEC0, добивались совпадения графика теоретической зависимости числа импульсов от времени (1) с экспериментальной кривой. Найденные в момент совпадения графиков параметры k, λ и q функции Ψ(γ) подставляли в уравнение (2). Предел прочности материала изделия о* определяли из уравнения (2) с учетом найденного распределения Ψ(γ). Для тех же образцов значение предела прочности вычисляли согласно способу-прототипу. Результаты расчетов представлены в таблице.Knowing the size of the samples and the dependence of the load on time, we determined the dependence of stress on time σ (t). For each of the samples, we plotted the experimental dependence of the number of pulses on time. By changing the parameters k, λ, and q of the function Ψ (γ) and the product value k AE C 0 , we achieved a coincidence of the graph of the theoretical dependence of the number of pulses on time (1) with the experimental curve. The parameters k, λ, and q found at the moment of coincidence of the graphs were substituted into the equation (2) by the functions Ψ (γ). The tensile strength of the product material o * was determined from equation (2), taking into account the found distribution Ψ (γ). For the same samples, the value of tensile strength was calculated according to the prototype method. The calculation results are presented in the table.
Таким образом, применение заявленного способа позволило повысить точность определения предела прочности материала.Thus, the application of the claimed method has improved the accuracy of determining the tensile strength of the material.
Claims (1)
где N - число импульсов акустической эмиссии;
kAE - акустико-эмиссионный коэффициент;
С0 - начальная концентрация структурных элементов в материале;
γ - структурно-чувствительный параметр;
Ψ(γ) - функция плотности распределения параметра γ по объему материала;
γmin, γmax - минимальное и максимальное значения параметра γ соответственно;
τ0≈10-13 с - величина, сопоставимая с периодом атомных колебаний;
U0 - начальная энергия активации разрушения (справочное);
σ(t) - зависимость напряжения от времени;
R - универсальная газовая постоянная;
Т - абсолютная температура
и нахождение предела прочности материала изделия σ* из уравнения
where N is the number of pulses of acoustic emission;
k AE is the acoustic emission coefficient;
With 0 - the initial concentration of structural elements in the material;
γ is a structurally sensitive parameter;
Ψ (γ) is the density function of the distribution of the parameter γ over the volume of the material;
γ min , γ max - the minimum and maximum values of the parameter γ, respectively;
τ 0 ≈10 -13 s - a value comparable with the period of atomic vibrations;
U 0 is the initial activation energy of destruction (reference);
σ (t) is the dependence of voltage on time;
R is the universal gas constant;
T - absolute temperature
and finding the tensile strength of the product material σ * from the equation
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010145698/28A RU2445615C1 (en) | 2010-11-09 | 2010-11-09 | Method of determining breaking strength of material of article |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2010145698/28A RU2445615C1 (en) | 2010-11-09 | 2010-11-09 | Method of determining breaking strength of material of article |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2445615C1 true RU2445615C1 (en) | 2012-03-20 |
Family
ID=46030249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2010145698/28A RU2445615C1 (en) | 2010-11-09 | 2010-11-09 | Method of determining breaking strength of material of article |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2445615C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2497095C1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-10-27 | Открытое акционерное общество "Техдиагностика" | Bench for low-cycle deformation-force tests of models of full-size vessel structures |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1536251A1 (en) * | 1988-05-30 | 1990-01-15 | Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Method of checking strength of articles made of brittle materials |
| SU1619159A1 (en) * | 1988-06-20 | 1991-01-07 | Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Method of checking strength of articles from brittle materials |
| SU1735761A1 (en) * | 1989-10-23 | 1992-05-23 | Всесоюзный научно-исследовательский технологический институт энергетического машиностроения | Acoustic emission method of strength checking |
-
2010
- 2010-11-09 RU RU2010145698/28A patent/RU2445615C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU1536251A1 (en) * | 1988-05-30 | 1990-01-15 | Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Method of checking strength of articles made of brittle materials |
| SU1619159A1 (en) * | 1988-06-20 | 1991-01-07 | Ленинградский Политехнический Институт Им.М.И.Калинина | Method of checking strength of articles from brittle materials |
| SU1735761A1 (en) * | 1989-10-23 | 1992-05-23 | Всесоюзный научно-исследовательский технологический институт энергетического машиностроения | Acoustic emission method of strength checking |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Носов В.В. Методология оценки прочности и ресурса технических объектов с помощью метода АЭ, Труды СПбГПУ, №504, 2007, с.119-132. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2497095C1 (en) * | 2012-04-12 | 2013-10-27 | Открытое акционерное общество "Техдиагностика" | Bench for low-cycle deformation-force tests of models of full-size vessel structures |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8826738B2 (en) | Method and apparatus for measuring the structural integrity of a safe-life aircraft component | |
| Altamura et al. | Reliability assessment of hydraulic cylinders considering service loads and flaw distribution | |
| JP2015001409A (en) | Fatigue life evaluation method of structure | |
| RU2445615C1 (en) | Method of determining breaking strength of material of article | |
| Adam et al. | Model-assisted probability of detection for ultrasonic structural health monitoring | |
| RU2649081C1 (en) | Method for monitoring degradation of material structure and determining residual strength of article | |
| RU2210766C1 (en) | Procedure to conduct acoustic emission test with use of single-channel equipment | |
| Boreiko et al. | The sensitivity of the acoustic-emission method during the detection of flaws in pipes | |
| Cobb et al. | Ultrasonic structural health monitoring: a probability of detection case study | |
| Prakash et al. | Fatigue response evaluation of stainless steel SS 304 L (N) and SS 316 L (N) through cyclic ball indentation studies | |
| Valiev et al. | Damage assessment of specimens made of steel 09G2S exposed to low-cycle fatigue with the help of acoustic emission monitoring method | |
| POUR et al. | Scanning impact-echo techniques for crack depth determination | |
| RU2505780C1 (en) | Method of analysing strains and stresses in fragile strain indicators | |
| RU2747473C1 (en) | Method for predicting the resistance to cyclic loads of plate and belleville springs from spring steel | |
| JP2007108095A (en) | Method and device for diagnosing member irradiated with neutron | |
| Urbaha et al. | Three Stages of Composite Specimen Destruction in Static Failure | |
| KR102642156B1 (en) | A reference block for nondestructive testing and the sensitivity calibration method of using the same | |
| RU2750683C1 (en) | Method for determining mechanical characteristics of high-energy materials | |
| Pazdera et al. | Determine parameters for double-K model at three-point bending by application of acoustic emission method | |
| Prakash et al. | Investigation of material fatigue behavior through cyclic ball indentation testing | |
| Karlsson et al. | Strength classification of flat glass for better quality–validation of method by well-defined surface defects and strength testing | |
| RU2775855C1 (en) | Method for assessing the quality of strengthening technologies | |
| RU2270444C1 (en) | Mode of non-destructive control of durability of products | |
| Mihaljević et al. | Analysis of influential factors for ultrasonic disc size evaluation | |
| RU2803019C1 (en) | Method of ultrasonic damage control of materials under various types of mechanical destruction |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20161110 |