RU2409434C1 - Method of producing rolled sheet at reversing thick-sheet mill - Google Patents
Method of producing rolled sheet at reversing thick-sheet mill Download PDFInfo
- Publication number
- RU2409434C1 RU2409434C1 RU2009138807/02A RU2009138807A RU2409434C1 RU 2409434 C1 RU2409434 C1 RU 2409434C1 RU 2009138807/02 A RU2009138807/02 A RU 2009138807/02A RU 2009138807 A RU2009138807 A RU 2009138807A RU 2409434 C1 RU2409434 C1 RU 2409434C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rolling
- width
- rolls
- vertical rolls
- horizontal
- Prior art date
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к технологии листовой прокатки на реверсивном толстолистовом стане.The invention relates to the field of metal forming, in particular to the technology of sheet rolling on a reversible plate mill.
Известен способ производства толстолистового проката, в соответствии с которым заготовку сначала подвергают продольной протяжке путем обжатия в горизонтальных валках, при которой направление прокатки совпадает с длиной этой заготовки, а затем ее кантуют на 90° в плане и производят уширительные пропуски (разбивку ширины). После этого производят обратную кантовку на 90° в плане и дальнейшая прокатка заготовки ведется в горизонтальных валках в продольном направлении до размеров готового листа [1].A known method for the production of plate steel, in accordance with which the workpiece is first subjected to longitudinal broaching by crimping in horizontal rolls, in which the direction of rolling coincides with the length of this workpiece, and then it is turned over 90 ° in plan and widening passes are made (breakdown of the width). After this, a 90 ° flip is made in plan and further rolling of the workpiece is carried out in horizontal rolls in the longitudinal direction to the dimensions of the finished sheet [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что при его использовании возможно образование «закатов» на боковых кромках изделия во время прокатки. Их появление связано с «двойным бочкообразованием» на поверхности этих боковых кромок при обжатии исходной «высокой» заготовки (Н0>300 мм) в ходе поперечной и продольной прокатки. В случае потери боковой кромкой устойчивости на ранних стадиях прокатки в горизонтальных валках, каждое последующее обжатие по толщине, как правило, приводит к нарастанию кривизны этой «двойной бочки», т.е. к увеличению глубины потенциального «заката». Появление «закатов» приводит к увеличению объема боковой обрези и, соответственно, росту расходного коэффициента.The disadvantages of this method are that when it is used, the formation of "sunsets" on the lateral edges of the product during rolling is possible. Their appearance is associated with “double barrel formation” on the surface of these lateral edges during compression of the initial “high” workpiece (H 0 > 300 mm) during transverse and longitudinal rolling. In case of loss of stability by the lateral edge in the early stages of rolling in horizontal rolls, each subsequent reduction in thickness, as a rule, leads to an increase in the curvature of this “double barrel”, i.e. to increase the depth of the potential "sunset". The appearance of "sunsets" leads to an increase in the volume of side trim and, accordingly, an increase in the expenditure coefficient.
Наиболее близким по своей технической сущности и достигаемым результатам к предлагаемому изобретению является способ производства толстолистового проката, предусматривающий нагрев заготовки, ее прокатку в поперечном направлении для разбивки ширины и прокатку в продольном направлении с обжатием в горизонтальных и вертикальных валках [2]. Использование обжатия в вертикальных валках позволяет уменьшить величину торцевой и боковой обрези на готовом прокате за счет выравнивания конфигурации боковых граней и торцов заготовки. При этом имеет место некоторое снижение расходного коэффициента.The closest in its technical essence and the achieved results to the proposed invention is a method for the production of plate products, comprising heating the workpiece, rolling it in the transverse direction to break the width and rolling in the longitudinal direction with compression in horizontal and vertical rolls [2]. The use of compression in vertical rolls allows you to reduce the size of the end and side trim on the finished product due to the alignment of the configuration of the side faces and ends of the workpiece. In this case, there is a slight decrease in the expenditure coefficient.
Однако на практике рассмотренная технология не всегда обеспечивает получение минимальной величины боковой и концевой обрези. Это связано с тем, что отсутствие боковых закатов должно обеспечиваться определенной методикой распределения обжатий в вертикальных и горизонтальных валках реверсивного стана. Очевидно, что существует необходимость дальнейшего снижения расходного коэффициента при производстве толстолистового проката на реверсивном стане, которая обуславливает целесообразность разработки соответствующих технических решений.However, in practice, the technology considered does not always ensure the minimum value of the side and end trim. This is due to the fact that the absence of lateral sunsets should be ensured by a certain methodology for the distribution of compressions in the vertical and horizontal rolls of the reversing mill. Obviously, there is a need to further reduce the expenditure coefficient in the production of plate products on a reversing mill, which determines the feasibility of developing appropriate technical solutions.
Ожидаемый технический результат предлагаемого изобретения - повышение качества за счет устранения искажения конфигурации концов и отсутствия боковых закатов на готовой продукции после завершения прокатки и снижение за счет этого расходного коэффициента при производстве толстолистового проката на реверсивном стане. Он основан на использовании оптимальной схемы обжатий заготовки в горизонтальных и вертикальных валках, обеспечивающей уменьшение концевой и боковой обрези.The expected technical result of the invention is to improve the quality by eliminating the distortion of the configuration of the ends and the absence of lateral sunsets on the finished product after completion of rolling and reducing due to this expense coefficient in the production of plate products on a reversing mill. It is based on the use of an optimal workpiece compression pattern in horizontal and vertical rolls, which reduces the end and side trim.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства листового проката на реверсивном толстолистовом стане, предусматривающем нагрев заготовки, ее прокатку в поперечном направлении для разбивки ширины и прокатку в продольном направлении с обжатием в горизонтальных и вертикальных валках, согласно предложению, прокатку заготовки в поперечном направлении в горизонтальных валках производят на ширину, составляющую 1,005-1,03 от ширины готового листа, определяемой с учетом величины припуска на боковую обрезь, причем в ходе этой поперечной прокатки производят не менее двух обжатий промежуточной заготовки в вертикальных валках по торцевым граням, а при прокатке в продольном направлении после разбивки ширины производят не менее двух проглаживающих обжатий промежуточной заготовки в вертикальных валках по боковым граням, которые осуществляют попеременно с обжатиями в горизонтальных валках, причем каждое обжатие промежуточной заготовки в вертикальных валках по боковым граням производят после 2-4 обжатий в горизонтальных валках по толщине, и для одного прохода величина относительного обжатия в вертикальных валках не превышает 1,5%, а последнее продольное обжатие промежуточной заготовки в вертикальных валках по боковым граням производят на ширину готового проката.The specified technical result is achieved by the fact that in the method of producing sheet metal on a reversible plate mill, comprising heating the workpiece, rolling it in the transverse direction to break the width and rolling in the longitudinal direction with compression in horizontal and vertical rolls, according to the proposal, rolling the workpiece in the transverse direction in horizontal rolls produce a width of 1.005-1.03 of the width of the finished sheet, determined taking into account the amount of allowance for the side trim, and in x at least two compressions of the intermediate billet in vertical rolls along the end faces are performed for this transverse rolling, and when rolling in the longitudinal direction after breaking the width, at least two ironing compressions of the intermediate billet in vertical rolls along the side faces are carried out, which are carried out alternately with the compressions in horizontal rolls moreover, each compression of the intermediate workpiece in vertical rolls along the side faces is performed after 2-4 compressions in horizontal rolls in thickness, and for one stroke value relative reduction in vertical rolls does not exceed 1.5%, and the latter a longitudinal compression of the intermediate preform in vertical rolls on the side faces to produce width of finished steel.
Сущность изобретения состоит в следующем.The invention consists in the following.
Прокатку заготовки в поперечном направлении в горизонтальных валках производят на ширину, составляющую 1,005-1,03 от ширины готового проката Bn, определяемой с учетом величины припуска на боковую обрезь. При этом Bn=В0+2δ1, где В0 - сдаточная ширина готового проката после резки в меру, мм, а δ1 - величина одностороннего припуска на боковую обрезь для данного сортамента готового проката, мм. Указанная величина припуска устанавливается опытным путем для различных толщин и материалов листа. Наличие припуска обусловлено тем, что на лицевую поверхность промежуточной заготовки при продольной прокатке смещается металл с боковых граней, содержащий поверхностные дефекты. Зона вдоль боковых ребер прокатанного листа, в которой сконцентрированы указанные дефекты, обрезается и удаляется в отходы.The rolling of the workpiece in the transverse direction in horizontal rolls is carried out at a width of 1.005-1.03 of the width of the finished product B n , determined taking into account the amount of allowance for the side trim. In this case, B n = B 0 + 2δ 1 , where B 0 is the final width of the finished product after cutting to the extent, mm, and δ 1 is the size of the one-side allowance for the side trim for this range of finished products, mm The specified allowance is established empirically for various thicknesses and materials of the sheet. The presence of allowance is due to the fact that the metal from the side faces containing surface defects is shifted to the front surface of the intermediate billet during longitudinal rolling. The area along the side ribs of the rolled sheet in which these defects are concentrated is trimmed and disposed of.
Увеличение ширины заготовки относительно ее номинальных значений Bn необходимо, чтобы обеспечить возможность обжатия подката в вертикальных валках по боковым граням при последующих продольных проходах в рамках этого увеличения, получая габаритные размеры готового проката в пределах допуска.An increase in the width of the billet relative to its nominal values of B n is necessary in order to ensure the possibility of crimping the rolled products in vertical rolls along the side faces during subsequent longitudinal passes as part of this increase, obtaining the overall dimensions of the finished steel within the tolerance.
Кроме того, в ходе этой поперечной прокатки (разбивки ширины) производят не менее двух обжатий промежуточной заготовки в вертикальных валках по торцевым граням. Это обусловлено необходимостью выравнивания конфигурации переднего и заднего концов листа в плане. Обжатие торцов промежуточной заготовки в вертикальных валках в процессе разбивки ширины обеспечивает их прямолинейность и снижение концевой обрези на готовом прокате.In addition, during this transverse rolling (breaking the width) produce at least two compressions of the intermediate workpiece in vertical rolls along the end faces. This is due to the need to align the configuration of the front and rear ends of the sheet in plan. The compression of the ends of the intermediate workpiece in vertical rolls in the process of dividing the width ensures their straightness and reduction of the end trim on the finished product.
При прокатке промежуточной заготовки в продольном направлении, осуществляемом после разбивки ширины, производят не менее двух проглаживающих обжатий в вертикальных валках по ее боковым граням, причем эти обжатия осуществляют попеременно с обжатиями в горизонтальных валках. На этой стадии деформации боковые грани данной заготовки склонны к потере устойчивости, т.е. утрате плоскостности при обжатии в горизонтальных валках по толщине. Каждое последующее обжатие указанной заготовки по толщине в горизонтальных валках способно привести к началу формирования боковых закатов. Однако обжатие боковых граней промежуточной заготовки по ширине в гладких вертикальных валках позволяет сгладить выпуклости (наплывы), появляющиеся на этих гранях вблизи ребер. В то же время после обжатия данной заготовки по ширине в вертикальных валках на ее лицевых поверхностях также могут появляться наплывы в зоне ребер. Таким образом, попеременно сглаживая выпуклости (наплывы) на боковых гранях и лицевых поверхностях этой заготовки, пока они еще не достигли значительной величины, можно обеспечить отсутствие боковых закатов.When rolling the intermediate workpiece in the longitudinal direction, carried out after breaking the width, at least two ironing reductions are made in vertical rolls along its lateral faces, and these reductions are carried out alternately with reductions in horizontal rolls. At this stage of deformation, the lateral faces of this workpiece are prone to loss of stability, i.e. loss of flatness during compression in horizontal rolls in thickness. Each subsequent compression of the specified workpiece by thickness in horizontal rolls can lead to the beginning of the formation of side sunsets. However, the compression of the side faces of the intermediate workpiece in width in smooth vertical rolls makes it possible to smooth out the bulges (sagging) that appear on these faces near the ribs. At the same time, after squeezing this workpiece in width in vertical rolls, sagging in the area of the ribs can also appear on its front surfaces. Thus, alternately smoothing the bulges (sagging) on the side faces and front surfaces of this workpiece, until they have reached a significant value, it is possible to ensure the absence of side sunsets.
При этом в ходе прокатки промежуточной заготовки в продольном направлении после разбивки ширины каждое обжатие в вертикальных валках по боковым граням производят после 2-4 обжатий в горизонтальных валках по толщине. Это обусловлено тем, что наплывы в зоне ребер на боковых гранях указанной заготовки появляются значительно медленнее, чем наплывы в зоне ребер на лицевых поверхностях. Хотя оба вида наплывов связаны с уширением при продольной прокатке, однако при обжатии подката по относительно узкой боковой грани этой заготовки уширение после каждого прохода будет значительно больше, чем при его обжатии по широкой лицевой поверхности. При этом наплывы на боковых гранях данной заготовки, соответствующие наплывам на ее лицевых поверхностях после одного прохода в вертикальных валках, формируются только после 2-4 проходов в горизонтальных валках. Иначе говоря, если при обжатии в вертикальных валках критическая величина наплывов на лицевой поверхности промежуточной заготовки достигается за один проход, то при обжатии в горизонтальных валках для получения таких же наплывов на боковой грани необходимо от двух до четырех проходов. Однако увеличение этого соотношения может привести к появлению боковых закатов на готовом прокате, т.к. профиль боковой грани к моменту обжатия в вертикальных валках уже будет слишком искажен и его нельзя будет выровнять.Moreover, during rolling of the intermediate workpiece in the longitudinal direction after breaking the width, each compression in vertical rolls along the side faces is performed after 2-4 compressions in horizontal rolls in thickness. This is due to the fact that the influx in the area of the ribs on the side faces of the specified workpiece appear much slower than the influx in the area of the ribs on the front surfaces. Although both types of sagging are associated with broadening during longitudinal rolling, however, when squeezing a tackle along a relatively narrow lateral face of this workpiece, the broadening after each pass will be significantly greater than when it is being squeezed over a wide front surface. In this case, the sagging on the side faces of this workpiece, corresponding to the sagging on its front surfaces after one pass in the vertical rolls, is formed only after 2-4 passes in the horizontal rolls. In other words, if during compression in vertical rolls the critical size of sagging on the front surface of the intermediate workpiece is achieved in one pass, then when squeezing in horizontal rolls, two to four passes are necessary to obtain the same sag on the side face. However, an increase in this ratio can lead to the appearance of side sunsets at the finished rental, as the profile of the lateral face at the time of compression in the vertical rolls will already be too distorted and cannot be aligned.
При прокатке промежуточной заготовки в вертикальных валках с обжатием по боковым граням величина ее относительного обжатия по ширине для одного прохода не превышает 1,5%. Такой величины деформации достаточно, чтобы устранить кривизну, возникающую по высоте боковых граней вследствие появления наплывов после нескольких продольных обжатий этой заготовки в горизонтальных валках. В то же время слишком большие обжатия в вертикальных валках могут сопровождаться появлением наплывов на лицевой поверхности данной заготовки, которые при последующей прокатке в горизонтальных валках могут приводить к вытягиванию этих зон подката и формированию концов готового проката с конфигурацией «рыбий хвост», т.е. к увеличению концевой обрези.When rolling the intermediate workpiece in vertical rolls with compression along the side faces, the value of its relative compression in width for one pass does not exceed 1.5%. Such a strain is sufficient to eliminate the curvature that arises along the height of the side faces due to the appearance of sagging after several longitudinal reductions of this workpiece in horizontal rolls. At the same time, too large reductions in vertical rolls can be accompanied by the appearance of sagging on the front surface of this billet, which during subsequent rolling in horizontal rolls can lead to stretching of these rolled zones and the formation of the ends of the finished rolled with a fishtail configuration, i.e. to increase the end trim.
При этом последнее продольное обжатие в вертикальных валках по боковым граням промежуточной заготовки производят на ширину готового проката. Этим проходом окончательно формируется ширина готового листа, получаемая после прокатки.In this case, the last longitudinal compression in vertical rolls along the lateral faces of the intermediate billet is made to the width of the finished product. This passage finally forms the width of the finished sheet obtained after rolling.
Таким образом, применение предложенного способа прокатки обеспечивает достижение требуемого результата - минимизацию расходного коэффициента при производстве толстолистового проката на реверсивном стане за счет уменьшения величины боковой и торцевой обрези. Иначе говоря, предложенное техническое решение позволяет использовать обжатие заготовки в вертикальных валках для того, чтобы избежать появления поверхностных дефектов в зоне боковых граней полосы, избежать искривления концов полосы и минимизировать таким образом величину боковой и торцевой обрези. Отсутствие боковых закатов и прямолинейная конфигурация торцов на листовом прокате при реализации предлагаемого способа прокатки достигается за счет благоприятного характера течения металла. Технологически это обеспечивается использованием вертикальных валков для обжатия подката по боковым граням и торцам в соответствии с установленным режимом.Thus, the application of the proposed rolling method ensures the achievement of the desired result — minimizing the expenditure coefficient in the production of plate rolling on a reversing mill by reducing the size of the side and end trim. In other words, the proposed technical solution allows the use of compression of the workpiece in vertical rolls in order to avoid the appearance of surface defects in the area of the side faces of the strip, to avoid the curvature of the ends of the strip and thus minimize the size of the side and end trim. The absence of side sunsets and the straight-line configuration of the ends on the sheet metal when implementing the proposed rolling method is achieved due to the favorable nature of the metal flow. Technologically, this is ensured by the use of vertical rolls for crimping the tack along the side faces and ends in accordance with the established mode.
Применение способа поясняется примером его реализации при производстве товарного штрипса (отгружаемого заказчику), с размерами 33,4×4525×11500 мм (после резки в меру), категории прочности К60. Для такого штрипса величина одностороннего припуска на боковую обрезь δ1=80 мм, при этом ширина готового проката на выходе из клети стана составляет Bn=4525+2*80=4685 мм. Односторонний припуск на концевую обрезь равен δ2=1000 мм. Таким образом, габаритные размеры готового проката составляют 33,4×4685×13500 мм.The application of the method is illustrated by an example of its implementation in the production of a commodity strip (shipped to the customer), with dimensions of 33.4 × 4525 × 11500 mm (after cutting to the best), strength category K60. For such a strip, the size of the one-side allowance for the side trim δ 1 = 80 mm, while the width of the finished steel at the exit from the mill stands is B n = 4525 + 2 * 80 = 4685 mm. One-side allowance for the end trim is δ 2 = 1000 mm. Thus, the overall dimensions of the finished steel are 33.4 × 4685 × 13500 mm.
Сначала, после кантовки на 90° в плане, производят поперечную реверсивную прокатку заготовки размером 300×1850×3805 мм до получения требуемой ширины (разбивка ширины). Прокатку в поперечном направлении в горизонтальных валках производят до получения ширины, составляющей 1,01 от ширины готового проката, т.е. до размера 4685×1,01=4732 мм, при этом толщина уменьшается до 117 мм, а длина заготовки остается прежней и составляет 3805 мм.First, after turning over 90 ° in the plan, the workpiece is transversely reversed rolling 300 × 1850 × 3805 mm in size to obtain the required width (width breakdown). The rolling in the transverse direction in horizontal rolls is carried out to obtain a width of 1.01 of the width of the finished product, i.e. to a size of 4685 × 1.01 = 4732 mm, while the thickness decreases to 117 mm, and the length of the workpiece remains the same and is 3805 mm.
В ходе разбивки ширины заготовки, производят два обжатия заготовки в вертикальных валках по торцевым граням. Первое обжатие осуществляют после второго прохода поперечной прокатки, а второе - после последнего прохода. Такие обжатия помогают обеспечить прямоугольную конфигурацию подката в плане и получить более точные габаритные размеры на промежуточных этапах прокатки, что способствует уменьшению величины концевой обрези.During the breakdown of the width of the workpiece, produce two compression of the workpiece in vertical rolls along the end faces. The first compression is carried out after the second pass of the transverse rolling, and the second after the last pass. Such reductions help to ensure a rectangular configuration of the tack in the plan and to obtain more accurate overall dimensions at intermediate stages of rolling, which helps to reduce the value of the end trim.
После завершения поперечной прокатки (разбивки ширины) производят обратную кантовку промежуточной заготовки на 90° в плане и осуществляют ее прокатку в продольном направлении до получения толщины 33,4 мм при ширине 4685 мм и длине 13500 мм, т.е. размеров готового штрипса (с припуском на обрезь). В продольных проходах металл катают в горизонтальных валках с максимальными обжатиями, чтобы обеспечить высокую прорабатываемость центральных слоев металла. В ходе прокатки данной заготовки в продольном направлении после третьего, шестого и девятого проходов в горизонтальных валках производят проглаживающее обжатие в вертикальных валках по боковым граням. Для каждого из первых двух проглаживающих обжатий величина относительного обжатия составляет 0,3%. Третье проглаживающее обжатие производят на ширину готового проката Bn=4685 мм.After the transverse rolling (breaking the width) is completed, the intermediate billet is turned over 90 ° in plan and rolled in the longitudinal direction to obtain a thickness of 33.4 mm with a width of 4685 mm and a length of 13500 mm, i.e. sizes of the finished strip (with an allowance for trimming). In longitudinal passages, the metal is rolled in horizontal rolls with maximum reductions to ensure high workability of the central layers of the metal. During rolling of this billet in the longitudinal direction after the third, sixth and ninth passes in horizontal rolls, a smoothing compression is carried out in vertical rolls along the side faces. For each of the first two stroking reductions, the relative reduction is 0.3%. The third ironing compression is performed on the width of the finished steel B n = 4685 mm.
После проведения правки проката и его остывания в штабеле до комнатной температуры производят резку проката в меру (удаление боковой и торцевой обрези) и отгрузку заказчику.After the straightening of the rolled product and its cooling in the stack to room temperature, the rolled steel is cut in moderation (removal of the side and end trim) and shipped to the customer.
Анализ наличия боковых закатов и качества поверхности в зоне удаления боковой и концевой обрези на полученных листах показал, что достигнутый уровень качества (отсутствие боковых закатов и поверхностных дефектов на краях листов) полностью соответствует требованиям, предъявляемым к штрипсу данного сортамента. При этом расходный коэффициент составляет 1,215 кг/тн. В то же время базовый вариант прокатки без обжатия в вертикальных валках на размеры 33,4×4705×13700 мм, т.е. предусматривающий большую величину боковой и концевой обрези, характеризуется расходным коэффициентом 1,238 кг/тн. Таким образом, предложенное техническое решение обеспечивает снижение расходного коэффициента на 0,023 кг/тн.An analysis of the presence of side sunsets and surface quality in the area of removal of the side and end trim on the obtained sheets showed that the achieved level of quality (the absence of side sunsets and surface defects at the edges of the sheets) fully complies with the requirements for the strip of this assortment. At the same time, the expenditure coefficient is 1.215 kg / t. At the same time, the basic version of rolling without reduction in vertical rolls to dimensions 33.4 × 4705 × 13700 mm, i.e. providing for a large amount of side and end trim, characterized by a consumption coefficient of 1.238 kg / t. Thus, the proposed technical solution provides a reduction in the expenditure coefficient by 0.023 kg / t.
Оптимальные параметры реализации способа были определены эмпирическим путем. Анализ экспериментальных данных показывает, что если прокатку в поперечном направлении в горизонтальных валках производят на ширину, составляющую менее 1,005 от ширины готового проката, то при последующем обжатии в вертикальных валках по боковым граням ширина готового листа может выйти за пределы допуска, что приведет к появлению брака. В то же время, если при поперечной прокатке получают ширину, составляющую более 1,03 от ширины готового проката, то число обжатий в вертикальных валках по боковым граням неоправданно увеличивается, и производительность стана снижается.The optimal parameters for the implementation of the method were determined empirically. An analysis of experimental data shows that if rolling in the transverse direction in horizontal rolls is carried out at a width of less than 1.005 of the width of the finished rolled product, then upon subsequent compression in vertical rolls along the side faces, the width of the finished sheet may go beyond tolerance, which will lead to marriage . At the same time, if a width of more than 1.03 of the width of the finished product is obtained during transverse rolling, the number of crimps in the vertical rolls along the side faces unreasonably increases, and the productivity of the mill decreases.
Практика показывает, что одного обжатия заготовки в вертикальных валках по торцевым граням при поперечной прокатке недостаточно для получения прямолинейных концов готового проката. Таких обжатий должно быть не менее двух.Practice shows that one reduction of the workpiece in vertical rolls along the end faces during transverse rolling is not enough to obtain the straight ends of the finished product. There should be at least two such reductions.
Экспериментально установлено, что если при прокатке промежуточной заготовки в продольном направлении после разбивки ширины производят только одно проглаживающее обжатие в вертикальных валках по боковым граням, то сохраняется высокая вероятность появления боковых закатов, для ликвидации которых необходимо увеличить размер боковой обрези. Иначе говоря, не удается решить поставленную задачу снижения расходного коэффициента.It was experimentally established that if, during rolling of an intermediate billet in the longitudinal direction after breaking the width, only one ironing reduction is carried out in vertical rolls along the side faces, then there remains a high probability of the appearance of side sunsets, to eliminate which it is necessary to increase the size of the side trim. In other words, it is not possible to solve the problem of reducing the expenditure coefficient.
Опытным путем установлено, что если обжатие в вертикальных валках по боковым граням производят после каждого обжатия в горизонтальных валках по толщине, то на лицевой поверхности промежуточной заготовки могут возникать наплывы. При дальнейшей прокатке в горизонтальных валках они могут сопровождаться появлением на концах листа конфигурации типа «рыбий хвост» и, соответственно, увеличением концевой обрези. В то же время, если между обжатиями в вертикальных валках по боковым граням производят пять и более обжатий в горизонтальных валках по толщине, то на боковых гранях успевают образоваться закаты, приводящие к увеличению боковой обрези.It has been experimentally established that if compression in vertical rolls along the side faces is performed after each compression in horizontal rolls in thickness, then sagging may occur on the front surface of the intermediate workpiece. During further rolling in horizontal rolls, they can be accompanied by the appearance of a “fish tail” configuration at the ends of the sheet and, accordingly, an increase in the end trim. At the same time, if between compressions in vertical rolls along the side faces five or more compressions are made in horizontal rolls in thickness, then on the side faces sunsets form, leading to an increase in side trim.
Анализ опытных данных показывает, что в случае использования проглаживающих обжатий в вертикальных валках по боковым граням с величиной относительного обжатия для одного прохода более 1,5% возможно образование наплывов на лицевых поверхностях промежуточной заготовки в краевой зоне. При последующей прокатке в горизонтальных валках такие наплывы способны привести к появлению на концах готового проката дефектов типа «рыбий хвост», наличие которых сопровождается увеличением концевой обрези и повышением расходного коэффициента.An analysis of the experimental data shows that in the case of using smoothing reductions in vertical rolls along the side faces with a relative reduction for one pass of more than 1.5%, sagging is possible on the front surfaces of the intermediate workpiece in the edge zone. During subsequent rolling in horizontal rolls, such influxes can lead to the appearance of fish-tail defects at the ends of the finished product, the presence of which is accompanied by an increase in the end trim and an increase in the expenditure coefficient.
Как следует из приведенных данных, при реализации предложенного технического решения достигается требуемое снижение расходного коэффициента за счет устранения боковых закатов и минимизации боковой обрези на толстолистовом прокате. Однако в случае выхода варьируемых технологических параметров за установленные для этого способа границы не всегда удается обеспечить получение требуемого результата. Таким образом, подтверждается правильность рекомендаций по выбору допустимых значений технологических параметров предложенного способа производства листового проката на реверсивном толстолистовом стане.As follows from the above data, when implementing the proposed technical solution, the required reduction in the expenditure coefficient is achieved by eliminating lateral sunsets and minimizing lateral trim on plate hire. However, in the event that the variable technological parameters go beyond the boundaries established for this method, it is not always possible to obtain the desired result. Thus, the correctness of the recommendations on the selection of permissible values of the technological parameters of the proposed method for the production of sheet metal on a reversible plate mill is confirmed.
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что прокатка на реверсивном толстолистовом стане по установленным режимам обеспечивает существенное снижение расходного коэффициента за счет уменьшения боковой и торцевой обрези готовых листов. Использование предложенного способа для производства штрипсового проката категории прочности К60, толщиной 15-30 мм из низколегированной стали позволит снизить расходный коэффициент на 0,01-0,02 кГ/тн.The technical and economic advantages of the proposed method are that rolling on a reversible plate mill according to the established modes provides a significant reduction in the expense coefficient by reducing the side and end trim of the finished sheets. Using the proposed method for the production of strip products of strength category K60, with a thickness of 15-30 mm from low alloy steel, will allow to reduce the expenditure coefficient by 0.01-0.02 kG / t.
Источники информацииInformation sources
1. А.И.Рудской, В.А.Лунев. Теория и технология прокатного производства: Учеб. пособие. - СПб.: Наука, 2008. - с.388-392.1. A.I. Rudskoy, V.A. Lunev. Theory and technology of rolling production: Textbook. allowance. - SPb .: Nauka, 2008 .-- p. 388-392.
2. Ю.В.Коновалов, Г.И.Налча, К.Н.Савранский. Справочник прокатчика. М.: Металлургия, 1977. с.63-67.2. Yu.V. Konovalov, G.I. Nalcha, K.N. Savransky. Directory of the distributor. M.: Metallurgy, 1977.S. 63-67.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009138807/02A RU2409434C1 (en) | 2009-10-20 | 2009-10-20 | Method of producing rolled sheet at reversing thick-sheet mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009138807/02A RU2409434C1 (en) | 2009-10-20 | 2009-10-20 | Method of producing rolled sheet at reversing thick-sheet mill |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2409434C1 true RU2409434C1 (en) | 2011-01-20 |
Family
ID=46307578
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009138807/02A RU2409434C1 (en) | 2009-10-20 | 2009-10-20 | Method of producing rolled sheet at reversing thick-sheet mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2409434C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2660504C1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-07-06 | Николай Петрович Белокопытов | Method of production of stainless steel wide thick sheets |
-
2009
- 2009-10-20 RU RU2009138807/02A patent/RU2409434C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| КОНОВАЛОВ Ю.В. и др. Справочник прокатчика. - М.: Металлургия, 1977, с.63-67. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2660504C1 (en) * | 2017-05-10 | 2018-07-06 | Николай Петрович Белокопытов | Method of production of stainless steel wide thick sheets |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2019179307A1 (en) | On-line roll press hot forming process for hot sheet/strip and application thereof | |
| EP3549687A1 (en) | Method for manufacturing steel sheet piling | |
| CN109332389A (en) | A kind of roll and its milling method of magnesium alloy tandem rolling | |
| CN103273274B (en) | Forming method for magnesium alloy boards | |
| RU2409434C1 (en) | Method of producing rolled sheet at reversing thick-sheet mill | |
| DE3222930A1 (en) | METHOD FOR PRODUCING A BRACKET BLOCK FOR UNIVERSAL CARRIERS | |
| CN107427874A (en) | The manufacture method and H profile steel product of H profile steel | |
| RU2362642C1 (en) | Method for production of bent channels | |
| CN214391625U (en) | Multi-segmentation rolling variable-aperture segmentation roller | |
| DE2529405A1 (en) | METHOD OF PROFILE ROLLING | |
| CN112792136A (en) | Multi-segmentation rolling variable-aperture segmentation roller, multi-segmentation rolling variable-aperture segmentation rolling mill and rolling process | |
| RU2403998C1 (en) | Method of rolling strips for larger-diametre tubes from lowalloy steel at reversing thick plate mill | |
| JP2970504B2 (en) | Rolling method of constant parallel flange channel steel with external method | |
| CN106061635A (en) | Rolling method | |
| RU2277021C1 (en) | Sheet rolling method and apparatus for performing the same | |
| RU2277022C1 (en) | Sheet rolling method and apparatus for performing the same | |
| JP4016733B2 (en) | Rolling method for narrow flange width H-section steel | |
| RU2386508C2 (en) | Method for manufacturing of bent thin-wall welded section bars of channel type | |
| RU2787897C1 (en) | Method for rolling tramway grooved rails | |
| RU2177381C2 (en) | Ingot | |
| JPS5850101A (en) | Universal rolling method for rail | |
| RU2302309C1 (en) | Method for shaping non-equal flange channel section | |
| SU1748892A1 (en) | Method of rolling ingots in slabbing mill | |
| US1584399A (en) | Continuous mill for rolling angle bars | |
| US2021328A (en) | Method of rolling metal sheets |