RU2402596C2 - Способ получения синтез-газа и система для его осуществления - Google Patents
Способ получения синтез-газа и система для его осуществления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2402596C2 RU2402596C2 RU2007144608/04A RU2007144608A RU2402596C2 RU 2402596 C2 RU2402596 C2 RU 2402596C2 RU 2007144608/04 A RU2007144608/04 A RU 2007144608/04A RU 2007144608 A RU2007144608 A RU 2007144608A RU 2402596 C2 RU2402596 C2 RU 2402596C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- synthesis gas
- gasification reactor
- cooling section
- injected
- stream
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title abstract description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 93
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 84
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims abstract description 83
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims abstract description 68
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 63
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 18
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 35
- 239000003595 mist Substances 0.000 claims description 29
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 20
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 8
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 abstract description 8
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 abstract description 5
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 5
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N Ammonia chloride Chemical group [NH4+].[Cl-] NLXLAEXVIDQMFP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 2
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 2
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 N 2 and CO 2 Substances 0.000 description 1
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 235000019270 ammonium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000010866 blackwater Substances 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/82—Gas withdrawal means
- C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
- C10J3/845—Quench rings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/466—Entrained flow processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/82—Gas withdrawal means
- C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
- C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
- C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
- C10K1/10—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids
- C10K1/101—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors with aqueous liquids with water only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28C—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA COME INTO DIRECT CONTACT WITHOUT CHEMICAL INTERACTION
- F28C3/00—Other direct-contact heat-exchange apparatus
- F28C3/06—Other direct-contact heat-exchange apparatus the heat-exchange media being a liquid and a gas or vapour
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/093—Coal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
- C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Industrial Gases (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
Настоящее изобретение относится к способу получения синтез-газа, содержащего СО, СО2 и Н2 из углеродсодержащего потока (3) с применением кислородсодержащего потока (4), который включает, по меньшей мере, стадии; (а) впрыск углеродсодержащего потока (3) и кислородсодержащего потока (4) в реактор (2) газификации; (b) по меньшей мере, частичное окисление углеродсодержащего потока (3) в реакторе (2) газификации при температуре 1200-1800°С и давлении между 20 и 100 бар, с получением, таким образом, сырого синтез газа; (с) удаление сырого синтез газа, полученного на стадии (b), из реактора (2) газификации в секцию (6) охлаждения, расположенную выше реактора газификации, по трубопроводу, расположенному наверху реактора газификации; и (d) впрыск в секцию охлаждения (2) воды (17) в направлении от реактора газификации в форме тумана, содержащего капли диаметром от 50 до 200 мкм, при температуре выше 150°С, причем количество впрыскиваемого тумана выбирают так, чтобы сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения, содержал от 40 до 60 об.% воды. 12 з.п. ф-лы, 4 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к способу получения синтез-газа, содержащего СО, СО2 и Н2 из углеродсодержащего потока с применением кислородсодержащего потока. Также изобретение направлено на усовершенствование реактора газификации для осуществления указанного способа. Также изобретение направлено на систему газификации для осуществления указанного способа.
Способы получения синтез-газа хорошо известны из практики. Пример способа получения синтез-газа описан в ЕР-А-0400740. Обычно углеродсодержащий поток, например уголь, бурый уголь, торф, древесину, кокс, сажу или другое газообразное, жидкое или твердое топливо или их смесь, частично сжигают в реакторе газификации с применением кислородсодержащего газа, например, по существу чистого кислорода или (необязательно обогащенного по кислороду) воздуха или тому подобных, за счет чего получается синтез-газ (СО и Н2), СО2 и шлак. Шлак, образующийся при частичном сжигании падает вниз и удаляется через вывод, расположенный внизу или вблизи нижней части реактора.
Горячий получаемый газ, т.е. сырой синтез-газ, обычно содержит липкие частицы, которые утрачивают свои адгезивные свойства при охлаждении. Указанные липкие частицы в сыром синтез-газе могут создавать проблемы после реактора газификации, где образуется сырой синтез-газ, так как нежелательные отложения липких частиц на, например, стенках, обвязке или выводах могут неблагоприятно влиять на процесс. Кроме того, указанные отложения трудно удалять.
В связи с этим сырой синтез-газ охлаждают в секции охлаждения, которая расположена после реактора газификации. В секции охлаждения подходящая охлаждающая среда, например водяной пар, вводится в сырой синтез-газ для его охлаждения.
Проблема получения синтез-газа состоит в том, что это процесс с высоким потреблением энергии. Поэтому имеется постоянная необходимость в улучшении эффективности процесса, хотя в то же время необходимо минимизировать капитальные затраты.
Целью настоящего изобретения является, по меньшей мере, минимизирование указанной проблемы.
Другой целью является обеспечение альтернативного способа получения синтез газа.
Одна или несколько из вышеуказанных или других целей могут быть достигнуты в соответствии с настоящим изобретением созданием способа получения синтез-газа, содержащего СО, СО2 и Н2 из углеродсодержащего потока с применением кислородсодержащего потока, способа, включающего, по меньшей мере, стадии:
(a) впрыск углеродсодержащего потока и кислородсодержащего потока в реактор газификации;
(b) по меньшей мере, частичное окисление углеродсодержащего потока в реакторе газификации, с получением тем самым сырого синтез-газа;
(c) удаление сырого синтез-газа, полученного на стадии (b), из реактора газификации в секцию охлаждения; и
(d) впрыск жидкости в секцию охлаждения в форме тумана.
Неожиданно было обнаружено, что впрыск жидкости, предпочтительно воды в форме тумана, делает процесс в целом более эффективным.
Кроме того, было обнаружено, что сырой синтез газ охлаждается более эффективно, в результате чего уменьшается отложение липких частиц после реактора газификации.
Жидкость может быть любой жидкостью с подходящей для распыления вязкостью. Неограничивающими примерами впрыскиваемой жидкости являются жидкие углеводороды, потоки отходов и т.д. Предпочтительно жидкость содержит, по меньшей мере, 50% воды. Наиболее предпочтительно жидкость главным образом является водой (т.е. >95 об.%). В предпочтительном выполнении сточные воды, также называемые черной водой, получаемые в возможном скруббере синтез-газа, применяют в качестве жидкости.
Специалист в данной области техники легко поймет значение терминов «углеродсодержащий поток», «кислородсодержащий поток», «реактор газификации» «секция охлаждения». Поэтому указанные термины далее обсуждаться не будут. В соответствии с настоящим изобретением, поскольку углеродсодержащий поток является твердым, применяют сырье с высоким содержанием углерода; более предпочтительно оно главным образом (т.е. >90 мас.%) состоит из природного угля или синтетического кокса.
Термин «сырой синтез-газ» означает, что указанный поток продукта может быть переработан и обычно будет перерабатываться, например, в аппарате сухого удаления твердых частиц, мокром скруббере, конвертере и т.п.
Термин «туман» означает, что жидкость впрыскивают в форме мелких капель. Жидкость может содержать небольшие количества пара. В случае применения воды предпочтительно, чтобы более 80%, более предпочтительно 90% воды было в жидком состоянии.
Предпочтительно впрыскиваемый туман имеет температуру не более чем на 50°С ниже точки начала кипения при существующем давлении в точке впрыска, в частности не более чем на 15°С, даже еще более предпочтительно не более чем на 10°С ниже точки начала кипения. С этой целью, если впрыскиваемой жидкостью является вода, обычно она имеет температуру около 90°С, предпочтительно более 150°С, более предпочтительно от 200°С до 230°С. Температура, несомненно, будет зависеть от рабочего давления реактора газификации, т.е. давления сырого синтез-газа, как определено ниже. Таким образом достигается быстрое испарение тумана, тогда как холодные точки исключены. В результате снижается риск отложения хлорида аммония и локального накопления золы в реакторе газификации. Кроме того, предпочтительно, чтобы туман содержал капли с диаметром от 50 до 200 мкм, предпочтительно от 100 до 150 мкм. Предпочтительно, чтобы, по меньшей мере, 80% впрыскиваемой жидкости находилось в форме капель с указанными размерами.
Для увеличения охлаждения сырого синтез газа туман предпочтительно впрыскивают со скоростью 30-90 м/с, предпочтительно 40-60 м/с.
Также предпочтительно, чтобы туман впрыскивался под давлением, по меньшей мере, на 10 бар больше давления сырого синтез-газа предпочтительно на 20-60 бар, более предпочтительно на около 40 бар выше давления сырого синтез-газа. Если туман впрыскивается под давлением, меньшим, чем на 10 бар выше давления сырого синтез-газа, капли тумана могут стать слишком большими. Это увеличение может быть частично компенсировано применением распыляющего газа, которым может быть, например, N2, СО2, пар или синтез-газ. Применение распыляющего газа имеет дополнительное преимущество в том, что может быть снижена разница в давлении впрыска и давлении синтез-газа.
В соответствии с особо предпочтительным выполнением количество впрыскиваемого тумана выбирают так, чтобы сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения, содержал, по меньше мере, 40 об.% Н2О, предпочтительно от 40 до 60 об.% Н2О, более предпочтительно от 45 до 55 об.% Н2О.
В другом предпочтительном выполнении количество добавляемой воды относительно сырого синтез-газа даже выше, чем в вышеуказанных предпочтительных диапазонах, если будет выбрано так называемое переохлаждение. В процессе типа переохлаждения количество добавляемой воды таково, что не только вся жидкая вода будет испарена, но и часть жидкой воды останется в охлажденном синтез-газе. Такой процесс обладает преимуществом, поскольку последующая система сухого удаления твердых частиц может быть исключена. В указанном процессе сырой синтез-газ, выходящий из реактора газификации, насыщен водой. Отношение сырого синтез газа к впрыскиваемой воде может составлять от 1:1 до 1:4.
Было найдено, что посредством этого капитальные затраты могут быть существенно снижены, так как не требуется дальнейшего добавления воды после реактора газификации.
Кроме того, найдено, что особенно подходящим является впрыскивание тумана в направлении выхода из реактора газификации или, иначе говоря, когда туман впрыскивают в направлении движения потока сырого синтез-газа. Таким образом, застойные зоны, которые могут приводить к местным отложениям на стенках секции охлаждения, исключаются вовсе или их становится меньше. Предпочтительно туман впрыскивают под углом между 30-60°, более предпочтительно около 45° по отношению к плоскости, перпендикулярной продольной оси секции охлаждения.
В соответствии с дальнейшим предпочтительным выполнением впрыскиваемый туман, по меньшей мере, частично окружен защитной текучей средой. Таким образом, риск образования локальных отложений снижается. Защитной текучей средой может быть любая подходящая текучая среда, но предпочтительно ее выбирают из группы, состоящей из инертного газа, такого, как N2 и СО2, синтез газа, пара и их комбинации.
В способе настоящего изобретения синтез газ, выходящий из секции охлаждения, обычно конвертируют за счет чего, по меньшей мере, часть воды реагирует с СО, давая СО2 и Н2, таким образом, получается конвертированный поток синтез-газа. Специалист в данной области техники легко поймет, что значит конвертируемый, поэтому далее это не обсуждается. Предпочтительно перед конвертированием сырого синтез газа, сырой синтез-газ нагревают в теплообменнике с потоком конвертированного синтез-газа. Посредством этого потребление энергии в способе дополнительно снижается. В этом отношении также предпочтительно, чтобы туман нагревался перед впрыском на стадии (d) непрямым теплообменом с потоком конвертированного синтез-газа.
В другом аспекте настоящее изобретение предлагает систему, подходящую для осуществления способа настоящего изобретения, включающую, по меньшей мере:
- реактор газификации с вводом кислородсодержащего потока, вводом углеродсодержащего потока и выводом для сырого синтез газа, получаемого в реакторе газификации на выходе из реактора газификации;
- секцию охлаждения, соединенную с выводом реактора газификации для сырого синтез газа,
в которой секция охлаждения содержит, по меньшей мере, один первый инжектор, приспособленный для впрыска жидкости, предпочтительно воды, в форме тумана в секцию охлаждения.
Специалист в данной области техники легко поймет, как выбрать первый инжектор для получения необходимого тумана. Также может присутствовать более чем один первый инжектор.
Предпочтительно первый применяемый инжектор впрыскивает туман в направлении выхода из реактора газификации, обычно в направлении несколько вверх. С этой целью центральная линия тумана, впрыскиваемого первым инжектором, образует угол между 30-60°, предпочтительно около 45° по отношению к плоскости, перпендикулярной к продольной оси секции охлаждения.
Кроме того, предпочтительно чтобы секция охлаждения включала второй инжектор для впрыска защитной текучей среды, по меньшей мере, частично окружающей туман, впрыскиваемый, по меньшей мере, одним первым инжектором. Также в указанном случае специалист в данной области техники легко сможет применить второй инжектор для достижения желаемого эффекта. Например, штуцер первого инжектора может быть частично окружен штуцером второго инжектора.
Секция охлаждения, в которую впрыскивается жидкостной туман, расположена выше, ниже или рядом с реактором газификации, при условии, что она находится после реактора газификации, поскольку сырой синтез газ, получаемый в реакторе газификации, охлаждается в секции охлаждении. Предпочтительно секция охлаждения находится выше реактора газификации; с этой целью выход реактора газификации расположен наверху реактора газификации.
В предпочтительном выполнении сырой синтез-газ охлаждают до температуры, ниже температуры отверждения негазообразных компонентов перед впрыском жидкости в форме тумана в соответствии с настоящим изобретением. Температура отверждения негазообразных компонентов в сыром синтез-газе будет зависеть от углеродсодержащего сырья и обычно находится между 600 и 1200°С и, в частности, между 500 и 1000°С для сырья типа угля. Указанное начальное охлаждение может быть проведено впрыском синтез газа, диоксида углерода или пара с температурой ниже, чем температура сырого синтез газа, или впрыском жидкости в форме тумана в соответствии с настоящим изобретением. В таком двухстадийном способе охлаждения стадия (b) может быть выполнена после реактора в отдельном аппарате или более предпочтительно в том же самом аппарате, в котором происходит газификация. Фигура 3 иллюстрирует предпочтительный реактор газификации, в котором первый и второй впрыск может быть осуществлен в одном и том же аппарате под давлением. Фигура 4 иллюстрирует предпочтительное выполнение, в котором второй впрыск осуществляют в отдельном аппарате охлаждения.
Изобретение также направлено на создание нового реактора газификации, пригодного для осуществления способа настоящего изобретения, как описано далее. Реактор газификации включает:
- аппарат, работающий под давлением, для поддержания давления более высокого, чем атмосферное;
- шлаковую ванну, расположенную в нижней части аппарата, работающего под давлением;
- стенку газификатора, помещенного внутрь аппарата, работающего под давлением, определяющую камеру газификации, в которой при работе может образовываться синтез-газ, нижнюю открытую часть стенки газификатора, которая имеет жидкостное соединение со шлаковой ванной и верхнюю открытую часть стенки газификатора, которая имеет жидкостное соединение с зоной охлаждения;
- зону охлаждения, включающую цилиндрическую часть, расположенную внутри аппарата, работающего под давлением, открытую с нижнего и верхнего конца и меньшего диаметра, чем аппарат, работающий под давлением, определяя, таким образом, кольцевой зазор вокруг цилиндрической части, в которой нижняя открытая часть имеет жидкостное соединение с верхней частью стенки газификатора и верхняя открытая часть имеет жидкостное соединение с кольцевым зазором;
- в котором в нижней части цилиндрической части расположены средства впрыска жидкой или газообразной охлаждающей среды и в котором в кольцевом зазоре расположены средства впрыска жидкости в форме тумана и в котором вывод синтез-газа находится в стенке аппарата, работающего под давлением, которая имеет жидкостную связь с указанным кольцевым зазором.
Изобретение также направлено на создание новой системы газификации, пригодной для осуществления способа настоящего изобретения, включающей реактор газификации и аппарат охлаждения, в которой реактор газификации включает:
- аппарат, работающий под давлением, для поддержания давления более высокого, чем атмосферное;
- шлаковую ванну, расположенную в нижней части аппарата, работающего под давлением;
- стенку газификатора, помещенного внутрь аппарата, работающего под давлением, определяющую камеру газификации, в которой при работе может образовываться синтез-газ, нижнюю открытую часть стенки газификатора, которая находится в жидкостном соединении со шламовой ванной и верхней открытой частью стенки газификатора, которая находится в жидкостном соединении с вертикально вытянутой цилиндрической частью, которая открыта с нижнего и верхнего концов, верхний конец находится в жидкостном соединении с выводом синтез газа аппарата охлаждения и в котором цилиндрическая часть снабжена средством для введения жидкой или газообразной охлаждающей среды с ее нижнего конца,
- в которой аппарат охлаждения снабжен в своем верхнем конце вводом синтез газа, средствами впрыска жидкости в виде тумана в синтез-газ и выводом синтез-газа.
Далее изобретение будет описано более детально с помощью примера со ссылкой на сопровождающие, не ограничивающие чертежи, в которых:
фиг.1 схематически представляет схему процесса осуществления способа в соответствии с настоящим изобретением;
фиг.2 схематически представляет продольное сечение реактора газификации, применяемого в системе в соответствии с настоящим изобретением.
фиг.3 схематически представляет продольное сечение предпочтительного реактора газификации, который может быть применен в системе в соответствии с настоящим изобретением.
фиг.4 представляет систему реактора газификации для осуществления двухстадийного способа охлаждения с применением отдельного аппарата, распложенного далее по потоку.
Одинаковые применяемые ссылочные номера, далее относятся к одинаковым структурным элементам.
Фиг.1 схематически представляет систему 1 для получения синтез-газа. В реакторе газификации 2 углеродсодержащий и кислородсодержащий потоки могут подаваться по линиям 3, 4 соответственно.
Углеродсодержащий поток, по меньшей мере, частично окисляется в реакторе газификации 2, в результате чего образуется сырой синтез-газ и шлак. Для этого обычно в реакторе газификации 2 находится несколько горелок (не показаны). Обычно частичное окисление при газификации осуществляют при температуре в интервале от 1200°С до 1800°С и давлении в интервале между 1 и 200 бар предпочтительно между 20 и 100 бар.
Полученный сырой синтез-газ подается по линии 5 в секцию охлаждения 6; при этом сырой синтез-газ обычно охлаждается до около 400°С. Шлак падает вниз и удаляется по линии 7 для дополнительной дальнейшей переработки.
Секция охлаждения 6 может иметь любые подходящие формы, но обычно имеет цилиндрическую форму. В секцию охлаждения 6 жидкая вода впрыскивается по линии 17 в форме тумана, как будет представлено на фиг.2 далее.
Количество тумана, впрыскиваемого в секцию 6, зависит от различных условий, включая необходимую температуру сырого синтез-газа, выходящего из секции охлаждения 6. В соответствии с предпочтительным выполнением настоящего изобретения, количество впрыскиваемого тумана выбирают так, чтобы сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения 6, содержал H2O от 45 до 55 об.%.
В выполнении, как показано на фиг.1, сырой синтез газ, выходящий из секции охлаждения 6, далее подвергается переработке. С этой целью он направляется по линии 8 в установку удаления твердых частиц 9 для, по меньшей мере, частичного удаления сухой золы из сырого синтез-газа. Поскольку установка удаления твердых частиц 9 известна как таковая, она далее в описании не обсуждается. Сухая зола удаляется из установки удаления твердых частиц по линии 18.
После установки удаления твердых частиц сырой синтез-газ может быть направлен по линии 10 в мокрый скруббер 11 и затем по линии 12 в конвертер 13 для реакции, по меньшей мере, части воды с СО для получения СО2 и Н2, получая, таким образом, поток конверсионного газа в линии 14. Поскольку мокрый скруббер и конвертор как таковые известны, они не будут далее детально рассматриваться. Сточные воды скруббера 11 удаляются по линии 22 и необязательно частично возвращаются в скруббер 11 по линии 23.
Неожиданно было обнаружено, что в соответствии с настоящим изобретением объемное содержание воды в потоке, выходящем из секции охлаждения 6 по линии 8, уже таково, что емкость скруббера 11 может быть существенно уменьшена, что приводит к значительному снижению капитальных затрат.
Дальнейшие улучшения достигаются, когда сырой синтез-газ в линии 12 нагревается в теплообменнике 15 за счет конвертированного синтез-газа в линии 14, который выходит из конвертера 13.
Кроме того, предпочтительно, чтобы в соответствии с настоящим изобретением энергия потока линии 16, выходящего из теплообменника 15, применялась для нагрева в линии 17 воды, впрыскиваемой в секцию охлаждения 6. С этой целью поток в линии 16 может направляться в косвенный теплообменник 19, для косвенного теплообмена с потоком в линии 17.
В выполнении, как показано на фиг.1, поток в линии 14 сначала направляется в теплообменник 15 перед вхождением в косвенный теплообменник 19 по линии 16. Однако специалист в данной области техники легко поймет, что теплообменник 15 может быть исключен или что поток в линии 14 сначала может направляться в косвенный теплообменник до теплообменника 15.
Поток, выходящий из косвенного теплообменника 19 в линии 20, может быть далее направлен при необходимости на дальнейшее использование тепла и обработку газа.
При необходимости нагретый поток в линии 17 также может быть частично применен в качестве сырья (линия 21) для скруббера 11.
Фиг.2 представляет продольное сечение реактора газификации 2, примененного в системе 1 фиг.1.
Реактор газификации 2 снабжен вводом 3 углеродсодержащего потока и вводом 4 для кислородсодержащего газа.
Обычно несколько горелок (схематически обозначенных 26) присутствуют в реакторе газификации 2 для осуществления реакции частичного окисления. Однако для простоты на чертеже показаны только две горелки.
Кроме того, реактор газификации 2 включает вывод 25 для удаления шлака, образующегося в ходе реакции частичного окисления по линии 7.
Также реактор газификации 2 включает вывод 27 для получаемого сырого синтез-газа, который связан с секцией охлаждения 6. Специалист в данной области техники легко поймет, что между выводом 27 и секцией охлаждения 6 может находиться некоторая труба (как схематически определено линией 5 на фиг.1). Однако обычно секция охлаждения 6 напрямую соединена с реактором газификации 2, как показано на фиг.2.
Секция охлаждения 6 включает первый инжектор 28 (соединенный с линией 17), который приспособлен для впрыска потока, содержащего воду в форме тумана в секцию охлаждения.
Как показано на фиг.2, первый инжектор при работе впрыскивает туман в направлении от вывода 27 реактора газификации 2. С этой целью центральная линия тумана, впрыскиваемого первым инжектором 28, образует угол α между 30-60°, предпочтительно около 45°, по отношению к плоскости А-А, перпендикулярной продольной оси В-В секции охлаждения 6.
Предпочтительно секция охлаждения также включает второй инжектор 29, (соединенный линией 30 с источником защитного газа) приспособленный для впрыска защитной текучей среды, по меньшей мере, частично окружающей туман впрыскиваемый, по меньшей мере, одним первым инжектором 28. В выполнении, как показано на фиг.2, первый инжектор 28 с этой целью частично окружен вторым инжектором 29.
Как было рассмотрено выше относительно фиг.1, сырой синтез газ, выходящий из секции охлаждения 6 по линии 8, может быть далее переработан.
Фиг.3 иллюстрирует предпочтительный реактор газификации, включающий следующие элементы:
- аппарат (31), работающий под давлением, для поддержания давления более высокого, чем атмосферное;
- вывод 25 для удаления шлака, предпочтительно посредством так называемой шлаковой ванны, расположенной в верхней части аппарата (31), работающего под давлением;
- стенку газификатора (32), расположенную внутри аппарата (31), работающего под давлением, определяющую камеру (33) газификации, в которой в ходе работы может образовываться синтез-газ, нижнюю открытую часть стенки (32) газификации, которая имеет жидкостное соединение с выводом (25) для удаления шлака. Открытый верхний конец (34) стенки (32) газификатора находится в жидкостном соединении с зоной (35) охлаждения;
- зона (35) охлаждения, включающая цилиндрическую часть (36), расположенную внутри аппарата (31), работающего под давлением, открытую с верхнего и нижнего концов, с меньшим диаметром, чем аппарат (31), работающий под давлением, определяющая, таким образом, кольцевой зазор (37) вокруг цилиндрической части (36). Нижний открытый конец цилиндрической части (36) находится в жидкостном соединении с верхним концом стенки (32) газификатора. Верхний открытый конец цилиндрической части (36) находится в жидкостном соединении с кольцевым зазором (37) через зазор дефлектора (38).
В нижнем конце цилиндрической части (36) находятся средства впрыска для впрыска жидкой или газообразной охлаждающей среды. Предпочтительно направление указанного впрыска в соответствии с фиг.2 в случае впрыска жидкости. В кольцевом зазоре (37) расположены средства (40) для впрыска жидкости в форме тумана предпочтительно в нисходящем направлении в синтез-газ при его прохождении через указанный кольцевой зазор (37). Фиг.3 далее представляет вывод (41) синтез-газа, расположенный в стенке аппарата (31), работающего под давлением, находящийся в жидкостном соединении с нижним концом указанного кольцевого зазора (37). Предпочтительно зона охлаждения снабжена средствами (42) и/или (43) очистки, которые являются предпочтительно механическими средствами, которые при помощи вибрации предотвращают и/или удаляют накопления твердых частиц на поверхностях цилиндрической части и/или кольцевого зазора соответственно.
Преимуществами реактора в соответствии с фиг.3 являются его компактность в комбинации с простотой его конструкции. За счет охлаждения жидкостью в форме тумана в кольцевом зазоре дополнительные средства охлаждения в указанной части могут быть исключены, что делает реактор более простым. Предпочтительно через оба инжектора (39) и (40) жидкость, предпочтительно вода, впрыскивается в форме тумана в соответствии со способом настоящего изобретения.
Фиг.4 иллюстрирует выполнение для осуществления двухстадийного способа охлаждения с применением отдельного аппарата. Фиг.4 представляет реактор (43) газификации, показанный на фиг.1 WO-A-2004/005438 в комбинации с последующим аппаратом (44) охлаждения, находящимся в жидкостной связи с трубопроводом (45). Система фиг.4 отличается от системы, раскрытой на фиг.1 WO-A-2004/005438, тем, что холодильник 3 сингаза указанной фиг.1 исключен и замещен простым аппаратом, включающим средства (46) для добавления жидкой охлаждающей среды. На фиг.4 представлена стенка (47) газификатора, соединенная с цилиндрической частью (51), которая в свою очередь соединена с верхней частью стенки (52), находящейся в аппарате (44) охлаждения. У нижнего конца цилиндрической части (51) расположены средства впрыска для впрыска жидкой или газообразной защитной среды. Аппарат (44) охлаждения, кроме того, снабжен выводом (49) для охлажденного синтез-газа. На фиг.4 также представлена горелка (50). Подходящей конструкцией горелки может быть такая, как описана в ЕР-А-0400740, который включен в описание в качестве ссылки. Различные другие детали реактора (43) газификации и трубопровода (45), так же, как вид сверху аппарата (44) охлаждения, предпочтительно являются такими, как описано для аппарата фиг.1 WO-A-2004/005438.
Выполнение в соответствии с фиг.4 предпочтительно при модернизации существующих реакторов газификации замещением холодильника синтез-газа предшествующего уровня техники аппаратом (44) охлаждения или при необходимости внедрения способа настоящего изобретения с сохранением действующего реактора газификации известного уровня техники.
Специалист в данной области техники легко поймет, что настоящее изобретение может быть модифицировано различным образом без выхода за рамки притязаний, определенных формулой изобретения.
Claims (13)
1. Способ получения синтез-газа, содержащего СО, СО2 и Н2 из углеродсодержащего потока с применением кислородсодержащего потока, включающий по меньшей мере следующие стадии:
(a) впрыск углеродсодержащего потока и кислородсодержащего потока в реактор газификации;
(b) по меньшей мере частичное окисление углеродсодержащего потока в реакторе газификации при температуре 1200-1800°С и давлении между 20 и 100 бар с получением сырого синтез-газа;
(c) удаление сырого синтез-газа, полученного на стадии (b), из реактора газификации в секцию охлаждения, расположенную выше реактора газификации, по трубопроводу, расположенному наверху реактора газификации; и
(d) впрыск в секцию охлаждения воды в направлении от реактора газификации в форме тумана, содержащего капли диаметром от 50 до 200 мкм, при температуре выше 150°С, причем количество впрыскиваемого тумана выбирают так, чтобы сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения, содержал от 40 до 60 об.% воды.
(a) впрыск углеродсодержащего потока и кислородсодержащего потока в реактор газификации;
(b) по меньшей мере частичное окисление углеродсодержащего потока в реакторе газификации при температуре 1200-1800°С и давлении между 20 и 100 бар с получением сырого синтез-газа;
(c) удаление сырого синтез-газа, полученного на стадии (b), из реактора газификации в секцию охлаждения, расположенную выше реактора газификации, по трубопроводу, расположенному наверху реактора газификации; и
(d) впрыск в секцию охлаждения воды в направлении от реактора газификации в форме тумана, содержащего капли диаметром от 50 до 200 мкм, при температуре выше 150°С, причем количество впрыскиваемого тумана выбирают так, чтобы сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения, содержал от 40 до 60 об.% воды.
2. Способ по п.1, в котором впрыскиваемая вода имеет температуру не больше, чем на 50°С ниже температуры начала кипения жидкости при давлении сырого синтез-газа.
3. Способ по п.1 или 2, в котором туман впрыскивают со скоростью 30-100 м/с.
4. Способ по п.3, в котором туман впрыскивают со скоростью 40-60 м/с.
5. Способ по п.1 или 2, в котором туман впрыскивают под давлением на 20-60 бар выше давления сырого синтез-газа.
6. Способ по п.1, в котором сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения, содержит 45-55 об.% Н2О.
7. Способ по п,1, в котором туман впрыскивают под углом 30-60° по отношению к плоскости, перпендикулярной к продольной оси секции охлаждения.
8. Способ по п.1, в котором впрыскиваемый туман по меньшей мере частично окружен защитной текучей средой.
9. Способ по п.8, в котором защитную текучую среду выбирают из группы, состоящей из инертного газа, например N2, СО2, синтез-газа, пара и их комбинации.
10. Способ по п.1, в котором сырой синтез-газ, выходящий из секции охлаждения, конвертируют, в результате чего по меньшей мере часть воды реагирует с СО, давая СО2 и Н2, образуя таким образом поток конвертированного синтез-газа.
11. Способ по п.10, в котором перед конверсией сырой синтез-газ нагревают в теплообменнике потоком конвертированного синтез-газа.
12. Способ по п.10 или 11, в котором туман нагревают перед впрыском на стадии (d) косвенным теплообменом потоком конвертированного синтез-газа.
13. Способ по п.1, в котором углеродсодержащий поток является твердым потоком с высоким содержанием углерода, содержащим более 90 мас.% природного угля или синтетического кокса.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP05103619 | 2005-05-02 | ||
| EP05103619.2 | 2005-05-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007144608A RU2007144608A (ru) | 2009-06-10 |
| RU2402596C2 true RU2402596C2 (ru) | 2010-10-27 |
Family
ID=36649528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007144608/04A RU2402596C2 (ru) | 2005-05-02 | 2006-05-01 | Способ получения синтез-газа и система для его осуществления |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US8685119B2 (ru) |
| EP (1) | EP1877522B1 (ru) |
| JP (1) | JP5107903B2 (ru) |
| KR (1) | KR101347031B1 (ru) |
| CN (1) | CN101166813B (ru) |
| AU (1) | AU2006243855B2 (ru) |
| CA (1) | CA2606846C (ru) |
| PL (1) | PL1877522T3 (ru) |
| RU (1) | RU2402596C2 (ru) |
| UA (1) | UA89671C2 (ru) |
| WO (1) | WO2006117355A1 (ru) |
| ZA (3) | ZA200708138B (ru) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2475677C1 (ru) * | 2011-09-13 | 2013-02-20 | Дмитрий Львович Астановский | Способ переработки твердых бытовых и промышленных отходов с получением синтез-газа |
| RU2695180C1 (ru) * | 2016-03-04 | 2019-07-22 | ЛАММУС ТЕКНОЛОДЖИ ЭлЭлСи | Двухступенчатый газогенератор и способ газификации с универсальностью относительно перерабатываемого сырья |
Families Citing this family (25)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7962408B2 (en) * | 1999-11-05 | 2011-06-14 | American Express Travel Related Services Company, Inc. | Systems and methods for establishing an allocation of an amount between transaction accounts |
| PL2117682T3 (pl) * | 2007-02-22 | 2013-03-29 | Fluor Tech Corp | Konfiguracje do produkcji dwutlenku węgla i wodoru ze strumieni zgazowywania |
| WO2008113766A2 (en) * | 2007-03-16 | 2008-09-25 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a hydrocarbon |
| US8012436B2 (en) | 2007-09-04 | 2011-09-06 | Shell Oil Company | Quenching vessel |
| ES2384130T3 (es) | 2007-09-04 | 2012-06-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Colector de boquilla de pulverizador y proceso para enfriar un gas caliente usando tal disposición |
| DE102007046260A1 (de) * | 2007-09-26 | 2009-04-09 | Uhde Gmbh | Verfahren zur Reinigung des Rohgases aus einer Feststoffvergasung |
| WO2009130292A2 (en) * | 2008-04-24 | 2009-10-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare an olefin-containing product or a gasoline product |
| SE0801266A0 (sv) * | 2008-05-29 | 2009-12-21 | Blasiak Wlodzimierz | Tvåstegsförgasare som använder förupphettad ånga av hög temperatur |
| EP2321388B1 (en) | 2008-09-01 | 2015-09-30 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Self cleaning arrangement |
| EP2334764A2 (en) | 2008-10-08 | 2011-06-22 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a gas mixture of hydrogen and carbon monoxide |
| US20100132257A1 (en) * | 2008-12-01 | 2010-06-03 | Kellogg Brown & Root Llc | Systems and Methods for Increasing Carbon Dioxide in Gasification |
| EP2373602B1 (en) | 2008-12-22 | 2013-08-21 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare methanol and/or dimethylether |
| WO2010078252A2 (en) | 2008-12-30 | 2010-07-08 | Shell Oil Company | Method and system for supplying synthesis gas |
| WO2010078256A1 (en) | 2008-12-31 | 2010-07-08 | Shell Oil Company | Process for producing a methane-rich gas |
| EP2370203A2 (en) * | 2008-12-31 | 2011-10-05 | Shell Oil Company | Adiabatic reactor and a process and a system for producing a methane-rich gas in such adiabatic reactor |
| CN102482173B (zh) | 2009-08-03 | 2015-04-01 | 国际壳牌研究有限公司 | 生产甲烷的方法 |
| EP2467351A4 (en) | 2009-08-03 | 2013-02-20 | Shell Int Research | PROCESS FOR COPRODUCTION OF SUPERHEATED STEAM AND METHANE |
| EP2528998B8 (en) * | 2010-01-25 | 2018-11-14 | Air Products and Chemicals, Inc. | Gasification reactor and process |
| PT2875103T (pt) * | 2012-06-26 | 2020-06-23 | Lummus Technology Inc | Gaseificação de duas fases com arrefecimento duplo |
| US9561486B2 (en) * | 2012-09-05 | 2017-02-07 | Powerdyne, Inc. | System for generating fuel materials using Fischer-Tropsch catalysts and plasma sources |
| JP5518161B2 (ja) * | 2012-10-16 | 2014-06-11 | 三菱重工業株式会社 | ガス化装置 |
| CN104650987B (zh) * | 2013-11-25 | 2020-01-14 | 航天长征化学工程股份有限公司 | 一种含碳物质气化装置及方法 |
| US20220234888A1 (en) * | 2021-01-25 | 2022-07-28 | Bradley D. Damstedt | Methods for controlling syngas composition |
| CN113280649B (zh) * | 2021-04-09 | 2022-04-12 | 浙江态能动力技术有限公司 | 外置超临界二氧化碳大温差混合器及控制调节方法 |
| CN113251827B (zh) * | 2021-04-09 | 2022-04-12 | 浙江态能动力技术有限公司 | 内置超临界二氧化碳大温差混合器及控制调节方法 |
Family Cites Families (41)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT961166B (it) | 1972-05-10 | 1973-12-10 | Tecnochim Srl | Processo ed apparecchiatura per la depurazione di gas |
| NL178134C (nl) | 1974-06-17 | 1986-02-03 | Shell Int Research | Werkwijze en inrichting voor het behandelen van een heet produktgas. |
| US4377394A (en) * | 1979-05-30 | 1983-03-22 | Texaco Development Corporation | Apparatus for the production of cleaned and cooled synthesis gas |
| US4315758A (en) * | 1979-10-15 | 1982-02-16 | Institute Of Gas Technology | Process for the production of fuel gas from coal |
| DE3137586A1 (de) * | 1981-09-22 | 1983-04-07 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | "verfahren zum behandeln von aus einem vergasungsreaktor kommenden prozessgasen" |
| CH661054A5 (de) * | 1981-10-23 | 1987-06-30 | Sulzer Ag | Gaskuehler an synthesegasgenerator. |
| IN156182B (ru) * | 1981-11-16 | 1985-06-01 | Shell Int Research | |
| CA1218903A (en) | 1982-10-19 | 1987-03-10 | Ian Poll | Process and burner for the partial combustion of solid fuel |
| US4476683A (en) * | 1982-12-20 | 1984-10-16 | General Electric Company | Energy efficient multi-stage water gas shift reaction |
| GB8307519D0 (en) | 1983-03-18 | 1983-04-27 | Shell Int Research | Burner |
| US4494963A (en) * | 1983-06-23 | 1985-01-22 | Texaco Development Corporation | Synthesis gas generation apparatus |
| FR2560208B1 (fr) * | 1984-02-23 | 1986-07-25 | Usinor | Installation de gazeification de charbon |
| DE3711314A1 (de) * | 1987-04-03 | 1988-10-13 | Babcock Werke Ag | Vorrichtung zum kuehlen eines synthesegases in einem quenchkuehler |
| US4887962A (en) | 1988-02-17 | 1989-12-19 | Shell Oil Company | Partial combustion burner with spiral-flow cooled face |
| DE3824233A1 (de) * | 1988-07-16 | 1990-01-18 | Krupp Koppers Gmbh | Anlage fuer die erzeugung eines produktgases aus einem feinteiligen kohlenstofftraeger |
| DE3901601A1 (de) | 1989-01-20 | 1990-07-26 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren und vorrichtung zum kuehlen von partialoxidationsgas |
| GB8912316D0 (en) * | 1989-05-30 | 1989-07-12 | Shell Int Research | Coal gasification reactor |
| DE3929766A1 (de) | 1989-09-07 | 1991-03-14 | Krupp Koppers Gmbh | Anlage fuer die erzeugung eines produktgases aus einem feinteiligen kohlenstofftraeger |
| US5188805A (en) * | 1990-07-03 | 1993-02-23 | Exxon Research And Engineering Company | Controlling temperature in a fluid hydrocarbon conversion and cracking apparatus and process comprising a novel feed injection system |
| CN1039099C (zh) | 1992-01-16 | 1998-07-15 | 国际壳牌研究有限公司 | 从流体中过滤固体颗粒的设备 |
| ES2149199T3 (es) | 1992-03-04 | 2000-11-01 | Commw Scient Ind Res Org | Procesado de materiales. |
| US5803937A (en) * | 1993-01-14 | 1998-09-08 | L. & C. Steinmuller Gmbh | Method of cooling a dust-laden raw gas from the gasification of a solid carbon-containing fuel |
| ES2083787T3 (es) * | 1993-03-16 | 1996-04-16 | Krupp Koppers Gmbh | Aparato de gasificacion para gasificar a presion combustibles finamente divididos. |
| US5415673A (en) * | 1993-10-15 | 1995-05-16 | Texaco Inc. | Energy efficient filtration of syngas cooling and scrubbing water |
| DE4340156A1 (de) | 1993-11-25 | 1995-06-01 | Krupp Koppers Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung von Partialoxidationsrohgas |
| US5534659A (en) * | 1994-04-18 | 1996-07-09 | Plasma Energy Applied Technology Incorporated | Apparatus and method for treating hazardous waste |
| JPH0835434A (ja) * | 1994-07-25 | 1996-02-06 | Hitachi Ltd | ガス化複合発電プラント |
| EP0926441B1 (en) * | 1996-09-04 | 2002-12-18 | Ebara Corporation | Rotary fusing furnace and method for gasifying wastes using the rotating fusing furnace |
| DE19714376C1 (de) * | 1997-04-08 | 1999-01-21 | Gutehoffnungshuette Man | Synthesegaserzeuger mit Brenn- und Quenchkammer |
| US6453830B1 (en) * | 2000-02-29 | 2002-09-24 | Bert Zauderer | Reduction of nitrogen oxides by staged combustion in combustors, furnaces and boilers |
| US6755980B1 (en) | 2000-09-20 | 2004-06-29 | Shell Oil Company | Process to remove solid slag particles from a mixture of solid slag particles and water |
| AU2003226735B2 (en) | 2002-03-26 | 2008-01-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Filter assembly comprising filter elements and a filter grid |
| CN1639306A (zh) * | 2002-07-02 | 2005-07-13 | 国际壳牌研究有限公司 | 固态含碳原料的气化方法和用于该方法的反应器 |
| US7247285B2 (en) * | 2002-12-02 | 2007-07-24 | Bert Zauderer | Reduction of sulfur, nitrogen oxides and volatile trace metals from combustion in furnaces and boilers |
| WO2005052095A1 (en) | 2003-11-28 | 2005-06-09 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Spray ring and reactor vessel provided with such a spray ring and a method of wetting char and/or slag in a water bath |
| WO2005077820A1 (ja) * | 2004-02-12 | 2005-08-25 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | 燃料改質装置 |
| US7137257B2 (en) * | 2004-10-06 | 2006-11-21 | Praxair Technology, Inc. | Gas turbine power augmentation method |
| DE202005021661U1 (de) * | 2005-09-09 | 2009-03-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Vorrichtung zur Erzeugung von Synthesegasen durch Partialoxidation von aus aschehaltigen Brennstoffen hergestellten Slurries und Vollquenchung des Rohgases |
| US7621973B2 (en) * | 2005-12-15 | 2009-11-24 | General Electric Company | Methods and systems for partial moderator bypass |
| US7503947B2 (en) * | 2005-12-19 | 2009-03-17 | Eastman Chemical Company | Process for humidifying synthesis gas |
| US20070294943A1 (en) * | 2006-05-01 | 2007-12-27 | Van Den Berg Robert E | Gasification reactor and its use |
-
2006
- 2006-05-01 PL PL06754939T patent/PL1877522T3/pl unknown
- 2006-05-01 AU AU2006243855A patent/AU2006243855B2/en active Active
- 2006-05-01 CA CA2606846A patent/CA2606846C/en active Active
- 2006-05-01 KR KR1020077028008A patent/KR101347031B1/ko active IP Right Grant
- 2006-05-01 WO PCT/EP2006/061951 patent/WO2006117355A1/en active Application Filing
- 2006-05-01 JP JP2008509425A patent/JP5107903B2/ja active Active
- 2006-05-01 RU RU2007144608/04A patent/RU2402596C2/ru active
- 2006-05-01 UA UAA200713276A patent/UA89671C2/ru unknown
- 2006-05-01 CN CN2006800144336A patent/CN101166813B/zh active Active
- 2006-05-01 EP EP06754939.4A patent/EP1877522B1/en active Active
- 2006-05-02 US US11/416,432 patent/US8685119B2/en active Active
-
2007
- 2007-09-21 ZA ZA200708138A patent/ZA200708138B/xx unknown
-
2008
- 2008-09-25 ZA ZA200808170A patent/ZA200808170B/xx unknown
- 2008-09-25 ZA ZA200808169A patent/ZA200808169B/xx unknown
-
2014
- 2014-02-04 US US14/171,939 patent/US20140223822A1/en not_active Abandoned
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2475677C1 (ru) * | 2011-09-13 | 2013-02-20 | Дмитрий Львович Астановский | Способ переработки твердых бытовых и промышленных отходов с получением синтез-газа |
| RU2695180C1 (ru) * | 2016-03-04 | 2019-07-22 | ЛАММУС ТЕКНОЛОДЖИ ЭлЭлСи | Двухступенчатый газогенератор и способ газификации с универсальностью относительно перерабатываемого сырья |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL1877522T3 (pl) | 2018-08-31 |
| ZA200708138B (en) | 2008-09-25 |
| CN101166813A (zh) | 2008-04-23 |
| US8685119B2 (en) | 2014-04-01 |
| EP1877522A1 (en) | 2008-01-16 |
| UA89671C2 (ru) | 2010-02-25 |
| EP1877522B1 (en) | 2018-02-28 |
| WO2006117355A1 (en) | 2006-11-09 |
| RU2007144608A (ru) | 2009-06-10 |
| JP2008540717A (ja) | 2008-11-20 |
| AU2006243855B2 (en) | 2009-07-23 |
| CA2606846C (en) | 2013-12-10 |
| US20060260191A1 (en) | 2006-11-23 |
| AU2006243855A1 (en) | 2006-11-09 |
| KR20080011221A (ko) | 2008-01-31 |
| CN101166813B (zh) | 2011-11-23 |
| ZA200808169B (en) | 2009-10-28 |
| JP5107903B2 (ja) | 2012-12-26 |
| US20140223822A1 (en) | 2014-08-14 |
| KR101347031B1 (ko) | 2014-01-03 |
| ZA200808170B (en) | 2009-07-29 |
| CA2606846A1 (en) | 2006-11-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2402596C2 (ru) | Способ получения синтез-газа и система для его осуществления | |
| RU2441900C2 (ru) | Устройство газификации и его применение | |
| US5345756A (en) | Partial oxidation process with production of power | |
| AU2007245732B2 (en) | Gasification reactor and its use | |
| JPH09502694A (ja) | 水素リッチガスの製造 | |
| US20080000155A1 (en) | Gasification system and its use | |
| US20160122669A1 (en) | System and method for gasification | |
| US20070294943A1 (en) | Gasification reactor and its use | |
| US10287520B2 (en) | Gasification quench system | |
| US20180223201A1 (en) | Gasification quench system | |
| CN112158801B (zh) | 一种无催化氧化***和方法 | |
| CN104302574A (zh) | 膜式水冷壁气化反应器中全馏分原油气化和发电的整合方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20180913 |