RU2355782C1 - Способ производства проката - Google Patents
Способ производства проката Download PDFInfo
- Publication number
- RU2355782C1 RU2355782C1 RU2008105947/02A RU2008105947A RU2355782C1 RU 2355782 C1 RU2355782 C1 RU 2355782C1 RU 2008105947/02 A RU2008105947/02 A RU 2008105947/02A RU 2008105947 A RU2008105947 A RU 2008105947A RU 2355782 C1 RU2355782 C1 RU 2355782C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- deformation
- temperature
- rolled stock
- cooling
- carried out
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству проката ответственного назначения методом термомеханической обработки. Для повышения прочности, текучести, относительного удлинения, ударной вязкости, хладостойкости проката осуществляют выплавку стали, содержащую, мас.%: С - (0,03-0,20), Mn - (0,50-2,20), Si - (0,10-0,20), Nb - (0,01-0,15), Al - (0,01-0,10), Ti - (0,005-0,05), N - (0,002-0,012), S - (0,0005-0,010), P - (0,003-0,030), Fe - остальное и дополнительно V - (0,01-0,15), Mo - (0,25-0,60), Ni - (0,01-0,80), Cr - (0,01-0,80), Cu - (0,01-0,80), непрерывную разливку на слябы, аустенизацию, предварительную деформацию в области температур рекристаллизации аустенита с общей степенью деформации 50-80% и с частной деформацией 12-20% за проход в направлении поперек оси сляба, окончательную деформацию при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита с общей степенью деформации 60-80% вдоль оси сляба и ускоренное охлаждение, при этом охлаждение проката в области температур γ→α превращения 850-450°С осуществляют со скоростью 5-30 град/с, а в области температур 450-100°С - со скоростью 0,1-0,01 град/с. 2 з.п. ф-лы, 2 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии, в частности к производству проката ответственного назначения методом термомеханической обработки.
Известен способ производства проката, включающий выплавку стали, внепечную обработку, разливку, аустенизацию, предварительную и окончательную деформацию в реверсивном режиме при температуре ниже температуры рекристаллизации аустенита с подстуживанием в процессе прокатки со скоростью 3-15°С, последующее охлаждение листа на воздухе до температуры не ниже Arl+50°С и далее со скоростью 6-30°С/с до температуры (Arl -30°С)…500°С, а затем на спокойном воздухе до температуры окружающей среды (авт. свид. СССР №1447889, кл. C21D 8/00,1987 г.).
Известен также способ производства проката, включающий выплавку стали, внепечную обработку, непрерывную разливку, аустенизацию, предварительную и окончательную деформации в реверсивном режиме и охлаждение проката; при этом выплавляют сталь следующего химического состава при соотношении ингредиентов, мас.%:
Углерод | 0,05-0,15 |
Марганец | 1,0-1,7 |
Кремний | 0,15-0,4 |
Ниобий | 0,01-0,04 |
Ванадий | 0,03-0,07 |
Титан | 0,01-0,04 |
Кальций | 0,001-0,01 |
Азот | 0,003-0,01 |
Медь | 0,02-0,03 |
Никель | 0,01-0,3 |
Алюминий | 0,02-0,06 |
Сера | 0,001-0,008 |
Железо | Остальное |
при соотношении Ca/S=0,05-2,0 и Ni+Ti+V≤0,1-0,12, аустенизацию осуществляют при температуре на 60-100°С ниже температуры растворимости нитридов титана, предварительную деформацию заканчивают при температуре Аr3+(120-180°С), подстуживают со скоростью 0,5-4,0°С/с до температуры Аr3+40-Аr3-10° С, деформируют при этой температуре и заканчивают при температуре Аr3 -(20-100°С), а охлаждают со скоростью 1-4°С/с до температуры Аr3-(150-250°С) (RU №2000338, кл. C21D 1/02, 1993 г.).
Основными недостатками известных способов производства являются недостаточная прочность, неудовлетворительные показатели ударной вязкости, хладостойкости получаемого проката, а также свариваемости.
Техническим результатом данного изобретения является получение проката ответственного назначения с повышенными показателями прочности, текучести, относительного удлинения, ударной вязкости, хладостойкости.
Указанный технический результат достигается тем, что в способе производства проката, включающем выплавку стали, непрерывную разливку на слябы, аустенизацию, предварительную и окончательную деформации по продольно-поперечной схеме и ускоренное охлаждение готового проката, выплавляют сталь следующего состава (мас.%):
С | 0,03-0,20 |
Mn | 0,50-2,20 |
Si | 0,10-0,20 |
Nb | 0,01-0,15 |
Al | 0,01-0,10 |
Ti | 0,005-0,05 |
N | 0,002-0,012 |
S | 0,0005-0,010 |
P | 0,003-0,030 |
Fe | остальное |
причем предварительную деформацию в области температур рекристаллизации аустенита осуществляют с общей степенью деформации 50-80% и с частной деформацией 12-20% за проход в направлении поперек оси сляба, а окончательную деформацию осуществляют при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита с общей степенью деформации 60-80% вдоль оси сляба.
В состав стали могут входить один или несколько элементов из ряда, мас.%:
V | 0,01-0,15 |
Mo | 0,25-0,60 |
Ni | 0,01-0,80 |
Cr | 0,01-0,80 |
Cu | 0,01-0,80 |
При этом охлаждение проката в области температур γ→α превращения 850-450°С осуществляют со скоростью 5-30 град/с, а в области температур 450-100°С - со скоростью 0,1-0,01 град/с.
Выбранные пределы содержания углерода (0,03-0,20%) в сочетании с марганцем (0,5-2,2%), хромом, никелем и медью (по 0,01-0,8% каждого) должны обеспечить получение феррито-бейнитной структуры и достижение высоких значений временного сопротивления, предела текучести, относительного удлинения и свариваемости. Заявленные содержания кремния (0,1-0,2%) и алюминия (0,01-0,1%) должны обеспечить необходимую чистоту стали по неметаллическим включениям. Содержание титана в заявленных пределах (0,005-0,05%) обеспечивает связывание азота в стойкие нитриды, а выбранные пределы содержаний серы (0,0005-0,010%), фосфора (0,003-0,030%) - получение высоких значений ударной вязкости при отрицательных температурах. Ниобий в заявленных пределах содержания сдерживает рост зерна аустенита при нагреве, тормозит рекристаллизацию в области температур, соответствующей временной паузе между предварительной и окончательной деформацией, что способствует созданию дополнительных центров образования новой фазы (феррита) при γ→α превращении и, следовательно, измельчению зерна феррита. Кроме того, ниобий, образуя карбонитриды, способствует повышению прочностных характеристик стали благодаря дисперсионному твердению. Заявленные режимы предварительной и окончательной деформации способствуют формированию феррито-бейнитной структуры и на их основе - повышенных показателей прочности, текучести, хладостойкости и свариваемости.
Ускоренное охлаждение проката после завершения окончательной деформации в интервале температур 850-450°С со скоростью 5-30°С/с с последующим охлаждением в интервале температур 450-100°С со скоростью 0,1-0,01°С/с способствует формированию мелкозернистой структуры и на его основе - более высоких значений показателей прочности, текучести и ударной вязкости.
Охлаждение проката после ускоренного охлаждения с указанной скоростью до температуры 100°С позволяет оптимизировать размеры упрочняющей карбонитридной фазы и на его основе - достижение высоких значений показателей прочности, текучести, ударной вязкости и хладостойкости.
Заявленные режимы деформации приводят к уменьшению различий в величинах ударной вязкости в продольном и поперечном направлении, при этом коэффициент анизотропии стремится к единице.
Пример осуществления способа.
Сталь выплавляли в электропечи. После выпуска металла из печи производили его обработку в ковше и разливали на МНЛЗ или в слитки. При внепечной обработке металла в ковше проводили окончательное раскисление, рафинирование, гомогенизирующую продувку нейтральным газом и модифицирующую обработку кальцием или его сплавами. В результате выплавки и внепечной обработки получили сталь следующего химического состава (мас.%): С - 0,102; Mn - 1,62; Si - 0,18; Nb - 0,05; V - 0,01; Ti - 0,022; Mo - 0,50; Cu - 0,03; Cr - 0,03; Ni - 0,05; Al - 0,033; N - 0,007; S - 0,001; P - 0,001; Fe - остальное.
После разливки стали на заготовки осуществляли охлаждение слябов при температуре 950°С со скоростью 10 град/час до температуры 100°С и подали на прокатку. Прокатку на лист производили на двухклетьевом реверсивном стане "2800". Предварительную деформацию осуществляли со степенью обжатия за проход не менее 12% и завершали при температуре 1000°С при толщине подката, превышающей толщину прокатываемого листа в 3 раза. Окончательную деформацию осуществляли со степенью обжатия за проход 15% при температуре 800°С, с общей степенью деформации 70%.
После завершения окончательной деформации при температуре 780°С производили ускоренное охлаждение проката со скоростью 12,0 град/с до температуры 500°С. Затем осуществляли окончательное замедленное охлаждение проката до температуры 100°С со скоростью 0,1 град/с.
Состав стали и комплекс полученных свойств указаны в таблицах 1 и 2.
Claims (3)
1. Способ производства проката, включающий выплавку стали, непрерывную разливку на слябы, аустенизацию, предварительную и окончательную деформации по продольно-поперечной схеме и ускоренное охлаждение готового проката, отличающийся тем, что выплавляют сталь содержащую, мас.%:
С 0,03-0,20
Mn 0,50-2,20
Si 0,10-0,20
Nb 0,01-0,15
Al 0,01-0,10
Ti 0,005-0,05
N 0,002-0,012
S 0,0005-0,010
P 0,003-0,030
Fe остальное,
причем предварительную прокатку в области температур рекристаллизации аустенита осуществляют с общей степенью деформации 50-80% и с частной деформацией 12-20% за проход в направлении поперек оси сляба, а окончательную деформацию осуществляют при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита с общей степенью деформации 60-80% вдоль оси сляба.
причем предварительную прокатку в области температур рекристаллизации аустенита осуществляют с общей степенью деформации 50-80% и с частной деформацией 12-20% за проход в направлении поперек оси сляба, а окончательную деформацию осуществляют при температурах ниже температуры рекристаллизации аустенита с общей степенью деформации 60-80% вдоль оси сляба.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит один или несколько элементов из ряда, мас.%:
V 0,01-0,15
Мо 0,25-0,60
Ni 0,01-0,80
Cr 0,01-0,80
Cu 0,01-0,80
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что охлаждение проката в области температур γ→α превращения 850-450°С осуществляют со скоростью 5-30 град/с, а в области температур 450-100°С со скоростью 0,1-0,01 град/с.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008105947/02A RU2355782C1 (ru) | 2008-02-20 | 2008-02-20 | Способ производства проката |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2008105947/02A RU2355782C1 (ru) | 2008-02-20 | 2008-02-20 | Способ производства проката |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2355782C1 true RU2355782C1 (ru) | 2009-05-20 |
Family
ID=41021719
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008105947/02A RU2355782C1 (ru) | 2008-02-20 | 2008-02-20 | Способ производства проката |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2355782C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2681094C2 (ru) * | 2016-12-23 | 2019-03-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Хладостойкая свариваемая arc-сталь повышенной прочности |
-
2008
- 2008-02-20 RU RU2008105947/02A patent/RU2355782C1/ru not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2681094C2 (ru) * | 2016-12-23 | 2019-03-04 | Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли Российской Федерации (Минпромторг России) | Хладостойкая свариваемая arc-сталь повышенной прочности |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6779320B2 (ja) | 強度及び成形性に優れたクラッド鋼板及びその製造方法 | |
CA2969200C (en) | Thick-walled high-toughness high-strength steel plate and method for manufacturing the same | |
TWI404808B (zh) | 淬火性優異之硼添加鋼板及製造方法 | |
JP6068314B2 (ja) | 冷間加工性と浸炭熱処理後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
CN109097680B (zh) | 一种使用50t中频感应炉冶炼制得的高锰高铝无磁钢板的制造方法 | |
EP3722448B1 (en) | High-mn steel and method for manufacturing same | |
CN113166885B (zh) | 延展性及低温韧性优秀的高强度钢材及其制造方法 | |
RU2397254C1 (ru) | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов | |
JP6177551B2 (ja) | 絞り加工性と加工後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
JP2015081367A (ja) | 絞り加工性と浸炭熱処理後の表面硬さに優れる熱延鋼板 | |
JP6954475B2 (ja) | 高Mn鋼およびその製造方法 | |
RU2583536C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов для строительных стальных конструкций (варианты) | |
JP7324361B2 (ja) | 強度が向上したオーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
US20140065005A1 (en) | Ferritic Stainless Steel with Excellent Oxidation Resistance, Good High Temperature Strength, and Good Formability | |
CN114836688B (zh) | 一种逆相变铌微合金化轻质高强钢及其生产方法 | |
RU2355782C1 (ru) | Способ производства проката | |
RU2385350C1 (ru) | Способ производства штрипса для труб магистральных трубопроводов | |
RU2393236C1 (ru) | Способ производства толстолистового проката | |
JPH0741854A (ja) | 靱性に優れたフェライト単相ステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
RU2255987C1 (ru) | Способ производства проката | |
RU2439173C2 (ru) | Способ производства толстолистового проката из высокопрочной хладостойкой стали | |
WO2022145063A1 (ja) | 鋼材 | |
RU2355783C1 (ru) | Способ производства проката | |
KR101149184B1 (ko) | 인장강도 750MPa급 고강도 구조용 강재의 제조 방법 및 그 구조용 강재 | |
KR20150002958A (ko) | 강재 및 그 제조 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20140221 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20150120 |
|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20171108 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20180221 |
|
NF4A | Reinstatement of patent |
Effective date: 20190521 |
|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
PC41 | Official registration of the transfer of exclusive right |
Effective date: 20200630 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210221 |