RU2341565C2 - Method of candy manufacturing from low-alloy steel - Google Patents
Method of candy manufacturing from low-alloy steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2341565C2 RU2341565C2 RU2006140045/02A RU2006140045A RU2341565C2 RU 2341565 C2 RU2341565 C2 RU 2341565C2 RU 2006140045/02 A RU2006140045/02 A RU 2006140045/02A RU 2006140045 A RU2006140045 A RU 2006140045A RU 2341565 C2 RU2341565 C2 RU 2341565C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- thickness
- strips
- temperature
- steel
- winding temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к прокатному производству, и может быть использовано при изготовлении на непрерывных широкополосных станах штрипсов для электросварных прямошовных насосно-компрессорных и обсадных труб.The invention relates to the field of metallurgy, and more specifically to rolling production, and can be used in the manufacture of continuous broadband mills for electric welded straight-line tubing and casing pipes.
Для производства насосно-компрессорных и обсадных труб необходимы штрипсы (горячекатаные полосы) толщиной 3,5-10,0 мм, шириной 950-1835 мм из низколегированной стали, обладающие следующим комплексом механических свойств (табл.1):For the production of tubing and casing pipes, strips (hot rolled strips) of a thickness of 3.5-10.0 mm, a width of 950-1835 mm of low alloy steel, having the following set of mechanical properties are required (Table 1):
Механические свойства и свариваемость штрипсов (ТС 105-496)Table 1
Mechanical properties and weldability of strips (TS 105-496)
Примечание: ось образцов совпадает с направлением прокатки.Note: the axis of the samples coincides with the direction of rolling.
Известен способ производства стальных листов, включающий выплавку и непрерывную разливку в слябы низколегированной стали, содержащей, мас. %:A known method of producing steel sheets, including smelting and continuous casting into slabs of low alloy steel containing, by weight. %:
Отлитые слябы нагревают до температуры 1250°С и прокатывают с суммарным обжатием не менее 75%. Прокатанные листы подвергают закалке из аустенитной области и высокотемпературному отпуску [1].The cast slabs are heated to a temperature of 1250 ° C and rolled with a total compression of at least 75%. Laminated sheets are subjected to quenching from the austenitic region and high-temperature tempering [1].
Недостатки известного способа состоят в том, что полосы после прокатки имеют низкие и неравномерные механические свойства. Это делает невозможным их применение для изготовления насосно-компрессорных и обсадных труб. Кроме того, необходимость проведения термического улучшения (закалки и отпуска) полос после прокатки усложняет и удорожает производство.The disadvantages of this method are that the strip after rolling have low and uneven mechanical properties. This makes it impossible to use them for the manufacture of tubing and casing pipes. In addition, the need for thermal improvement (hardening and tempering) of the strips after rolling complicates and increases the cost of production.
Известен также способ производства листовой низколегированной стали, включающий отливку слябов следующего химического состава, мас.%:There is also known a method of manufacturing a sheet of low alloy steel, including casting slabs of the following chemical composition, wt.%:
Слябы нагревают до температуры 950-1050°С и прокатывают при температуре выше точки Аr3 с суммарным обжатием 50-70%. Прокатанные листы охлаждают на воздухе [2].The slabs are heated to a temperature of 950-1050 ° C and rolled at a temperature above point A r3 with a total compression of 50-70%. Laminated sheets are cooled in air [2].
При таком способе производства листы имеют недостаточную и неравномерную прочность и пластичность, недостаточную свариваемость и непригодны для изготовления насосно-компрессорных и обсадных труб.With this method of production, the sheets have insufficient and uneven strength and ductility, insufficient weldability and are unsuitable for the manufacture of tubing and casing pipes.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства штрипсов из низколегированной стали, включающий нагрев слябов, прокатку в штрипсы с регламентированной температурой конца прокатки и охлаждение водой до температуры смотки, причем нагрев слябов производят до температуры 1220-1280°С, температуру конца прокатки поддерживают в диапазоне 820-880°С, а температуру смотки устанавливают в зависимости от содержания углерода в стали. Кроме того, низколегированная сталь имеет следующий химический состав, мас.%:The closest analogue to the present invention is a method for the production of strips of low alloy steel, including heating slabs, rolling into strips with a regulated temperature of the end of rolling and cooling with water to the temperature of the winding, moreover, the slabs are heated to a temperature of 1220-1280 ° C, the temperature of the end of rolling is maintained at the range of 820-880 ° C, and the temperature of the winding is set depending on the carbon content in the steel. In addition, low alloy steel has the following chemical composition, wt.%:
Недостатки известного способа состоят в том, что штрипсы имеют нестабильные механические свойства, которые зависят от концентрации углерода в стали и толщины полосы, определяющей скорость их охлаждения водой. Кроме того, полосы характеризуются недостаточной свариваемостью: при испытаниях образцов на разрыв их разрушение происходит по сварному шву. Все это приводит к снижению выхода годного.The disadvantages of this method are that the strips have unstable mechanical properties, which depend on the concentration of carbon in the steel and the thickness of the strip, which determines the speed of their cooling with water. In addition, the strips are characterized by insufficient weldability: when testing samples for breaking, their destruction occurs along the weld. All this leads to a decrease in yield.
Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении стабильности механических свойств и выхода годного.The technical problem solved by the invention is to increase the stability of mechanical properties and yield.
Для решения поставленной технической задачи в известном способе производства штрипса из низколегированной стали, содержащей углерод, кремний, марганец, алюминий, хром, медь, серу, фосфор, азот и железо, включающем нагрев сляба, черновую и многопроходную чистовую прокатку до заданной толщины с температурой конца прокатки не ниже 820°С, охлаждение водой до температуры смотки, согласно предложению сляб выполнен из стали, содержащей, мас.%:To solve the technical problem in the known method for the production of strips of low alloy steel containing carbon, silicon, manganese, aluminum, chromium, copper, sulfur, phosphorus, nitrogen and iron, including heating the slab, rough and multi-pass finishing rolling to a given thickness with an end temperature rolling not lower than 820 ° С, water cooling to the winding temperature, according to the proposal, the slab is made of steel containing, wt.%:
при этом многопроходную чистовую прокатку ведут в диапазоне температур от 960÷1050°С до 820-890°С.in this case, multi-pass finishing rolling is carried out in the temperature range from 960 ÷ 1050 ° C to 820-890 ° C.
Кроме того, при содержании углерода в стали 0,22-0,24% штрипсы толщиной 3,5-5,0 мм охлаждают водой до температуры смотки 600-650°С, а при толщине более 5,0 мм - до температуры смотки 580-640°С, а при содержании углерода в стали более 0,24% штрипсы толщиной 3,5-5,0 мм охлаждают водой до температуры смотки 610-660°С, а при толщине более 5,0 мм - до температуры смотки 600-650°С.In addition, when the carbon content in the steel is 0.22-0.24%, strips with a thickness of 3.5-5.0 mm are cooled with water to a coil temperature of 600-650 ° C, and with a thickness of more than 5.0 mm - to a coil temperature of 580 -640 ° С, and when the carbon content in the steel is more than 0.24%, strips with a thickness of 3.5-5.0 mm are cooled with water to a winding temperature of 610-660 ° С, and with a thickness of more than 5.0 mm - to a winding temperature of 600 -650 ° C.
Сущность изобретения состоит в следующем. Химический состав стали совместно с температурными режимами горячей прокатки штрипсов определяют уровень и стабильность их механических свойств и, как следствие, выход годного. При изменении концентрации углерода в стали и толщины штрипсов, определяющей условия их охлаждения водой, изменяются параметры микроструктуры и механические свойства.The invention consists in the following. The chemical composition of steel, together with the temperature conditions of hot strip rolling, determine the level and stability of their mechanical properties and, as a result, the yield. When changing the carbon concentration in steel and the thickness of the strips, which determines the conditions for their cooling with water, the microstructure parameters and mechanical properties change.
Сталь предложенного химического состава наименее чувствительна по микроструктуре к колебаниям температуры в интервале проведения чистовой прокатки (от 960-1050 до температуры не ниже 820°С), что стабилизирует механические свойства штрипсов. Изменение температуры смотки штрипсов в зависимости от конкретной концентрации углерода в стали и толщины штрипсов компенсирует влияние этих параметров на формирование конечной микроструктуры, чем обеспечивается дополнительная стабилизация механических свойств штрипсов (с различным содержанием углерода и с различной толщиной) и повышение выхода годного.The steel of the proposed chemical composition is the least sensitive by microstructure to temperature fluctuations in the interval of finishing rolling (from 960-1050 to a temperature not lower than 820 ° C), which stabilizes the mechanical properties of the strips. A change in the temperature of the strip windings depending on the specific carbon concentration in steel and the strip thickness compensates for the influence of these parameters on the formation of the final microstructure, which provides additional stabilization of the mechanical properties of the strips (with different carbon contents and different thicknesses) and increased yield.
Углерод в низколегированной стали предложенного состава определяет прочностные свойства горячекатаных штрипсов. Снижение содержания углерода менее 0,22% приводит к падению их прочностных свойств ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода более 0,28% ухудшает пластические свойства штрипсов и их свариваемость.Carbon in the low alloy steel of the proposed composition determines the strength properties of hot rolled strips. A decrease in carbon content of less than 0.22% leads to a drop in their strength properties below an acceptable level. An increase in carbon content of more than 0.28% affects the plastic properties of strips and their weldability.
При содержании кремния менее 0,15% ухудшается раскисленность стали, снижаются прочностные свойства полос. Увеличение содержания кремния более 0,35% приводит к возрастанию количества силикатных включений, снижает равномерность механических свойств штрипсов, пластичность и свариваемость.When the silicon content is less than 0.15%, the deoxidation of the steel deteriorates, and the strength properties of the strips decrease. An increase in the silicon content of more than 0.35% leads to an increase in the number of silicate inclusions, reduces the uniformity of the mechanical properties of strips, ductility and weldability.
Снижение содержания марганца менее 1,0% увеличивает окисленность стали, ухудшает свариваемость полос. Повышение содержания марганца более 1,4% увеличивает предел текучести σт, неравномерность механических свойств, что, в свою очередь, ведет к снижению выхода годного.A decrease in the manganese content of less than 1.0% increases the oxidation of steel, worsens the weldability of the strips. An increase in manganese content of more than 1.4% increases the yield strength σ t , the unevenness of the mechanical properties, which, in turn, leads to a decrease in yield.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь. Связывая избыточный примесный азот в нитриды, подавляет его негативное воздействие на свойства штрипсов. При содержании алюминия менее 0,02% снижается комплекс механических свойств штрипсов. Увеличение его концентрации более 0,05% приводит к неравномерности свойств штрипсов.Aluminum deoxidizes and modifies steel. By binding excess impurity nitrogen to nitrides, it inhibits its negative effect on the properties of strips. When the aluminum content is less than 0.02%, the complex of mechanical properties of strips decreases. An increase in its concentration of more than 0.05% leads to uneven properties of the strips.
Кальций способствует модификации стали и измельчению зерен микроструктуры при чистовой горячей прокатке штрипсов в температурном интервале от 960-1050°С до 820-890°С. Кальций попадает в сталь при ее выплавке из известняка и шлака. Однако увеличение содержания кальция более 0,02% приводит к увеличению количества неметаллических включений и ухудшению пластических свойств и их равномерности штрипсов, что недопустимо.Calcium contributes to steel modification and grinding of microstructure grains during fine hot rolling of strips in the temperature range from 960-1050 ° C to 820-890 ° C. Calcium enters steel when it is smelted from limestone and slag. However, an increase in calcium content of more than 0.02% leads to an increase in the number of non-metallic inclusions and a deterioration in the plastic properties and their uniformity of strips, which is unacceptable.
Титан очищает металлическую матрицу от атомов внедрения. Карбидные и нитридные частицы типа TiC1,0 и TiN упрочняют сталь, не снижая ее пластических свойств. Однако увеличение содержания титана более 0,03% ухудшает равномерность свойств штрипсов и выход годного.Titanium cleans the metal matrix of interstitial atoms. Carbide and nitride particles of the TiC 1,0 and TiN type harden steel without reducing its plastic properties. However, an increase in titanium content of more than 0.03% affects the uniformity of the strip properties and yield.
Хром повышает прочность стали за счет образования карбидов. Но увеличение содержания хрома более 0,40% приводит к снижению пластических свойств, ухудшению качества горячекатаных полос.Chromium increases the strength of steel due to the formation of carbides. But an increase in the chromium content of more than 0.40% leads to a decrease in plastic properties and a deterioration in the quality of hot-rolled strips.
Медь является примесным элементом. При концентрации меди не более 0,4% она не оказывает вредного влияния на свариваемость штрипсов при производстве насосно-компрессорных и обсадных труб, но расширяет возможности использования металлического лома при выплавке, что удешевляет производство. При концентрации меди более 0,40% ухудшаются пластические свойства и свариваемость штрипсов.Copper is an impurity element. At a copper concentration of not more than 0.4%, it does not adversely affect the weldability of strips in the production of tubing and casing, but expands the possibilities of using scrap metal for smelting, which reduces the cost of production. At a copper concentration of more than 0.40%, the plastic properties and strip weldability deteriorate.
Сталь предложенного состава может содержать в виде примесей не более 0,010% серы, не более 0,015% фосфора. При указанных предельных концентрациях эти элементы в стали предложенного состава не оказывают заметного негативного воздействия на качество штрипсов, тогда как их удаление из расплава стали существенно повышает затраты на производство и усложняет технологический процесс. Увеличение концентрации этих вредных примесей более предложенных значений ухудшает весь комплекс механических свойств штрипсов.The steel of the proposed composition may contain in the form of impurities not more than 0.010% sulfur, not more than 0.015% phosphorus. At the indicated maximum concentrations, these elements in the steel of the proposed composition do not have a noticeable negative effect on the quality of the strips, while their removal from the steel melt significantly increases production costs and complicates the process. An increase in the concentration of these harmful impurities over the suggested values worsens the whole complex of mechanical properties of strips.
Экспериментально установлено, что при температуре начала чистовой прокатки выше 1050°С в стали данного состава интенсивно протекает укрупнение аустенитных зерен за счет их рекристаллизации после каждого прохода. Это, в свою очередь, приводит к формированию крупнозернистой ферритно-перлитной микроструктуры в результате α→γ превращения, что обеспечивает равномерность свойств горячекатаных штрипсов. Снижение температуры начала чистовой прокатки менее 960°С ухудшает технологическую пластичность штрипсов из стали предложенного состава, не позволяет получить стабильную температуру конца прокатки. Это также ухудшает равномерность свойств и выход годного.It has been experimentally established that at the temperature of the start of finish rolling above 1050 ° C, coarsening of austenitic grains occurs intensively in the steel of this composition due to their recrystallization after each pass. This, in turn, leads to the formation of a coarse-grained ferrite-pearlite microstructure as a result of the α → γ transformation, which ensures the uniformity of the properties of hot rolled strips. Lowering the temperature of the beginning of the finish rolling less than 960 ° C degrades the process ductility of steel strips of the proposed composition, does not allow to obtain a stable temperature of the end of rolling. It also impairs uniformity of properties and yield.
Снижение температуры Ткп менее 820°С приводит к чрезмерному измельчению микроструктуры, ее наклепу, снижению пластических свойств горячекатаных штрипсов.Lowering the temperature T CP less than 820 ° C leads to excessive grinding of the microstructure, its hardening, lowering the plastic properties of hot-rolled strips.
Уменьшение температуры смотки Тсм ниже 600°С для штрипсов толщиной 3,5-5,0 мм из низколегированной стали предложенного состава с содержанием углерода 0,22-0,24% ухудшает пластические свойства штрипсов и равномерность механических свойств по их длине. Увеличение Тсм выше 650°С приводит к снижению равномерности и уровня прочностных свойств штрипсов толщиной 3,5-5,0 мм и выхода годного.A decrease in the winding temperature T cm below 600 ° C for strips with a thickness of 3.5-5.0 mm made of low alloy steel of the proposed composition with a carbon content of 0.22-0.24% affects the plastic properties of the strips and the uniformity of mechanical properties along their length. The increase in T cm above 650 ° C leads to a decrease in the uniformity and strength properties of strips with a thickness of 3.5-5.0 mm and yield.
Уменьшение температуры смотки Тсм ниже 580°С для штрипсов толщиной более 5,0 мм из низколегированной стали предложенного состава с содержанием углерода 0,22-0,24% приводит к упрочнению стали выше допустимого уровня и снижению пластичности. Увеличение Тсм выше 640°С приводит к снижению уровня и равномерности прочностных свойств штрипсов толщиной более 5,0 мм и выхода годного.A decrease in the winding temperature T cm below 580 ° C for strips with a thickness of more than 5.0 mm made of low alloy steel of the proposed composition with a carbon content of 0.22-0.24% leads to hardening of the steel above the permissible level and a decrease in ductility. The increase in T cm above 640 ° C leads to a decrease in the level and uniformity of the strength properties of strips with a thickness of more than 5.0 mm and yield.
Уменьшение температуры смотки Тсм ниже 610°С для штрипсов толщиной 3,5-5,0 мм из низколегированной стали предложенного состава с содержанием углерода более 0,24% ухудшает пластические свойства штрипсов по их длине. Увеличение Тсм выше 660°С приводит к снижению равномерности и уровня прочностных свойств штрипсов толщиной 3,5-5,0 мм и выхода годного.A decrease in the winding temperature T cm below 610 ° C for strips with a thickness of 3.5-5.0 mm made of low alloy steel of the proposed composition with a carbon content of more than 0.24% affects the plastic properties of the strips along their length. An increase in T cm above 660 ° C leads to a decrease in the uniformity and strength level of strips with a thickness of 3.5-5.0 mm and yield.
Уменьшение температуры смотки Тсм ниже 600°С для штрипсов толщиной более 5,0 мм из низколегированной стали предложенного состава с содержанием углерода более 0,24% приводит к упрочнению стали выше допустимого уровня и снижению пластичности. Увеличение Тсм выше 650°С приводит к снижению равномерности прочностных свойств штрипсов толщиной более 5,0 мм и выхода годного.A decrease in the winding temperature T cm below 600 ° C for strips with a thickness of more than 5.0 mm made of low-alloy steel of the proposed composition with a carbon content of more than 0.24% leads to hardening of the steel above the permissible level and a decrease in ductility. The increase in T cm above 650 ° C leads to a decrease in the uniformity of the strength properties of strips with a thickness of more than 5.0 mm and yield.
Примеры реализации способаMethod implementation examples
В конвертерном производстве производят выплавку и разливку низколегированных сталей различного состава (табл.2).In converter production, low-alloy steels of various compositions are smelted and cast (Table 2).
1. Слябы из стали состава 2 с содержанием углерода [С]=0,22% толщиной 250 мм загружают в методические печи и нагревают до температуры аустенитизации Та=1250°С. Разогретые слябы выдают на печной рольганг непрерывного широкополосного стана 2000 и подвергают прокатке в черновой группе клетей (черновая прокатка) до промежуточной толщины 40 мм. Затем раскат при температуре Тнп=1000°С задают в непрерывную 7-клетевую чистовую группу клетей, где обжимают до конечной толщины Н=4,5 мм. Регламентированную температуру конца прокатки Tкп=855°С поддерживают изменением скорости прокатки и межклетевым охлаждением полосы.1. Slabs of steel of composition 2 with a carbon content [C] = 0.22% of a thickness of 250 mm are loaded into methodological furnaces and heated to austenitization temperature T a = 1250 ° C. The heated slabs are discharged onto the furnace rolling table of a continuous broadband mill 2000 and subjected to rolling in a roughing group of stands (rough rolling) to an intermediate thickness of 40 mm. Then, the roll at a temperature T np = 1000 ° C is set into a continuous 7-stand finishing group of stands, where it is crimped to a final thickness of H = 4.5 mm. The regulated temperature of the end of rolling T KP = 855 ° C is supported by a change in the rolling speed and intercell cooling of the strip.
Прокатанную полосу выдают на отводящий рольганг, где охлаждают водой до температуры смотки. Поскольку полоса имеет толщину Н=4,5 мм, попадающую в интервал толщин 3,5-5,0 мм, и содержит 0,22% углерода, температуру смотки поддерживают равной Тсм=625°С. Охлажденную полосу сматывают в рулон.The rolled strip is issued to the discharge roller table, where it is cooled with water to the temperature of the winding. Since the strip has a thickness of H = 4.5 mm, falling within the thickness range of 3.5-5.0 mm, and contains 0.22% carbon, the winding temperature is maintained equal to T cm = 625 ° C. The cooled strip is wound onto a roll.
2. Все те же операции, что и в примере 1, только используют слябы из стали, содержащей 0,24% углерода (состав 3), в чистовой группе клетей производят прокатку штрипсов толщиной Н=8,0 мм, а температуру смотки поддерживают равной Тсм=610°С.2. All the same operations as in example 1, only using slabs made of steel containing 0.24% carbon (composition 3), in the finishing group of stands the strips are rolled with a thickness of H = 8.0 mm, and the winding temperature is maintained equal T cm = 610 ° C.
3. Слябы из стали состава 4 с содержанием углерода [С]=0,25% толщиной 250 мм загружают в методические печи и нагревают до температуры аустенитизации Та=1200°С. Разогретые слябы выдают на печной рольганг непрерывного широкополосного стана 2000 и подвергают прокатке в черновой группе клетей (черновая прокатка) до промежуточной толщины 40 мм. Затем раскат при температуре Тнп=1050°С задают в непрерывную 7-клетевую чистовую группу клетей, где обжимают до конечной толщины Н=4,0 мм. Регламентированную температуру конца прокатки Ткп=830°С поддерживают изменением скорости прокатки и межклетевым охлаждением полосы.3. Slabs of steel of composition 4 with a carbon content [C] = 0.25% of a thickness of 250 mm are loaded into methodological furnaces and heated to austenitization temperature T a = 1200 ° C. The heated slabs are discharged onto the furnace rolling table of a continuous broadband mill 2000 and subjected to rolling in a roughing group of stands (rough rolling) to an intermediate thickness of 40 mm. Then, the roll at a temperature T np = 1050 ° C is set into a continuous 7-stand finishing group of stands, where it is crimped to a final thickness of H = 4.0 mm. The regulated temperature of the end of rolling T KP = 830 ° C is supported by a change in the rolling speed and intercell cooling of the strip.
Прокатанную полосу выдают на отводящий рольганг, где охлаждают водой до температуры смотки. Поскольку полоса имеет толщину Н=4,0 мм, попадающую в интервал толщин 3,5-5,0 мм, и содержит 0,25% углерода, температуру смотки поддерживают равной Тсм=635°С. Охлажденную полосу сматывают в рулон.The rolled strip is issued to the discharge roller table, where it is cooled with water to the temperature of the winding. Since the strip has a thickness of H = 4.0 mm, falling within the thickness range of 3.5-5.0 mm, and contains 0.25% carbon, the winding temperature is maintained equal to T cm = 635 ° C. The cooled strip is wound onto a roll.
4. Все те же операции, что и в примере 3, только в чистовой группе клетей производят прокатку штрипсов толщиной Н=7,0 мм, а температуру смотки поддерживают равной Тсм=625°С.4. All the same operations as in example 3, only in the finishing group of stands the strips are rolled with a thickness of H = 7.0 mm, and the winding temperature is maintained equal to T cm = 625 ° C.
Варианты прокатки штрипсов по различным режимам из сталей различного состава приведены в табл.3.The options for rolling strips in various modes from steels of various compositions are given in Table 3.
Из табл.3 следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2, 3, 5-8) достигается повышение стабильности механических свойств и выхода годных горячекатаных штрипсов. Кроме того, штрипсы характеризуются удовлетворительной свариваемостью.From table 3 it follows that when implementing the proposed method (options No. 2, 3, 5-8), an increase in the stability of mechanical properties and yield of hot-rolled strips is achieved. In addition, strips are characterized by satisfactory weldability.
В случае запредельных значений заявленных параметров (варианты №1, 4, 8) уровень и стабильность механических свойств штрипсов ухудшаются, что сопровождается снижением выхода годного. Также более низкие и нестабильные свойства при нулевом выходе годного имеют штрипсы, произведенные согласно способу-прототипу (вариант №9).In the case of transcendental values of the declared parameters (options No. 1, 4, 8), the level and stability of the mechanical properties of the strips deteriorate, which is accompanied by a decrease in the yield. Also lower and unstable properties at zero yield are strips produced according to the prototype method (option No. 9).
Технико-экономические преимущества предложенного способа заключаются в том, что нагрев слябов из низколегированной стали предложенного состава, последующая их горячая черновая и контролируемая чистовая прокатка с температурой конца прокатки не ниже 820°С, охлаждение водой до температуры смотки, определяемой в зависимости от содержания углерода в низколегированной стали толщины штрипса, обеспечивает формирование оптимальной мелкозернистой ферритно-перлитной микроструктуры стали. За счет этого достигается получение заданного уровня и повышение стабильности механических свойств и выхода годного при удовлетворительной свариваемости полос.The technical and economic advantages of the proposed method are that the heating of slabs of low alloy steel of the proposed composition, their subsequent hot rough and controlled finish rolling with a temperature of the end of rolling not lower than 820 ° C, cooling with water to a winding temperature, determined depending on the carbon content in low-alloy steel strip thickness, provides the formation of the optimal fine-grained ferritic-pearlite microstructure of steel. Due to this, it is possible to obtain a given level and increase the stability of mechanical properties and yield with satisfactory weldability of the strips.
Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства полос для обсадных труб на 20-35%.Using the proposed method will increase the profitability of the production of strips for casing by 20-35%.
Источники информацииInformation sources
1. Заявка Японии №61-163210, МПК С21D 8/00, 1986.1. Japanese application No. 61-163210, IPC C21D 8/00, 1986.
2. Заявка Японии №61-223125, МПК С21D 8/02, С22С 38/54, 1986.2. Japanese application No. 61-223125, IPC C21D 8/02, C22C 38/54, 1986.
3. Патент РФ 2264475, МПК С21D 8/02, 20.11.2005 - прототип.3. RF patent 2264475, IPC C21D 8/02, 20.11.2005 - prototype.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006140045/02A RU2341565C2 (en) | 2006-11-13 | 2006-11-13 | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006140045/02A RU2341565C2 (en) | 2006-11-13 | 2006-11-13 | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006140045A RU2006140045A (en) | 2008-05-20 |
| RU2341565C2 true RU2341565C2 (en) | 2008-12-20 |
Family
ID=39798588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006140045/02A RU2341565C2 (en) | 2006-11-13 | 2006-11-13 | Method of candy manufacturing from low-alloy steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2341565C2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2591922C1 (en) * | 2015-07-21 | 2016-07-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel |
| RU2613262C2 (en) * | 2015-08-07 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production method of hot-rolled rolled stock from low-alloy steel |
| RU2709075C1 (en) * | 2019-08-19 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing hot-rolled coil of low-alloy steel |
| RU2728981C1 (en) * | 2020-02-03 | 2020-08-03 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Rolled stock for casing and tubing pipes and method of its production |
| RU2778533C1 (en) * | 2021-12-29 | 2022-08-22 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | METHOD FOR PRODUCING STRIPS 4-10 mm THICK FROM LOW-ALLOY STEEL |
-
2006
- 2006-11-13 RU RU2006140045/02A patent/RU2341565C2/en active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2591922C1 (en) * | 2015-07-21 | 2016-07-20 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of producing hot-rolled sheet from low-alloy steel |
| RU2613262C2 (en) * | 2015-08-07 | 2017-03-15 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Production method of hot-rolled rolled stock from low-alloy steel |
| RU2709075C1 (en) * | 2019-08-19 | 2019-12-13 | Акционерное общество "Выксунский металлургический завод" | Method of producing hot-rolled coil of low-alloy steel |
| RU2728981C1 (en) * | 2020-02-03 | 2020-08-03 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Rolled stock for casing and tubing pipes and method of its production |
| RU2778533C1 (en) * | 2021-12-29 | 2022-08-22 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | METHOD FOR PRODUCING STRIPS 4-10 mm THICK FROM LOW-ALLOY STEEL |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006140045A (en) | 2008-05-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4782243B2 (en) | Boron-added steel sheet with excellent hardenability and manufacturing method | |
| EP2071044A1 (en) | A method for producing high-carbon steel rails excellent in wear resistance and ductility | |
| WO2001023625A1 (en) | Sheet steel and method for producing sheet steel | |
| JP2005320561A (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet superior in spot weldability and quality stability of material | |
| CN109804092B (en) | Cold-rolled steel sheet for flux-cored wire and method for manufacturing same | |
| JPH0768583B2 (en) | High-tensile cold-rolled steel sheet manufacturing method | |
| RU2341565C2 (en) | Method of candy manufacturing from low-alloy steel | |
| EP3199255B1 (en) | Rail manufacturing method and rail manufacturing apparatus | |
| RU2318027C1 (en) | Method of production of the plate iron | |
| RU2318881C2 (en) | Strips producing method for making casing tubes | |
| RU2292404C1 (en) | Strip making method for producing tubes | |
| RU2346060C2 (en) | Method of blades manufacturing | |
| RU2341564C2 (en) | Method of hot-rolled sheet manufacturing | |
| JPH10251794A (en) | Hot rolled steel plate for structural purpose, excellent in press formability and surface characteristic, and its production | |
| JP4192857B2 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and manufacturing method thereof | |
| RU2201972C2 (en) | Method for making strips of low-alloy steel | |
| RU2262537C1 (en) | Method of production of strips from low-alloyed steel | |
| RU2709075C1 (en) | Method of producing hot-rolled coil of low-alloy steel | |
| JP3543200B2 (en) | Manufacturing method of steel sheet for metal saw substrate | |
| JP5163431B2 (en) | Method for producing high strength cold-rolled steel sheet with small strength fluctuation | |
| JPH0557332B2 (en) | ||
| RU2312905C1 (en) | Strips of low alloy steel producing method | |
| RU2358023C1 (en) | Method of production strips out of low alloyed steel | |
| RU2784908C1 (en) | Method for producing hot-rolled sheet structural steel | |
| CN115053007B (en) | Cold-rolled steel sheet for flux-cored wire and method for producing same |