RU2341564C2 - Method of hot-rolled sheet manufacturing - Google Patents

Abstract

FIELD: metallurgy.

SUBSTANCE: method includes slab heating, its further multipass bidirectional rough and finish rolling with regulated finishing temperature, at that finish rolling is begun at temperature 970-1050°C and finished at finishing temperature from 940°C till 990°C with percent reduction in final run 7-15%. Slab is received from steel, containing, wt %: C=0.18-0.23; Si=0.15-0.40; Mn=1.0-1.35; V=0.02-0.04; Al=0.02-0.05; Cr≤0.3; Ni≤0.3; Cu≤0.3; S≤0.020; P≤0.020; N≤0.012; Fe - the rest. Finishing temperature at sheet thickness 6.0-16.0 mm is equal 940°C, at sheet thickness 16.1-25.0 mm - 950°C, at sheet thickness 25.1-40.0 mm - 980°C, at sheet thickness exceeding 40.0 mm is equal 990°C.

EFFECT: quality increasing of hot-rolled sheet and yield ratio.

5 cl, 7 ex, 3 tbl

Description

Изобретение относится к области металлургии, конкретнее к горячей прокатке толстолистовой стали на реверсивных станах, которая используется для изготовления сварных металлоконструкций.The invention relates to the field of metallurgy, and more particularly to hot rolling of plate steel on reversing mills, which is used for the manufacture of welded metal structures.

Горячекатаный листовой прокат толщиной 6,35-51,0 мм, используемый для изготовления сварных металлоконструкций, должен отвечать следующему комплексу механических свойств (табл.1), а также обладать их стабильностью:The hot-rolled sheet metal with a thickness of 6.35-51.0 mm used for the manufacture of welded metal structures must meet the following set of mechanical properties (Table 1), and also have their stability:

Таблица 1
Механические свойства горячекатаных листов (ASTM А/572)Table 1
Mechanical properties of hot rolled sheets (ASTM A / 572) σ_в, МПаσ _in , MPa σ_т, МПаσ _t , MPa δ, %δ,% KV^-30, ДжKV ^-30 , J СвариваемостьWeldability не менее 450not less than 450 345-355345-355 не менее 19not less than 19 не менее 12not less than 12 удовлетв.sat.

Известен способ производства горячекатаной низколегированной толстолистовой стали, содержащей углерод, кремний, марганец, титан, медь, никель, хром, молибден, ванадий, ниобий и железо. Способ включает нагрев слябов, их черновую и чистовую реверсивную горячую прокатку, которую завершают при температуре 800-900°С. Затем прокатанные листы подвергают охлаждению [1].A known method for the production of hot-rolled low alloy steel plate containing carbon, silicon, manganese, titanium, copper, nickel, chromium, molybdenum, vanadium, niobium and iron. The method includes heating the slabs, their rough and finish reverse hot rolling, which is completed at a temperature of 800-900 ° C. Then the rolled sheets are subjected to cooling [1].

Недостаток известного способа состоит в том, что листы различной толщины охлаждаются с разной скоростью. Это приводит к нестабильности механических свойств листов из данной низколегированной стали, снижению качества и выхода годных листов.The disadvantage of this method is that sheets of different thicknesses are cooled at different speeds. This leads to instability of the mechanical properties of sheets of this low alloy steel, reducing the quality and yield of sheets.

Известен также способ производства толстолистовой конструкционной стали с однородной ферритной структурой. В соответствии с этим способом отливают слябы следующего химического состава, мас.%:There is also known a method for the production of plate structural steel with a uniform ferritic structure. In accordance with this method, slabs of the following chemical composition are molded, wt.%:

УглеродCarbon не более 0,23no more than 0,23 МарганецManganese не более 1,35no more than 1,35 ФосфорPhosphorus не более 0,04no more than 0,04 СераSulfur не более 0,05no more than 0,05 КремнийSilicon не более 0,50no more than 0.50 ВанадийVanadium не более 0,10no more than 0.10 АлюминийAluminum 0,02-0,060.02-0.06 НикельNickel не более 0,50no more than 0.50 ХромChromium не более 0,70no more than 0,70 МедьCopper не более 0,40no more than 0.40 ЖелезоIron остальное.rest.

Слябы нагревают до температуры 1120-1180°С, подвергают черновой прокатке с суммарным обжатием 40-60% и чистовой прокатке с суммарным обжатием 40-60%. Чистовую прокатку начинают при температуре не выше 980°С и завершают при температуре конца прокатки ниже 870°С [2].The slabs are heated to a temperature of 1120-1180 ° C, subjected to rough rolling with a total compression of 40-60% and finishing rolling with a total compression of 40-60%. Finishing rolling starts at a temperature not exceeding 980 ° C and is completed at a temperature of the end of rolling below 870 ° C [2].

Недостаток известного способа состоит в том, что прокатанные листы, в зависимости от толщины и конкретного содержания легирующих элементов стали, приобретают различные механические свойства. Это снижает их качество и выход годного.The disadvantage of this method is that the rolled sheets, depending on the thickness and the specific content of the alloying elements of the steel, acquire various mechanical properties. This reduces their quality and yield.

Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является способ производства горячекатаного листового проката из низколегированной стали марки 14ХГ2САФД, включающий нагрев слябов, последующую их многопроходную реверсивную черновую и чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки, при этом чистовую прокатку завершают при температуре конца прокатки не выше 950°С с относительным обжатием в последнем проходе не менее 15% [3] - прототип.The closest analogue to the present invention is a method for the production of hot rolled sheet from low alloy steel grade 14KHG2SAFD, including heating the slabs, their subsequent multi-pass reverse roughing and finishing rolling with a regulated temperature of the end of rolling, while finishing rolling is completed at a temperature of rolling end not higher than 950 ° C with a relative compression in the last pass of at least 15% [3] - prototype.

Недостаток известного способа состоит в том, что горячекатаные листы имеют низкие вязкопластические свойства. Помимо этого, в процессе чистовой прокатки и при последующем охлаждении на воздухе листы приобретают нестабильные механические свойства, зависящие как от толщины листов, так и от конкретного химического состава каждой плавки. Это снижает качество горячекатаных листов и выход годного.The disadvantage of this method is that the hot rolled sheets have low viscoplastic properties. In addition, in the process of finish rolling and subsequent cooling in air, the sheets acquire unstable mechanical properties, depending both on the thickness of the sheets and on the specific chemical composition of each melt. This reduces the quality of the hot rolled sheets and yield.

Техническая задача, решаемая изобретением, состоит в повышении качества горячекатаных листов и выхода годного.The technical problem solved by the invention is to improve the quality of hot-rolled sheets and yield.

Указанная техническая задача решается тем, что в известном способе производства горячекатаного листа из низколегированной стали, включающем получение сляба, нагрев, последующую многопроходную реверсивную черновую и чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки, согласно изобретению чистовую прокатку начинают при температуре 970-1050°С и завершают при температуре конца прокатки от 940 до 990°С с относительным обжатием в последнем проходе от 7 до 15%, причем сляб получают из стали, содержащей следующий химический состав, мас.%:The specified technical problem is solved by the fact that in the known method for producing a hot-rolled sheet of low alloy steel, including obtaining a slab, heating, subsequent multi-pass reverse roughing and finishing rolling with a regulated temperature of the end of rolling, according to the invention, the finish rolling starts at a temperature of 970-1050 ° C and ends at a temperature of the end of rolling from 940 to 990 ° C with a relative compression in the last pass from 7 to 15%, and the slab is obtained from steel containing the following chemical composition, m ac%:

УглеродCarbon 0,18-0,230.18-0.23 КремнийSilicon 0,15-0,400.15-0.40 МарганецManganese 1,0-1,351.0-1.35 ВанадийVanadium 0,02-0,040.02-0.04 АлюминийAluminum 0,02-0,050.02-0.05 ХромChromium не более 0,3no more than 0,3 НикельNickel не более 0,3no more than 0,3 МедьCopper не более 0,3no more than 0,3 СераSulfur не более 0,020no more than 0,020 ФосфорPhosphorus не более 0,020no more than 0,020 АзотNitrogen не более 0,012no more than 0,012 ЖелезоIron остальное.rest.

Кроме того, при получении листа толщиной 6,0-16,0 мм температура прокатки равна 940°С, при получении листа толщиной 16,1-25,0 мм температура конца прокатки равна 950°С, при получении листа толщиной 25,1-40,0 мм температура конца прокатки равна 980°С, а при получении листа толщиной более 40,0 мм температура конца прокатки равна 990°С.In addition, upon receipt of a sheet with a thickness of 6.0-16.0 mm, the rolling temperature is 940 ° C, upon receipt of a sheet with a thickness of 16.1-25.0 mm, the temperature of the end of rolling is 950 ° C, upon receipt of a sheet with a thickness of 25.1- 40.0 mm, the temperature of the end of rolling is 980 ° C, and upon receipt of a sheet with a thickness of more than 40.0 mm, the temperature of the end of rolling is 990 ° C.

Сущность предлагаемого изобретения состоит в следующем. Обеспечение заданных механических свойств горячекатаных толстых листов достигается одновременно как оптимизацией химического состава стали, так и режимов их последующей деформационно-термической обработки. При относительном обжатии в последнем проходе 7-15% и температуре конца прокатки, зависящей от толщины листа, в стали предложенного состава формируется аустенитная структура такого типа, что после распада переохлажденного аустенита на феррит и перлит конечная микроструктура и механические свойства стали практически не зависят от толщины листа, которая определяет скорость их охлаждения, и конкретного химического состава плавки. Благодаря этому листы в диапазоне толщин от 6,0 до 51 мм имеют заданные и равномерные механические свойства.The essence of the invention is as follows. Ensuring the specified mechanical properties of hot-rolled thick sheets is achieved both by optimizing the chemical composition of the steel and the modes of their subsequent deformation-heat treatment. With a relative compression in the last pass of 7-15% and a temperature of the end of rolling, depending on the thickness of the sheet, an austenitic structure of the type is formed in the steel of the proposed composition so that after the decomposition of the supercooled austenite to ferrite and perlite decays, the final microstructure and mechanical properties of the steel are practically independent of the thickness sheet, which determines the speed of their cooling, and the specific chemical composition of the heat. Due to this, sheets in the thickness range from 6.0 to 51 mm have predetermined and uniform mechanical properties.

Экспериментально установлено, что при температуре начала чистовой прокатки ниже 970°С формируется мелкая анизотропная микроструктура аустенита и нестабильные микроструктура и свойства прокатанных листов. Это снижает качество листов и выход годного. Увеличение температуры начала чистовой прокатки более 1050°С приводит к разнобалльности микроструктуры стали, потере прочностных свойств готовых листов.It has been experimentally established that at the temperature of the finish rolling start below 970 ° C, a fine anisotropic austenite microstructure and unstable microstructure and properties of rolled sheets are formed. This reduces the quality of the sheets and yield. An increase in the temperature of the beginning of the finish rolling of more than 1050 ° C leads to a variability of the microstructure of the steel, loss of strength properties of the finished sheets.

При температуре конца прокатки выше 990°С в стали предложенного состава в процессе охлаждения наблюдается неравномерный рост аустенитных зерен, что приводит к неравномерности микроструктуры в готовых листах, снижению прочности и стабильности механических свойств. Снижение температуры конца прокатки менее 940°С ухудшает пластические и вязкостные свойства листов.At a temperature of rolling end above 990 ° C in the steel of the proposed composition during cooling, an uneven growth of austenitic grains is observed, which leads to uneven microstructure in the finished sheets, a decrease in strength and stability of mechanical properties. Lowering the temperature of the end of rolling less than 940 ° C affects the plastic and viscous properties of the sheets.

При относительном обжатии от 7 до 15% в последнем проходе имеет место механическая проработка валками только поверхностных слоев толстых листов. И так как поверхность листов после прокатки охлаждается наиболее интенсивно, то результатом механической проработки поверхности является выравнивание механических свойств листов различной толщины и различного химического состава стали в заявленных пределах.With a relative compression of 7 to 15% in the last pass, there is a mechanical study of only the surface layers of thick sheets by rolls. And since the surface of the sheets after rolling is cooled most intensively, the result of the mechanical study of the surface is the alignment of the mechanical properties of sheets of different thicknesses and different chemical compositions of steel within the stated limits.

Увеличение обжатия более 15% приводит к росту прочности и неравномерности механических свойства листов толщиной 6,0-25,0 мм. Снижение обжатия в последнем проходе менее 7% не обеспечивает выравнивания механических свойств листов в диапазонах толщин 6,0-25,0 мм, что снижает качество листов и выход годного.An increase in compression of more than 15% leads to an increase in strength and uneven mechanical properties of sheets with a thickness of 6.0-25.0 mm. The reduction in compression in the last pass of less than 7% does not provide alignment of the mechanical properties of the sheets in the thickness ranges of 6.0-25.0 mm, which reduces the quality of the sheets and yield.

Углерод в стали предложенного состава определяет ее прочностные свойства. Снижение содержания углерода менее 0,18% приводит к падению прочности ниже допустимого уровня. Увеличение содержания углерода сверх 0,23% ухудшает пластичность и вязкость стали.Carbon in steel of the proposed composition determines its strength properties. A decrease in carbon content of less than 0.18% leads to a drop in strength below an acceptable level. An increase in carbon content in excess of 0.23% impairs the ductility and toughness of the steel.

Кремний раскисляет и упрочняет сталь, повышает ее упругие свойства. При содержании кремния менее 0,15% прочность стали недостаточна. Увеличение содержания кремния более 0,40% приводит к возрастанию количества силикатных неметаллических включений, охрупчивает сталь, ухудшает ее пластичность.Silicon deoxidizes and strengthens the steel, increases its elastic properties. When the silicon content is less than 0.15%, the strength of the steel is insufficient. An increase in the silicon content of more than 0.40% leads to an increase in the number of silicate non-metallic inclusions, embrittlement of steel, and worsens its ductility.

Марганец введен для раскисления и повышения прочности стали, связывания примесной серы в сульфиды. При содержании марганца менее 1, 0% снижается прочность стали и вязкость при отрицательных температурах, приводит к увеличению отбраковки. Повышение концентрации марганца сверх 1,35% ухудшает пластичность стали. Ванадий образуют с углеродом карбиды VC, а с азотом - нитриды VN. Мелкие нитриды и карбонитриды ванадия располагаются по границам зерен и субзерен, тормозят движение дислокации и, тем самым, упрочняют сталь. При содержании ванадия менее 0,02% его влияние недостаточно велико, свойства стали ниже допустимого уровня. Увеличение концентрации ванадия более 0,04% вызывает дисперсионное твердение проката и приводит к выделению на границах зерен интерметаллических соединений. Это ухудшает свойства и снижает выход годных горячекатаных полос.Manganese is introduced to deoxidize and increase the strength of steel, binding impurity sulfur to sulfides. When the manganese content is less than 1.0%, the strength of steel and viscosity at low temperatures decrease, leading to an increase in rejection. An increase in manganese concentration in excess of 1.35% impairs the ductility of the steel. Vanadium forms VC carbides with carbon, and VN nitrides with nitrogen. Small vanadium nitrides and carbonitrides are located along grain and subgrain boundaries, inhibit the movement of dislocations, and thereby strengthen steel. When the content of vanadium is less than 0.02%, its effect is not large enough, the properties of the steel are below the permissible level. An increase in the concentration of vanadium more than 0.04% causes the precipitation hardening of the rolled products and leads to the release of intermetallic compounds at the grain boundaries. This affects the properties and reduces the yield of hot rolled strips.

Алюминий является раскисляющим и модифицирующим элементом. При содержании алюминия менее 0,02% его воздействие проявляется слабо, сталь имеет низкие механические свойства. Увеличение содержания алюминия более 0,05% приводит к графитизации стали, потере прочности и хладостойкости.Aluminum is a deoxidizing and modifying element. When the aluminum content is less than 0.02%, its effect is weak, steel has low mechanical properties. An increase in aluminum content of more than 0.05% leads to graphitization of steel, loss of strength and cold resistance.

Хром, никель и медь способствуют повышению прочностных свойств и стойкости против коррозии, но при содержании каждого из этих элементов более 0,30% имеет место снижение работы удара при отрицательных температурах, что недопустимо.Chrome, nickel and copper contribute to the increase of strength properties and resistance to corrosion, but when the content of each of these elements is more than 0.30%, there is a decrease in impact work at low temperatures, which is unacceptable.

Сера является вредной примесью, снижающей пластические и вязкостные свойства. При концентрации серы не более 0,020% ее вредное действие проявляется слабо и не приводит к заметному снижению механических свойств стали данного состава. В то же время более глубокая десульфурация удорожает сталь, делает ее производство нерентабельным.Sulfur is a harmful impurity that reduces plastic and viscous properties. At a sulfur concentration of not more than 0.020%, its harmful effect is weak and does not lead to a noticeable decrease in the mechanical properties of steel of this composition. At the same time, deeper desulfurization increases the cost of steel, making its production unprofitable.

Фосфор в количестве не более 0,020% целиком растворяется в α-железе, что ведет к упрочнению металлической матрицы. Однако увеличение содержания фосфора более 0,020% вызывает охрупчивание стали и снижение работы удара при отрицательных температурах.Phosphorus in an amount of not more than 0.020% is completely dissolved in α-iron, which leads to hardening of the metal matrix. However, an increase in the phosphorus content of more than 0.020% causes steel embrittlement and a decrease in impact work at low temperatures.

Азот является нитридообразующим элементом, упрочняющим сталь. Однако повышение концентрации азота сверх 0,012% приводит к снижению вязкостных свойств (работы удара) при отрицательных температурах, что недопустимо.Nitrogen is a nitride forming element that strengthens steel. However, an increase in nitrogen concentration in excess of 0.012% leads to a decrease in the viscosity properties (impact work) at low temperatures, which is unacceptable.

Примеры реализации способаMethod implementation examples

В кислородном конвертере производят выплавку низколегированных сталей различного состава (табл.1).In an oxygen converter, low-alloy steels of various compositions are smelted (Table 1).

Выплавленные стали разливают на МНЛЗ в слябы сечением 250×1350 мм, которые загружают в газовую методическую печь и нагревают до температуры Т_а - 1180°С. Нагретые слябы прокатывают в черновой клети кварто толстолистового реверсивного стана 2800 за 7 проходов (с разбивкой ширины) в раскаты толщиной 60 мм с одновременным охлаждением до температуры начала чистовой прокатки T_нп=1010°С.The smelted steel is cast on a continuous casting machine into slabs with a cross section of 250 × 1350 mm, which are loaded into a gas methodical furnace and heated to a temperature of T _a - 1180 ° C. The heated slabs are rolled in a roughing stand of a quarto plate-type reversible mill 2800 in 7 passes (with a breakdown of the width) into 60 mm thick peals with simultaneous cooling to the temperature of the beginning of the finish rolling T _np = 1010 ° C.

Затем раскаты толщиной 60 мм задают в чистовую клеть кварто и прокатывают их до конечной толщины Н_л=6,0-51,0 мм. Листы всех толщин обжимают в последнем проходе на величину ε_к=7-15% при регламентированной температуре конца прокатки Т_кп от 940 до 990°С, зависящей от толщины листа Н_л.Then, peals with a thickness of 60 mm are set in the quarto finishing stand and rolled to a final thickness of H _l = 6.0-51.0 mm. Sheets of all thicknesses are crimped in the last pass by ε _k = 7-15% at a regulated temperature of the end of rolling T _kp from 940 to 990 ° C, depending on the sheet thickness N _l .

Прокатанные листы охлаждают на воздухе, после чего от них отбирают пробы для испытания механических свойств, по наличию внутренних дефектов с помощью ультразвукового контроля и свариваемости, по результатам которых определяют выход годного Q.The rolled sheets are cooled in air, after which samples are taken from them for testing the mechanical properties, by the presence of internal defects using ultrasonic testing and weldability, the results of which determine the yield of Q.

В табл.2 приведены химические составы низколегированных сталей, а в табл.3 - варианты способа производства горячекатаного листового проката из сталей различных составов и показатели их эффективности.Table 2 shows the chemical compositions of low-alloy steels, and in Table 3 - options for the method of production of hot-rolled sheet metal from steels of various compositions and indicators of their effectiveness.

Из табл.2 и 3 следует, что при реализации предложенного способа (варианты №2-5, составы сталей №2-4) обеспечивается получение заданных и стабильных механических свойств горячекатаных листов толщиной от 6,0 до 51,0 мм. Выход годного при этом максимален и составляет Q=99,7-99,9%. При запредельных значениях заявленных параметров (варианты №1 и 6, составы №1 и 5) уровень и стабильность механических свойств снижаются, к тому же механические свойства зависят от толщины листов. Это снижает качество листов и выход годного. Также более низкое качество и выход годных горячекатаных листов достигается при реализации способа-прототипа (вариант №7, состав стали №6).From tables 2 and 3 it follows that when implementing the proposed method (options No. 2-5, compositions of steels No. 2-4), the desired and stable mechanical properties of hot-rolled sheets with a thickness of 6.0 to 51.0 mm are obtained. The yield is at the same time maximum and amounts to Q = 99.7-99.9%. With exorbitant values of the declared parameters (options No. 1 and 6, compositions No. 1 and 5), the level and stability of the mechanical properties decrease, moreover, the mechanical properties depend on the thickness of the sheets. This reduces the quality of the sheets and yield. Also, lower quality and yield of hot-rolled sheets is achieved when implementing the prototype method (option No. 7, the composition of steel No. 6).

Технико-экономические преимущества предложенного способа состоят в том, что одновременная оптимизация химического состава стали и деформационно-термических режимов прокатки толстых листов на реверсивном стане обеспечивает получение заданного уровня и высокой стабильности механических свойств листов различной толщины. Изменение предельного значения температуры конца прокатки Т_кп в зависимости от толщины листов Н_л и регламентированное обжатие листов в последнем проходе на ε_к=7-15% компенсирует влияние на формирование микроструктуры и механических свойств различия в скоростях охлаждения листов разной толщины. Благодаря этому повышается качество листов и выход годного.The technical and economic advantages of the proposed method are that the simultaneous optimization of the chemical composition of steel and the deformation-thermal regimes of rolling thick sheets on a reversing mill provides a given level and high stability of the mechanical properties of sheets of various thicknesses. A change in the limiting value of the temperature of the end of rolling T _kp depending on the thickness of the sheets N _l and the regulated compression of the sheets in the last pass by ε _к = 7-15% compensates for the effect on the formation of the microstructure and mechanical properties of differences in the cooling rates of sheets of different thicknesses. This improves the quality of the sheets and yield.

В качестве базового объекта принят способ-прототип. Использование предложенного способа обеспечит повышение рентабельности производства горячекатаного листового проката из низколегированной стали для изготовления сварных металлоконструкций на 25-30%.The prototype method is adopted as the base object. Using the proposed method will increase the profitability of the production of hot rolled sheet metal from low alloy steel for the manufacture of welded metal structures by 25-30%.

Литературные источникиLiterary sources

1. Заявка Японии №2205628, МПК C21D 8/02, С22С 38/00, 1990 г.;1. Japanese application No. 2205628, IPC C21D 8/02, C22C 38/00, 1990;

2. Патент США №4662950, МПК C21D 8/02, 1987 г.;2. US patent No. 4662950, IPC C21D 8/02, 1987;

3. RU 2191833 C1, C21D 8/02, 27.10.2002. - прототип.3. RU 2191833 C1, C21D 8/02, 10.27.2002. - prototype.

Таблица 2table 2 Химический состав низколегированных сталейThe chemical composition of low alloy steels № составаComposition number Содержание химических элементов, мас.%The content of chemical elements, wt.% СFROM SiSi MnMn VV AlAl CrCr NiNi CuCu SS РR NN FeFe 1.one. 0,170.17 0,140.14 0,90.9 0,010.01 0,010.01 0,090.09 0,090.09 0,090.09 0,0060.006 0,0090.009 0,0080.008 Остальн.Rest 2.2. 0,180.18 0,150.15 1,01,0 0,020.02 0,020.02 0,100.10 0,100.10 0,100.10 0,0110.011 0,0160.016 0,0090.009 3.3. 0,200.20 0,270.27 1,171.17 0,030,03 0,0350,035 0,150.15 0,150.15 0,150.15 0,0150.015 0,0180.018 0,0100.010 -:--: - 4.four. 0,230.23 0,350.35 1,351.35 0,040.04 0,050.05 0,300.30 0,300.30 0,300.30 0,0200,020 0,0200,020 0,0110.011 -:--: - 5.5. 0,240.24 0,360.36 1,361.36 0,050.05 0,060.06 0,400.40 0,400.40 0,400.40 0,0210,021 0,0210,021 0,0120.012 -:--: - 6.6. 0,150.15 0,600.60 1,201.20 0,080.08 0,040.04 0,400.40 0,300.30 0,400.40 0,0100.010 0,0220,022 0,0120.012 -:--: - (прототип)(prototype)                       -:--: -

Таблица 3Table 3 Режимы производства листового проката и показатели их эффективностиModes of production of sheet metal and indicators of their effectiveness № вариантаOption No. № составаComposition number Т_нп, °СT _bp, ° C ε_к, %ε _to ,% Н_л, ммN _l , mm Т_кп, °СT _CP , ° C σ_в, МПаσ _in , MPa σ_т, МПаσ _t , MPa δ, %δ,% KV^-30, ДжKV ^-30 , J СвариваемостьWeldability Q, %Q% 1.one. 1.one. 960960 66 5,0-16,05.0-16.0 945945 350-450350-450 320-345320-345 15-1915-19 7-117-11 удовл.sat. 23,423,4 2.2. 2.2. 970970 77 6,0-16,06.0-16.0 940940 460460 350350 2424 18eighteen удовл.sat. 99,799.7 3.3. 3.3. 10101010 1010 16,1-25,016.1-25.0 950950 460460 350350 2525 1919 удовл.sat. 99,999.9 4.four. 4.four. 10301030 1212 25,1-40,025.1-40.0 980980 465465 350350 2424 18eighteen удовл.sat. 99,999.9 5.5. 3.3. 10501050 15fifteen 40,1-51,040.1-51.0 990990 460460 355355 2424 18eighteen удовл.sat. 99,899.8 6.6. 5.5. 10601060 1616 51,1-60,051.1-60.0 10001000 380-450380-450 320-345320-345 12-1912-19 6-126-12 неудовл.unsatisfied. 22,422.4 7.7. 6.6. 850850 19,419,4 6,0-40,06.0-40.0 750750 370-470370-470 290-360290-360 11-2011-20 3-123-12 удовл.sat. 20,820.8 (прототип)(prototype)                      

Claims (5)

1. Способ производства горячекатаного листа из низколегированной стали, включающий получение сляба, нагрев, последующую многопроходную реверсивную черновую и чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки, отличающийся тем, что сляб получают из стали, имеющей следующий химический состав, мас.%:1. A method of manufacturing a hot rolled sheet of low alloy steel, including obtaining a slab, heating, subsequent multi-pass reverse roughing and finishing rolling with a regulated temperature of the end of the rolling, characterized in that the slab is obtained from steel having the following chemical composition, wt.%: углеродcarbon 0,18-0,230.18-0.23 кремнийsilicon 0,15-0,400.15-0.40 марганецmanganese 1,0-1,351.0-1.35 ванадийvanadium 0,02-0,040.02-0.04 алюминийaluminum 0,02-0,050.02-0.05 хромchromium не более 0,3no more than 0,3 никельnickel не более 0,3no more than 0,3 медьcopper не более 0,3no more than 0,3 сераsulfur не более 0,020no more than 0,020 фосфорphosphorus не более 0,020no more than 0,020 азотnitrogen не более 0,012no more than 0,012 железоiron остальное,rest, при этом чистовую прокатку начинают при температуре 970-1050°С и завершают при температуре конца прокатки от 940 до 990°С с относительным обжатием в последнем проходе от 7 до 15%.in this case, finish rolling is started at a temperature of 970-1050 ° C and completed at a temperature of the end of rolling from 940 to 990 ° C with a relative compression in the last pass from 7 to 15%. 2. Способ по п.1, отличающийся тем, что при получении листа толщиной 6,0-16,0 мм температура конца прокатки равна 940°С.2. The method according to claim 1, characterized in that upon receipt of a sheet with a thickness of 6.0-16.0 mm, the temperature of the end of rolling is 940 ° C. 3. Способ по п.1, отличающийся тем, что при получении листа толщиной 16,1-25,0 мм температура конца прокатки равна 950°С3. The method according to claim 1, characterized in that upon receipt of a sheet with a thickness of 16.1-25.0 mm, the temperature of the end of rolling is 950 ° C 4. Способ по п.1, отличающийся тем, что при получении листа толщиной 25,1-40,0 мм температура конца прокатки равна 980°С.4. The method according to claim 1, characterized in that upon receipt of a sheet with a thickness of 25.1-40.0 mm, the temperature of the end of the rolling is 980 ° C. 5. Способ по п.1, отличающийся тем, что при получении листа толщиной более 40,0 мм температура конца прокатки равна 990°С.5. The method according to claim 1, characterized in that upon receipt of a sheet with a thickness of more than 40.0 mm, the temperature of the end of rolling is 990 ° C.