RU2333284C2 - Горячекатаная высокопрочная сталь и способ получения ленты из горячекатаной высокопрочной стали - Google Patents

Горячекатаная высокопрочная сталь и способ получения ленты из горячекатаной высокопрочной стали Download PDF

Info

Publication number
RU2333284C2
RU2333284C2 RU2005125717/02A RU2005125717A RU2333284C2 RU 2333284 C2 RU2333284 C2 RU 2333284C2 RU 2005125717/02 A RU2005125717/02 A RU 2005125717/02A RU 2005125717 A RU2005125717 A RU 2005125717A RU 2333284 C2 RU2333284 C2 RU 2333284C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel according
steel
mpa
hot
value equal
Prior art date
Application number
RU2005125717/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005125717A (ru
Inventor
Мирей СЁКС
Кристоф ИССАРТЕЛЬ
Фабьенн РУМЕГУ
Original Assignee
Юзинор
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Юзинор filed Critical Юзинор
Publication of RU2005125717A publication Critical patent/RU2005125717A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2333284C2 publication Critical patent/RU2333284C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к производству лент из горячекатаной высокопрочной стали бейнитно-мартенситной структуры с содержанием до 5% феррита. В горячем состоянии прокатывают при температуре менее 950°С сляб, содержащий углерод, марганец, хром, кремний, титан, алюминий, серу, фосфор, железо и литейные примеси, при следующем соотношении компонентов, мас.%: 0,05≤С≤0,1, 0,7≤Mn≤1,1, 0,5≤Cr≤1,0, 0,05≤Si≤0,3, 0,05≤Ti≤0,1, Al≤0,07, S≤0,03, Р≤0,05, железо и литейные примеси остальное. Полученную ленту охлаждают до температуры ниже или равной 400°С при скорости охлаждения свыше 50°С/с в интервале 800-700°С и наматывают при температуре ниже или равной 250°С. Повышается усталостная прочность и сопротивляемость к ударам. 2 н. и 18 з.п. ф-лы, 2 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к горячекатаной высокопрочной стали и способу получения лент из этой стали, структура которой является бейнитно-мартенситной и может содержать до 5% феррита.
В последние годы были созданы стали высокой прочности, в частности, для удовлетворения особых требований автомобильной промышленности, которыми являются, в частности, снижение веса и, следовательно, уменьшение толщины деталей, и повышение безопасности, достигаемой повышением усталостной прочности деталей и их сопротивления ударам. Однако эти меры улучшения не должны снижать способности стальных листов к обработке деформированием при изготовлении деталей.
Способность к обработке с приданием формы предполагает, что сталь обладает значительным относительным удлинением (>10%) и что соотношение между пределом упругости и пределом прочности при растяжении Rm имеет малую величину.
Повышение сопротивления ударам деталей, полученных деформированием, можно достигнуть разными способами, в частности применением сталей, обладающих, с одной стороны, значительным относительным удлинением А и, с другой стороны, низкой величиной соотношения предела упругости к пределу прочности при растяжении, что позволяет после деформирования повысить предел упругости благодаря способности ее к упрочнению.
Усталостное сопротивление деталей определяет их долговечность в зависимости от воздействующих на них напряжений и может быть улучшено увеличением предела прочности при растяжении Rm стали. Однако повышение предела прочности при растяжении снижает способность стали к деформированию, ограничивая таким образом возможность изготовления деталей, в частности их толщину.
В рамках настоящего изобретения под высокопрочной сталью понимается сталь, предел прочность которой при растяжении Rm превышает 800 МПа.
Известна первая группа высокопрочных сталей, в которую входят стали с высоким содержанием углерода (более 0,1%) и марганца (более 1,2%) и структура которых является полностью мартенситной. Они обладают пределом прочности при растяжении свыше 1000 МПа, достигаемым посредством термообработки в виде закалки, но характеризуются относительным удлинением А менее 8%, что исключает всякое деформирование.
Вторая группа высокопрочных сталей состоит из так называемых двухфазных сталей со структурой, содержащей около 10% феррита и 90% мартенсита. Эти стали обладают очень высокой деформируемостью, однако прочностные показатели не превышают 800 МПа.
Целью настоящего изобретения являются устранение недостатков, присущих сталям из уровня техники, и предложение горячекатаной высокопрочной стали, способной к обработке деформированием и обладающей повышенными усталостной прочностью и сопротивлением к ударам.
Для этого первым объектом изобретения является горячекатаная высокопрочная сталь, отличающаяся тем, что ее химический состав содержит, вес.%:
0,05≤C≤0,1
0,7≤Mn≤1,1
0,5≤Cr≤1,0
0,05≤Si≤0,3
0,05≤Ti≤0,1
Al≤0,07
S≤0,03
P≤0,05,
остальное - железо и литейные примеси,
причем эта сталь обладает бейнитно-мартенситной структурой, способной содержать до 5% феррита.
Согласно предпочтительному варианту осуществления химический состав также содержит в вес.%:
0,08≤С≤0,09
0,8≤Mn≤1,0
0,6≤Cr≤0,9
0,2≤Si≤0,3
0,05≤Ti≤0,09
Al≤0,07
S≤0,03
P≤0,05,
остальное - железо и литейные примеси.
Согласно другому предпочтительному варианту осуществления структура стали согласно изобретению состоит из 70-90% бейнита, 10-30% мартенсита и 0-5% феррита, более предпочтительно 70-85% бейнита, 15-30% мартенсита и 0-5% феррита.
Сталь согласно изобретению может также характеризоваться следующими свойствами, взятыми раздельно или в сочетании:
- пределом прочности при растяжении Rm более или равным 950 МПа,
- относительным удлинением А при растяжении более или равным 10%,
- пределом упругости более или равным 680 МПа,
- соотношением предела упругости к пределу прочности при растяжении Rm менее 0,8.
Вторым объектом изобретения является способ получения ленты из высокопрочной горячекатаной стали согласно изобретению, при котором проводят горячую прокатку сляба следующего химического состава в вес.%:
0,05≤С≤0,1
0,7≤Mn≤1,1
0,5≤Cr≤1,0
0,05≤Si≤0,3
0,05≤Ti≤0,1
Al≤0,07
S≤0,03
P≤0,05,
остальное - железо и литейные примеси,
при этом температура прокатки составляет менее 950°С, затем полученную ленту охлаждают до температуры ниже или равной 400°С, поддерживая при этом скорость охлаждения свыше 50°С/с в диапазоне 800-700°С, указанную ленту сматывают при температуре ниже или равной 250°С.
Согласно предпочтительному варианту осуществления изобретения состав сляба содержит в вес.%:
0,08≤С≤0,09
0,8≤Mn≤1,0
0,6≤Cr≤0,9
0,2≤Si≤0,3
0,05≤Ti≤0,09
Al≤0,07
S≤0,03
P≤0,05,
остальное - железо и литейные примеси.
В еще одном варианте осуществления на стальную горячекатаную ленту наносят покрытие из цинка или его сплава погружением в ванну жидкого цинка или его сплава в конце намотки и после размотки, затем отжигают.
Способ согласно изобретению состоит прежде всего в горячей прокатке сляба специального состава для получения однородной структуры. Температура прокатки составляет менее 950°С, предпочтительно менее 900°С.
В конце прокатки полученную ленту охлаждают до температуры ниже или равной 400°С при скорости охлаждения более 50°С/с в диапазоне 800-700°С. Такое быстрое охлаждение проводят для того, чтобы образовалось менее 5% феррита, присутствие которого нежелательно, так как титан выделяется преимущественно в этой фазе. Эта скорость охлаждения составляет предпочтительно от 50 до 200°С/с.
Далее способ включает в себя намотку ленты при температуре ниже или равной 250°С. На этом этапе температуру ограничивают для предупреждения отпуска мартенсита, снижающего механическую прочность и повышающего предел упругости, в результате чего ухудшается соотношение предела упругости к пределу прочности при растяжении Rm.
В состав согласно изобретению входит углерод в количестве от 0,05 до 0,100%. Этот элемент является основным для получения положительных механических свойств, но он не должен присутствовать в слишком большом количестве, так как способен вызывать ликвации. При содержании углерода в количестве менее 0,100% обеспечивается, в частности, хорошая свариваемость, повышается способность к обработке деформированием и повышается предел усталости.
В состав входит также марганец в количестве 0,7-1,1%. Марганец повышает предел упругости стали, существенно снижая при этом пластичность, из-за чего ограничивают его содержание. При его содержании менее 1,1% становится возможным также исключение любой ликвации при непрерывной разливке.
В состав входит также хром в количестве 0,50-1,0%. Минимальное содержание 0,50% способствует образованию бейнита в микроструктуре. Однако его содержание ограничивают 1,0%, так как высокое содержание хрома способствует образованию феррита в количестве более 5% из-за его способности образовывать альфа-фазу.
Также в состав входит кремний в количестве 0,05-0,3%. Он существенно повышает предел упругости стали, незначительно снижает ее пластичность и ухудшает способность к покрытию, что и объясняет ограничение его содержания.
Также в состав входит титан в количестве 0,05-0,1%. Этот элемент позволяет существенно повысить механические свойства за счет выделений в процессе прокатки и охлаждения. Он не повышает горячей твердости из-за своего умеренного содержания. Его содержание ограничивают 0,1% для предупреждения снижения сопротивления удару, термической прочности и способности к гибке.
Также в состав входит фосфор в количестве менее 0,05%, так как при большем содержании он может привести к появлению ликвации в процессе непрерывной разливки.
Также в состав входит алюминий в количестве менее 0,07%, который применяется для раскисления стали во время ее выплавки на сталелитейном заводе.
Примеры
В качестве не ограничивающего примера и для лучшего пояснения изобретения производилась выплавка стали определенной марки. Ее состав приведен в следующей таблице:
  С Mn Cr Si Ti S P Al
А 0,78 0,95 0,79 0,233 0,094 0,001 0,038 0,048
Остальное - железо и неизбежные при выплавке примеси.
Примененные сокращения:
Rm: предел прочности при растяжении, МПа.
Rp0,2: предел упругости, МПа.
А: относительное удлинение, %.
Из стали марки А изготовили три образца, прокатали при 860°С и подвергли разным видам термомеханической обработки. Изменяли скорость охлаждения в диапазоне 800-700°С и температуру намотки для выявления образовавшихся структурных изменений.
Затем замерили механические свойства полученных сталей. Результаты приведены ниже в таблице.
Испытание V800-700, (°С) Tbob, (°C) Rm, (МПа) Rp0,2, (МПа) Rp0,2/Rm A,%
1* 57 200 995 690 0,7 14
2 42 200 780 635 0,8 14
3 20 400 800 705 0,9 -
* согласно изобретению.
Микроструктура при 1-м испытании, проведенном согласно изобретению, была бейнитно-мартенситной, а при испытаниях 2 и 3 - ферритно-бейнитной.
Было установлено, что скорость охлаждения в диапазоне 800-700°С, составлявшая менее 50°С/с, приводила к образованию феррита в количестве более 5%. Следовательно, титан выделялся в этот феррит, что препятствовало достижению требуемого уровня механических свойств, в частности высокого показателя Rm.
Однако температура намотки свыше 250°С в сочетании со скоростью охлаждения менее 50°С/с в диапазоне 800-700°С повышает передел упругости без увеличения механической прочности. Следовательно, соотношение Rp0,2/Rm является очень высоким.
Наконец, было установлено, что скорость охлаждения свыше 50°С/с в диапазоне 800-700°С в сочетании с температурой намотки менее 250°С обеспечивает превосходные показатели механической прочности и предела упругости. Бейнитно-мартенситная структура продукта обеспечивает преимущественно положительное соотношение Rp0,2/Rm и относительное удлинение свыше 10%.
Кроме того, сталь согласно изобретению обладает хорошей способностью к нанесению на нее покрытия погружением в ванну жидкого металла, такого как цинк или его сплав, алюминий или один из его сплавов.

Claims (20)

1. Горячекатаная высокопрочная сталь, отличающаяся тем, что ее химический состав содержит:
0,05≤С≤0,1%
0,7≤Mn≤1,1%
0,5≤Cr≤1,0%
0,05≤Si≤0,3%
0,05≤Ti≤0,1%
Al≤0,07%
S≤0,03%
Р≤0,05%,
остальное - железо и литейные примеси,
причем эта сталь обладает бейнитно-мартенситной структурой, способной содержать до 5% феррита.
2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что ее химический состав содержит:
0,08≤С≤0,09%
0,8≤Mn≤1,0%
0,6≤Cr≤0,9%
0,2≤Si≤O,3%
0,05≤Ti≤0,09%
Al≤0,07%
S≤0,03%
P≤0,05%,
остальное - железо и литейные примеси,
причем эта сталь обладает бейнитно-мартенситной структурой, способной содержать до 5% феррита.
3. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что ее структура состоит из 70-90% бейнита, 10-30% мартенсита и 0-5% феррита.
4. Сталь по п.2, отличающаяся тем, что ее структура состоит из 70-90% бейнита, 10-30% мартенсита и 0-5% феррита.
5. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что ее предел прочности при растяжении Rm имеет величину, равную или большую 950 МПа.
6. Сталь по п.2, отличающаяся тем, что ее предел прочности при растяжении Rm имеет величину, равную или большую 950 МПа.
7. Сталь по п.3, отличающаяся тем, что ее предел прочности при растяжении Rm имеет величину, равную или большую 950 МПа.
8. Сталь по п.4, отличающаяся тем, что ее предел прочности при растяжении Rm имеет величину, равную или большую 950 МПа.
9. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что ее удлинение А при разрыве составляет 10% или более.
10. Сталь по п.2, отличающаяся тем, что ее удлинение А при разрыве составляет 10% или более.
11. Сталь по п.3, отличающаяся тем, что ее удлинение А при разрыве составляет 10% или более.
12. Сталь по п.4, отличающаяся тем, что ее удлинение А при разрыве составляет 10% или более.
13. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что ее предел упругости имеет величину, равную или большую 680 МПа.
14. Сталь по п.2, отличающаяся тем, что ее предел упругости имеет величину, равную или большую 680 МПа.
15. Сталь по п.3, отличающаяся тем, что ее предел упругости имеет величину, равную или большую 680 МПа.
16. Сталь по п.4, отличающаяся тем, что ее предел упругости имеет величину, равную или большую 680 МПа.
17. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что соотношение ее предела упругости к пределу прочности при растяжении составляет менее 0,8.
18. Способ получения ленты из горячекатаной высокопрочной стали, отличающийся тем, что в горячем состоянии прокатывают сляб следующего состава:
0,05≤С≤0,1%
0,7≤Mn≤1,1%
0,5≤Cr≤1,0%
0,05≤Si≤0,3%
0,05≤Ti≤0,1%
Al≤0,07%
S≤0,03%
Р≤0,05%,
остальное - железо и литейные примеси,
при этом температура прокатки составляет менее 950°С, полученную ленту охлаждают до температуры ниже или равной 400°С при скорости охлаждения свыше 50°С/с в интервале 800-700°С и наматывают при температуре ниже или равной 250°С.
19. Способ по п.18, отличающийся тем, что в горячем состоянии прокатывают сляб следующего состава:
0,08≤С≤0,09%
0,8≤Mn≤1,0%
0,6≤Cr≤0,9%
0,2≤Si≤0,3%
0,05≤Ti≤0,09%
Al≤0,07%
S≤0,03%
P≤0,05%,
остальное - железо и литейные примеси.
20. Способ по п.18 или 19, отличающийся тем, что на горячекатаную ленту наносят покрытие из цинка или его сплава погружением в ванну жидкого цинка или его сплава в конце намотки и после размотки, затем отжигают.
RU2005125717/02A 2003-01-15 2004-01-14 Горячекатаная высокопрочная сталь и способ получения ленты из горячекатаной высокопрочной стали RU2333284C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR03/00371 2003-01-15
FR0300371A FR2849864B1 (fr) 2003-01-15 2003-01-15 Acier lamine a chaud a tres haute resistance et procede de fabrication de bandes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005125717A RU2005125717A (ru) 2006-02-10
RU2333284C2 true RU2333284C2 (ru) 2008-09-10

Family

ID=32524914

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005125717/02A RU2333284C2 (ru) 2003-01-15 2004-01-14 Горячекатаная высокопрочная сталь и способ получения ленты из горячекатаной высокопрочной стали

Country Status (16)

Country Link
US (1) US7699947B2 (ru)
EP (1) EP1587963B1 (ru)
JP (1) JP4505055B2 (ru)
KR (1) KR101065781B1 (ru)
CN (1) CN100366759C (ru)
AT (1) ATE528414T1 (ru)
BR (1) BRPI0406731B1 (ru)
CA (1) CA2513096C (ru)
ES (1) ES2374188T3 (ru)
FR (1) FR2849864B1 (ru)
MX (1) MXPA05007580A (ru)
PL (1) PL209154B1 (ru)
RU (1) RU2333284C2 (ru)
UA (1) UA79531C2 (ru)
WO (1) WO2004070064A2 (ru)
ZA (1) ZA200505161B (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2543590C2 (ru) * 2010-10-18 2015-03-10 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Горячекатаный, холоднокатаный и плакированный стальной лист, имеющий улучшенную равномерную и локальную пластичность при высокой скорости деформации
RU2550682C1 (ru) * 2011-05-12 2015-05-10 Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло Сл Способ изготовления сверхпрочной мартенситной стали и лист, полученный этим способом
RU2580578C2 (ru) * 2011-05-12 2016-04-10 Арселормитталь Инвестигасьон И Дессарролло Сл Способ изготовления из сверхпрочной мартенситной стали и полученные таким образом лист или деталь
RU2743041C1 (ru) * 2017-12-15 2021-02-12 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Высокопрочный горячекатаный плоский стальной продукт с высокой устойчивостью к образованию краевых трещин и одновременно высоким показателем термоупрочнения и способ получения такого плоского стального продукта

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102560272B (zh) * 2011-11-25 2014-01-22 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法
JP6359534B2 (ja) * 2012-08-03 2018-07-18 タタ、スティール、アイモイデン、ベスローテン、フェンノートシャップＴａｔａ Ｓｔｅｅｌ Ｉｊｍｕｉｄｅｎ Ｂｖ 熱間圧延鋼ストリップを製造するためのプロセスおよびそれにより製造された鋼ストリップ
CN103695762B (zh) * 2013-12-13 2016-06-08 安徽工业大学 一种抗拉强度560～590MPa热轧轮辋用钢及其制造方法
US10837079B2 (en) * 2014-01-24 2020-11-17 Rautaruukki Oyj Hot-rolled ultrahigh strength steel strip product
KR102020435B1 (ko) 2017-12-22 2019-09-10 주식회사 포스코 굽힘성 및 저온인성이 우수한 고강도 열연강판 및 이의 제조방법
CN115386783B (zh) * 2022-08-29 2023-10-03 东北大学 一种屈服强度1000MPa级超高强钢板及其制备方法
CN115354237B (zh) * 2022-08-29 2023-11-14 东北大学 抗拉强度1000MPa级热轧超高强钢板及其制备方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2133744B2 (de) * 1971-07-07 1973-07-12 August Thyssen-Hütte AG, 4100 Duisburg Die verwendung eines vollberuhigten stahles fuer gegenstaende aus warmgewalztem band
JPS56150135A (en) * 1980-01-18 1981-11-20 British Steel Corp Binary steel
US4388122A (en) * 1980-08-11 1983-06-14 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Method of making high strength hot rolled steel sheet having excellent flash butt weldability, fatigue characteristic and formability
US4501626A (en) * 1980-10-17 1985-02-26 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho High strength steel plate and method for manufacturing same
US4472208A (en) * 1982-06-28 1984-09-18 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Hot-rolled high tensile titanium steel plates and production thereof
JP2819344B2 (ja) * 1990-05-11 1998-10-30 トーア・スチール株式会社 ばね用鋼線
JPH06240356A (ja) * 1993-02-10 1994-08-30 Sumitomo Metal Ind Ltd 加工性に優れた高強度熱延鋼板の製造方法
JP3425837B2 (ja) * 1996-03-28 2003-07-14 株式会社神戸製鋼所 耐孔明き腐食性および圧壊特性に優れた高強度熱延鋼板、および高強度亜鉛系めっき鋼板並びにそれらの製造方法
BR9811051A (pt) * 1997-07-28 2000-08-15 Exxonmobil Upstream Res Co Placa de aço, e, processo para preparar a mesma
JPH11199984A (ja) * 1998-01-09 1999-07-27 Kobe Steel Ltd 溶断性に優れた高強度鋼板
FR2796966B1 (fr) * 1999-07-30 2001-09-21 Ugine Sa Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues
CN1107122C (zh) * 2000-02-29 2003-04-30 济南济钢设计院 奥贝马钢及其制备方法
US6364968B1 (en) * 2000-06-02 2002-04-02 Kawasaki Steel Corporation High-strength hot-rolled steel sheet having excellent stretch flangeability, and method of producing the same
JP4608739B2 (ja) * 2000-06-14 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車ドア補強用鋼管の製造方法
FR2820150B1 (fr) * 2001-01-26 2003-03-28 Usinor Acier isotrope a haute resistance, procede de fabrication de toles et toles obtenues

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2543590C2 (ru) * 2010-10-18 2015-03-10 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Горячекатаный, холоднокатаный и плакированный стальной лист, имеющий улучшенную равномерную и локальную пластичность при высокой скорости деформации
RU2550682C1 (ru) * 2011-05-12 2015-05-10 Арселормитталь Инвестигасьон И Десарролло Сл Способ изготовления сверхпрочной мартенситной стали и лист, полученный этим способом
RU2580578C2 (ru) * 2011-05-12 2016-04-10 Арселормитталь Инвестигасьон И Дессарролло Сл Способ изготовления из сверхпрочной мартенситной стали и полученные таким образом лист или деталь
US10337090B2 (en) 2011-05-12 2019-07-02 Arcelormittal Investigaciòn Y Desarrollo, S.L. Method for the production of very high strength martensitic steel and sheet or part thus obtained
US10895003B2 (en) 2011-05-12 2021-01-19 Arcelormittal Very high strength martensitic steel or part and method of fabrication
RU2743041C1 (ru) * 2017-12-15 2021-02-12 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Высокопрочный горячекатаный плоский стальной продукт с высокой устойчивостью к образованию краевых трещин и одновременно высоким показателем термоупрочнения и способ получения такого плоского стального продукта
US11584971B2 (en) 2017-12-15 2023-02-21 Salzgitter Flachstahl Gmbh High-strength, hot-rolled flat steel product with high edge cracking resistance and, at the same time, high bake-hardening potential, and method for producing such a flat steel product

Also Published As

Publication number Publication date
KR101065781B1 (ko) 2011-09-19
BRPI0406731B1 (pt) 2012-11-27
CN1735700A (zh) 2006-02-15
FR2849864A1 (fr) 2004-07-16
WO2004070064A2 (fr) 2004-08-19
ATE528414T1 (de) 2011-10-15
US20060207692A1 (en) 2006-09-21
CA2513096C (fr) 2011-03-29
CN100366759C (zh) 2008-02-06
WO2004070064A3 (fr) 2004-09-16
US7699947B2 (en) 2010-04-20
PL209154B1 (pl) 2011-07-29
CA2513096A1 (fr) 2004-08-19
ES2374188T3 (es) 2012-02-14
ZA200505161B (en) 2006-12-27
EP1587963B1 (fr) 2011-10-12
BRPI0406731A (pt) 2005-12-20
EP1587963A2 (fr) 2005-10-26
JP4505055B2 (ja) 2010-07-14
FR2849864B1 (fr) 2005-02-18
PL378236A1 (pl) 2006-03-20
KR20050090458A (ko) 2005-09-13
MXPA05007580A (es) 2005-09-21
JP2006518009A (ja) 2006-08-03
UA79531C2 (en) 2007-06-25
RU2005125717A (ru) 2006-02-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101087871B1 (ko) 가공성, 파우더링성, 미끄럼 이동성이 양호한 합금화 용융 아연 도금 강판의 제조 방법
JP5283504B2 (ja) 優れた延性を有する高強度鋼板を製造する方法およびこれにより製造された鋼板
JP5332355B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP7058675B2 (ja) 塗装密着性及び塗装後耐食性に優れた熱間プレス成形部材用鋼板及びその製造方法
KR101899688B1 (ko) 연속 생산성이 우수한 고강도 열연강판, 표면 품질 및 도금 밀착성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 이들의 제조방법
CN110777290A (zh) 一种热浸镀锌铝镁高强钢、制备方法及应用
ZA200505161B (en) Ultrahigh strength hot-rolled steel and method of producing bands
JP2014051683A (ja) 冷延鋼板およびその製造方法
JPH0635619B2 (ja) 延性の良い高強度鋼板の製造方法
JP6769576B1 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
WO2016157257A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
EP1170391B1 (en) High strength steel plate having improved workability and plating adhesion and process for producing the same
JP4697844B2 (ja) 微細組織を有する鋼材の製造方法
JP2006283070A (ja) 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
JPH08176735A (ja) 缶用鋼板とその製造方法
JP2007270167A (ja) 焼付硬化性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPS6347338A (ja) 高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法
JPS582248B2 (ja) 加工性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法
JP2001207234A (ja) 高延性高穴拡げ性高張力鋼板およびその製造方法
JP3347152B2 (ja) 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JPS609097B2 (ja) すぐれた加工性と非時効性を有する極低降伏点鋼およびその製造方法
JP3774644B2 (ja) 加工性、時効性およびほうろう特性の優れたほうろう用鋼板およびその製造方法
JP5988000B1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
CN116179941A (zh) 一种低成本含硼780MPa级热镀锌双相钢及其制备方法
JP2020002416A (ja) 冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板及び合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法