RU2333260C2 - Hot-calibrated sectional iron made of spring steel - Google Patents
Hot-calibrated sectional iron made of spring steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2333260C2 RU2333260C2 RU2006131190/02A RU2006131190A RU2333260C2 RU 2333260 C2 RU2333260 C2 RU 2333260C2 RU 2006131190/02 A RU2006131190/02 A RU 2006131190/02A RU 2006131190 A RU2006131190 A RU 2006131190A RU 2333260 C2 RU2333260 C2 RU 2333260C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- less
- steel
- point
- silicates
- manganese
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству горячекатаного, горячекалиброванного проката в прутках диаметром от 12 до 34 мм из пружинной стали, предназначенного для производства пружин подвижного состава железнодорожного транспорта.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the production of hot-rolled, hot-rolled steel in bars with a diameter of 12 to 34 mm from spring steel, intended for the production of springs of railway rolling stock.
Известен сортовой прокат горячекалиброванный из пружинной стали, имеющий заданные параметры структуры, неметаллических включениий, макроструктуры, механических свойств, прокаливаемости и упругости (RU 2092257 C1, В21В 1/46, 10.10.1997).Known hot-rolled bars of spring steel, having predetermined parameters of structure, non-metallic inclusions, macrostructure, mechanical properties, hardenability and elasticity (RU 2092257 C1, B21B 1/46, 10/10/1997).
Наиболее близким аналогом к заявленному изобретению является известный сортовой прокат круглый, горячекатаный, горячекалиброванный из пружинной стали, закаленный и отпущенный, имеющий заданные параметры структуры, макроструктуры, неметаллических включений, механических свойств (Справочник, Современные материалы в автомобилестроении, Москва, «Машиностроение», 1977, с.101-107).The closest analogue to the claimed invention is the known long, round, hot-rolled, hot-calibrated rolled steel from spring steel, hardened and tempered, having predetermined parameters of structure, macrostructure, non-metallic inclusions, mechanical properties (Handbook, Modern Materials in Automotive Engineering, Moscow, "Engineering", 1977 , p. 101-107).
Важнейшим требованием, предъявляемым к горячекалиброванному прокату из пружинной стали, является однородность микро- и макроструктуры, низкое содержание неметаллических включений, повышенный комплекс потребительских свойств и заданной морфологии неметаллических включений.The most important requirement for hot-calibrated rolled steel from spring steel is the uniformity of micro- and macrostructure, low content of non-metallic inclusions, an increased complex of consumer properties and a given morphology of non-metallic inclusions.
Задачей изобретения является обеспечение повышенного уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности, упругости и вязкости, минимального уровня анизотропии механических свойств, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката.The objective of the invention is to provide a high level of consumer properties while providing a favorable ratio of strength, ductility, elasticity and viscosity, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro- and microstructure of rolled products.
Для решения поставленной задачи сортовой прокат горячекалиброванный из пружинной стали, выполненный закаленным и отпущенным, имеющий заданные параметры структуры, макроструктуры, неметаллических включений, механических свойств и упругости, согласно изобретения получен из стали, содержащей следующее соотношение компонентов в мас.%:To solve the problem, hot-rolled sections of spring steel, hardened and tempered, having predetermined parameters of structure, macrostructure, non-metallic inclusions, mechanical properties and elasticity, according to the invention, are obtained from steel containing the following ratio of components in wt.%:
при выполнении соотношения (As+Sn+Pb+5×Zn)≤0,07 имеет феррито-перлитную структуру без участков графита, мартенсита, бейнита и видманштетта, размер действительного зерна 6-12 балл, глубину обезуглероженного слоя - не более 1,5% на сторону, макроструктуру - центральная пористость, точечная неоднородность, ликвационный квадрат - не более 3 балла по каждому виду, подусадочная ликвация не более 3 балла, ликвационные полоски не более 1 балла, неметаллические включения: сульфиды точечные, оксиды точечные, оксиды строчечные, силикаты хрупкие, силикаты пластичные, силикаты недеформированные - не более 2,5 средний балл по каждому виду включений, механические свойства после закалки и отпуска - временное сопротивление разрыву не менее 1275 Н/мм2, предел текучести не менее 1177 Н/мм2, относительное удлинение не менее 6%, относительное сужение не менее 25%, твердость 241-302 НВ.when the ratio (As + Sn + Pb + 5 × Zn) ≤0.07 is fulfilled, it has a ferrite-pearlite structure without graphite, martensite, bainite, and Widmanstatt sections, the actual grain size is 6-12 points, and the decarburized layer depth is no more than 1.5 % per side, macrostructure - central porosity, point heterogeneity, segregation square - no more than 3 points for each species, shrink segregation no more than 3 points, segregation strips no more than 1 point, non-metallic inclusions: point sulfides, point oxides, line oxides, silicates brittle, plastic silicates non-deformed silicates - not more than 2.5; average score for each type of inclusions; mechanical properties after hardening and tempering - temporary tensile strength not less than 1275 N / mm 2 , yield strength not less than 1177 N / mm 2 , elongation not less than 6 %, relative narrowing of at least 25%, hardness 241-302 HB.
В качестве примеси сталь дополнительно содержит в мас.%: фосфор не более 0,015, никель не более 0,10, медь не более 0,08, молибден не более 0,10, кислород не более 0,002.As an impurity, steel additionally contains in wt.%: Phosphorus no more than 0.015, nickel no more than 0.10, copper no more than 0.08, molybdenum no more than 0.10, oxygen no more than 0.002.
При содержании в стали в мас.%: ванадия 0,10-0,15, марганца 0,95-1,25, хрома 0,005-0,30 прокат имеет механические свойства: временное сопротивление разрыву после не менее 1570 Н/мм2, предел текучести не менее 1373 Н/мм2, относительное удлинение - не менее 6%, относительное сужение - не менее 25%, твердость 269-302 НВ.When the content in steel in wt.%: Vanadium 0.10-0.15, manganese 0.95-1.25, chromium 0.005-0.30, the rolled metal has mechanical properties: temporary tensile strength after at least 1570 N / mm 2 , yield strength of not less than 1373 N / mm 2 , elongation of not less than 6%, relative narrowing of not less than 25%, hardness 269-302 HB.
При содержании в стали в мас.%: ванадия 0,005-0,010, марганца 0,60-0,90, хрома 0,005-0,30 прокат имеет механические свойства: временное сопротивление разрыву не менее 1275 Н/мм2, предел текучести не менее 1177 Н/мм2, относительное удлинение не менее 6%, относительное сужение - не менее 30%, твердость 241-269 НВ.When the content in steel in wt.%: Vanadium 0.005-0.010, manganese 0.60-0.90, chromium 0.005-0.30, the rolled metal has mechanical properties: temporary tensile strength not less than 1275 N / mm 2 , yield strength not less than 1177 N / mm 2 , elongation of at least 6%, relative narrowing of at least 30%, hardness 241-269 HB.
При содержании в стали в мас.%: ванадия 0,010-0,10, марганца 0,60-0,90, хрома 0,005-0,30 прокат имеет механические свойства: временное сопротивление разрыву после не менее 1300 Н/мм2, предел текучести не менее 1200 Н/мм2, относительное удлинение не менее 6%, относительное сужение - не менее 30%, твердость 241-285 НВ.When the content in steel in wt.%: Vanadium 0.010-0.10, manganese 0.60-0.90, chromium 0.005-0.30, the rolled metal has mechanical properties: temporary tensile strength after at least 1300 N / mm 2 , yield strength not less than 1200 N / mm 2 , elongation of not less than 6%, relative narrowing of not less than 30%, hardness of 241-285 HB.
При содержании в стали в мас.%: ванадия 0,005-0,030, марганца 0,60-0,80, кремния 1,40-1,60, хрома - 0,60-0,80 прокат имеет механические свойства: временное сопротивление разрыву 1550-1780 Н/мм2, предел текучести не менее 1400 Н/мм2, относительное удлинение - не менее 6%, относительное сужение - не менее 30%, твердость 241-285 НВ.When the content in steel in wt.%: Vanadium 0.005-0.030, manganese 0.60-0.80, silicon 1.40-1.60, chromium 0.60-0.80, the rolling has mechanical properties: temporary tensile strength 1550 -1780 N / mm 2 , yield strength of not less than 1400 N / mm 2 , elongation of not less than 6%, relative narrowing of not less than 30%, hardness of 241-285 HB.
Приведенные сочетания легирующих элементов (п.1) позволяют получить в готовом изделии мелкодисперсную феррито-перлитную структуру, оптимальные содержание и морфологию неметаллических включений, однородную макроструктуру и благоприятное сочетание характеристик прочности, упругости и пластичности.The given combinations of alloying elements (item 1) make it possible to obtain a finely dispersed ferrite-pearlite structure, the optimal content and morphology of nonmetallic inclusions, a homogeneous macrostructure, and a favorable combination of strength, elasticity, and ductility characteristics.
Углерод вводится в композицию данной стали с целью обеспечения заданного уровня ее прочности, упругости и прокаливаемости. Верхняя граница содержания углерода (0,58%) обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня вязкости и упругости стали, а нижняя - соответственно 0,53% - обеспечения требуемого уровня прочности и прокаливаемости данной стали.Carbon is introduced into the composition of this steel in order to ensure a given level of its strength, elasticity and hardenability. The upper limit of the carbon content (0.58%) is due to the need to ensure the required level of toughness and elasticity of steel, and the lower, respectively 0.53%, to ensure the required level of strength and hardenability of this steel.
Марганец и хром используются, с одной стороны, как упрочнители твердого раствора, с другой стороны, как элементы, повышающие устойчивость переохлажденного аустенита стали. При этом верхний уровень содержания марганца - 1,25%, хрома - 0,80% определяется необходимостью обеспечения требуемого уровня вязкости стали, а нижний - 0,60% и 0,005% соответственно необходимостью обеспечить требуемый уровень прочности и прокаливаемости и теплостойкости данной стали.Manganese and chromium are used, on the one hand, as solid solution hardeners, and on the other hand, as elements that increase the stability of supercooled austenite of steel. At the same time, the upper level of manganese is 1.25%, chromium 0.80% is determined by the need to ensure the required level of steel viscosity, and the lower is 0.60% and 0.005%, respectively, by the need to provide the required level of strength and hardenability and heat resistance of this steel.
Кремний относится к ферритообразующим элементам. Нижний предел по кремнию - 1,40% обусловлен необходимостью обеспечить заданный уровень упругости стали. Содержание кремния выше 2,0% неблагоприятно скажется на характеристиках упругости стали.Silicon refers to ferrite-forming elements. The lower limit for silicon - 1.40% due to the need to provide a given level of elasticity of steel. A silicon content above 2.0% will adversely affect the elasticity characteristics of the steel.
Ванадий вводится в композицию данной стали с целью обеспечения мелкодисперсной, однородной зеренной структуры. При этом он управляет процессами в нижней части аустенитной области (определяет склонность стали к росту зерна аустенита, стабилизирует структуру при термомеханической обработке, повышает температуру рекристаллизации и, как следствие, влияет на характер γ-α- превращения. Верхняя граница содержания ванадия - 0,15% обусловлена необходимостью обеспечения требуемого уровня пластичности стали, а нижняя - соответственно 0,005% - обеспечения требуемого уровня прочности данной стали.Vanadium is introduced into the composition of this steel in order to provide a finely dispersed, uniform grain structure. At the same time, it controls the processes in the lower part of the austenitic region (determines the tendency of steel to grow austenite grains, stabilizes the structure during thermomechanical processing, increases the recrystallization temperature and, as a result, affects the nature of the γ-α transformation. The upper limit of the vanadium content is 0.15 % is due to the need to ensure the required level of ductility of steel, and the lower - respectively 0.005% - to ensure the required level of strength of this steel.
Азот способствует образованию нитридов в стали. Верхний предел содержания азота - 0,008% обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел - 0,005% вопросами технологичности производства.Nitrogen promotes the formation of nitrides in steel. The upper limit of nitrogen content - 0.008% due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit - 0.005% by issues of manufacturability.
Сера определяет уровень пластичности и обрабатываемости резанием стали. Верхний предел (0,035%) обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел (0,005%) - вопросами технологичности производства и обрабатываемости резанием.Sulfur determines the level of ductility and machinability by cutting steel. The upper limit (0.035%) is due to the need to obtain a given level of ductility and toughness of steel, and the lower limit (0.005%) is due to issues of manufacturability and machinability.
Мышьяк, олово, свинец и цинк - цветные примеси, определяющие общий уровень пластичности стали и ее склонность к проявлению обратимой отпускной хрупкости при последующей термической обработке готовых изделий из рассматриваемой трубной заготовки. Нижний предел по мышьяку, олову, свинцу и цинку (0,0001% по каждому элементу соответственно) обусловлен технологией производства стали, а верхний - (0,03%, 0,02%, 0,01% и 0,005% соответственно) определяет повышенную склонность стали к обратимой отпускной хрупкости.Arsenic, tin, lead and zinc are colored impurities that determine the overall level of ductility of steel and its tendency to manifest reversible temper brittleness during subsequent heat treatment of finished products from the pipe billet under consideration. The lower limit for arsenic, tin, lead and zinc (0.0001% for each element, respectively) is determined by the technology of steel production, and the upper limit (0.03%, 0.02%, 0.01% and 0.005%, respectively) determines the increased the tendency of steel to reversible temper brittleness.
Соотношение As+Sn+Pb+5×Zn≤0,07 определяет пониженную склонность стали к проявлению обратимой отпускной хрупкости.The ratio As + Sn + Pb + 5 × Zn≤0.07 determines the reduced tendency of steel to manifest reversible temper brittleness.
Анализ патентной и научно-технической информации не выявил решений, имеющих аналогичную совокупность признаков, которой достигался бы сходный эффект - обеспечение повышенного уровня потребительских свойств при обеспечении благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимального уровня анизотропии механических свойств, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката.The analysis of patent and scientific and technical information did not reveal solutions having a similar set of features that would achieve a similar effect - providing an increased level of consumer properties while ensuring a favorable ratio of strength, ductility and viscosity, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro - and microstructure rolled.
Примеры осуществления изобретения, не исключая других в объеме формулы изобретения. Выплавку исследуемой стали с различными химическими составами в мас.%:Examples of carrying out the invention, not excluding others in the scope of the claims. Smelting of the investigated steel with various chemical compositions in wt.%:
пример 1: углерод - 0,54, марганец - 1,12, кремний - 1,87, хром - 0,21, ванадий - 0,12, сера - 0,008, азот - 0,007, мышьяк - 0,009, олово - 0,005, свинец - 0,003, цинк - 0,001;Example 1: carbon — 0.54, manganese — 1.12, silicon — 1.87, chromium — 0.21, vanadium — 0.12, sulfur — 0.008, nitrogen — 0.007, arsenic — 0.009, tin — 0.005, lead - 0.003, zinc - 0.001;
пример 2: углерод - 0,57, марганец - 0,62, кремний - 1,89, хром - 0,13, ванадий - 0,009, сера - 0,008, азот - 0,008, мышьяк - 0,010, олово - 0,008, свинец - 0,009, цинк - 0,002;Example 2: carbon - 0.57, manganese - 0.62, silicon - 1.89, chromium - 0.13, vanadium - 0.009, sulfur - 0.008, nitrogen - 0.008, arsenic - 0.010, tin - 0.008, lead - 0.009 zinc - 0.002;
пример 3: углерод - 0,56, марганец - 0,71, кремний - 1,92, хром - 0,11, ванадий - 0,02, сера - 0,009, азот - 0,008, мышьяк - 0,012, олово - 0,007, свинец - 0,006, цинк - 0,001;Example 3: carbon — 0.56, manganese — 0.71, silicon — 1.92, chromium — 0.11, vanadium — 0.02, sulfur — 0.009, nitrogen — 0.008, arsenic — 0.012, tin — 0.007, lead - 0.006, zinc - 0.001;
пример 4: углерод - 0,57, марганец - 0,70, кремний - 1,53, хром - 0,71, ванадий - 0,02, сера - 0,009, азот - 0,008, мышьяк - 0,010, олово - 0,009, свинец - 0,006, цинк - 0,001; производят по каждому составу в 150-тонных дуговых сталеплавильных печах (ДСП) с использованием в шихте 100% металлизованных окатышей, что обеспечивает низкое содержание цветных примесей. Предварительное легирование металла по марганцу и кремнию производится в ковше при выпуске из ДСП. После выпуска производилась продувка металла аргоном через донный продувочный блок, во время которой сталь раскисляется алюминием. После этого металл поступает на агрегат комплексной обработки стали (АКОС), на котором имеется возможность нагрева металла до необходимой температуры, продувки его аргоном через донный продувочный блок, дозированной присадки необходимых ферросплавов и обработки стали порошковой проволокой с различными наполнителями. На АКОСе производится наведение рафинировочного шлака присадкой извести и плавикового шпата, нагрев до температуры, обеспечивающей дальнейшую обработку. После обработки на АКОС металл подвергается вакуумной обработке на порционном вакууматоре. Во время вакуумирования производится окончательная корректировка по химическому составу. Разливка производится на четырехручьевых УНРС радиального типа в слиток размерами 300×360 мм со скоростью вытягивания 0,6÷0,7 м/мин, с защитой металла от окисления путем использования покровных шлаковых смесей в промежуточном ковше и кристаллизаторе, защитных труб, погружных стаканов и подачей аргона. Это также обеспечивает получение низкого содержания азота и кислорода и чистоту металла по неметаллическим включениям. После разливки и пореза на мерную длину полученные непрерывнолитые заготовки охлаждались в печах контролируемого охлаждения. Горячую прокатку сортового проката начинают при температуре 900-950°С и заканчивают при температуре 740-850°С, при деформации в последних проходах не менее 20%. Заключительная операция прокатки - горячая калибровка на калибровочном блоке. Для определения уровня механических свойств заготовки проката прошли термическую обработку по следующему режиму: закалка 870°С, масло, отпуск 470°С, воздух - улучшение.Example 4: carbon — 0.57, manganese — 0.70, silicon — 1.53, chromium — 0.71, vanadium — 0.02, sulfur — 0.009, nitrogen — 0.008, arsenic — 0.010, tin — 0.009, lead - 0.006, zinc - 0.001; each composition is produced in 150-ton arc steel-smelting furnaces (DSP) using 100% metallized pellets in the charge, which ensures a low content of color impurities. The preliminary alloying of the metal with manganese and silicon is carried out in the ladle upon discharge from the particleboard. After the release, the metal was purged with argon through the bottom purge unit, during which the steel was deoxidized by aluminum. After that, the metal enters the integrated steel processing unit (AKOS), where it is possible to heat the metal to the required temperature, purge it with argon through the bottom blowing unit, dosed the necessary ferroalloys and treat the steel with flux-cored wire with various fillers. At AKOS, refining slag is induced with an additive of lime and fluorspar, heating to a temperature that ensures further processing. After processing at AKOS, the metal is subjected to vacuum treatment at a batch vacuum. During evacuation, a final adjustment of the chemical composition is made. The casting is carried out on radial four-strand UNRS in an ingot 300 × 360 mm in size with a drawing speed of 0.6 ÷ 0.7 m / min, with metal protection from oxidation by using cover slag mixtures in the intermediate ladle and mold, protective tubes, immersion glasses and argon feed. It also provides a low nitrogen and oxygen content and metal purity from non-metallic inclusions. After casting and cutting to a measured length, the continuously cast billets obtained were cooled in controlled cooling furnaces. Hot rolling of long products starts at a temperature of 900-950 ° C and ends at a temperature of 740-850 ° C, with a deformation in the last passes of at least 20%. The final rolling operation is a hot calibration on the calibration block. To determine the level of mechanical properties of the billet, the heat treatment was carried out according to the following conditions: quenching 870 ° C, oil, tempering 470 ° C, air - improvement.
В результате получаем сортовой прокат ⌀16 мм, длиной - 4800 мм:As a result, we get long products ⌀16 mm, length - 4800 mm:
пример 1: структура феррит и пластинчатый перлита, балл действительного зерна - 7. Макроструктура: центральная пористость - 2 балла, точечная неоднородность - 1 балла, ликвационный квадрат - 1 балл, подусадочная ликвация - 2 балла, ликвационные полоски - 1 балл. Неметаллические включения: сульфиды точечные - 1,0 балл, оксиды точечные - 1,0 балл, оксиды строчечные - 1,0 балл, силикаты хрупкие - 0,5 балла, силикаты пластичные - 0,5 балла, силикаты недеформирующие - 1,0 балл. Механические свойства проката после улучшения: временное сопротивление разрыву 1610 Н/мм2, предел текучести 1412 Н/мм2, относительное удлинение 6,5%, относительное сужение 28%. Твердость в состоянии поставки 277 НВ.Example 1: structure of ferrite and lamellar perlite, real grain score - 7. Macrostructure: central porosity - 2 points, point heterogeneity - 1 point, segregation square - 1 point, shrink segregation - 2 points, segregation strips - 1 point. Non-metallic inclusions: point sulfides - 1.0 point, point oxides - 1.0 point, line oxides - 1.0 point, brittle silicates - 0.5 points, plastic silicates - 0.5 points, non-deforming silicates - 1.0 point . Mechanical properties of rolled products after improvement: temporary tensile strength 1610 N / mm 2 , yield strength 1412 N / mm 2 , elongation of 6.5%, relative narrowing of 28%. Hardness on delivery 277 HB.
As+Sn+Pb+5×Zn=0,022,As + Sn + Pb + 5 × Zn = 0.022,
пример 2: структура феррита и пластинчатого перлита, балл действительного зерна - 8. Макроструктура: центральная пористость - 1,0 балл, точечная неоднородность - 1,0 балл, ликвационный квадрат - 1 балл, подусадочная ликвация - 1,5 балла, ликвационные полоски - 0,5 балла. Неметаллические включения: сульфиды точечные - 0,0 балл, оксиды точечные - 0,5 балла, оксиды строчечные - 0,5 балла, силикаты хрупкие - 1,0 балл, силикаты пластичные - 0,5 балла, силикаты недеформирующие - 1,0 балл. Механические свойства проката после улучшения: временное сопротивление разрыву не менее 1292 Н/мм2, предел текучести не менее 1196 Н/мм2, относительное удлинение 7,5%, относительное сужение 32%. Твердость в состоянии поставки 248 НВ,Example 2: structure of ferrite and plate perlite, real grain score - 8. Macrostructure: central porosity - 1.0 point, point heterogeneity - 1.0 point, segregation square - 1 point, shrink segregation - 1.5 points, segregation strips - 0.5 points. Non-metallic inclusions: point sulfides - 0.0 point, point oxides - 0.5 points, line oxides - 0.5 points, brittle silicates - 1.0 point, plastic silicates - 0.5 points, non-deforming silicates - 1.0 point . Mechanical properties of rolled products after improvement: temporary tensile strength of at least 1292 N / mm 2 , yield strength of at least 1196 N / mm 2 , elongation of 7.5%, relative narrowing of 32%. Hardness on delivery 248 HB,
(As+Sn+Pb+5×Zn)=0,037,(As + Sn + Pb + 5 × Zn) = 0.037,
пример 3: структура феррита и пластинчатого перлита, балл действительного зерна - 7. Макроструктура: центральная пористость - 1,0 балл, точечная неоднородность - 1,0 балл, ликвационный квадрат - 1,5 балла, подусадочная ликвация - 1,0 балл, ликвационные полоски - 1,0 балл. Неметаллические включения: сульфиды точечные - 1,5 балла, оксиды точечные - 0,5 балла, оксиды строчечные - 0,5 балла, силикаты хрупкие - 1,5 балла, силикаты пластичные - 0,5 балла, силикаты недеформирующие - 1,5 балла. Механические свойства проката после улучшения: временное сопротивление разрыву 1312 Н/мм2, предел текучести 1234 Н/мм2, относительное удлинение 7%, относительное сужение 33%, твердость в состоянии поставки 255 НВ.Example 3: structure of ferrite and lamellar perlite, real grain score - 7. Macrostructure: central porosity - 1.0 point, point heterogeneity - 1.0 point, segregation square - 1.5 points, shrink segregation - 1.0 point, segregation strips - 1.0 point. Non-metallic inclusions: point sulfides - 1.5 points, point oxides - 0.5 points, line oxides - 0.5 points, brittle silicates - 1.5 points, plastic silicates - 0.5 points, non-deforming silicates - 1.5 points . The mechanical properties of rolled products after improvement: temporary tensile strength 1312 N / mm 2 , yield strength 1234 N / mm 2 , elongation of 7%, relative narrowing of 33%, hardness on delivery 255 HB.
(As+Sn+Pb+5×Zn)=0,030,(As + Sn + Pb + 5 × Zn) = 0.030,
пример 4: структура пластинчатого перлита, балл действительного зерна - 8. Макроструктура: центральная пористость - 1,5 балла, точечная неоднородность - 1,5 балла, ликвационный квадрат - 1,0 балл, подусадочная ликвация - 1,0 балл, ликвационные полоски - 1,0 балл. Неметаллические включения: сульфиды точечные - 0,5 балла, оксиды точечные - 0,5 балла, оксиды строчечные - 0,5 балла, силикаты хрупкие - 1,0 балл, силикаты пластичные - 0,5 балла, силикаты недеформирующие - 1,5 балла. Механические свойства проката после улучшения: временное сопротивление разрыву 1712 Н/мм2, предел текучести 1682 Н/мм2, относительное удлинение 7%, относительное сужение 33%. Твердость в состоянии поставки 261 НВ,Example 4: lamellar perlite structure, real grain score - 8. Macrostructure: central porosity - 1.5 points, point heterogeneity - 1.5 points, segregation square - 1.0 point, shrink segregation - 1.0 point, segregation strips - 1.0 point Non-metallic inclusions: point sulfides - 0.5 points, point oxides - 0.5 points, line oxides - 0.5 points, brittle silicates - 1.0 points, plastic silicates - 0.5 points, non-deforming silicates - 1.5 points . Mechanical properties of rolled products after improvement: temporary tensile strength 1712 N / mm 2 , yield strength 1682 N / mm 2 , elongation of 7%, relative narrowing of 33%. Hardness on delivery 261 HB,
(As+Sn+Pb+5×Zn)=0,031.(As + Sn + Pb + 5 × Zn) = 0.031.
Внедрение предложенного изделия: сортового проката горячекатаного, горячекалиброванного, изготовленного из пружинной стали, обеспечивает повышенный уровень потребительских свойств за счет благоприятного соотношения прочности, пластичности и вязкости, минимального уровня анизотропии механических свойств, низкого содержания неметаллических включений, однородной макро- и микроструктуры проката, повышенных характеристик обрабатываемости резанием.The implementation of the proposed product: hot-rolled, hot-calibrated, manufactured from spring steel, provides an increased level of consumer properties due to a favorable ratio of strength, ductility and toughness, a minimum level of anisotropy of mechanical properties, low content of non-metallic inclusions, homogeneous macro-and microstructure of rolled products, high characteristics machinability by cutting.
Claims (6)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006131190/02A RU2333260C2 (en) | 2006-08-30 | 2006-08-30 | Hot-calibrated sectional iron made of spring steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2006131190/02A RU2333260C2 (en) | 2006-08-30 | 2006-08-30 | Hot-calibrated sectional iron made of spring steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2006131190A RU2006131190A (en) | 2008-03-10 |
| RU2333260C2 true RU2333260C2 (en) | 2008-09-10 |
Family
ID=39280420
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2006131190/02A RU2333260C2 (en) | 2006-08-30 | 2006-08-30 | Hot-calibrated sectional iron made of spring steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2333260C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479646C1 (en) * | 2012-01-10 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" | Hot-rolled section steel from laminated spring steel |
-
2006
- 2006-08-30 RU RU2006131190/02A patent/RU2333260C2/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| СПРАВОЧНИК. Современные материалы в автомобилестроении. - М.: Машиностроение, 1977, с.101-107. * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2479646C1 (en) * | 2012-01-10 | 2013-04-20 | Открытое акционерное общество "Металлургический завод имени А.К. Серова" | Hot-rolled section steel from laminated spring steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2006131190A (en) | 2008-03-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2338793C2 (en) | Bar out of medium alloyed steel for cold die forging | |
| RU2330895C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon microalloyed steel | |
| RU2333260C2 (en) | Hot-calibrated sectional iron made of spring steel | |
| RU2310690C1 (en) | Round rolled bars of alloy spring steel | |
| RU2336316C2 (en) | Round bar out of boron containing steel for cold die forging | |
| RU2333968C1 (en) | Tubing stock made from alloyed steel | |
| RU2330890C2 (en) | Section iron hot-rolled made of microalloyed spring steel | |
| RU2336315C2 (en) | Round bar out of spring steel with special treatment of surface | |
| RU2336335C2 (en) | Tube stock out of medium carbon medium alloyed steel | |
| RU2337151C1 (en) | Tube stock out of alloyed boron containing steel | |
| RU2336320C1 (en) | Tube stock out of micro alloyed steel | |
| RU2330896C2 (en) | Pipe shell made of low-carbon low-alloyed steel | |
| RU2338797C2 (en) | Tube stock out of ball bearing steel | |
| RU2330891C2 (en) | Section iron, round made of low-carbon high-plastic steel for cold forging | |
| RU2327748C1 (en) | Tubular billet out of ball bearing steel | |
| RU2333967C1 (en) | Tubing stock made from alloyed, molybdenium-containing steel | |
| RU2330893C2 (en) | Pipe shell made of low-alloy steel | |
| RU2330889C2 (en) | Section iron hot-calibrated made of spring steel | |
| RU2336332C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel | |
| RU2330888C2 (en) | Section iron hot-rolled made of spring steel | |
| RU2333970C1 (en) | Tubing stock made from low-alloyed steel | |
| RU2355786C2 (en) | Hot-rolled section iron made of spring steel | |
| RU2336333C2 (en) | Tube stock out of low carbon molybdenum containing steel | |
| RU2330894C2 (en) | Pipe shell made of medium-carbon low-alloy steel | |
| RU2336330C1 (en) | Tube stock out of alloyed heat resistant steel |