RU2310528C2 - Method for making hot rolled hot zinc-plated strip - Google Patents
Method for making hot rolled hot zinc-plated strip Download PDFInfo
- Publication number
- RU2310528C2 RU2310528C2 RU2005133028/02A RU2005133028A RU2310528C2 RU 2310528 C2 RU2310528 C2 RU 2310528C2 RU 2005133028/02 A RU2005133028/02 A RU 2005133028/02A RU 2005133028 A RU2005133028 A RU 2005133028A RU 2310528 C2 RU2310528 C2 RU 2310528C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- strip
- hot
- rolling
- rolled
- temperature
- Prior art date
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве широких горячекатаных полос с последующим нанесением покрытия горячим цинкованием.The invention relates to rolling production and can be used in the production of wide hot-rolled strips with subsequent coating by hot galvanizing.
Все большее направление получают технологии производства тонкой горячекатаной полосы, на которую после удаления окалины с ее поверхности травлением, минуя стадию холодной прокатки, наносят защитное покрытие методом погружения в расплав, например, цинка с последующим изготовлением штампованной продукции.Technologies for the production of thin hot-rolled strips are becoming increasingly more popular, after which, after descaling by etching, bypassing the cold rolling stage, a protective coating is applied by immersion in a melt, for example zinc, followed by the manufacture of stamped products.
Известен способ производства горячекатаных полос с цинковым покрытием, включающий горячую прокатку на стане, последующее кислотное травление, отжиг и обработку в расплаве цинка (см., например. Заявка 2236262 Япония, МКИ5 С23С 2/06, С21D 9/48, Опубл. 19.09.90 // Кокай токке кохо. Сер.3(4). - 1990. - 63. - С.509-516).A known method for the production of hot rolled strips with zinc coating, including hot rolling in the mill, subsequent acid etching, annealing and processing in a molten zinc (see, for example. Application 2236262 Japan, MKI 5 C23C 2/06, C21D 9/48, publ. 19.09 .90 // Kokai tokke kokho. Ser. 3 (4). - 1990. - 63. - P.509-516).
Известен также способ получения тонколистовой стали с горячим цинковым покрытием, обладающей хорошей обрабатываемостью. Способ включает горячую прокатку стали, содержащей (в %) С 0,020-0,080, Mn 0,05-0,45, несвязанный Al 0,005-0,10, не содержащую специальные карбидообразующие элементы типа Ti и Nb с температурой конца прокатки более 650°С, смотку в рулон при температуре более 600°С с последующей обработкой полосы, минуя стадию холодной прокатки, в расплаве Zn (см., например, Заявка 2200738 Япония, МКИ5 С21D 9/46, С21D 8/04, Опубл. 09.08.90 // Кокай токке кохо. Сер.3(4). - 1990. - 54. - С.185-194).There is also known a method for producing sheet steel with hot zinc coating having good machinability. The method includes hot rolling of steel containing (in%) C 0.020-0.080, Mn 0.05-0.45, unbound Al 0.005-0.10, not containing special carbide forming elements such as Ti and Nb with a rolling end temperature of more than 650 ° C , winding into a roll at a temperature of more than 600 ° C with subsequent processing of the strip, bypassing the cold rolling stage, in Zn melt (see, for example, Application 2200738 Japan, MKI 5 C21D 9/46, C21D 8/04, Publ. 09.08.90 // Kokai tokke kokho. Ser. 3 (4). - 1990. - 54. - S.185-194).
Недостатками известных способов являются отсутствие регламентации на стадии горячей прокатки и смотки температурно-скоростных условий обработки в зависимости от конечной толщины прокатываемой полосы. Это затрудняет формирование заданной микроструктуры, а следовательно, и механических свойств получаемого проката, что приводит к невозможности дальнейшей переработки такого горячекатаного подката в продукцию с предварительной обработкой на непрерывных травильных агрегатах (НТА) и в непрерывных линиях горячего цинкования.The disadvantages of the known methods are the lack of regulation at the stage of hot rolling and winding of temperature-speed processing conditions depending on the final thickness of the rolled strip. This complicates the formation of a given microstructure and, consequently, the mechanical properties of the resulting rolled products, which makes it impossible to further process such hot-rolled rolled products into products with preliminary processing on continuous pickling units (NTA) and in continuous hot dip galvanizing lines.
Наиболее близким аналогом к заявляемому объекту является способ производства горячекатаных горячеоцинкованных полос, имеющих низкое отношение предела текучести к временному сопротивлению и высокую огнестойкость. Способ включает горячую прокатку стали, содержащую по весу (в %) С≤0,01, Mn 0,1-0,5, Р 0,01-0,10, Al≤0,05, Cu 0,6-2,0, по необходимости Ti 0,008-0,200 и (или) Nb 0,008-0,100 и остальное железо с неизбежными примесями при температуре конца прокатки ≥800°С, последующую смотку горячей полосы в рулон при температуре ≤600°С, травление и дальнейшую обработку в ванне горячего цинкования для нанесения цинкового покрытия (см., Заявка 2197520 Япония, МКИ5 С21D 8/02, С23С 2/06, Опубл. 06.08.90 // Кокай токке кохо. Сер.3(4). - 1990. - 53. - С.103-108).The closest analogue to the claimed object is a method for the production of hot-rolled hot dip galvanized strips having a low ratio of yield strength to temporary resistance and high fire resistance. The method includes hot rolling of steel, containing by weight (in%) C≤0.01, Mn 0.1-0.5, P 0.01-0.10, Al≤0.05, Cu 0.6-2, 0, if necessary, Ti 0.008-0.200 and (or) Nb 0.008-0.100 and the rest iron with inevitable impurities at a temperature of rolling end ≥800 ° C, subsequent winding of the hot strip into a roll at a temperature of ≤600 ° C, etching and further processing in the bath hot-dip galvanizing for applying a zinc coating (see, Application No. 2197520 Japan, MKI 5 C21D 8/02, C23C 2/06, Published 06.08.90 // Kokai tokke kokho. Ser. 3 (4). - 1990. - 53. - S.103-108).
Недостатком известного способа является отсутствие как четкой регламентации условий формирования механических свойств на стадии горячей прокатки в зависимости от толщины получаемой полосы, так и температурных параметров полосы при задаче ее на непрерывные агрегаты травления и цинкования в ходе дальнейшей переработки. Это не позволяет обеспечить заданные механические свойства в прокате, что приводит либо к большому количеству брака при переработке горячекатаной полосы в непрерывных агрегатах, либо к невозможности осуществления технологического процесса переработки из-за повышенной обрывности полосы.The disadvantage of this method is the lack of a clear regulation of the conditions for the formation of mechanical properties at the stage of hot rolling, depending on the thickness of the strip obtained, and the temperature parameters of the strip when it is tasked with continuous etching and galvanizing units during further processing. This does not allow to provide the specified mechanical properties in the rental, which leads either to a large number of defects during processing of the hot-rolled strip in continuous units, or to the impossibility of the technological process of processing due to increased breakage of the strip.
Технической задачей, решаемой заявляемым изобретением, является повышение выхода годной горячекатаной горячеоцинкованной продукции путем исключения появления дефекта «перегиб», образующегося в процессе технологической переработки горячекатаной полосы в горячеоцинкованную продукцию.The technical problem solved by the claimed invention is to increase the yield of hot-rolled hot-dip galvanized products by eliminating the appearance of a defect "kink" formed during the technological processing of hot-rolled strip into hot-dip galvanized products.
Поставленная задача решается тем, что в известном способе производства горячекатаной горячеоцинкованной полосы, преимущественно толщиной 1,2-3 мм с содержанием углерода не более 0,12%, включающем горячую прокатку металла в черновой и чистовой непрерывной группах клетей широкополосного стана с заданной температурой конца прокатки, дифференцированное охлаждение полосы водой сверху и снизу секциями душирующего устройства на отводящем рольганге с последующей смоткой в рулон, кислотное травление в непрерывно-травильном агрегате и последующее горячее цинкование полосы, согласно изобретению, при горячей прокатке температурно-скоростные условия прокатки и смотки устанавливают в зависимости от конечной толщины полосы в соответствии с ее прочностными характеристиками, определяемыми из выражения:The problem is solved in that in the known method for the production of hot-rolled hot-dip galvanized strip, mainly with a thickness of 1.2-3 mm with a carbon content of not more than 0.12%, including hot rolling of metal in rough and finish continuous groups of stands of a broadband mill with a given temperature of the end of rolling , differentiated cooling of the strip with water from above and below by sections of the choking device on the discharge roller table with subsequent winding into a roll, acid etching in a continuously etching unit and subsequently its hot galvanizing of the strip, according to the invention, during hot rolling, the temperature and speed conditions of rolling and winding are set depending on the final thickness of the strip in accordance with its strength characteristics determined from the expression:
где σт, σв - предел текучести и временное сопротивление разрыву, соответственно, МПа;where σ t , σ in - yield strength and tensile strength, respectively, MPa;
hк - конечная толщина полосы, мм,h to - the final thickness of the strip, mm,
а задачу горячекатаной полосы в непрерывные агрегаты травления и цинкования осуществляют при температуре полосы не более 40°С.and the task of the hot-rolled strip into continuous etching and galvanizing units is carried out at a strip temperature of not more than 40 ° C.
Приведенная математическая зависимость, связывающая механические свойства горячекатаной полосы с ее конечной толщиной, - эмпирическая и получена при обработке опытных данных при прокатке указанного марочного сортамента на широкополосном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат».The mathematical relationship that relates the mechanical properties of a hot-rolled strip to its final thickness is empirical and was obtained by processing experimental data when rolling the specified grade gauge on a 2000 broadband hot rolling mill of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works.
Сущность заявляемого технического решения заключается в формировании в горячекатаной полосе в зависимости от ее конечной толщины на стадии горячей прокатки и смотки оптимальных прочностных свойств, позволяющих при жесткой регламентации температуры полосы при ее задаче в агрегаты травления и цинкования исключить появление дефекта «перегиб», известного так же как «излом».The essence of the claimed technical solution is to form in the hot-rolled strip depending on its final thickness at the stage of hot rolling and winding the optimal strength properties, which allow tight regulation of the temperature of the strip when it is set in pickling and galvanizing aggregates to exclude the appearance of a “kink” defect, also known as a "break".
Для осуществления предлагаемого способа предварительно определяется химический состав подката (слябовой заготовки). Далее, исходя из потребности, определяется конечная толщина горячекатаной полосы, при этом в зависимости от нее по указанной зависимости рассчитывается минимальное значение соотношения предела текучести к временному сопротивлению разрыву (σт/σв). После чего назначается в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы температурно-скоростной режим горячей прокатки и смотки в рулон для обеспечения заданных механических свойств. Затем осуществляется горячая прокатка на стане и смотка полосы в рулон. После производится дальнейшая переработка горячекатаной полосы. При этом, температура горячекатаной полосы при задаче ее в непрерывно-травильный агрегат (НТА) и в агрегат непрерывного горячего цинкования (АНГЦ) не должна превышать 40°С.To implement the proposed method, the chemical composition of the rolled product (slab billet) is previously determined. Further, based on the need, the final thickness of the hot-rolled strip is determined, and depending on it, the minimum value of the ratio of yield strength to temporary tensile strength (σ t / σ c ) is calculated from this dependence. Then, depending on the final thickness of the hot-rolled strip, the temperature and speed mode of hot rolling and winding into a roll is assigned to ensure the specified mechanical properties. Then hot rolling is carried out on the mill and winding the strip into a roll. After that, further processing of the hot-rolled strip is carried out. At the same time, the temperature of the hot-rolled strip when it is assigned to a continuous pickling unit (NTA) and to a continuous hot dip galvanizing unit (ANGC) should not exceed 40 ° C.
Опытную проверку заявляемого способа осуществляли на широкополосном непрерывном стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат». Для этого при горячей прокатке различных марок стали с содержанием углерода не более 0,12% в полосы толщиной 1,2...3,0 мм варьированием режимов прокатки и смотки полос в рулон (в известных температурных пределах) изменяли соотношение прочностных параметров. При этом оценивалось их влияние на качество и технологические возможности дальнейшей переработки в горячеоцинкованную продукцию в условиях АНГЦ ОАО «ММК» с предварительным удалением окалины химическим травлением в соляной кислоте на непрерывно-травильном агрегате.Experimental verification of the proposed method was carried out on a continuous broadband hot rolling mill 2000 of OJSC "Magnitogorsk Iron and Steel Works". For this, during hot rolling of various grades of steel with a carbon content of not more than 0.12% into strips 1.2 ... 3.0 mm thick, by varying the modes of rolling and winding strips into a roll (within known temperature limits), the ratio of strength parameters was changed. At the same time, their influence on the quality and technological capabilities of further processing into hot dip galvanized products was evaluated under the conditions of the Scientific and Technical Center of OJSC MMK with preliminary descaling by chemical etching in hydrochloric acid on a continuously etching unit.
Определенные математическим моделированием значения нижней границы соотношения σт/σв в зависимости от конечной толщины горячекатаной полосы приведены в таблице.The values of the lower boundary of the ratio σ t / σ c determined by mathematical modeling, depending on the final thickness of the hot-rolled strip, are given in the table.
2) По дефекту «перегиб», суммарно при обработке на непрерывно-травильном агрегате и агрегате непрерывного горячего цинкования. 1) According to the prototype method - without regulation of strength parameters
2) According to the defect “kink”, in total when processing on a continuous pickling unit and a continuous hot dip galvanizing unit.
Параметр, характеризующий механические свойства проката и определяемый отношением предела текучести к временному сопротивлению разрыву (σт/σв), позволяет оценить технологические возможности бездефектной переработки такого подката в горячеоцинкованную продукцию.The parameter characterizing the mechanical properties of the rolled products and determined by the ratio of the yield strength to the tensile strength (σ t / σ in ), allows us to assess the technological capabilities of a defect-free processing of such rolled products in hot-dip galvanized products.
Пример конкретного исполнения.An example of a specific implementation.
Сляб из стали марки 08пс прокатывали в полосу 1,7 мм. Для обеспечения оптимальных прочностных свойств, позволяющих исключить появление дефекта «перегиб» при дальнейшей переработке полосы, соотношение σт/σв выбирали в интервале 0,76-0,9, что для выбранной марки стали соответствует: предел текучести (σт)≈260 МПа, временное сопротивление разрыву (σв) - не более 340 МПа. Такие свойства в горячекатаной полосе выбранной толщины можно получить при обеспечении температуры конца прокатки 860-890°С и температуре смотки полосы в рулон 650-680°С.После горячей прокатки полоса подвергалась травлению в соляной кислоте в непрерывно-травильном агрегате, и далее травленая полоса поступала в агрегат непрерывного горячего цинкования (АНГЦ). При этом задачу полосы в агрегаты осуществляли при температуре ее поверхности не выше 40°С.A slab of 08ps steel was rolled into a 1.7 mm strip. To ensure optimal strength properties, allowing to exclude the appearance of a “kink” defect during further strip processing, the ratio σ t / σ in was chosen in the range of 0.76-0.9, which corresponds to the selected steel grade: yield strength (σ t ) ≈260 MPa, temporary tensile strength (σ in ) - not more than 340 MPa. Such properties in a hot-rolled strip of a selected thickness can be obtained by providing a temperature of the end of rolling of 860-890 ° C and a temperature of winding the strip into a coil of 650-680 ° C. After hot rolling, the strip was etched in hydrochloric acid in a continuous etching unit, and then the etched strip entered the continuous hot dip galvanizing unit (ANGC). In this case, the task of the strip into the aggregates was carried out at a surface temperature of no higher than 40 ° C.
В процессе изготовления горячеоцинкованной полосы из горячекатаного подката не наблюдалось появление дефекта «перегиб», при этом также не происходило разрыва полосы.In the process of manufacturing a hot-dip galvanized strip from a hot-rolled strip, the occurrence of a deflection defect was not observed, nor did the strip break.
На основании вышеизложенного можно сделать вывод, что заявляемый способ производства горячекатаной горячеоцинкованной полосы работоспособен и устраняет недостатки, имеющие место в прототипе.Based on the foregoing, we can conclude that the inventive method for the production of hot-rolled hot-dip galvanized strip is efficient and eliminates the disadvantages that occur in the prototype.
Заявляемый способ может найти широкое применение для производства горячекатаного подката, используемого для дальнейшей переработки с целью нанесения цинкового покрытия на поверхность полосы методом окунания в расплав цинка.The inventive method can be widely used for the production of hot rolled steel used for further processing with the aim of applying a zinc coating to the surface of the strip by dipping into a zinc melt.
Следовательно, заявляемый способ соответствует условию патентоспособности «промышленная применимость».Therefore, the claimed method meets the condition of patentability "industrial applicability".
Заявляемый отличительный признак, характеризующий зависимость соотношения предела текучести и временного сопротивления разрыву от конечной толщины полосы при горячей прокатке, определен из следующего.The inventive distinguishing feature characterizing the dependence of the ratio of yield strength and tensile strength to the final strip thickness during hot rolling, is determined from the following.
Наиболее значимым при производстве горячекатаной полосы, подвергающейся дальнейшей переработке путем травления и горячего цинкования, является показатель, определяемый отношением предела текучести к пределу прочности материала полосы (σт/σв). Данное отношение характеризует технологическую возможность дальнейшей переработки горячекатаной полосы в различных агрегатах, в частности, в современных непрерывных агрегатах травления, горячего цинкования или с последующим использованием операций холодной штамповки. Чем ближе указанное отношение к единице, тем менее пластичен металл и тем вероятнее появление в нем трещин при обработке. Максимально возможное соотношение σт/σв, позволяющее безобрывно перерабатывать прокат из указанных марок стали, равно 0,90. При большем значении отношения из-за значительной прочности и пониженной пластичности металла наблюдается повышенная обрывность при переработке проката.The most significant in the production of hot rolled strips, which are further processed by etching and hot dip galvanizing, is an indicator determined by the ratio of the yield strength to the tensile strength of the strip material (σ t / σ c ). This ratio characterizes the technological feasibility of further processing of the hot-rolled strip in various units, in particular, in modern continuous units of etching, hot-dip galvanizing or with the subsequent use of cold stamping operations. The closer the ratio is to unity, the less ductile the metal is and the more likely it is to crack during processing. The maximum possible ratio of σ t / σ in , allowing seamless processing of rolled products from these steel grades, is 0.90. With a larger value of the ratio, due to the significant strength and reduced ductility of the metal, increased breakage is observed during the processing of rolled metal.
Минимальное значение диапазона выбрано из условия исключения появления дефекта «перегиб» и определяется следующим.The minimum value of the range is selected from the condition for eliminating the occurrence of a deflection “kink” and is determined as follows.
Для заявляемого интервала марок стали (при содержании углерода не более 0,12%) в зависимости от конкретного химического состава граничные значения механических свойств горячекатаного подката составляют: предел текучести σт≈230 МПа, предел прочности σв≈370 МПа. Однако необходимо учесть, что горячекатаная полоса подвергается дальнейшей обработке на непрерывно-травильных агрегатах, которые, как правило, имеют в своем составе изгибно-растяжные машины (ИРМ), дрессировочные клети, роликовые окалиноломатели, многочисленные петлевые устройства, в которых полоса подвергается пластической деформации в результате огибания многочисленных роликов малого диаметра. Аналогичная ситуация складывается и на современных непрерывных линиях горячего цинкования (АНГЦ). Поэтому происходит деформационное старение (наклеп) горячекатаной полосы при движении ее по участку травления или цинкования. При этом суммарная деформация может достигать 5-9% (в зависимости от толщины полосы). Следует подчеркнуть, что даже незначительная деформация (в пределах 7%) полосы приводит к росту предела текучести на 50-130 МПа, при этом сопротивление разрыву увеличивается на 40-80 МПа. Поэтому, чтобы обеспечить технологическую возможность переработки горячекатаного подката без образования трещин, разрывов, «перегиба», необходимо, чтобы предел текучести в горячекатаной полосе не превышал значений, больших 190-210 МПа. Таким образом, возникает необходимость формирования на стадии горячей прокатки перед смоткой горячей полосы в рулон определенной микроструктуры (должен быть 1-2 балл цементита). То есть после конца горячей прокатки для выбранных марок стали (t=830-900°С) до начала смотки (при t=650-690°С) необходимо обеспечить полное протекание в полосе рекристаллизационных процессов. Это позволит не допустить образования крупного цементитного зерна, разрушающего ферритную матрицу. Экспериментальные исследования температурно-скоростных режимов, проведенные на стане 2000 горячей прокатки ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат» при производстве полос толщиной 1,2-3 мм, позволили определить диапазон изменения механических свойств (а, именно, заявляемую зависимость отношения предела текучести к временному сопротивлению разрыву от конечной толщины горячекатаной полосы), при котором в ходе дальнейшей переработки данной полосы в горячеоцинкованную продукцию вероятность появления дефекта «перегиб» минимальная.For the claimed range of steel grades (with a carbon content of not more than 0.12%), depending on the specific chemical composition, the boundary values of the mechanical properties of the hot-rolled steel are: yield strength σ t ≈230 MPa, tensile strength σ in ≈370 MPa. However, it is necessary to take into account that the hot-rolled strip is subjected to further processing on continuously etching units, which, as a rule, include bending-stretching machines (IRM), training stands, roller descalers, and numerous loopback devices in which the strip undergoes plastic deformation in the result of the rounding of numerous small diameter rollers. A similar situation is developing on modern continuous hot-dip galvanizing lines (ANGC). Therefore, deformation aging (hardening) of the hot-rolled strip occurs when it moves along the etching or galvanizing site. In this case, the total deformation can reach 5–9% (depending on the strip thickness). It should be emphasized that even a slight deformation (within 7%) of the strip leads to an increase in the yield strength by 50-130 MPa, while the tensile strength increases by 40-80 MPa. Therefore, in order to ensure the technological feasibility of processing hot-rolled strips without the formation of cracks, tears, “kinks”, it is necessary that the yield strength in the hot-rolled strip does not exceed values greater than 190-210 MPa. Thus, it becomes necessary to form a certain microstructure at the stage of hot rolling before winding the hot strip into a roll (there should be 1-2 points of cementite). That is, after the end of hot rolling for the selected grades of steel (t = 830-900 ° C) before the start of winding (at t = 650-690 ° C), it is necessary to ensure the full occurrence of recrystallization processes in the strip. This will prevent the formation of large cementite grains that destroy the ferrite matrix. Experimental studies of temperature and speed conditions, carried out at the hot rolling mill 2000 of OJSC Magnitogorsk Iron and Steel Works in the production of strips 1.2-3 mm thick, made it possible to determine the range of changes in mechanical properties (namely, the claimed dependence of the ratio of yield strength to temporary tensile strength from the final thickness of the hot-rolled strip), in which during the further processing of this strip into hot-dip galvanized products, the probability of occurrence of a deflection deflection is minimal.
Данный отличительный признак в известных технических решениях не обнаружен.This distinguishing feature in the known technical solutions is not found.
Отличительный признак, характеризующий задачу горячекатаной полосы в агрегаты переработки (а, именно, агрегаты травления и цинкования) при температуре полосы не более 40°С, в известных технических решениях не обнаружен.A distinctive feature characterizing the problem of a hot-rolled strip into processing units (namely, pickling and galvanizing units) at a strip temperature of not more than 40 ° C is not found in the known technical solutions.
Отсутствие четкой регламентации температурного режима начала переработки горячекатаной полосы на непрерывных агрегатах травления и горячего цинкования приводит к тому, что в случае повышенной температуры поверхности проката (выше 40°С) в нем повышается предел текучести на изгиб. Это, в свою очередь, из-за огибания многочисленных роликов в агрегатах приводит к большой вероятности появления перегибов. Тем больше это явление (образование «перегиба») может проявляться в случае, когда не сформирована требуемая микроструктура на стадии горячей прокатки, т.е. требуемые механические свойства (о чем указывалось выше).The lack of a clear regulation of the temperature regime of the beginning of processing of a hot-rolled strip at continuous pickling and hot-dip galvanizing units leads to the fact that in the case of an elevated surface temperature of a rolled product (above 40 ° C), the yield strength to bending increases. This, in turn, due to the bending of numerous rollers in the aggregates, leads to a high probability of occurrence of excesses. The more this phenomenon (the formation of a “bend”) can occur when the required microstructure is not formed at the hot rolling stage, i.e. required mechanical properties (as indicated above).
Таким образом, в известных технических решениях не обнаружена заявляемая совокупность признаков, характеризующих соотношение прочностных характеристик в зависимости от конечной толщины полосы, формирующихся на стадии горячей прокатки, и регламентации температуры горячекатаной полосы при задаче ее в агрегаты травления и горячего цинкования в ходе дальнейшей переработки.Thus, in the known technical solutions, the claimed combination of features is not found that characterize the ratio of strength characteristics depending on the final thickness of the strip formed at the hot rolling stage and temperature regulation of the hot rolled strip when it is set into pickling and hot dip galvanizing units during further processing.
На основании вышеприведенного анализа известных источников информации можно сделать вывод, что для специалиста заявляемый способ производства горячекатаной горячеоцинкованной полосы не следует явным образом из известного уровня техники, а следовательно, соответствует условию патентноспособности «изобретательский уровень».Based on the above analysis of known sources of information, we can conclude that for a specialist the inventive method for the production of hot-rolled hot-dip galvanized strip does not follow explicitly from the prior art, and therefore meets the patentability condition of "inventive step".
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005133028/02A RU2310528C2 (en) | 2005-10-26 | 2005-10-26 | Method for making hot rolled hot zinc-plated strip |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005133028/02A RU2310528C2 (en) | 2005-10-26 | 2005-10-26 | Method for making hot rolled hot zinc-plated strip |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2005133028A RU2005133028A (en) | 2007-05-10 |
| RU2310528C2 true RU2310528C2 (en) | 2007-11-20 |
Family
ID=38107503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005133028/02A RU2310528C2 (en) | 2005-10-26 | 2005-10-26 | Method for making hot rolled hot zinc-plated strip |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2310528C2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2445380C1 (en) * | 2010-08-13 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект"(ООО "Северсталь-Проект") | Manufacturing method of hot-dip galvanised strip (versions) |
| RU2799195C1 (en) * | 2023-03-16 | 2023-07-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for the production of hot-rolled pickled steel |
-
2005
- 2005-10-26 RU RU2005133028/02A patent/RU2310528C2/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2445380C1 (en) * | 2010-08-13 | 2012-03-20 | Общество с ограниченной ответственностью "Северсталь-Проект"(ООО "Северсталь-Проект") | Manufacturing method of hot-dip galvanised strip (versions) |
| RU2799195C1 (en) * | 2023-03-16 | 2023-07-04 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method for the production of hot-rolled pickled steel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2005133028A (en) | 2007-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11408044B2 (en) | High-strength steel sheet and method for producing the same | |
| US10563281B2 (en) | Heat-treated steel sheet member and method for producing the same | |
| KR101601001B1 (en) | High-strength hot-dip galvanized steel sheet | |
| US10822680B2 (en) | Steel sheet for heat treatment | |
| US20140242415A1 (en) | HIGH-STRENGTH HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET AND HIGH-STRENGTH ALLOYED HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT FORMABILITY AND SMALL MATERIAL ANISOTROPY WITH ULTIMATE TENSILE STRENGTH OF 980 MPa OR MORE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR | |
| US20170044640A1 (en) | Method for producing high-strength galvanized steel sheet and high-strength galvannealed steel sheet (as amended) | |
| CN115011873A (en) | Hot-galvanized high-strength structural steel with yield strength of 550MPa and production method thereof | |
| KR20190100370A (en) | High strength hot dip galvanized hot rolled steel sheet and its manufacturing method | |
| RU2310528C2 (en) | Method for making hot rolled hot zinc-plated strip | |
| JP2950199B2 (en) | Electrogalvanized steel sheet and electrogalvanized steel sheet having excellent wood grain resistance, and methods for producing them | |
| RU2604081C1 (en) | Method for production of continuously annealed ageless cold-rolled stock of ultra deep drawing | |
| JP3434080B2 (en) | Wire for descaling | |
| RU2649486C1 (en) | Method of producing cold-rolled hot-dip-galvanised roll with polyurethane coating | |
| JP2003266123A (en) | Method of forming high tensile strength steel sheet | |
| KR102303592B1 (en) | Manufacturing method of high-strength hot-dip plated steel sheet with excellent plating adhesion | |
| JP2002241843A (en) | Method for producing ferritic stainless steel sheet having excellent surface gloss and workability | |
| JP5790540B2 (en) | Method for judging chemical conversion treatment of steel and method for producing steel excellent in chemical conversion treatment | |
| RU2379361C1 (en) | Method of cold-rolled sheet products manufacturing for enameling | |
| CN112313352A (en) | Hot-rolled steel sheet, high-strength cold-rolled steel sheet, and method for producing same | |
| JP2001286927A (en) | Method of manufacturing hot-rolled steel plate | |
| JPH1060542A (en) | Production of steel sheet for can | |
| CN113059003B (en) | Method for controlling cold-rolled high-strength steel acid edging crack | |
| WO1991001390A1 (en) | Method of manufacturing enameling steel sheet excellent in adhesiveness | |
| JP3750214B2 (en) | Steel sheet for ultra-thin cans excellent in formability that does not easily cause press rupture and method for producing the same | |
| JP2809671B2 (en) | Manufacturing method of hot-dip galvanized steel sheet with excellent deep drawability |