RU2251063C2 - Two-stage light-gas installation - Google Patents
Two-stage light-gas installation Download PDFInfo
- Publication number
- RU2251063C2 RU2251063C2 RU2001115626/02A RU2001115626A RU2251063C2 RU 2251063 C2 RU2251063 C2 RU 2251063C2 RU 2001115626/02 A RU2001115626/02 A RU 2001115626/02A RU 2001115626 A RU2001115626 A RU 2001115626A RU 2251063 C2 RU2251063 C2 RU 2251063C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- piston
- barrel
- pressure chamber
- chamber
- ballistic
- Prior art date
Links
Landscapes
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к технике получения сверхартиллерийских (свыше 2,5 км/сек) и гиперзвуковых (7... 10 км/сек и выше) скоростей моделей и ударников в лабораторных условиях.The invention relates to techniques for producing super-artillery (over 2.5 km / s) and hypersonic (7 ... 10 km / s and above) speeds of models and projectiles under laboratory conditions.
Известны двухступенчатые легкогазовые установки [1, 2, 3], в которых метание производится легким газом (водородом или гелием), сжатым в камере высокого давления поршнем, который, в свою очередь, ускоряется в поршневом стволе продуктами сгорания порохового заряда.Known two-stage light-gas installations [1, 2, 3], in which throwing is performed by light gas (hydrogen or helium), a piston compressed in a high-pressure chamber, which, in turn, is accelerated by products of combustion of a powder charge in the piston barrel.
Наиболее близким по технической сущности является двухступенчатая легкогазовая установка [2]. Двухступенчатая легкогазовая установка имеет пороховую камеру с размещенным в ней пороховым зарядом и закрытую с казенного среза затвором, в котором размещен электровоспламенитель. К пороховой камере пристыкован заполненный легким газом (водородом или гелием) поршневой ствол, во входной части которого размещен деформируемый поршень, отделяющий канал поршневого ствола от пороховой камеры. Другим концом поршневой ствол соединен с камерой высокого давления. Внутренний канал камеры высокого давления имеет два цилиндрических участка калибром D (калибр поршневого ствола) и калибром d (калибр баллистического ствола), которые соединяются коническим переходником с углом раствора конуса α =8° (относительное уширение (D-d)/IK≥ 0,06). К выходной части камеры высокого давления пристыкован баллистический ствол, канал которого отделяется от канала камеры высокого давления металлической мембраной с насечкой. Во входной части баллистического ствола непосредственно за мембраной размещен метаемый элемент (поддон с моделью или ударником).The closest in technical essence is a two-stage light gas installation [2]. The two-stage light gas installation has a powder chamber with a powder charge placed in it and closed with a shutter from the state cut-off, in which an electric igniter is placed. A piston barrel filled with light gas (hydrogen or helium) is docked to the powder chamber, and a deformable piston is placed in its inlet, which separates the channel of the piston barrel from the powder chamber. At the other end, the piston barrel is connected to a high pressure chamber. The internal channel of the high-pressure chamber has two cylindrical sections with caliber D (caliber of the piston barrel) and caliber d (caliber of the ballistic barrel), which are connected by a conical adapter with a cone angle of α = 8 ° (relative broadening (Dd) / I K ≥ 0.06 ) A ballistic barrel is attached to the output part of the high-pressure chamber, the channel of which is separated from the channel of the high-pressure chamber by a notched metal membrane. In the input part of the ballistic barrel, immediately after the membrane, a missile element (a pallet with a model or a drummer) is placed.
Установка работает следующим образом. С помощью электровоспламенителя зажигается пороховой заряд в пороховой камере, продукты сгорания которого ускоряют поршень в поршневом стволе. Поршень, в свою очередь, сжимает легкий газ в поршневом стволе и в камере высокого давления. При достижении давления в камере высокого давления, превышающего давление прорыва мембраны, последняя прорывается, и легкий газ ускоряет метаемый элемент в баллистическом стволе. При входе деформируемого пластического поршня в конический переходник его передний торец ускоряется, что вызывает волну сжатия в легком газе. Это, в свою очередь, приводит к дополнительному ускорению метаемого элемента - так называемый гидродинамический эффект [1].Installation works as follows. Using an electric igniter, a powder charge is ignited in the powder chamber, the combustion products of which accelerate the piston in the piston barrel. The piston, in turn, compresses light gas in the piston barrel and in the high-pressure chamber. When the pressure in the high-pressure chamber exceeds the burst pressure of the membrane, the latter breaks, and light gas accelerates the missile element in the ballistic barrel. When a deformable plastic piston enters a conical adapter, its front end accelerates, which causes a compression wave in a light gas. This, in turn, leads to additional acceleration of the missile element - the so-called hydrodynamic effect [1].
Недостатки описанной двухступенчатой легкогазовой установки заключаются в следующем:The disadvantages of the described two-stage light gas installation are as follows:
- невозможность обеспечить стабильность (воспроизводимость) всех параметров выстрела при всех режимах стрельбы [3, 4],- the inability to ensure stability (reproducibility) of all parameters of the shot under all shooting modes [3, 4],
- низкая живучесть камеры высокого давления на предельных режимах работы, составляющая несколько или даже один выстрел [2, 5, 6],- low survivability of the high-pressure chamber at extreme operating conditions, comprising several or even one shot [2, 5, 6],
- уменьшение дульной скорости метаемого элемента вследствие потерь энергии поршня на трение и деформацию при движении его в коническом переходнике камеры высокого давления.- reducing the muzzle velocity of the missile element due to the energy loss of the piston due to friction and deformation when it moves in the conical adapter of the high-pressure chamber.
Задачей изобретения является: обеспечение стабильности параметров выстрела при всех режимах работы легкогазовой установки, повышение живучести камеры высокого давления, а также повышение дульной скорости метаемого элемента при неизменных максимальных давлениях (напряжениях) в коническом переходнике и на метаемом элементе.The objective of the invention is: to ensure the stability of the parameters of the shot under all operating modes of a light gas installation, increase the survivability of the high-pressure chamber, as well as increase the muzzle velocity of the missile element at constant maximum pressures (voltages) in the conical adapter and on the missile element.
Поставленная задача решается тем, что в пороховую камеру вставлен и прикреплен к затвору кольцевой вкладыш, объем которого WВ выбирается из условия:The problem is solved in that an annular liner is inserted and attached to the shutter in the powder chamber, the volume of which W B is selected from the condition:
ω /(W0-WB)≥ 0,6 г/см3,ω / (W 0 -W B ) ≥ 0.6 g / cm 3 ,
где ω - масса порохового заряда, a W0 - начальный объем пороховой камеры.where ω is the mass of the powder charge, and W 0 is the initial volume of the powder chamber.
Длина конического участка камеры высокого давления IК выбирается из условия:The length of the conical section of the high-pressure chamber I K is selected from the condition:
0,04≥ (D-d)/IK≥ 0,06,0.04≥ (Dd) / I K ≥ 0.06,
где D - калибр поршневого ствола, d - калибр баллистического ствола. Составной деформируемый поршень выполнен их двух полимерных, например полиэтиленовых, обтюраторов, пространство между которыми заполнено гелеобразным или жидким веществом, например пушечным салом. Длина обтюратора l0 приблизительно равна калибру поршневого ствола (l0≈ D).where D is the caliber of the piston barrel, d is the caliber of the ballistic barrel. The composite deformable piston is made of two polymer ones, for example, polyethylene, obturators, the space between which is filled with a gel-like or liquid substance, for example, cannon fodder. The length of the shutter l 0 is approximately equal to the caliber of the piston barrel (l 0 ≈ D).
Введение в конструкцию пороховой камеры кольцевого вкладыша позволяет выбирать объем камеры, обеспечивающий оптимальные условия для стабильного функционирования порохового заряда. Увеличение длины конического переходника lk камеры высокого давления (уменьшение угла раствора конуса) позволяет уменьшить пиковые напряжения при входе пластического поршня в конический переходник, что повышает живучесть камеры высокого давления. Замена монолитного поршня на составной поршень с жидким или гелеобразным наполнителем позволяет снизить силы сопротивления движению поршня (трения и деформации при движении поршня в коническом переходнике), что также приводит к повышению живучести камеры высокого давления и увеличению дульной скорости метаемого элемента.Introduction to the design of the powder chamber of the annular liner allows you to choose the volume of the chamber, providing optimal conditions for the stable functioning of the powder charge. Increasing the length of the conical adapter l k of the high-pressure chamber (decreasing the angle of the cone's solution) reduces peak stresses when the plastic piston enters the conical adapter, which increases the survivability of the high-pressure chamber. Replacing a monolithic piston with a composite piston with a liquid or gel-like filler reduces the resistance to piston movement (friction and deformation when the piston moves in a conical adapter), which also leads to an increase in survivability of the high-pressure chamber and an increase in muzzle velocity of the missile element.
На фиг.1 приведен пример конкретного выполнения заявляемой двухступенчатой легкогазовой установки. Установка включает пороховую камеру 1, в которой размещен пороховой заряд 2, закрытую с казенного среза затвором 3 с электровоспламенителем 4. В пороховую камеру 1 вставлен кольцевой вкладыш 5, который крепится к затвору 3 винтами. К пороховой камере 1 пристыкован поршневой ствол 6, во входной части которого размещен составной поршень, состоящий из заднего 7 и переднего 8 полиэтиленовых обтюраторов. Пространство между обтюраторами 7, 8 заполнено жидким или гелеобразным наполнителем 9, например пушечным салом. Другим концом поршневой ствол 6 соосно соединен с камерой высокого давления 10. К камере высокого давления 10 также соосно пристыкован баллистический ствол 11, во входной части которого размещается метаемый элемент 12. Между баллистическим стволом и камерой высокого давления 11 может быть установлена металлическая мембрана 13.Figure 1 shows an example of a specific implementation of the inventive two-stage light gas installation. The installation includes a powder chamber 1, in which a powder charge 2 is placed, which is closed from the breech slice by a shutter 3 with an electric igniter 4. An annular insert 5 is inserted into the powder chamber 1, which is attached to the shutter by 3 screws. A piston barrel 6 is docked to the powder chamber 1, in the input part of which there is a composite piston consisting of a rear 7 and a front 8 polyethylene obturators. The space between the shutters 7, 8 is filled with liquid or gel-like filler 9, for example cannon fodder. At the other end, the piston barrel 6 is coaxially connected to the high-pressure chamber 10. A ballistic barrel 11 is also coaxially attached to the high-pressure chamber 10, in which the missile element 12 is placed. A metal membrane 13 can be installed between the ballistic barrel and high-pressure chamber 11.
Установка работает следующим образом. С помощью электровоспламенителя 4 воспламеняется пороховой заряд 2 в пороховой камере 1. После достижения определенного давления продуктов сгорания, превышающего силу трения обтюраторов 7, 8, составной поршень начинает ускоряться и сжимает легкий газ в поршневом стволе 6 и в камере высокого давления 10. После достижения давления, превышающего давление прорыва мембраны 13 (или силу трения покоя поддона метаемого элемента), начинается ускорение метаемого элемента 12 в баллистическом стволе 11. При входе переднего обтюратора 8 в конический переходник камеры высокого давления 10 передний торец обтюратора ускоряется, что приводит к возникновению волны сжатия в рабочем газе. При соответствующем выборе параметров выстрела эта волна сжатия догоняет метаемый элемент 12, и он испытывает дополнительное ускорение.Installation works as follows. Using an electric igniter 4, the powder charge 2 is ignited in the powder chamber 1. After reaching a certain pressure of the combustion products exceeding the friction force of the shutters 7, 8, the composite piston starts to accelerate and compresses light gas in the piston barrel 6 and in the high pressure chamber 10. After reaching the pressure , exceeding the breakthrough pressure of the membrane 13 (or the rest friction force of the pan of the missile element), the acceleration of the missile element 12 in the ballistic barrel 11 begins. When the front obturator 8 enters the conical transition the pressure chamber 10, the front end of the shutter is accelerated, which leads to a compression wave in the working gas. With the appropriate choice of the parameters of the shot, this compression wave catches up with the missile element 12, and it experiences additional acceleration.
Экспериментально установлено [7], что причиной нестабильности выстрела из двухступенчатой легкогазовой пушки [3, 4] является нестабильность воспламенения и горения порохового заряда при плотностях заряжания Δ =ω /W0≤ 0,5 г/см3. При плотностях заряжания Δ ≥ 0,6 г/см3 процесс воспламенения и горения стабилен и обеспечивает высокую воспроизводимость всех параметров выстрела [7, 8]. Именно из этих условий и выбирается объем кольцевого вкладыша.It was experimentally established [7] that the instability of a shot from a two-stage light-gas gun [3, 4] is caused by the instability of ignition and burning of the powder charge at loading densities Δ = ω / W 0 ≤ 0.5 g / cm 3 . At loading densities Δ ≥ 0.6 g / cm 3, the ignition and combustion process is stable and provides high reproducibility of all shot parameters [7, 8]. It is from these conditions that the volume of the annular liner is selected.
В результате теоретических и экспериментальных исследований установлено, что уменьшение угла раствора конического переходника α с 8-12° (0,14≥ (D-d)/IK ≥ 0,20) [2, 3, 6] до 2,5... 3,5° (0,04≥ (D-d)/IK≥ 0,06) позволяет уменьшить напряжение, возникающее в пластическом поршне при торможении его в коническом переходнике камеры высокого давления на величину порядка 30%. Расчеты [9] показывают, что в этом случае также возможно получить те же дульные скорости метаемого элемента при более низких максимальных давлениях на дно поддона метаемого элемента. Экспериментально установлено [8, 10], что при скоростях деформации, характерных для легкогазовых установок с легким поршнем, динамический предел текучести в несколько раз выше, чем при квазистатическом нагружении. Это приводит к значительному росту напряжений в поршне и, соответственно, в коническом переходнике, что и является причиной разрушения камеры высокого давления. При замене монолитного полиэтиленового (фторопластового) поршня на составной с гелеобразным наполнителем напряжения в коническом переходнике уменьшаются, что повышает живучесть камеры высокого давления и дульную скорость метаемого тела.As a result of theoretical and experimental studies, it was found that a decrease in the angle of the conical adapter α from 8-12 ° (0.14≥ (Dd) / I K ≥ 0.20) [2, 3, 6] to 2.5 ... 3.5 ° (0.04≥ (Dd) / I K ≥ 0.06) allows you to reduce the stress that occurs in the plastic piston when braking it in the conical adapter of the high-pressure chamber by about 30%. Calculations [9] show that in this case it is also possible to obtain the same muzzle velocities of the missile element at lower maximum pressures on the bottom of the pallet of the missile element. It was experimentally established [8, 10] that, at deformation rates characteristic of light-gas plants with a light piston, the dynamic yield strength is several times higher than under quasistatic loading. This leads to a significant increase in stresses in the piston and, accordingly, in the conical adapter, which is the reason for the destruction of the high-pressure chamber. When replacing a monolithic polyethylene (fluoroplastic) piston with a composite one with a gel-like filler, the stresses in the conical adapter decrease, which increases the survivability of the high-pressure chamber and the muzzle velocity of the missile body.
Заявляемое изобретение реализовано при модернизации унифицированного комплекса баллистических установок ПХ (Т-110) [11]. Это позволило повысить стабильность процессов метания, обеспечить живучесть камеры высокого давления свыше 100 выстрелов при скоростях метания порядка 8 км/сек и выше.The claimed invention is implemented during the modernization of the unified complex of ballistic installations PX (T-110) [11]. This made it possible to increase the stability of the throwing processes, to ensure the survivability of the high-pressure chamber over 100 rounds at throwing speeds of the order of 8 km / s and higher.
Источники информацииSources of information
1. Златин Н.А., Красильщиков А.П., Мишин Г.И., Попов Н.Н. Баллистические установки и их применение в экспериментальных исследованиях.: М., Наука, 1974, 344 с.1. Zlatin N.A., Krasilshchikov A.P., Mishin G.I., Popov N.N. Ballistic installations and their application in experimental studies .: M., Nauka, 1974, 344 p.
2. Теоретические и экспериментальные исследования гиперзвуковых течений при обтекании тел и в следах: Сб. статей / Под ред. Г.Г.Черного, С.Ю.Чернявского. М.: Изд-во Моск. гос. ун-та, 1979.2. Theoretical and experimental studies of hypersonic flows in the flow around bodies and in traces: Sat. Articles / Ed. G.G. Cherny, S.Yu. Chernyavsky. M .: Moscow Publishing House. state University, 1979.
3. Bogdanoff D.W. CFD Modelling of Bore Erosion in Two-Stage Gas Guns. NASA TM-112236, August 1998. - 35 p.3. Bogdanoff D.W. CFD Modeling of Bore Erosion in Two-Stage Gas Guns. NASA TM-112236, August 1998 .-- 35 p.
4. Христенко Ю.Ф. Экспериментальные методы исследования внутрибаллистических процессов. Материалы 3-ей Международной научной конференции "Внутрикамерные процессы и горение в установках на твердом топливе и в ствольных системах" (ICOC-99), Россия, Ижевск, 7-9 июня 1999 г., Ижевск: Изд-во УрО РАН, 2000. Ч. 1, С.256-274.4. Khristenko Yu.F. Experimental methods for studying ballistic processes. Materials of the 3rd International Scientific Conference "In-chamber processes and combustion in solid fuel and barrel systems" (ICOC-99), Russia, Izhevsk, June 7–9, 1999, Izhevsk: Publishing House of the Ural Branch of the Russian Academy of Sciences, 2000. Part 1, S.256-274.
5. Чернявский С.Ю., Попов Н.Н., Сибилев В.Ю. и др. Легкогазовая баллистическая установка // Тр. Ин-та механики МГУ. 1975. №39. С.28-37.5. Chernyavsky S.Yu., Popov NN, Sibilev V.Yu. et al. Light-gas ballistic installation // Tr. Institute of Mechanics, Moscow State University. 1975. No39. S.28-37.
6. Donald B., Longcope Jr. "Modeling of second stage of 1.125 inch two-stage light-gas gun STAR". SAND93-1320, Sandia National Laboratories, Albuquerque. NM, May 1993.6. Donald B., Longcope Jr. "Modeling of second stage of 1.125 inch two-stage light-gas gun STAR." SAND93-1320, Sandia National Laboratories, Albuquerque. NM, May 1993.
7. Христенко Ю.Ф. Экспериментальные исследования закономерностей горения зерненных порохов в широком диапазоне изменения плотностей заряжания. В кн.: Современные методы проектирования ракетно-артиллерийского вооружения. Саров, ВНИИЭФ, 2000. С.69-70.7. Khristenko Yu.F. Experimental studies of the laws of combustion of grain powders in a wide range of changes in charge densities. In: Modern Design Methods for Missile and Artillery Arms. Sarov, VNIIEF, 2000. S.69-70.
8. Христенко Ю.Ф., Аблитаров Э.Ф. Экспериментальные исследования закономерностей движения поршня в камере сжатия легкогазовой установки. Докл. V Всероссийской научно-техн. конф. "Механика летательных аппаратов и современные материалы". Томск, 25-27 ноября 1998 г. Томск: Изд-во Том. ун-та, 1998. С.46-47.8. Khristenko Yu.F., Ablitarov E.F. Experimental studies of the laws of motion of the piston in the compression chamber of a light gas installation. Doc. V All-Russian scientific and technical. conf. "Aircraft mechanics and modern materials." Tomsk, November 25-27, 1998 Tomsk: Tom Publishing House. University, 1998. S. 46-47.
9. Жаровцев В.В., Комаровский Л.В., Погорелов Е.И. Математическое моделирование и оптимальное проектирование баллистических установок. Томск: Изд-во Том. ун-та, 1989. 256 с.9. Zharovtsev V.V., Komarovsky L.V., Pogorelov E.I. Mathematical modeling and optimal design of ballistic installations. Tomsk: Publishing House Tom. University, 1989.256 s.
10. Bogdanoff D.W., Miller R.J. New Higher-Order Godunov Code for Modelling Performance of Two-Stage Light Gas Guns. NASA TM-110363, 1995. - 45 p.10. Bogdanoff D.W., Miller R.J. New Higher-Order Godunov Code for Modeling Performance of Two-Stage Light Gas Guns. NASA TM-110363, 1995 .-- 45 p.
11. Христенко Ю.Ф. Проблема получения высоких скоростей ударников и моделей в лабораторных условиях. В кн.: Фундаментальные и прикладные проблемы современной механики. Томск: Изд-во Том. ун-та, 1999. С.211-212.11. Khristenko Yu.F. The problem of obtaining high speeds drummers and models in the laboratory. In: Fundamental and Applied Problems of Modern Mechanics. Tomsk: Publishing House Tom. University, 1999. S.211-212.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001115626/02A RU2251063C2 (en) | 2001-06-06 | 2001-06-06 | Two-stage light-gas installation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2001115626/02A RU2251063C2 (en) | 2001-06-06 | 2001-06-06 | Two-stage light-gas installation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001115626A RU2001115626A (en) | 2003-04-20 |
| RU2251063C2 true RU2251063C2 (en) | 2005-04-27 |
Family
ID=35636261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001115626/02A RU2251063C2 (en) | 2001-06-06 | 2001-06-06 | Two-stage light-gas installation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2251063C2 (en) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2490580C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" (ТГУ) | Three-stage light gas plant |
| CN106871720A (en) * | 2017-03-31 | 2017-06-20 | 沈阳理工大学 | New gas drive two-stage light gas gun piston and balance weight combined device |
| CN108180784A (en) * | 2018-01-26 | 2018-06-19 | 中国工程物理研究院流体物理研究所 | Double reaction gas drive transmitted at high speed system |
| RU2668481C2 (en) * | 2016-11-14 | 2018-10-01 | Федеральное государственное бюджетное военное образовательное учреждение высшего образования "Военно-космическая академия имени А.Ф. Можайского" Министерства обороны Российской Федерации | Light-gas plant |
| CN115855701A (en) * | 2023-02-08 | 2023-03-28 | 北京理工大学 | Three-level light gas gun loading experiment system based on oxyhydrogen detonation drive |
| RU2812284C1 (en) * | 2022-11-11 | 2024-01-29 | Василий Александрович Казаковцев | Method of firing shot from ballistic installation using cumulative and hydrodynamic effect |
-
2001
- 2001-06-06 RU RU2001115626/02A patent/RU2251063C2/en not_active IP Right Cessation
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Теоретические и экспериментальные исследования гиперзвуковых течений при обтекании тел и в следах. Сб. статей под ред. Черного Г.Г., Чернявского С.Ю. Из-во Московского государственного университета, 1979, с.10-13. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2490580C1 (en) * | 2012-05-03 | 2013-08-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский Томский политехнический университет" (ТГУ) | Three-stage light gas plant |
| RU2668481C2 (en) * | 2016-11-14 | 2018-10-01 | Федеральное государственное бюджетное военное образовательное учреждение высшего образования "Военно-космическая академия имени А.Ф. Можайского" Министерства обороны Российской Федерации | Light-gas plant |
| CN106871720A (en) * | 2017-03-31 | 2017-06-20 | 沈阳理工大学 | New gas drive two-stage light gas gun piston and balance weight combined device |
| CN106871720B (en) * | 2017-03-31 | 2018-06-26 | 沈阳理工大学 | New gas drives two-stage light gas gun piston and balance weight combined device |
| CN108180784A (en) * | 2018-01-26 | 2018-06-19 | 中国工程物理研究院流体物理研究所 | Double reaction gas drive transmitted at high speed system |
| CN108180784B (en) * | 2018-01-26 | 2019-09-10 | 中国工程物理研究院流体物理研究所 | Double reaction gas drive transmitted at high speed system |
| RU2812284C1 (en) * | 2022-11-11 | 2024-01-29 | Василий Александрович Казаковцев | Method of firing shot from ballistic installation using cumulative and hydrodynamic effect |
| CN115855701A (en) * | 2023-02-08 | 2023-03-28 | 北京理工大学 | Three-level light gas gun loading experiment system based on oxyhydrogen detonation drive |
| CN115855701B (en) * | 2023-02-08 | 2023-05-12 | 北京理工大学 | Three-level light gas gun loading experiment system based on oxyhydrogen detonation drive |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4722261A (en) | Extendable ram cannon | |
| RU2251063C2 (en) | Two-stage light-gas installation | |
| CN210220826U (en) | Composite ignition type combustion light gas gun | |
| Khristenko et al. | New light-gas guns for the high-velocity throwing of mechanical particles | |
| Rogers et al. | The pursuit of hypervelocities: A review of two-stage light gas gun aeroballistic ranges | |
| US8545646B1 (en) | High-density rocket propellant | |
| US4038903A (en) | Two stage telescoped launcher | |
| US20140077024A1 (en) | Spin or Aerodynamically Stabilized Ammunition | |
| US20040020350A1 (en) | System and method for low signature launch of projectile | |
| RU2631958C1 (en) | Reactive engine, method for shooting with rocket ammunition and rocket ammunition | |
| IL97388A (en) | Projectile propelling system | |
| RU144872U1 (en) | GAS-DYNAMIC ACCELERATOR OF SOLID BODIES | |
| US3653288A (en) | Tubular-shaped launcher for projectiles, in particular for missiles | |
| RU2168138C2 (en) | Light-gas gun | |
| US6089139A (en) | Porous nozzle projectile barrel | |
| RU2490580C1 (en) | Three-stage light gas plant | |
| Andersson et al. | “Swedish Base Bleed”–increasing the range of artillery projectiles through base flow | |
| RU2669242C1 (en) | Device for increasing the rate of throwing shells or bullets | |
| US6044746A (en) | Projectile propulsion assembly that limits recoil force | |
| Liang et al. | Research on output performance of Al/KClO4 igniter in closed bomb | |
| RU2808356C1 (en) | Guided rocket-assisted round with ramjet engine for artillery gun with rifled barrel | |
| CN115451755B (en) | Bullet-based launching device applied to fire-fighting mortar and parameter design method thereof | |
| RU2689056C1 (en) | Method and device for gas-dynamic acceleration of massive bodies to high speed | |
| USH927H (en) | Post burn hydrogen light gas cartridge | |
| Fomin et al. | Analysis of Energy Capabilities of Acceleration of Massive Projectiles by Gas-Dynamic Methods |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050607 |