RU2244940C1 - Device for changing area of reflecting surface - Google Patents
Device for changing area of reflecting surface Download PDFInfo
- Publication number
- RU2244940C1 RU2244940C1 RU2003127444/09A RU2003127444A RU2244940C1 RU 2244940 C1 RU2244940 C1 RU 2244940C1 RU 2003127444/09 A RU2003127444/09 A RU 2003127444/09A RU 2003127444 A RU2003127444 A RU 2003127444A RU 2244940 C1 RU2244940 C1 RU 2244940C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rpo
- cavity
- radio
- max
- measuring stand
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aerials With Secondary Devices (AREA)
- Length-Measuring Devices Using Wave Or Particle Radiation (AREA)
- Radar Systems Or Details Thereof (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к радиотехнике, а именно к антенной технике, и обеспечивает расширение диапазона, в котором линейно (плавно) изменяется значение эффективной площади рассеяния (ЭПР) отражателя. Такое устройство позволяет откалибровать стенд для измерения ЭПР сложных объектов по данному известному значению ЭПР.The invention relates to radio engineering, namely to antenna technology, and provides an extension of the range in which the value of the effective scattering area (EPR) of the reflector changes linearly (smoothly). Such a device allows you to calibrate the stand for measuring the EPR of complex objects for a given known value of the EPR.
Известно, что измерение ЭПР цели осуществляется по отношению к ЭПР стандартной (эталонной) цели. В качестве стандартов обычно используют металлические сферы, цилиндры, пластины, уголковые отражатели и т.д., так как их сечения можно рассчитать /1/. Распространенным эталонным рассеивателем являются сферы, значения ЭПР которых могут быть рассчитаны достаточно точно, однако, для калибровки измерительных РЛС метрового и дециметрового диапазонов величины ЭПР сферических рассеивателей достаточно малы (до 1 м2), поэтому в качестве эталонного рассеивателя используют прямой круговой цилиндр. Для калибровки больших уровней в широком диапазоне изменения ЭПР удобно применять цилиндры с одинаковым радиусом основания, но разной длины /2/. Таким образом, преимущества прямого кругового цилиндра состоят в следующем:It is known that the ESR measurement of a target is carried out in relation to the ESR of a standard (reference) target. Metal spheres, cylinders, plates, corner reflectors, etc., are usually used as standards, since their cross sections can be calculated / 1 /. A common reference scatterer are spheres whose EPR values can be calculated quite accurately, however, for calibrating measuring radars of the meter and decimeter ranges, the EPR values of spherical scatterers are quite small (up to 1 m 2 ), therefore, a straight circular cylinder is used as a reference diffuser. To calibrate large levels in a wide range of EPR changes, it is convenient to use cylinders with the same base radius but different lengths / 2 /. Thus, the advantages of a straight circular cylinder are as follows:
цилиндр, как и сфера, подходит для калибровки РЛС при двухпозиционных измерениях, за исключением области прямого рассеяния (β=180°, β - угол разноса антенны приемника и передатчика);the cylinder, like the sphere, is suitable for radar calibration in on-off measurements, with the exception of the forward scattering region (β = 180 °, β is the separation angle of the receiver and transmitter antennas);
цилиндр сравнительно легко изготавливается и его значение ЭПР несложно рассчитать известными методами;the cylinder is relatively easy to manufacture and its EPR value is easy to calculate by known methods;
для цилиндра не нужны точные угловые установки и регулировки как для пластины, уголкового отражателя и т.д.;the cylinder does not need precise angular settings and adjustments as for a plate, corner reflector, etc .;
цилиндр не вызывает деполяризацию рассеянного в обратном направлении сигнала.the cylinder does not cause depolarization of the backscattered signal.
Вместе с тем, известные способы калибровки измерительных РЛС (измерительных стендов) подразумевают под собой проведение градуировки в величинах ЭПР. Для этого, на известном расстоянии от измерительной РЛС вслед за измеряемым объектом, в тоже место, устанавливается цель (цели) с известной ЭПР (обычно металлическая сфера, цилиндр и т.д.), что позволяет установить уровень градуировочной кривой и привести его в соответствие с уровнями измеряемого объекта. Такие относительные измерения обеспечивают градуирование всей измерительной системы /3/. Аналогичным образом для калибровки отраженного от исследуемого объекта сигнала отражатель устанавливают на малоотражающей опоре вблизи измерительной РЛС таким образом, чтобы обеспечить возможность поочередного наведения антенны то на отражатель, то на исследуемый объект /4/.At the same time, the known methods for calibrating measuring radars (measuring stands) imply a calibration in the values of the EPR. To do this, at a known distance from the measuring radar following the measured object, the target (s) with the known EPR (usually a metal sphere, cylinder, etc.) is set in the same place, which allows you to set the level of the calibration curve and bring it into line with the levels of the measured object. Such relative measurements provide graduation of the entire measuring system / 3 /. Similarly, to calibrate the signal reflected from the object under study, the reflector is mounted on a low-reflecting support near the measuring radar in such a way as to enable the antenna to alternately be directed either to the reflector or to the object under study / 4 /.
Оба способа являются трудоемкими и, наряду с преимуществом (относительно высокая точность измерений), обладают общим недостатком: они предусматривают применение достаточно большого числа (до 10 и более) калибровочных отражателей, позволяющих построить калибровочную кривую с шагом до 3-5 дБ /5/, чтобы обеспечить приемлемую точность калибровки. В свою очередь калибровочные измерения трудоемки и поэтому проводятся в течение длительного времени, от 15 мин /6/ до 45 мин /7/ и более, и по времени могут превосходить продолжительность измерений самого объекта. Очевидно, что сокращение времени калибровки путем использования меньшего числа калибровочных отражателей приводит к существенному снижению точности калибровки. Например, известен отражатель электромагнитных волн /8/, выполненный в виде прямого цилиндра, направляющая которого состоит из участков симметричных относительно оси цилиндра и имеющих форму логарифмической спирали. Данный отражатель имеет расширенный сектор углов (0-110°), в котором ЭПР изменяется линейно в зависимости от угла облучения. Таким образом, за один оборот цилиндра можно получить экспериментальные результаты для построения калибровочной кривой в диапазоне изменения значений ЭПР до 22 дБ. Однако, как показывают иллюстрационные материалы, такая “быстрая” калибровка не лишена ошибок, которые (при справедливости нормального закона распределения) можно характеризовать среднеквадратическим отклонением мгновенных значений ЭПР до 2 дБ.Both methods are time-consuming and, along with the advantage (relatively high measurement accuracy), have a common drawback: they provide for the use of a sufficiently large number (up to 10 or more) of calibration reflectors, which make it possible to construct a calibration curve in steps of up to 3-5 dB / 5 / to ensure acceptable calibration accuracy. In turn, calibration measurements are time-consuming and therefore are carried out for a long time, from 15 min / 6 / to 45 min / 7 / or more, and in time can exceed the duration of measurements of the object itself. Obviously, reducing calibration time by using fewer calibration reflectors leads to a significant decrease in calibration accuracy. For example, a reflector of electromagnetic waves / 8 / is known, made in the form of a straight cylinder, the guide of which consists of sections symmetrical about the axis of the cylinder and having the form of a logarithmic spiral. This reflector has an expanded sector of angles (0-110 °), in which the EPR varies linearly depending on the angle of exposure. Thus, for one revolution of the cylinder, experimental results can be obtained to construct a calibration curve in the range of changes in the EPR values to 22 dB. However, as the illustrative materials show, such a “quick” calibration is not without errors, which (if the normal distribution law is valid) can be characterized by a standard deviation of the instantaneous EPR values of up to 2 dB.
Цель изобретения - упростить процесс калибровки, сократить время на ее проведение и увеличить диапазон измеряемых значений ЭПР для широкого спектра радиоволн.The purpose of the invention is to simplify the calibration process, reduce the time it takes and increase the range of measured EPR values for a wide range of radio waves.
Для достижения поставленной цели в известном устройстве /9/ для изменения площади отражающей поверхности содержащем радиопрозрачную оболочку (РПО) 1, которая является моделью исследуемого объекта, полость которой частично заполнена электропроводной жидкостью 2, поршневой насос 3, соединенный трубопроводом 4 с нижней частью полости РПО 1, поршень 5, соединенный с приводом 6, воздушная полость насоса 3, соединеннаяTo achieve the goal in the known device / 9 / for changing the area of the reflecting surface containing a radiolucent sheath (RPO) 1, which is a model of the studied object, the cavity of which is partially filled with an electrically
дополнительным трубопроводом 7 с верхней частью РПО 1, нижняя часть которой, посредством трубопровода 4, соединена с уровнемером 8 уровня жидкости 2 в РПО 1 (фиг.1), РПО представляется в форме прямого кругового цилиндра высотой l и радиусом а в основании (фиг.2б). В таком устройстве при плавном изменении уровня электропроводной жидкости можно последовательно воспроизводить “набор” эталонных отражателей в виде прямых круговых цилиндров с одинаковым радиусом основания, но разной длины. При боковом облучении (перпендикулярно оси) такого прямого кругового цилиндра (ПКЦ) он ведет себя как точечная цель с ЭПР, определяемой из выражения /2/additional pipeline 7 with the upper part of the
где а - радиус основания, l - высота цилиндра, λ - длина волны радиоизлучения, π=3,1415926....where a is the radius of the base, l is the height of the cylinder, λ is the wavelength of radio emission, π = 3,1415926 ....
Существо предлагаемого технического решения поясняется фиг.3-5.The essence of the proposed technical solution is illustrated in Fig.3-5.
На фиг.3 приведены зависимости максимального значения ЭПР (σm) ПКЦ с радиусом основания а=0,01 м при облучении его перпендикулярно образующей от изменения высоты l от 0,1 до 2 метров для различных длин волн (0,008 м, 0,03 м, 0,1 м).Figure 3 shows the dependences of the maximum EPR value (σ m ) of the PCC with the base radius a = 0.01 m when irradiating it perpendicular to the generatrix from a change in height l from 0.1 to 2 meters for various wavelengths (0.008 m, 0.03 m, 0.1 m).
На фиг.4 приведено сравнение диапазонов изменения максимального значения ЭПР (σm) ПКЦ на длине волны 0,03 м для двух случаев: 1 - высота ПКЦ постоянна l=1 м, диаметр основания d=2a изменяется от 0,1 до 1 метра; 2 - диаметр основания постоянен d=1 м, а высота ПКЦ l изменяется от 0,1 до 1 метра.Figure 4 shows a comparison of the ranges of changes in the maximum EPR value (σ m ) of the PCC at a wavelength of 0.03 m for two cases: 1 - the height of the PCC is constant l = 1 m, the diameter of the base d = 2a varies from 0.1 to 1 meter ; 2 - the diameter of the base is constant d = 1 m, and the height of the PCC l varies from 0.1 to 1 meter.
Анализ приведенных на фиг.3 зависимостей иллюстрирует возможности калибровки измерительного стенда одновременно для различных длин волн (0,008 м, 0,03 м, 0,1 м) в динамическом диапазоне измеряемых величин ЭПР до 30 дБ.The analysis of the dependences shown in Fig. 3 illustrates the possibilities of calibrating the measuring stand simultaneously for different wavelengths (0.008 m, 0.03 m, 0.1 m) in the dynamic range of the measured EPR values up to 30 dB.
Из фиг.4 видно, что наиболее предпочтителен для калибровки факт изменения высоты ПКЦ, чем диаметра его основания как в /8/, так как при этом существует возможность откалибровать измерительный стенд в более широком диапазоне измеряемых величин ЭПР (более 25 дБ). Для корректного сопоставления в обоих случаях, с целью исключения ошибок, связанных со сферичностью фронта радиоволны /1/, был выбран одинаковый (измерительный) объем, в границах которого изменялись геометрические параметры ПКЦ (l и d=2a).From figure 4 it is seen that the fact of changing the height of the PCC than the diameter of its base as in / 8 / is most preferable for calibration, since it is possible to calibrate the measuring stand in a wider range of measured EPR values (more than 25 dB). For a correct comparison in both cases, in order to eliminate errors related to the sphericity of the front of the radio wave / 1 /, the same (measuring) volume was chosen, within the boundaries of which the geometric parameters of the PCC (l and d = 2a) were changed.
На фиг.5 приведено сравнение требуемого времени на калибровку измерительного стенда в одинаково равных условиях предлагаемым и известным устройством калибровки на эталонном радиолокационном измерительном комплексе /7/. Очевидно, что предлагаемое устройство позволяет сократить время, отведенное на калибровку, до 4 раз.Figure 5 shows a comparison of the required time for calibration of the measuring stand in equal conditions by the proposed and known calibration device on a reference radar measuring complex / 7 /. Obviously, the proposed device can reduce the time allotted for calibration, up to 4 times.
Устройство работает следующим образом. Для калибровки измерительного стенда во внутреннюю полость РПО-ПКЦ 1 посредством привода 6 поршневым насосом 3 по трубопроводу подают электропроводную жидкость 2 до заданного начального уровня, который контролируют с помощью уровнемера 8 (ПКЦ с минимальной длиной образующей). После облучения РПО радиоволной и приема отраженного сигнала, перемещением поршня 5 увеличивают высоту l ПКЦ (уровень жидкости). При этом шаг изменения уровня (высоты l ПКЦ) выбирается из условия, обеспечивающего “плавное” изменения для заданной радиоволны значения σm с шагом 3-5 дБ по всему динамическому диапазону, чтобы избежать грубые ошибки в измерении. Изменение уровня электропроводной жидкости продолжается до тех пор, пока не будет прокалиброван весь диапазон измеряемых величин ЭПР (ПКЦ с максимальной длиной образующей). Давление воздуха в верхней части полости РПО-ПКЦ уравновешивается за счет соединения ее с воздушной полостью поршневого насоса 3 трубопроводом 7.The device operates as follows. To calibrate the measuring stand, an electrically
В качестве электропроводной жидкости может выступать ртуть, которая имеет сравнительно низкую температуру (-49°С) превращения в твердое состояние. Однако ртуть имеет очень высокую удельную плотность и превышает, например, плотность воды в 13,6 раза. Таким образом, для практической реализации заявляемого устройства без ухудшения его основных характеристик, требуется рационально использовать минимально возможный объем ртути. Для решения этой задачи предлагается полость РПО выполнить в форме цилиндрической трубы высотой l, внешним радиусом а в основании и толщиной полой стенки трубы δ (δ=a-r, r - внутренний радиус, фиг.2с), определяемых из соотношений: a≥0,5λср, l≥4λср, δ≈0,01λср, где λср=(λмин+λмакс)/2 - средняя длина волны радиоизлучения измерительного стенда, λмин и λмакс - соответственно минимальная и максимальная длина волны радиоизлучения измерительного стенда. Толщина полой стенки трубы выбирается из условия обеспечения с одной стороны беспрепятственного протока ртути, с другой - сохранения электромагнитных характеристик ртути как металла, т.е. учета глубины проникновения радиоволны в металл. На фиг.6 приведены данные о глубине проникновения в ртуть радиоволн разного диапазона /2/. Придание РПО формы полой трубы, за счет уменьшения требуемого объема ртути, позволяет значительно облегчить вес конструкции предлагаемого устройства. На фиг.7 приведена зависимость изменения объема полости РПО-ПКЦ (V/U) от толщины полой стенки трубы δ (в долях от длины радиуса основания ПКЦ а), где V - объем полости РПО-ПКЦ высотой l, U - объем полости цилиндрической трубы высотой l, эквивалентной высоте РПО-ПКЦ.Mercury, which has a relatively low solidification temperature (-49 ° C), can act as an electrically conductive liquid. However, mercury has a very high specific gravity and, for example, exceeds the density of water by 13.6 times. Thus, for the practical implementation of the inventive device without compromising its basic characteristics, it is required to rationally use the minimum possible amount of mercury. To solve this problem, it is proposed that the RPO cavity be made in the form of a cylindrical pipe with a height l, an external radius a at the base and a thickness of the hollow wall of the pipe δ (δ = ar, r is the internal radius, Fig.2c), determined from the relations: a≥0.5λ cf , l≥4λ cf , δ≈0.01λ cf , where λ cf = (λ min + λ max ) / 2 is the average wavelength of the radio emission of the measuring stand, λ min and λ max are the minimum and maximum wavelength of the radio radiation of the measuring stand . The thickness of the hollow wall of the pipe is selected from the condition of ensuring, on the one hand, an unhindered mercury flow, and on the other, maintaining the electromagnetic characteristics of mercury as a metal, i.e. taking into account the depth of penetration of the radio wave into the metal. Figure 6 shows data on the depth of penetration into mercury of radio waves of different ranges / 2 /. Giving RPO the form of a hollow pipe, by reducing the required volume of mercury, can significantly reduce the weight of the design of the proposed device. Figure 7 shows the dependence of the change in the volume of the cavity of the RPO-PKTs (V / U) on the thickness of the hollow wall of the pipe δ (in fractions of the radius of the base radius of the PKTs a), where V is the volume of the cavity of the RPO-PKTs with a height l, U is the volume of the cylindrical cavity pipes of height l equivalent to the height of RPO-PKTs.
Анализ данной зависимости показывает, что, учитывая возможные ограничения, существует реальная возможность сократить объем полости РПО-ПКЦ, а соответственно и вес всего устройства до 100 раз.An analysis of this dependence shows that, given the possible limitations, there is a real possibility to reduce the volume of the RPO-PKC cavity, and, accordingly, the weight of the entire device to 100 times.
Из соотношения (1) следует, что расчетное значение ЭПР (σm) для заданной длины (λ) можно рассчитать, измерив высоту электропроводной жидкости l в РПО-ПКЦ. Для удобства уровнемер 8 уровня жидкости в РПО предлагается выполнить в виде радиопрозрачной линейки с метками длины, размещенными эквидистантно от нижнего основания полости РПО-ПКЦ вдоль его образующей.From relation (1) it follows that the calculated value of the EPR (σ m ) for a given length (λ) can be calculated by measuring the height of the electrically conductive liquid l in the RPO-PSC. For convenience, it is proposed that the
Реализация заявляемого устройства не представляет трудностей. Очевидно, что изобретение не ограничивается вышеизложенным примером его осуществления. Исходя из его схемы, могут быть предусмотрены и другие варианты его осуществления, не выходящие за рамки изобретения.The implementation of the claimed device is not difficult. Obviously, the invention is not limited to the foregoing example of its implementation. Based on its scheme, other options for its implementation may be provided, without going beyond the scope of the invention.
Устройство целесообразно использовать в организациях, занимающихся радиолокационными измерениями.The device is advisable to use in organizations involved in radar measurements.
Источники, принятые во внимание при составлении описания и формулыSources taken into account in the preparation of the description and formula
1. Блэксмит, Хайт, Мак. Введение в методы измерения радиолокационного поперечного сечения цели. ТИИЭР, 1965, т.53, № 8. С.1039.1. Blacksmith, Haight, Mac. An introduction to radar target cross-section measurement methods. TIIER, 1965, v. 53, No. 8. P.1039.
2. Кобак В.О. Радиолокационные отражатели. М.: “Сов. радио”. 1975. С.204.2. Kobak V.O. Radar reflectors. M .: “Sov. radio". 1975.P.204.
3. Сколник М. Справочник по радиолокации. М.: “Сов. радио”. 1976. С.360.3. Skolnik M. Handbook of radar. M .: “Sov. radio". 1976, p. 360.
4. Штагер Е.А. Рассеяние радиоволн на телах сложной формы. М.: “Радио и связь”. 1986. С.160.4. Stager EA Scattering of radio waves by complex bodies. M .: “Radio and communication”. 1986. P.160.
5. Марлоу и др. Комплекс RAT SCAT для измерения радиолокационного поперечного сечения целей. ТИИЭР, 1965, т.53, № 8. С.1085.5. Marlow et al. RAT SCAT complex for measuring radar cross-sectional targets. TIIER, 1965, v. 53, No. 8. P.1085.
6. Риггер С., Висбек В. Широкополосная поляриметрия и комплексные сигнатуры эффективных площадей отражения радиолокационных целей. ТИИЭР, 1989, т.77, № 5. С.23.6. Rigger S., Visbek V. Broadband polarimetry and complex signatures of effective areas of reflection of radar targets. TIIER, 1989, v.77, No. 5. P.23.
7. Сумин А.С. и др. Контрольная для "невидимок". АВИА-панорама. № 6. 1997. С.30.7. Sumin A.S. and others. Control for "invisible". AVIA panorama. No. 6. 1997. P.30.
8. Авторское свидетельство СССР № 1426378, кл. Н 01 Q 15/14.8. Copyright certificate of the USSR No. 1426378, cl. H 01
9. Авторское свидетельство СССР № 1284008, кл. Н 01 Q 15/00 (прототип).9. USSR copyright certificate No. 1284008, cl. H 01
Claims (3)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003127444/09A RU2244940C1 (en) | 2003-09-11 | 2003-09-11 | Device for changing area of reflecting surface |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2003127444/09A RU2244940C1 (en) | 2003-09-11 | 2003-09-11 | Device for changing area of reflecting surface |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2244940C1 true RU2244940C1 (en) | 2005-01-20 |
RU2003127444A RU2003127444A (en) | 2005-03-10 |
Family
ID=34978175
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2003127444/09A RU2244940C1 (en) | 2003-09-11 | 2003-09-11 | Device for changing area of reflecting surface |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2244940C1 (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105628498A (en) * | 2016-01-06 | 2016-06-01 | 大连理工大学 | Water discharge quantity continuous detection device based on dynamic balance work principle |
CN105675397A (en) * | 2016-01-06 | 2016-06-15 | 大连理工大学 | Large-stroke displacement high-precision measuring device based on dynamic balance work principle |
RU2626018C1 (en) * | 2016-08-15 | 2017-07-21 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method of effective area identification of air objects scattering by on-board radar location station |
-
2003
- 2003-09-11 RU RU2003127444/09A patent/RU2244940C1/en not_active IP Right Cessation
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105628498A (en) * | 2016-01-06 | 2016-06-01 | 大连理工大学 | Water discharge quantity continuous detection device based on dynamic balance work principle |
CN105675397A (en) * | 2016-01-06 | 2016-06-15 | 大连理工大学 | Large-stroke displacement high-precision measuring device based on dynamic balance work principle |
CN105628498B (en) * | 2016-01-06 | 2018-07-13 | 大连理工大学 | A kind of displacement continuous detection apparatus based on dynamic balancing operation principle |
RU2626018C1 (en) * | 2016-08-15 | 2017-07-21 | Акционерное общество "Научно-исследовательский институт Приборостроения имени В.В. Тихомирова" | Method of effective area identification of air objects scattering by on-board radar location station |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2003127444A (en) | 2005-03-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TWI354106B (en) | Radio frequency anechoic chamber with improved tes | |
CN102401893A (en) | Symmetric polarization RCS (radar cross-section) testing method for targets at near fields | |
CN109581307A (en) | Echo strength Z parameter scaling method, device, computer equipment and storage medium | |
CN109283525B (en) | Terahertz radar scattering cross section test system and radar scattering cross section extraction method | |
WO2022088645A1 (en) | Radar beacon and radar measurement system | |
CN109557043B (en) | System and method for detecting electromagnetic characteristics of object by using terahertz electromagnetic wave | |
RU2244940C1 (en) | Device for changing area of reflecting surface | |
RU2615012C2 (en) | Ways of modeling multipath signals of global navigation satellite systems using test benches and devices for implementing test methods | |
CN113109771B (en) | Calibration device for calibration instrument and true value calibration method for weather radar echo intensity | |
US7498977B2 (en) | Field probe form the angular response of a rigid body | |
Reis et al. | Mode-stirring impact in radar cross section evaluation in reverberation chamber | |
RU2674432C1 (en) | Radar station with the active phased antenna array calibration method | |
CN102305799B (en) | Standard reflecting plate for measuring errors among different testing systems and manufacturing method for standard reflecting plate | |
CN113050055A (en) | Equivalent RCS calibration method and system for active calibration equipment | |
CN108981922B (en) | Microwave black body emissivity measuring device and measuring method | |
RU2326400C1 (en) | Method of measurement of efficient scattering area of large dimension objects in polygon conditions | |
RU2244939C1 (en) | Device for measuring effective scattering cross-section of object | |
RU2592046C1 (en) | Reflector of electromagnetic waves | |
RU2723706C1 (en) | Method of obtaining a two-dimensional radar image of an object in multi-frequency pulse sounding and inverse synthesis of an aperture with determination of the third coordinate of the elements of the formed image | |
Zeng et al. | Error analysis of angle inverse RCS for millimeter wave SAR radiometric calibration | |
CN110441745B (en) | Method and system for overlooking and measuring target RCS (radar cross section) based on broadband radar | |
Yang et al. | Sound speed measurement using phase estimation method of pulse signal in water | |
Petrovic et al. | Robot controlled data acquisition system for microwave imaging | |
Suharevsky et al. | Scattering characteristics of Mi-8MT helicopter based on measurements of object scale model in an anechoic chamber | |
Zhang et al. | Design of phased array microwave scatterometer with digital beam forming technique in active and passive combining observation system for sea surface salinity |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050912 |