RU2208054C1 - Method for mixing steel in ladle - Google Patents
Method for mixing steel in ladle Download PDFInfo
- Publication number
- RU2208054C1 RU2208054C1 RU2002108332/02A RU2002108332A RU2208054C1 RU 2208054 C1 RU2208054 C1 RU 2208054C1 RU 2002108332/02 A RU2002108332/02 A RU 2002108332/02A RU 2002108332 A RU2002108332 A RU 2002108332A RU 2208054 C1 RU2208054 C1 RU 2208054C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- gas
- ladle
- steel
- blasting
- powder mixture
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D27/00—Stirring devices for molten material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
- B22D1/005—Injection assemblies therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/06—Constructional features of mixers for pig-iron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0075—Treating in a ladle furnace, e.g. up-/reheating of molten steel within the ladle
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/072—Treatment with gases
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/16—Introducing a fluid jet or current into the charge
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D3/00—Charging; Discharging; Manipulation of charge
- F27D3/18—Charging particulate material using a fluid carrier
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D27/00—Stirring devices for molten material
- F27D2027/002—Gas stirring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Paper (AREA)
- Mixers Of The Rotary Stirring Type (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к способам внепечной обработки жидкого металла в ковше в черной металлургии. The invention relates to methods for out-of-furnace treatment of liquid metal in a ladle in the iron and steel industry.
Известно, что при внепечной обработке стали инертный газ (аргон) и технологические порошки подают в расплав либо через погружаемые в расплав фурмы, либо через устанавливаемые в днище ковша специальные пробки. It is known that during out-of-furnace processing of steel, inert gas (argon) and technological powders are fed into the melt either through lances immersed in the melt or through special plugs installed in the bottom of the bucket.
Важное значение в процессе внепечной обработки металла в ковше имеет интенсификация процесса перемешивания металла, позволяющая сократить время обработки стали. Гомогенизация расплава ускоряет процессы раскисления, удаления неметаллических включений, а также десульфурации и дефосфорации стали, что обеспечивает достижение целей ковшовой металлургии. Of great importance in the process of out-of-furnace metal processing in the ladle is the intensification of the metal mixing process, which allows to reduce the processing time of steel. Homogenization of the melt accelerates the processes of deoxidation, removal of non-metallic inclusions, as well as desulfurization and dephosphorization of steel, which ensures the achievement of the goals of ladle metallurgy.
Известен способ интенсификации перемешивания металла в ковше путем увеличения расхода газа на продувку. В известном способе газ подают через фурму типа "полый стопор", а для исключения разбрызгивания металла при повышенной подаче газа используют дисковую торцовую часть (экран) на стопоре [см., например, Сталь. 12. 1999, с. 17-19]. There is a method of intensifying the mixing of metal in a ladle by increasing the gas flow rate for purging. In the known method, gas is supplied through a lance of the "hollow stopper" type, and to exclude metal spraying during increased gas supply, a disk end part (screen) is used on the stopper [see, for example, Steel. 12.1999, p. 17-19].
Основной недостаток способа - это попытка решения задачи интенсификации перемешивания металла путем увеличения расхода газа. К тому же, перемешиванием в этом случае не охватывается большая часть металла ковша, особенно его придонные зоны. В совокупности отмеченное снижает эффективность известного способа в решении поставленной задачи. The main disadvantage of this method is an attempt to solve the problem of intensification of mixing of metal by increasing gas consumption. Moreover, mixing in this case does not cover most of the metal of the bucket, especially its bottom zones. In total, the aforesaid reduces the effectiveness of the known method in solving the problem.
Известен способ перемешивания стали в ковше, включающий введение в стали растворимого газа, который при вакуумировании выделяется в стали (как в газированной воде) в виде мельчайших пузырьков, всплывающих на поверхность ванны [см., например, "Сталеплавильное производство на пороге третьего тысячелетия", приложение 7 к журналу "Новости черной металлургии за рубежом". 2000, стр. 25]. There is a known method of mixing steel in a ladle, including introducing soluble gas into steel, which, when evacuated, is released in steel (as in sparkling water) in the form of tiny bubbles floating on the surface of a bath [see, for example, “Steelmaking on the threshold of the third millennium”, Appendix 7 to the journal "Iron and Steel News Abroad". 2000, p. 25].
Основной недостаток известного способа состоит в очевидной его дороговизне, в том числе из-за необходимости использования циркуляционного вакуумирования [процесс NK - PERM фирмы "Nippon Kokan"]. The main disadvantage of this method is its obvious high cost, including due to the need to use circulating evacuation [NK-PERM process of the company "Nippon Kokan"].
Известен способ перемешивания стали в ковше, включающий ее перемешивание электромагнитными силами [см., например, "Инжекционная металлургия". Пер. с анг. под ред. Сидоренко М.В. -М.: Металлургия, 1986, с. 90]. A known method of mixing steel in a ladle, including its mixing by electromagnetic forces [see, for example, "Injection metallurgy". Per. with eng. under the editorship of Sidorenko M.V. -M .: Metallurgy, 1986, p. 90].
Основной недостаток способа - высокая стоимость используемого оборудования при относительно низком эффекте перемешивания. The main disadvantage of this method is the high cost of the equipment used with a relatively low mixing effect.
Известен способ перемешивания стали в ковше, включающий продувку стали снизу газом или газопорошковой смесью через продувочные устройства, расположенные в нижней части ванны и по меньшей мере одно из которых смещено от центра ковша [см., например, указанный источник "Инжекционная металлургия", с. 142-143 и рис. 12]. Хотя при реализации известного способа предпочтение отдают подаче газа или газопорошковой смеси через специальные пробки в днище ковша, его реализация не исключает подачу указанных составляющих через погружную фурму (фурмы). A known method of mixing steel in a ladle, including blowing the steel from below with a gas or gas-powder mixture through blowing devices located in the lower part of the bath and at least one of which is offset from the center of the ladle [see, for example, the indicated source “Injection metallurgy”, p. 142-143 and Fig. 12]. Although when implementing the known method, preference is given to supplying gas or a gas-powder mixture through special plugs in the bottom of the bucket, its implementation does not exclude the supply of these components through an immersion lance (lances).
По существенным признакам этот известный способ перемешивания металла в ковше путем подачи газа/ газопорошковой смеси является наиболее близким предлагаемому, поэтому принят за прототип. According to the essential features, this known method of mixing metal in a ladle by supplying a gas / gas-powder mixture is the closest to the proposed one, therefore it is taken as a prototype.
Известному способу присущ существенный недостаток. В процессе продувки стали газом/ газопорошковой смесью металл не в одинаковой степени перемешивается по объему ковша. Интенсивному перемешиванию прежде всего подвергаются участки жидкого металла, расположенные на пути поступления в сталь газа/ газопорошковой смеси (наиболее активная зона). По мере приближения газа/ газопорошковой смеси к поверхности металла в ковше эти участки расширяются, проходят в верхних слоях ванны (теряя скорость) и в виде ослабленных ниспадающих потоков опускаются вниз от поверхности. Естественно, отмеченная картина движения перемешиваемого металла существенно снижает эффективность перемешивания стали, так как медленно охватывает весь объем металла в ковше и особенно придонные зоны ванны. В совокупности поставленная задача ускорения гомогенизации состава металла не достигается, процесс требует повышенных затрат газа и особенно времени, которого в реальном технологическом потоке производства стали в основном не хватает. The known method has a significant disadvantage. In the process of purging the steel with a gas / gas-powder mixture, the metal is not equally mixed in the volume of the bucket. Intensive mixing primarily affects the areas of liquid metal located on the path of gas / powder mixture entering the steel (the most active zone). As the gas / gas-powder mixture approaches the surface of the metal in the bucket, these areas expand, pass in the upper layers of the bath (losing speed) and in the form of weakened flowing flows fall down from the surface. Naturally, the marked motion pattern of the stirred metal significantly reduces the efficiency of steel mixing, since it slowly covers the entire volume of metal in the ladle and especially the bottom zones of the bath. Taken together, the task of accelerating the homogenization of the metal composition is not achieved, the process requires increased gas costs and especially time, which is basically not enough in the real technological stream of steel production.
Предлагаемый способ перемешивания металла в ковше свободен от указанных недостатков. В нем существенно расширена активная зона охвата газом/ газопорошковой смесью объема металла, за счет чего сокращено время достижения гомогенизированного состава металла без увеличения количества подаваемого газа, т.е. решена техническая задача интенсификации перемешивания стали в ковше при ее продувке газом/ газопорошковой смесью. The proposed method of mixing the metal in the bucket is free from these disadvantages. It significantly expanded the active zone of gas / gas powder mixture coverage of the metal volume, thereby reducing the time to achieve a homogenized metal composition without increasing the amount of gas supplied, i.e. The technical problem of intensifying the mixing of steel in a ladle when it is purged with a gas / gas-powder mixture is solved.
Перечисленные технические результаты достигаются за счет того, что в способе перемешивания стали в ковше, включающем продувку стали снизу газом или газопорошковой смесью через предусмотренные по меньшей мере два продувочных устройства, расположенных на диаметрально противоположных сторонах ковша, согласно изобретению продувку осуществляют поочередно вначале через одно из устройств, расположенное на одной стороне ковша, затем через другое, находящееся на другой стороне ковша, при этом в продувочном устройстве, через которое в данный момент не проводят продувку, поддерживают давление, исключающее затекание в него металла. Период смены работы продувочных устройств увеличивают с увеличением массы стали в ковше, а при переключении подачи газа или газопорошковой смеси с одного продувочного устройства на другое объем подаваемого газа сохраняют неизменным. The above technical results are achieved due to the fact that in the method of mixing steel in the ladle, which includes blowing the steel from below with a gas or gas-powder mixture through at least two blowing devices provided on diametrically opposite sides of the ladle, according to the invention, the blowing is carried out alternately first through one of the devices located on one side of the bucket, then through the other located on the other side of the bucket, while in the purge device, through which oment not conduct purging pressure is maintained precluding it from flowing in the metal. The period of change of operation of the purge devices is increased with an increase in the mass of steel in the ladle, and when switching the gas supply or gas-powder mixture from one purge device to another, the volume of supplied gas is kept unchanged.
Предлагаемый способ перемешивания металла в ковше путем продувки газом или газопорошковой смесью пояснен чертежами, где на фиг.1 показан ковш с металлом, в котором предусмотрено два продувочных устройства в виде пробок в дне ковша; на фиг.2 аналогичный ковш изображен с двумя продувочными устройствами в виде фурм; на фиг.3 - вид по стрелке А на фиг.1; на фиг.4 - вид по стрелке А на фиг.2. The proposed method of mixing metal in a bucket by purging with gas or a gas-powder mixture is illustrated by drawings, in which Fig. 1 shows a bucket with metal, in which two purge devices are provided in the form of plugs in the bottom of the bucket; figure 2 similar bucket depicted with two purge devices in the form of tuyeres; figure 3 is a view along arrow a in figure 1; figure 4 is a view along arrow a in figure 2.
При этом минимальное число продувочных устройств в ковше равно двум. The minimum number of purge devices in the bucket is two.
Сталеразливочный ковш 1 наполнен жидкой сталью 2. В дне ковша (фиг.1) предусмотрено по меньшей мере два устройства 3, диаметрально расположенные по разные стороны ковша 1 (фиг.3). Число этих устройств может быть большим, но оно четное. В ковше 1 могут быть установлены фурмы 4, диаметрально расположенные по разные стороны ковша 1. Число фурм может быть и большим, но оно четное. Газ или газопорошковая смесь 5 подается в ковш соответственно через пробки в дне ковша (фиг.1) или фурмы 4 (фиг.2). Газ и газопорошковая смесь могут подаваться в ковш порознь, тогда число устройств 3 (фурм 4) увеличивают до следующего четного числа. На фиг.1-4 тонкими линиями 6 показаны основные потоки металла, формируемые при подаче газа или газопорошковой смеси с одной стороны ковша, и пунктирными линиями 7 - при переключении продувочных устройств. Увеличение числа пробок 1 (фурм 4) в способе не меняет его сущности и получаемого эффекта, но дополнительно увеличивает интенсивность перемешивания стали, т.е. повышает эффективность (но существенно усложняет конструкцию). The steel pouring ladle 1 is filled with liquid steel 2. At least two
Способ перемешивания стали в ковше реализуют следующим образом. The method of mixing steel in the bucket is as follows.
В ковш 1 наливают сталь 2. Необходимые для легирования, десульфурации и дефосфорации стали элементы вносят в сталь известным способом или в виде порошка через описанные устройства 3 (или 4), или тем и другим способом одновременно. Steel 2 is poured into ladle 1. The elements necessary for alloying, desulfurization and dephosphorization of steel are introduced into steel in a known manner or in powder form through the described devices 3 (or 4), or both at the same time.
Включают подачу газа (газопорошковой смеси) 5 через пробку 3 (фурму 4), расположенную, например, на фиг.1-4 слева. Используют инертный газ, например аргон. В результате в ванне металла формируют основные потоки, условно очерченные линиями 6. В это время в пробке 3 (фурме 4) на противоположной стороне ковша поддерживают давление газа, исключающее затекание в нее стали. Через определенное время (период) изменяют на противоположное направление основных потоков металла в ванне ковша, для чего осуществляют подачу газа (газопорошковой смеси) 5 через пробку 3 (фурму 4), расположенную на противоположной стороне ковша (расположенные на фиг. 1-4 справа). Основные потоки металла в ванне начинают двигаться примерно так, как показано пунктиром 7 на фиг. 1-4. Периодической сменой направления движения основных потоков металла 6 --> 7 --> 6 и т.д. существенно интенсифицируют процесс перемешивания металла, в результате в течение более короткого времени получают гомогенизированный состав стали в ковше, т.е. решают поставленную техническую задачу. Turn on the gas supply (gas-powder mixture) 5 through the plug 3 (lance 4), located, for example, in Fig.1-4 on the left. An inert gas such as argon is used. As a result, the main streams are formed in the metal bath, conditionally outlined by
Период смены направления подачи газа (газопорошковой смеси) определяют практически. Однако с увеличением массы стали в ковше периодичность указанной смены увеличивают, т.к. только в этом случае потоки металла 6 и 7 имеют законченный вид (показан на фиг. 1 и 2) и реверсирование подачи газа (газопорошковой смеси) минимально будет тратиться на их взаимное гашение. The period of changing the direction of gas supply (gas-powder mixture) is determined practically. However, with an increase in the mass of steel in the ladle, the frequency of this shift is increased, because only in this case, the metal flows 6 and 7 have a finished form (shown in Figs. 1 and 2) and the reversal of the gas supply (gas-powder mixture) will be minimally spent on their mutual quenching.
Существует период смены направления подачи газа, оптимальный для данных условий эксплуатации ковша. Уменьшение значения этого периода не рекомендуется, т.к. в объеме стали появляются зоны с неполной гомогенизацией расплава. Увеличение значения этого периода допускается и определяется общим технологическим ритмом производства стали. There is a period of changing the direction of gas supply that is optimal for these bucket operating conditions. Decreasing the value of this period is not recommended because in the steel volume, zones with incomplete homogenization of the melt appear. An increase in the value of this period is allowed and determined by the general technological rhythm of steel production.
Пример 1. Example 1
Холодная модель ковша 1 имела размеры, показанные на фиг.1. В ковш наливали водопроводную воду 2 высотой 430 мм. Ковш был оборудован тремя платиновыми электродами (заранее оттарированными в пределах водопроводная вода - концентрация 0,1% по массе KCl в воде): в нижней части ковша (расстояние 370 мм от поверхности воды), в средней части ковша (расстояние 220 мм от поверхности воды) и в верхней части ковша (расстояние 60 мм от поверхности воды). Все три электрода отстояли от внутренней стенки модели ковша на расстоянии 55 мм. Кроме того, был предусмотрен переносной электрод, которым дополнительно оценивали гомогенизацию раствора в центрах модели ковша, его дна и на поверхности воды, а также в стыках дна и стенок ковша. The cold model of bucket 1 had the dimensions shown in FIG. 1. Tap water 2 was poured into the bucket 2 with a height of 430 mm. The bucket was equipped with three platinum electrodes (pre-calibrated within tap water - a concentration of 0.1% by weight of KCl in water): in the lower part of the bucket (distance 370 mm from the surface of the water), in the middle of the bucket (distance 220 mm from the surface of the water ) and in the upper part of the bucket (distance 60 mm from the surface of the water). All three electrodes were 55 mm from the inner wall of the bucket model. In addition, a portable electrode was provided, which additionally evaluated the homogenization of the solution in the centers of the model of the bucket, its bottom and on the surface of the water, as well as at the joints of the bottom and walls of the bucket.
Готовили 20%-ный концентрат KCl и в тонком резиновом шаре опускали на дно модели ковша на участке около его стенки, расположенном на 90o от устройств 3. Шар разрезали. При этом 20%-ный концентрат KCl после своего равномерного распределения по массе воды обеспечивал 0,1%-ный по массе концентрацию KCl в воде, на которую были тарированы электроды. Применение шара вносило минимальное возмущение в ванну воды.A 20% KCl concentrate was prepared and lowered into a bucket model in a thin rubber ball at the bottom near its wall, located 90 ° from
Газ (воздух) подавали через донные устройства в количестве 6 л/мин. При большей подаче воздуха происходило нарушение пузырькового режима продувки. Gas (air) was supplied through the bottom devices in an amount of 6 l / min. At a higher air supply, a violation of the bubble mode of purging occurred.
При указанных условиях и продувке воздухом через одно устройство 3 без реверсирования гомогенный раствор 0,1%-ный по массе концентрации KCl в воде ковша получили через 84 мин, при этом практически одинаковый во всех дополнительно измеренных точках по всей массе раствора. Under these conditions and purging with air through one
Пример 2. Example 2
При указанных в примере 1 условиях осуществляли реверсивную подачу воздуха с периодом 30 сек. При реверсировании количество подаваемого воздуха сохраняли на уровне 6 л/мин. Under the conditions indicated in Example 1, a reverse air supply was carried out with a period of 30 seconds. When reversing, the amount of air supplied was kept at 6 l / min.
Гомогенный раствор в модели ковша отмеченной концентрации получили через 35 мин, т. е. время перемешивания в сравнении с примером 1 уменьшили в 2,4 раза. A homogeneous solution in the ladle model of the indicated concentration was obtained after 35 minutes, i.e., the mixing time in comparison with example 1 was reduced by 2.4 times.
Пример 3. Example 3
При указанных в примерах 1 и 2 условиях осуществляли реверсивную подачу воздуха с периодом 20 сек. Гомогенный раствор в ковше отмеченной концентрации получили через 60 мин, т.е. в сравнении с примером 1 время перемешивания уменьшили в 1,4 раза. В объеме воды в конце 60 мин перемешивания отмечались зоны с большей и меньшей 0,1%-ной концентрацией KCl в воде, которые основные электроды не фиксировали. Under the conditions indicated in examples 1 and 2, a reverse air supply was carried out with a period of 20 seconds. A homogeneous solution in the ladle of the indicated concentration was obtained after 60 minutes, i.e. in comparison with example 1, the mixing time was reduced by 1.4 times. In the volume of water at the end of 60 minutes of mixing, zones with a higher and lower 0.1% concentration of KCl in water were noted, which the main electrodes did not fix.
Пример 4. Example 4
При указанных в примерах 1 и 2 условиях осуществляли реверсивную подачу воздуха с периодом 10 сек. Гомогенный раствор в ковше отмеченной концентрации получили через 84-87 мин, т.е. в сравнении с примером 1 время перемешивания раствора практически сохранилось. В конце перемешивания в объеме воды отмечались зоны с большей и меньшей 0,1%-ной концентрации KCl в воде, которые основные электроды не фиксировали. Under the conditions indicated in examples 1 and 2, a reverse air supply was carried out with a period of 10 seconds. A homogeneous solution in the ladle of the indicated concentration was obtained after 84-87 minutes, i.e. in comparison with example 1, the mixing time of the solution is practically preserved. At the end of mixing in the water volume, zones with a higher and lower 0.1% concentration of KCl in water were noted, which the main electrodes did not fix.
Пример 5. Example 5
При указанных в примерах 1 и 2 условиях осуществляли реверсивную подачу воздуха с периодом 40 сек. Гомогенный раствор в ковше отмеченной концентрации получили через 55 мин, т.е. в сравнении с примером 1 время перемешивания уменьшили в 1,5 раза. В объеме воды отсутствовали зоны с концентрацией KCl, отличной от 0,1% по массе. Under the conditions indicated in examples 1 and 2, a reverse air supply was carried out with a period of 40 sec. A homogeneous solution in the ladle of the indicated concentration was obtained after 55 minutes, i.e. in comparison with example 1, the mixing time was reduced by 1.5 times. There were no zones in the water volume with a KCl concentration different from 0.1% by weight.
Пример 6. Example 6
При указанных в примерах 1 и 2 условиях осуществляли реверсивную подачу воздуха с периодом 50 сек. Гомогенный раствор в ковше отмеченной концентрации получили через 60 мин, т.е. в сравнении с примером 1 время перемешивания уменьшили в 1,4 раза. В объеме воды отсутствовали зоны с концентрацией KCl, отличной от 0,1% по массе. Under the conditions indicated in examples 1 and 2, a reverse air supply was carried out with a period of 50 sec. A homogeneous solution in the ladle of the indicated concentration was obtained after 60 minutes, i.e. in comparison with example 1, the mixing time was reduced by 1.4 times. There were no zones in the water volume with a KCl concentration different from 0.1% by weight.
Предложенный способ перемешивания стали в ковше позволяет достаточно простой операцией обеспечить существенную интенсификацию процесса перемешивания стали (сокращение времени реализации) без потери качества перемешивания. The proposed method of mixing steel in a ladle allows a fairly simple operation to provide a significant intensification of the steel mixing process (shortening the implementation time) without loss of mixing quality.
Claims (3)
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002108332/02A RU2208054C1 (en) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | Method for mixing steel in ladle |
PCT/RU2002/000400 WO2003083145A1 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | Method for feeling steel |
UA20041210939A UA77545C2 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | Method for steel mixing in the ladle |
EP02768214A EP1541699B1 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | Method for stirring steel |
AT02768214T ATE421598T1 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | METHOD FOR STIRRING STEEL |
DE50213248T DE50213248D1 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | METHOD FOR STIRRING STEEL |
ES02768214T ES2321071T3 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | PROCEDURE TO STEEL AGITATE. |
AU2002332367A AU2002332367A1 (en) | 2002-04-03 | 2002-08-29 | Method for feeling steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2002108332/02A RU2208054C1 (en) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | Method for mixing steel in ladle |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2208054C1 true RU2208054C1 (en) | 2003-07-10 |
Family
ID=28673171
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2002108332/02A RU2208054C1 (en) | 2002-04-03 | 2002-04-03 | Method for mixing steel in ladle |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1541699B1 (en) |
AT (1) | ATE421598T1 (en) |
AU (1) | AU2002332367A1 (en) |
DE (1) | DE50213248D1 (en) |
ES (1) | ES2321071T3 (en) |
RU (1) | RU2208054C1 (en) |
UA (1) | UA77545C2 (en) |
WO (1) | WO2003083145A1 (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2653743C1 (en) * | 2017-03-20 | 2018-05-14 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of mixing steel in the metallurgical unit |
RU2697117C2 (en) * | 2014-02-19 | 2019-08-12 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Metal bath stirring method and furnace installation |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1750075A1 (en) * | 2005-08-05 | 2007-02-07 | Vesuvius Becker & Piscantor Grossalmeroder Schmelztiegelwerke GmbH & Co. KG | Crucible for the treatment of molten metal and process for the manufacture thereof |
CN111822665B (en) * | 2020-07-25 | 2021-12-21 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | Argon blowing control method and argon control device for continuous casting tundish breathable upper nozzle pocket block |
CN115475933B (en) * | 2022-10-13 | 2024-04-26 | 莱芜钢铁集团银山型钢有限公司 | Protection method for argon blowing sealing of water gap of slab continuous casting machine |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE786018A (en) * | 1971-07-09 | 1973-01-08 | Allegheny Ludlum Ind Inc | PROCESS FOR INJECTING A REACTIVE GAS IN A BATH OF MELTED METAL |
ZA75241B (en) * | 1974-08-14 | 1976-01-28 | Inland Steel Co | Leaded steel bar |
SU1024509A1 (en) * | 1981-12-23 | 1983-06-23 | Днепродзержинский Ордена Трудового Красного Знамени Индустриальный Институт Им.М.И.Арсеничева | Method for converting crude iron |
RU2023017C1 (en) * | 1992-03-11 | 1994-11-15 | Пак Юрий Алексеевич | Apparatus for desulfurizing melt slag |
JPH06235018A (en) * | 1993-02-09 | 1994-08-23 | Kawasaki Steel Corp | Method for controlling bottom-blowing gas in ladle refining |
RU2132394C1 (en) * | 1998-06-02 | 1999-06-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" | Method for melting steel in arc steel melting furnace |
CN1087034C (en) * | 1999-11-02 | 2002-07-03 | 北京科技大学 | Technology for desulfurizing molten steel in enclosed ladle by spraying powder |
-
2002
- 2002-04-03 RU RU2002108332/02A patent/RU2208054C1/en not_active IP Right Cessation
- 2002-08-29 AT AT02768214T patent/ATE421598T1/en active
- 2002-08-29 ES ES02768214T patent/ES2321071T3/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-08-29 AU AU2002332367A patent/AU2002332367A1/en not_active Abandoned
- 2002-08-29 DE DE50213248T patent/DE50213248D1/en not_active Expired - Lifetime
- 2002-08-29 UA UA20041210939A patent/UA77545C2/en unknown
- 2002-08-29 WO PCT/RU2002/000400 patent/WO2003083145A1/en not_active Application Discontinuation
- 2002-08-29 EP EP02768214A patent/EP1541699B1/en not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Инжекционная металлургия, пер. с анг./Под ред. Сидоренко М.В. - М.: Металлургия, 1986, с. 142-143, рис. 12. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2697117C2 (en) * | 2014-02-19 | 2019-08-12 | Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ | Metal bath stirring method and furnace installation |
RU2653743C1 (en) * | 2017-03-20 | 2018-05-14 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Method of mixing steel in the metallurgical unit |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1541699B1 (en) | 2009-01-21 |
AU2002332367A1 (en) | 2003-10-13 |
EP1541699A1 (en) | 2005-06-15 |
ES2321071T3 (en) | 2009-06-02 |
ATE421598T1 (en) | 2009-02-15 |
UA77545C2 (en) | 2006-12-15 |
WO2003083145A1 (en) | 2003-10-09 |
EP1541699A4 (en) | 2005-09-21 |
DE50213248D1 (en) | 2009-03-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2297900C2 (en) | Steel strip producing method and thin steel strip produced by such method | |
CN108396107A (en) | A kind of efficient molten iron desulfuring spray gun | |
RU2208054C1 (en) | Method for mixing steel in ladle | |
US3880411A (en) | Device for treatment of molten cast iron in vessels | |
CN111041367A (en) | Method for preventing carbon high-silicon low-manganese steel from flocculating in billet | |
JPS5828324B2 (en) | Youtetsuno Datsuryuuzai | |
KR880000468B1 (en) | Process for adding calcium to a bath of molten ferrous material | |
RU2236326C2 (en) | Method for continuous casting of steel from intermediate ladle to mold and submersible nozzle for performing the same | |
JP2015218390A (en) | Desulfurization method of molten pig iron using combination of mechanical stirring and gas stirring | |
KR950009438B1 (en) | Tapping method of converter | |
SU926023A1 (en) | Method for metal treatment with inert gas | |
RU2004598C1 (en) | Chute for discharge and modification of cast iron | |
RU2319750C2 (en) | Method and the device used for decarbonization of the steel melt | |
JPH06212241A (en) | Method for vacuum-refining molten steel by using large diameter immersion tube | |
RU1786096C (en) | Method of gas-dynamic separation of slag from molten metal | |
SU969750A1 (en) | Method for producing steel | |
JPS5757819A (en) | Converter steel making method | |
RU2286393C1 (en) | Method for reducing of steel in ladle | |
RU2103378C1 (en) | Method for combined-type blow-through of molten metal in converters | |
JPH0459908A (en) | Method for desulfurizing molten iron | |
KR101790608B1 (en) | Apparatus for controling fluid(stream) of melting steel | |
RU2007467C1 (en) | Method of refining of metal in ladle | |
RU2128714C1 (en) | Method of skull application to converter lining | |
RU2203963C2 (en) | Steel processing method | |
SU880618A1 (en) | Intermediate ladle for casting metal |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20150404 |