RU2128714C1 - Method of skull application to converter lining - Google Patents

Abstract

FIELD: ferrous metallurgy; may be used in performance of repairs of lining of oxygen steel-making converters. SUBSTANCE: method includes leaving of slag of previous heat, top supply of neutral gas through lance to apply slag to converter internal walls with varying height of lance. Introduced into slag are carbonate materials with carbon content of above 0.12% in metal at turning down before tapping of previous heat form converter, or carbonate and carbon-containing materials with carbon content of 0.6-0.12% in metal at turning down before tapping of previous heat from converter, or carbon-containing materials with carbon content in metal less than 0.06% at turning down before tapping of previous heat from converter. In so doing, introduced into slag are carbonate materials in the amount of 15-25% and carbon-containing materials of 5-10% of slag weight. Produced slag melt is agitated with mixture of oxygen and neutral gas in ratio of 1:(0.35-0.85) for 1-7% of duration of main oxygen blowing with subsequent application of the mixture to converter lining by jets of neutral gas with its flow rate equalling 100-200% of nominal flow rate of main oxygen blowing. EFFECT: increased efficiency of application of slag layer to converter lining and its stability. 1 cl

Description

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к способам горячего ремонта футеровки конвертера. The invention relates to the field of ferrous metallurgy, in particular to methods for hot repair of a converter lining.

Известен способ восстановления футеровки конвертера, где, с целью повышения стойкости нижней части футеровки, на футеровку конвертера наносят высокоосновной гарнисаж из карбонатного материала, конвертерного шлака и боя отработанной основной огнеупорной футеровки, загруженных в конвертер, путем чередования выдержек и продувки кислородом смеси из этих материалов [1]. Способ позволяет осуществлять наварку огнеупорного боя на футеровку дна конвертера и наносить газодинамическим потоком на футеровку высокоогнеупорный гарнисаж, который в течение длительного времени защищает футеровку от воздействия агрессивного шлакометаллического расплава. There is a method of restoring a converter lining, where, in order to increase the durability of the lower part of the lining, a highly basic scull of carbonate material, converter slag and the battle of the spent main refractory lining loaded into the converter is applied to the converter lining by alternating shutter speeds and purging with oxygen a mixture of these materials [ 1]. The method allows welding refractory combat to be applied to the lining of the bottom of the converter and to apply a gas-dynamic flow to the lining of the highly refractory skull, which for a long time protects the lining from the effects of aggressive slag-metal melt.

Недостатком данного способа является низкая технологичность процесса, связанная с чередованием времени выдержки материалов в шлаке и времени продувки кислородом, нерациональное увеличение расхода кислорода, подводимого к шлаку, что оказывает разрушающее действие на футеровку, невозможность нанесения гарнисажа по всей высоте конвертера, увеличение продолжительности межплавочных простоев на восстановление футеровки конвертера. The disadvantage of this method is the low processability associated with the alternation of the exposure time of materials in the slag and the time of purging with oxygen, irrational increase in the flow of oxygen supplied to the slag, which has a destructive effect on the lining, the inability to apply a skull over the entire height of the converter, increase the duration of inter-melting downtime by converter lining restoration.

Известен способ восстановления футеровки конвертера, включающий оставление шлака в конвертере, продувку шлака инертным газом через донные фурмы, ввод в шлак порошкообразных материалов - стабилизаторов шлаковой пены, периодическое намораживание на футеровку вспененного шлака и последующее его осаждение с циклическим повторением операций вспенивания и осаждения [2]. Способ позволяет осуществить процесс восстановления футеровки в любом месте по высоте конвертера и обеспечивает снижение скорости износа футеровки минимум на 0,15 мм за плавку. A known method of restoring a converter lining, including leaving slag in a converter, flushing slag with inert gas through bottom tuyeres, introducing powdered materials — slag foam stabilizers into slag, periodically freezing foamed slag on its lining and then precipitating it with cyclic repetition of foaming and deposition [2] . The method allows the process of restoring the lining in any place along the height of the Converter and reduces the wear rate of the lining by at least 0.15 mm per melt.

Недостатком данного способа является прежде всего сложность реализации процесса, связанная с вводом в шлак специально подготовленных, достаточно дефицитных и дорогостоящих материалов, обеспечивающих повышение механической прочности шлаковой пены. Многоступенчатый режим операции восстановления футеровки и большая продолжительность полного (и неполного) цикла восстановления разрушенных участков футеровки увеличивает потери производительного времени работы агрегатов. The disadvantage of this method is primarily the complexity of the process, associated with the introduction into the slag of specially prepared, sufficiently scarce and expensive materials that increase the mechanical strength of the slag foam. The multi-stage operation of the lining restoration operation and the long duration of the full (and incomplete) recovery cycle of the destroyed sections of the lining increase the losses in the productive operating time of the units.

Известны также способы нанесения шлакового гарнисажа в конвертере, включающие нанесение на футеровку смеси оставшегося в конвертере после слива металла шлака и огнеупорного материала (извести, доломита, магнезита, хромита) струями сжатого воздуха, подаваемого одновременно снизу и сверху встречными потоками [3] или продуктами неполного сгорания природного газа, который подают сверху в смеси с кислородом [4]. There are also known methods of applying a slag skull in a converter, including applying to the lining of a mixture of slag and refractory material (lime, dolomite, magnesite, chromite) remaining in the converter after draining the metal by jets of compressed air supplied simultaneously from above and from above by counter flows [3] or products of incomplete combustion of natural gas, which is fed from above in a mixture with oxygen [4].

Недостатками данных способов является неравномерное и неполное распределение шлака по поверхности футеровки, а также увеличение кислорода, подводимого к шлаку, что повышает содержание окислов железа в шлаке, увеличивает жидкотекучесть и снижает способность шлака к замораживанию на стенках агрегата, приводит к неравномерному нанесению шлакового гарнисажа на футеровку конвертера вследствие его стекания. The disadvantages of these methods is the uneven and incomplete distribution of slag on the surface of the lining, as well as an increase in oxygen supplied to the slag, which increases the content of iron oxides in the slag, increases the fluidity and reduces the ability of slag to freeze on the walls of the unit, leads to uneven application of the slag skull on the lining Converter due to its runoff.

Наиболее близким техническим решением является способ нанесения покрытия на стенки конвертера, включающий оставление шлака предыдущей плавки, подачу сверху через фурму нейтрального газа для нанесения шлака на внутренние стенки конвертера при переменной высоте фурмы над уровнем днища конвертера [5]. The closest technical solution is a method of coating the walls of the converter, including leaving the slag of the previous melting, supplying a neutral gas from above through a tuyere for applying slag to the inner walls of the converter at a variable height of the tuyere above the level of the converter bottom [5].

Однако известный способ имеет недостатки. However, the known method has disadvantages.

Известный способ не предусматривает предварительную подготовку конечного шлака до необходимого состава и температуры для понижения реакционной способности и загущения шлака по мере возрастания окисленности шлака. Отсутствие операции предварительной подготовки конечного шлака приводит к плохому налипанию неподготовленного, зачастую переокисленного шлака к поверхности футеровки при продувке шлаковой ванны струями нейтрального газа, что снижает эффективность нанесения брызг металла на стенки конвертера и образования там защитного слоя. The known method does not provide for the preliminary preparation of the final slag to the required composition and temperature to reduce the reactivity and thickening of the slag with increasing oxidation of the slag. The lack of preliminary preparation of the final slag leads to poor adhesion of unprepared, often peroxidized slag to the lining surface when the slag bath is blown with neutral gas jets, which reduces the efficiency of metal spraying onto the converter walls and the formation of a protective layer there.

Кроме того, при этом невозможно равномерное и полное распределение шлакового расплава по высоте поверхности футеровки из-за чрезмерной подвижности и жидкотекучести конечного шлака: при нанесении его струями нейтрального газа на футеровку конвертера нет необходимого намораживания брызг шлака и формирования слоя шлакового гарнисажа над поверхностью ванны. In addition, it is impossible to uniformly and completely distribute the slag melt along the height of the lining surface due to excessive mobility and fluidity of the final slag: when applying neutral gas streams to the converter lining there is no necessary freezing of slag splashes and the formation of a slag skull layer above the bath surface.

Известный способ не позволяет реализовать направленное нанесение капель шлака на футеровку конвертера, что является основным условием эффективного образования там защитного шлакового слоя. Направленное нанесение и намораживание брызг шлака на стенки конвертера можно обеспечить продувкой шлаковой ванны струями нейтрального газа с образованием обратных газошлаковых потоков, при этом принципиальное значение имеет кинетическая энергия струи и физико-химические свойства конечного шлака, что не обеспечивается по известному способу. The known method does not allow for the directed application of droplets of slag on the lining of the converter, which is the main condition for the effective formation of a protective slag layer there. The directed application and freezing of slag splashes on the converter walls can be ensured by blowing the slag bath with neutral gas jets with the formation of reverse gas and slag flows, the kinetic energy of the jet and the physicochemical properties of the final slag being of fundamental importance, which is not ensured by the known method.

Задачей изобретения является повышение эффективности нанесения слоя шлака на футеровку конвертера и увеличение ее стойкости. The objective of the invention is to increase the efficiency of applying a layer of slag on the lining of the Converter and increase its resistance.

Задача решается следующим образом. В способе нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, включающем оставление шлака предыдущей плавки, подачу сверху через фурму нейтрального газа для нанесения шлака на внутренние стенки конвертера при переменной высоте фурмы, при содержании углерода в металле на повалке перед выпуском из конвертера предыдущей плавки более 0,12% в шлак вводят карбонатные материалы, при углероде 0,06 - 0,12% - карбонатные и углеродсодержащие материалы, при углероде менее 0,06% - углеродсодержащие материалы в количествах, соответственно карбонатных 15 - 25% и углеродсодержащих 5 - 10% от массы шлака, перемешивают полученный шлаковый расплав смесью кислорода с нейтральным газом в соотношении 1:(0,35 - 0,85) в течение 1 - 7% продолжительности основной окислительной продувки с последующим его нанесением на футеровку конвертера струями нейтрального газа с расходом 100 - 200% номинальной интенсивности основной окислительной продувки. The problem is solved as follows. In the method of applying a slag skull on the lining of the converter, including leaving the slag of the previous melting, supplying a neutral gas from above through the lance for applying slag to the inner walls of the converter at a variable height of the lance, with the carbon content in the metal on the quill before releasing more than 0.12 from the converter % carbonate materials are introduced into the slag, with carbon 0.06 - 0.12% - carbonate and carbon-containing materials, with carbon less than 0.06% - carbon-containing materials in quantities, respectively carbonate 15 - 25 % and carbon-containing 5-10% by weight of the slag, the resulting slag melt is mixed with a mixture of oxygen and neutral gas in a ratio of 1: (0.35 - 0.85) for 1 - 7% of the duration of the main oxidative purge, followed by its application to the converter lining jets of neutral gas with a flow rate of 100 - 200% of the nominal intensity of the main oxidative purge.

Признаки, отличающие заявляемое техническое решение от прототипа, не выявлены в других технических решениях и, следовательно, заявляемое решение имеет изобретательский уровень. Signs that distinguish the claimed technical solution from the prototype, not identified in other technical solutions and, therefore, the claimed solution has an inventive step.

Технический результат, достигаемый предлагаемым способом нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, заключается в том, что после выпуска металла в конвертере оставляют весь шлак, образующийся в ходе кислородно-конвертерной плавки, за исключением того количества, которое уходит в сталеразливочный ковш самотеком. Для подготовки шлака к раздуву на рабочую поверхность футеровки конвертера производят подачу карбонатных (известь, доломит, известняк и др.) и/или углеродсодержащих (антрацит, например) материалов в зависимости от характеристик конечного шлака, обусловленных параметрами предыдущей плавки. В качестве основного признака, определяющего состояние конечного шлака, используется содержание углерода в металле на повалке перед выпуском из конвертера предыдущей плавки, характеризующее окисленность шлака. При содержании углерода в металле на повалке перед выпуском конвертера предыдущей плавки более 0,12% необходимо присаживать на шлак карбонатные материалы (известь, доломит, известняк и др.). The technical result achieved by the proposed method of applying a slag skull on the lining of the converter is that after the metal is released, all the slag formed during the oxygen-converter smelting is left in the converter, with the exception of the amount that goes into the steel pouring ladle by gravity. To prepare slag for inflation, carbonate (lime, dolomite, limestone, etc.) and / or carbon-containing (anthracite, for example) materials are fed to the working surface of the converter lining, depending on the characteristics of the final slag, due to the parameters of the previous melting. As the main feature determining the state of the final slag, the carbon content in the metal on the dump before the previous melting from the converter is used, which characterizes the oxidation of the slag. When the carbon content in the metal on the dump before releasing the converter of the previous smelting is more than 0.12%, carbonate materials (lime, dolomite, limestone, etc.) should be planted on slag.

При перемешивании шлакового расплава смесью кислорода с нейтральным газом происходит снижение реакционной способности и загущение шлака за счет подачи определенного количества дополнительных материалов, например извести и/или доломита. После перемешивания подготовленный шлаковый расплав, обогащенный основными оксидами, поступающими из карбонатных материалов, равномерно наносится на рабочую поверхность футеровки путем раздува нейтральным газом, подаваемым с определенным расходом через верхнюю кислородную фурму. На поверхности футеровки образуется гарнисаж, который защищает ее от воздействия агрессивного шлакометаллического расплава. При этом продолжительность перемешивания шлакового расплава составляет 1 - 7% продолжительности основной окислительной продувки, а соотношение кислорода и нейтрального газа в продуваемой смеси 1:(0,35 - 0,85). When the slag melt is mixed with a mixture of oxygen and a neutral gas, the reactivity decreases and the slag thickens due to the supply of a certain amount of additional materials, such as lime and / or dolomite. After mixing, the prepared slag melt, enriched with basic oxides coming from carbonate materials, is uniformly applied to the working surface of the lining by blowing it with a neutral gas supplied with a certain flow rate through the upper oxygen lance. On the surface of the lining, a skull forms, which protects it from the effects of aggressive slag metal melt. The duration of the mixing of the slag melt is 1 - 7% of the duration of the main oxidative purge, and the ratio of oxygen and neutral gas in the blown mixture is 1: (0.35 - 0.85).

При содержании углерода в металле на повалке перед выпуском из конвертера предыдущей плавки 0,06 - 0,12%, когда окислительный потенциал конечного шлака достаточно высок, в конвертер загружают карбонатные (известь, доломит, известняк и др.) и углеродсодержащие (например, антрацит) материалы. Карбонатные материалы обогащают шлак высокоогнеупорными оксидами, а углерод, например антрацит, раскисляет шлак, что снижает содержание окислов железа в шлаке, его активность и разрушающее воздействие на футеровку. When the carbon content in the metal on the dump before the previous melting from the converter is 0.06 - 0.12%, when the oxidizing potential of the final slag is high enough, carbonate (lime, dolomite, limestone, etc.) and carbon-containing (for example, anthracite are loaded) ) materials. Carbonate materials enrich the slag with highly refractory oxides, and carbon, such as anthracite, deoxidizes the slag, which reduces the content of iron oxides in the slag, its activity and the destructive effect on the lining.

При содержании углерода в металле на повалке перед выпуском из конвертера предыдущей плавки менее 0,06%, когда шлак переокислен, в конвертер загружают только углеродсодержащие материалы (например, антрацит) и перемешивают их со шлаком газокислородной смесью. Происходит раскисление шлака углеродом, уменьшается окислительный потенциал шлака до необходимого уровня, когда снижается активность окислов железа в результате превалирующего влияния основности шлака, при этом снижается реакционная способность и происходит загущение шлакового расплава, что придает ему необходимые свойства для эффективного нанесения и намораживания в качестве защитного шлакового слоя. When the carbon content in the metal on the bait before the previous smelter is discharged from the converter is less than 0.06%, when the slag is oxidized, only carbon-containing materials (for example, anthracite) are loaded into the converter and they are mixed with the slag by an oxygen mixture. The slag is deoxidized by carbon, the oxidizing potential of the slag decreases to the necessary level, when the activity of iron oxides decreases as a result of the prevailing influence of the basicity of the slag, the reactivity decreases and the slag melt thickens, which gives it the necessary properties for efficient deposition and freezing as a protective slag layer.

Количество присаживаемых материалов, соответственно карбонатных 15 - 25% и углеродсодержащих 5 - 10% от массы шлака, является оптимальным для подготовки шлакового расплава и использования его для нанесения шлакового гарнисажа во всем интервале изменения физико-химических свойств конечного шлака предыдущей плавки и подготовки до необходимого состава и температуры. The amount of adherent materials, respectively carbonate 15–25% and carbon-containing 5–10% by weight of the slag, is optimal for the preparation of slag melt and its use for applying a slag skull in the entire range of changes in the physicochemical properties of the final slag of the previous melting and preparation to the required composition and temperature.

Количество присаживаемых карбонатных материалов не должно превышать 25% от массы шлака, так как чрезмерное снижение реакционной способности и загущение шлаков расплава в условиях даже достаточно высокого окислительного потенциала конечного шлака приводит к неравномерному нанесению на поверхность футеровки конвертера защитного шлакового слоя и изменению толщины намороженного шлакового гарнисажа по высоте конвертера. При присадке карбонатных материалов менее 15% от массы шлака в условиях даже недостаточно высокого окислительного потенциала конечного шлака наблюдается недостаточное снижение реакционной способности и загущение шлакового расплава, что приводит к плохому прилипанию частиц к поверхности футеровки. Недостаточно подготовленный шлаковый расплав из-за чрезмерной подвижности и жидкотекучести неравномерно наносится на футеровку конвертера при раздуве его струями нейтрального газа. The amount of carbonate materials to be seated should not exceed 25% of the slag mass, since an excessive decrease in reactivity and thickening of molten slag under conditions of even a sufficiently high oxidative potential of the final slag leads to uneven deposition of a protective slag layer on the lining surface of the converter and a change in the thickness of the frozen slag skull over converter height. When carbonate materials are added to less than 15% of the mass of slag under conditions of even insufficiently high oxidative potential of the final slag, there is an insufficient decrease in reactivity and thickening of the slag melt, which leads to poor adhesion of particles to the surface of the lining. Insufficiently prepared slag melt due to excessive mobility and fluidity is unevenly applied to the lining of the converter when it is inflated with jets of neutral gas.

Количество присаживаемых углеродсодержащих материалов не должно превышать 10% от массы шлака во избежание раскисления шлака до уровня чрезмерного снижения окислов железа в шлаке и последующего снижения жидкоподвижности шлака и ухудшения условий нанесения его на футеровку конвертера потоком нейтрального газа. При присадке углеродсодержащих материалов менее 5% от массы шлака не наблюдается достаточного раскисляющего эффекта, железистый шлак остается подвижным, жидкотекучим; при нанесении его струями нейтрального газа на футеровку агрегата нет необходимого прилипания частиц шлака к футеровке, и они быстро смываются в ходе операции. The amount of carbon-containing materials to be seated should not exceed 10% of the slag mass in order to avoid slag deoxidation to the level of excessive reduction of iron oxides in the slag and subsequent reduction of slag liquid mobility and deterioration of the conditions for applying it to the converter lining with a neutral gas stream. With the addition of carbon-containing materials less than 5% of the mass of slag, a sufficient deoxidizing effect is not observed, ferrous slag remains mobile, fluid; when applying it with jets of neutral gas to the lining of the unit, there is no necessary adhesion of the slag particles to the lining, and they are quickly washed off during the operation.

Загруженные в конвертер карбонатные и/или углеродсодержащие материалы перемешиваются со шлаком смесью кислорода с нейтральным газом в соотношении 1: (0,35 - 0,85) в течение 1 - 7% продолжительности основной окислительной продувки. Соотношение расходов кислорода и нейтрального газа 1 :(0,35 - 0,85) в газовой смеси позволяет управлять окислительным потенциалом шлакового расплава, обусловленным содержанием углерода в металле на повалке перед выпуском из конвертера предыдущей плавки, количеством введенных материалов, температурным режимом операции и ее продолжительностью. Соотношение расходов кислорода и нейтрального газа в газовой смеси не должно быть больше 1:(0,35 - 0,85), иначе чрезмерно снижается количество кислорода, подводимого к шлаку, уменьшается теплоотдача от шлака, увеличивается время подготовки шлакового расплава к последующему его нанесению на футеровку агрегата. The carbonate and / or carbon-containing materials loaded into the converter are mixed with slag by a mixture of oxygen and neutral gas in the ratio 1: (0.35 - 0.85) for 1 - 7% of the duration of the main oxidative purge. The ratio of oxygen and neutral gas consumption 1: (0.35 - 0.85) in the gas mixture allows you to control the oxidation potential of the slag melt, due to the carbon content in the metal on the bait before the previous melting from the converter, the amount of materials introduced, the temperature regime of the operation and its duration. The ratio of oxygen and neutral gas consumption in the gas mixture should not be more than 1: (0.35 - 0.85), otherwise the amount of oxygen supplied to the slag decreases excessively, heat transfer from the slag decreases, the preparation time of the slag melt for its subsequent deposition on lining of the unit.

При соотношении расходов кислорода и нейтрального газа в газовой смеси менее 1:(0,35 - 0,85) наблюдается нерациональное увеличение количества кислорода, подводимого к шлаку, что оказывает разрушающее действие на футеровку днища конвертера, кроме того, повышается жидкотекучесть подготовленного шлакового расплава, что ухудшает условия образования обратных газошлаковых потоков, обеспечивающих направленное нанесение и намораживание брызг шлака на стенку конвертера над поверхностью ванны. When the ratio of oxygen and neutral gas consumption in the gas mixture is less than 1: (0.35 - 0.85), an irrational increase in the amount of oxygen supplied to the slag is observed, which has a destructive effect on the lining of the bottom of the converter, in addition, the fluidity of the prepared slag melt increases, which worsens the conditions for the formation of reverse gas-slag flows, providing directed application and freezing of slag spray on the converter wall above the surface of the bath.

Продолжительность перемешивания шлакового расплава должна составлять не менее 1% продолжительности основной окислительной продувки, в противном случае присаживаемые дополнительные материалы не успевают раствориться, и шлаковый расплав не приобретает необходимые свойства для последующего его нанесения на футеровку агрегата. The duration of the mixing of the slag melt should be at least 1% of the duration of the main oxidative purge, otherwise the added additional materials do not have time to dissolve, and the slag melt does not acquire the necessary properties for its subsequent application to the lining of the unit.

При продолжительности перемешивания шлакового расплава более 7% продолжительности основной окислительной продувки нарушается температурный режим процесса, происходит охлаждение шлакового расплава, что затрудняет направленное нанесение и намораживание брызг шлакового расплава на футеровку конвертера. When the duration of mixing of the slag melt is more than 7% of the duration of the main oxidative purge, the process temperature is violated, the slag melt cools, which makes it difficult to direct application and freezing of slag melt spatter onto the converter lining.

Нанесение шлакового гарнисажа на футеровку конвертера необходимо осуществлять струями нейтрального газа с расходом 100-200% номинальной интенсивности основной окислительной продувки. The application of a slag skull on the lining of the converter must be carried out by jets of neutral gas with a flow rate of 100-200% of the nominal intensity of the main oxidative purge.

При расходе нейтрального газа меньше 100% номинальной интенсивности основной окислительной продувки уменьшается кинетическая энергия струи, и не обеспечивается образование обратных газошлаковых потоков с направленным нанесением и намораживанием брызг шлакового расплава на футеровку конвертера, что снижает эффективность образования на ее поверхности намороженного слоя шлакового гарнисажа. When the flow rate of neutral gas is less than 100% of the nominal intensity of the main oxidative purge, the kinetic energy of the jet decreases and the formation of reverse gas-slag flows with directed application and freezing of slag melt spatter onto the converter lining is not ensured, which reduces the formation efficiency of a frosted slag layer on its surface.

При подаче нейтрального газа с расходом более 200% номинальной интенсивности окислительного газа происходит изменение подаваемого газа и шлакового расплава, что усложняет формирование направленных газошлаковых потоков, обеспечивающих намораживание брызг шлака на футеровке конвертера, при этом снижается эффективность нанесения шлакового гарнисажа. When a neutral gas is supplied with a flow rate of more than 200% of the nominal intensity of the oxidizing gas, a change in the supplied gas and slag melt occurs, which complicates the formation of directed gas-slag streams that freeze slag splashes on the converter lining, while reducing the efficiency of applying the slag skull.

Пример. В 160-тонном конвертере операцию нанесения гарнисажного слоя производят после выпуска предыдущей плавки. После повалки конвертера и взятия проб металла и шлака примерно 1/3 общего количества шлака удаляется самотеком. Химический состав металла на повалке конвертера перед выпуском, %: C - 0,12; Mn - 0,14; S - 0,013; P - 0,010. Скачивание оставшейся части шлака следующего состава, %: FeO - 22,1; CaO - 48,3; SiO₂ - 13,4; MnO - 6,8, специально не производят. Чем больше шлака предыдущей плавки остается в полости конвертера, тем более качественным получается гарнисажный слой.Example. In a 160-ton converter, the operation of applying the skull layer is carried out after the release of the previous heat. After the converter is pushed and the metal and slag are sampled, approximately 1/3 of the total amount of slag is removed by gravity. The chemical composition of the metal on the converter before release,%: C - 0.12; Mn 0.14; S is 0.013; P is 0.010. Downloading the remaining part of the slag of the following composition,%: FeO - 22.1; CaO 48.3; SiO ₂ - 13.4; MnO - 6.8, not specifically produced. The more slag of the previous melting remains in the cavity of the converter, the more high-quality the skull layer is.

Конвертер устанавливают в рабочее положение и на оставшуюся часть шлака загружают 3 т извести и 0,75 т антрацита, что составляет 20 и 5% от массы шлака соответственно. Затем опускают кислородную фурму и начинают перемешивать шлаковый расплав, одновременно подавая кислород и азот, причем расход кислорода составляет 250 м³/мин, а азота 150 м³/мин, что соответствует соотношению расходов кислорода и нейтрального газа в газовой смеси 1:0,6. Продувку шлакового расплава осуществляют в течение 1 мин (4,5% продолжительности основной окислительной продувки, после чего не прерывая операцию, увеличивают расход азота с постепенным снижением расхода кислорода и положения фурмы до минимального (тупикового). Нанесение шлакового гарнисажа осуществляют азотом с расходом 600 м³/мин, что составляет 150% номинальной интенсивности основной окислительной продувки.The converter is installed in the working position and the remaining part of the slag is loaded with 3 tons of lime and 0.75 tons of anthracite, which is 20 and 5% by weight of slag, respectively. Then the oxygen lance is lowered and the slag melt is mixed, while supplying oxygen and nitrogen, the oxygen consumption being 250 m ³ / min and nitrogen 150 m ³ / min, which corresponds to a ratio of oxygen and neutral gas in the gas mixture 1: 0.6 . The slag melt is purged for 1 min (4.5% of the main oxidative purge duration, after which, without interrupting the operation, the nitrogen flow rate is increased with a gradual decrease in oxygen consumption and the tuyere position to the minimum (deadlock). The slag skull is applied with nitrogen at a flow rate of 600 m ³ / min, which is 150% of the nominal intensity of the main oxidative purge.

В результате получили толщину гарнисажного слоя от 0,010 м в его верхней части до 0,040 м - в нижней. Наблюдали наличие неусвоенных шлаком вкраплений извести в поверхностном слое гарнисажа, что положительно сказывалось на качестве гарнисажного слоя. As a result, the thickness of the skull layer was obtained from 0.010 m in its upper part to 0.040 m in the lower one. Observed the presence of slag of lime not assimilated by slag in the surface layer of the skull, which had a positive effect on the quality of the skull layer.

После перемешивания шлакового расплава на фурме наблюдали настыль, образующуюся непосредственно на соплах и головке фурмы высотой до 1,0 - 1,5 м. В нижней части головки толщина намороженного слоя в радиусе от оси фурмы составляла 0,3 - 0,4 м. Большая толщина намороженного слоя настыли свидетельствовала об эффективной подготовке шлака и последующем получении гарнисажного слоя. В дальнейшем после остывания в период межплавочного простоя настыль растрескивалась и падала в агрегат, не вызывая закозления фурмы. After mixing the slag melt on the lance, an overlay was observed that formed directly on the nozzles and lance head up to 1.0 - 1.5 m high. In the lower part of the head, the thickness of the frozen layer in the radius from the lance axis was 0.3 - 0.4 m. the thickness of the frozen layer accrued testified to the effective preparation of slag and the subsequent preparation of the skull layer. Subsequently, after cooling during the period of inter-melting downtime, the crust cracked and fell into the aggregate, without causing a tuyere seizure.

Заявляемый способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера применим в кислородно-конвертерном производстве. The inventive method of applying a slag skull on the lining of the Converter is applicable in oxygen-converter production.

Источники информации
1. А.с. СССР N 1696488, C 21 C 5/44, 1988 г.Sources of information
1. A.S. USSR N 1696488, C 21 C 5/44, 1988

2. А.с. СССР N 1383787, C 21 C 5/44, 1986 г. 2. A.S. USSR N 1383787, C 21 C 5/44, 1986

3. А.с. СССР N 1437403, C 21 C 5/44, 1986 г. 3. A.S. USSR N 1437403, C 21 C 5/44, 1986

4. А.с. СССР N 1592343, C 21 C 5/ 44, 1986 г. 4. A.S. USSR N 1592343, C 21 C 5/44, 1986

5. А.с. СССР N 2047660, C 21 C 5/44, 1992 г. 5. A.S. USSR N 2047660, C 21 C 5/44, 1992

Claims (1)

Способ нанесения шлакового гарнисажа на футеровку конвертера, включающий повалку конвертера и выпуск из него металла, подвергнутого окислительной продувке до определенного содержания в нем углерода, оставление в конвертере шлака предыдущей плавки и нанесение его на внутренние стенки конвертера путем подачи на шлак сверху струй нейтрального газа через фурму при ее переменной высоте, отличающийся тем, что в зависимости от содержания углерода в металле перед его выпуском на повалке конвертера в шлак вводят карбонатные и/или углеродсодержащие материалы в количестве 15 - 25%и 5 - 10% от массы шлака соответственно, при этом при содержании в металле более 0,12% углерода вводят карбонатные материалы, при содержании углерода 0,06 - 0,12% - карбонатные и углеродсодержащие материалы, а при содержании углерода менее 0,06% - углеродсодержащие материалы, после чего перемешивают полученный шлаковый расплав смесью кислорода с нейтральным газом в соотношении 1 : (0,35 - 0,85) в течение 1 - 7% продолжительности основной окислительной продувки с последующим его нанесением на футеровку конвертера струями нейтрального газа с расходом 100 - 200% номинальной интенсивности основной окислительной продувки. The method of applying a slag skull on the lining of the converter, including knocking the converter and releasing metal from it, subjected to oxidative purging to a certain carbon content in it, leaving the slag of the previous melting in the converter and applying it to the inner walls of the converter by supplying neutral gas jets through the lance to the slag from above at its variable height, characterized in that, depending on the carbon content in the metal, carbonate and / or carbon soder is introduced into the slag before being released on the converter Chemistry materials in the amount of 15 - 25% and 5 - 10% by weight of slag, respectively, while carbonate materials are introduced in the metal with a content of more than 0.12% carbon, carbonate and carbon-containing materials with a carbon content of 0.06 - 0.12% and when the carbon content is less than 0.06% - carbon-containing materials, after which the resulting slag melt is mixed with a mixture of oxygen with a neutral gas in a ratio of 1: (0.35 - 0.85) for 1 - 7% of the duration of the main oxidative purge, followed by applying it to the converter lining with jets of neut ideal gas at a rate of 100 - 200% of the nominal intensity of the main oxidant purge.