RU2149208C1 - Refractory alloy - Google Patents

Abstract

FIELD: metallurgy. SUBSTANCE: invention relates to refractory high-carbon austenite-type chromium-nickel alloys and can be used in manufacture of reaction tubes for oil-and-gas-processing plants operated at temperature 600 to 760 C and pressure up to 0.80 MPa. Alloy contains, wt.%: carbon, 0.20-0.25; chromium, 23.0-27.0; nickel, 19.0-22.0; silicon, 1.1995-1.74; manganese, 0.0005-1.51; vanadium, 0.0005-0.20; titanium, 0.0005-0.10; aluminum, 0.0005-0.10; iron, the balance. Weight percentages of following minerals do not exceed indicated values: sulfur, 0.03; phosphorus, 0.03; lead, 0.01; tin, 0.01; arsenic, 0.01; zinc, 0.01; molybdenum, 0.5; and copper, 0.2. Simultaneously, two following conditions are to be met: %Ni+32*%C+0.6*%Mn+%Cu= (26.92584 to 31.106)% and %Cr+3*%Ti+%V%+Mo+1.6*%Si =(24.9217 to 29.61154)%. EFFECT: increased average grain size and increased homogeneity of alloy structure. 3 cl

Description

Изобретение относится к металлургии, в частности к составам жаропрочных высокоуглеродистых хромоникелевых сплавов аустенитного класса, и может быть использовано при изготовлении реакционных труб нефтегазоперерабатывающих установок с рабочими режимами при температуре 600-760^oC и давлении до 0,80 МПа.The invention relates to metallurgy, in particular to compositions of heat-resistant high-carbon chromium-nickel alloys of the austenitic class, and can be used in the manufacture of reaction pipes of oil and gas processing plants with operating conditions at a temperature of 600-760 ^o C and pressure up to 0.80 MPa.

Известен жаропрочный сплав HH японской фирмы KOBE STEEL Ltd, имеющий следующий состав: С - 0,25 - 0,35%; Si - 2,0% (max), Mn - 1,5% (max); Cr - 24 - 28%; Ni - 11 - 14%; Mo - 0,5% (max); S - 0,03% (max); P - 0,03% (max); (Centrifugal Cast Tubes, COBELCO, Catalog, 1997). Known heat-resistant alloy HH of the Japanese company KOBE STEEL Ltd, having the following composition: C - 0.25 - 0.35%; Si - 2.0% (max), Mn - 1.5% (max); Cr - 24 - 28%; Ni - 11 - 14%; Mo - 0.5% (max); S - 0.03% (max); P - 0.03% (max); (Centrifugal Cast Tubes, COBELCO, Catalog, 1997).

Наиболее близким к заявляемому по технической сущности и достигаемому результату является жаропрочный сплав, описанный в опубликованной заявке на выдачу патента РФ N 94041550, кл. С 22 С 30/00, опубл. 20.10.96, и содержащий в мас. %: углерода 0,20 - 0,25, кремния 1,20 - 1,75; марганца 0,80 - 1,50; хрома 23,0 - 27,0; никеля 19,0 - 22,0; серы не более 0,03; фосфора не более 0,03; свинца не более 0,01; олова не более 0,01; мышьяка не более 0,01; цинка не более 0,01; молибдена не более 0,50; меди не более 0,20; железо - остальное. Closest to the claimed technical essence and the achieved result is a heat-resistant alloy described in the published application for the grant of RF patent N 94041550, class. C 22 C 30/00, publ. 10.20.96, and containing in wt. %: carbon 0.20 - 0.25, silicon 1.20 - 1.75; Manganese 0.80-1.50; chromium 23.0 - 27.0; nickel 19.0 - 22.0; sulfur not more than 0.03; phosphorus not more than 0.03; lead not more than 0.01; tin not more than 0.01; arsenic not more than 0.01; zinc no more than 0.01; molybdenum not more than 0.50; copper not more than 0.20; iron is the rest.

Известные жаропрочные высокоуглеродистые хромоникелевые сплавы выплавляются в индукционных печах с основной футеровкой. Known heat-resistant high-carbon chromium-nickel alloys are smelted in induction furnaces with a main lining.

Реакционные трубы, предназначенные для нефтегазоперерабатывающих установок, обычно изготавливаются из хромоникелевых сплавов методом центробежного литья (ASTM [American Society for Testing and Materials], A608, Centrifugally Cast iron-chromium-nickel High Alloy Tubing for pressure application at high temperatures) с последующей механической обработкой полученных центробежнолитых трубных заготовок по внутренней поверхности для удаления дефектов металлургического происхождения (Yoshikazu Kuriyama, Yasuhisa Yamazaki, Iwao Kawashima, IHI, Engineering Review, 3, N 5, September, 1970) и сваркой для получения реакционной трубы требуемой длины. Жаропрочные трубы из высокоуглеродистых хромоникелевых сплавов можно получить только методом центробежного литья, т.к. эти сплавы относятся к недеформируемым. Reaction tubes designed for oil and gas processing plants are usually made of chromium-nickel alloys by centrifugal casting (ASTM [American Society for Testing and Materials], A608, Centrifugally Cast iron-chromium-nickel High Alloy Tubing for pressure application at high temperatures), followed by machining obtained centrifugally cast tube blanks on the inner surface to remove defects of metallurgical origin (Yoshikazu Kuriyama, Yasuhisa Yamazaki, Iwao Kawashima, IHI, Engineering Review, 3, No. 5, September, 1970) and welding to obtain a reaction tube of the required length. Heat-resistant pipes from high-carbon chromium-nickel alloys can only be obtained by centrifugal casting, because These alloys are non-deformable.

Срок службы центробежнолитых труб из известных сплавов в нефтегазоперерабатывающих установках, работающих при температурах 600 - 760^oC и давлениях до 0,80 МПа, составляет от 10000 до 15000 часов, после чего их необходимо заменять, т.к. после такого длительного периода эксплуатации их прочность в рабочих условиях (температура, давление) резко понижается, что может привести к аварийному разрушению трубы и выходу из строя всей установки.The service life of centrifugally cast pipes of known alloys in oil and gas processing plants operating at temperatures of 600 - 760 ^o C and pressures up to 0.80 MPa is from 10,000 to 15,000 hours, after which they must be replaced, because After such a long period of operation, their strength under operating conditions (temperature, pressure) drops sharply, which can lead to emergency pipe destruction and failure of the entire installation.

Одной из возможных причин недостаточно высокой жаропрочности (способности материала противостоять механическим нагрузкам при высоких температурах) труб, изготовленных из известных жаропрочных сплавов, является неоднородность размеров зерен кристаллической структуры этих сплавов и относительно небольшая средняя величина этих зерен. One of the possible reasons for the insufficiently high heat resistance (the ability of the material to withstand mechanical loads at high temperatures) of pipes made of known heat-resistant alloys is the non-uniform grain size of the crystal structure of these alloys and the relatively small average size of these grains.

Основным техническим результатом, достигаемым при реализации заявляемого изобретения, является увеличение среднего размера зерна и повышение однородности структуры хромоникелевого сплава аустенитного класса. The main technical result achieved by the implementation of the claimed invention is to increase the average grain size and increase the uniformity of the structure of the nickel-chromium alloy of the austenitic class.

Указанный технический результат достигается за счет того, что жаропрочный сплав, содержащий в мас.%: углерода 0,20 - 0,25; хрома 23,0 - 27,0; никеля 19,0 - 22,0; железо - остальное, дополнительно содержит в мас.%: кремния 1,1995 - 1,74; марганца 0,8005 - 1,51; ванадия 0,0005 - 0,20; титана 0,0005 - 0,10; алюминия 0,0005 - 0,10. Жаропрочный сплав может дополнительно содержать молибден и медь с обязательным одновременным выполнением двух условий: %Ni + 32 • %C + 0,6 • %Mn + %Cu = 26,92584 - 31,106%; %Cr + 3 • %Ti + %V + %Mo + 1,6 • %Si = 24,9217 - 29,61154%. Жаропрочный сплав может содержать фосфор, свинец, олово, мышьяк, цинк, молибден и медь в количествах, не превышающих следующие значения в мас.%: сера - 0,03; фосфор - 0,03; свинец - 0,01; олово - 0,01; мышьяк - 0,01; цинк - 0,01, молибден - 0,5; медь - 0,2. The specified technical result is achieved due to the fact that the heat-resistant alloy containing in wt.%: Carbon 0.20 - 0.25; chromium 23.0 - 27.0; nickel 19.0 - 22.0; iron - the rest, additionally contains in wt.%: silicon 1,1995 - 1,74; Manganese 0.8005 - 1.51; vanadium 0.0005 - 0.20; titanium 0.0005-0.10; aluminum 0.0005 - 0.10. The heat-resistant alloy may additionally contain molybdenum and copper with the mandatory simultaneous fulfillment of two conditions:% Ni + 32 •% C + 0.6 •% Mn +% Cu = 26.92584 - 31.106%; % Cr + 3 •% Ti +% V +% Mo + 1.6 •% Si = 24.9217 - 29.61154%. The heat-resistant alloy may contain phosphorus, lead, tin, arsenic, zinc, molybdenum and copper in amounts not exceeding the following values in wt.%: Sulfur - 0.03; phosphorus - 0.03; lead - 0.01; tin - 0.01; arsenic - 0.01; zinc - 0.01, molybdenum - 0.5; copper - 0.2.

Заявляемый сплав является чисто аустенитным, сохраняет неизменной структуру при нагревании и не упрочняется термообработкой, т.е. не склонен к дисперсионному твердению и выплавляется только в индукционных печах с основной футеровкой (кислая футеровка приводит к обезуглероживаю сплава) и использованием чистых шихтовых материалов. Отходы, обрезь и другие загрязненные материалы при выплавке заявленного сплава не используются. Специфика нагрева и расплавления металла в индукционных печах без образования электрической дуги (в отличие от электродуговых печей) не требует наведения шлаков на поверхности жидкого металла с переводом ряда примесей в наведенный шлак и последующим его удалением. Кроме того, применение высокочастотного принципа нагрева в индукционной печи обеспечивает хорошее перемешивание компонентов сплава в процессе выплавки, что дополнительно снижает отрицательное воздействие ликвационных процессов. Плавление в индукционной печи происходит в футерованном индукторе, таким образом металл защищен от любых загрязнений, также защищен от насыщения продуктами сгорания топлива (в отличие от плавления в мартеновских и др. печах), от науглероживающего влияния электродов (в отличие от плавления в электродуговых печах) и от насыщения газами (азотом, водородом и др. ) из окружающей атмосферы (в отличие от плавления в электродуговых печах при наличии сверхвысокотемпературной электрической дуги). The inventive alloy is purely austenitic, keeps its structure unchanged when heated, and is not hardened by heat treatment, i.e. It is not prone to dispersion hardening and is smelted only in induction furnaces with a main lining (acid lining leads to decarburization of the alloy) and using pure charge materials. Waste, trimmings and other contaminated materials are not used in the smelting of the claimed alloy. The specifics of heating and melting of metal in induction furnaces without the formation of an electric arc (in contrast to electric arc furnaces) does not require slag guidance on the surface of a liquid metal with the transfer of a number of impurities to the induced slag and its subsequent removal. In addition, the application of the high-frequency heating principle in an induction furnace ensures good mixing of the alloy components during the smelting process, which further reduces the negative impact of segregation processes. Melting in an induction furnace takes place in a lined inductor, thus the metal is protected from any contaminants, also protected from saturation by the combustion products of the fuel (unlike melting in open-hearth and other furnaces), from the carbonizing effect of electrodes (as opposed to melting in electric arc furnaces) and from saturation with gases (nitrogen, hydrogen, etc.) from the surrounding atmosphere (in contrast to melting in electric arc furnaces in the presence of an ultrahigh-temperature electric arc).

Индукционная печь представляет собой своеобразный трансформатор, в котором металл, подлежащий расплавлению, является вторичной обмоткой, а первичная обмотка трансформатора образована катушкой индуктора, через которую протекает переменный ток высокой частоты (более 1000 Гц). Ток, индуцируемый в металлической шихте, нагревает ее до расплавления. Это обстоятельство позволяет (в отличие от других методов плавления) легко регулировать температуру расплавленного металла в индукционной печи. An induction furnace is a kind of transformer in which the metal to be melted is a secondary winding, and the primary winding of the transformer is formed by an inductor coil through which an alternating current of high frequency (over 1000 Hz) flows. The current induced in the metal charge heats it until it melts. This circumstance makes it possible (unlike other melting methods) to easily control the temperature of the molten metal in an induction furnace.

Заявленный сплав является строго литейным (не является деформируемым, т. е. не поддается прессованию, ковке или прокатке), поэтому не требуется дополнительных мер по существенному ограничению содержания вредных примесей, таких как сера и фосфор, резко снижающих пластичность сплава и не позволяющих производить его деформирование без разрушения. В свою очередь, сера и фосфор в заявленных количествах улучшают обрабатываемость сплава резанием. The claimed alloy is strictly foundry (it is not deformable, i.e., it cannot be pressed, forged or rolled), therefore, no additional measures are required to significantly limit the content of harmful impurities, such as sulfur and phosphorus, which sharply reduce the ductility of the alloy and do not allow it to be produced deformation without destruction. In turn, sulfur and phosphorus in the declared amounts improve the machinability of the alloy by cutting.

Изделия на основе заявляемого сплава получались нами из центробежнолитых трубных заготовок или отливок, изготовленных путем заливки расплавленного сплава во вращающийся кокиль (для центробежнолитой трубы) с внутренним диаметром, равным наружному диаметру получаемой трубы, или путем заливки расплавленного сплава в специально подготовленную форму (для фасонной отливки). Эти заготовки подвергались последующей механической обработке без деформации структуры материала, т.е. путем снятия стружки. Products based on the inventive alloy were obtained by us from centrifugally cast billets or castings made by pouring molten alloy into a rotating chill mold (for a centrifugally cast pipe) with an inner diameter equal to the outer diameter of the pipe obtained, or by pouring the molten alloy into a specially prepared mold (for shaped casting ) These blanks were subjected to subsequent machining without deformation of the material structure, i.e. by removing chips.

Пример
Основные результаты исследований были получены нами при использовании сплава следующего состава в мас.%: углерод - 0,20; кремний - 1,74; марганец - 1,10; хром - 27,0; никель - 19,0; железо - 50,396; ванадий - 0,10; титан - 0,1; алюминий - 0,1; сера - 0,022; фосфор - 0,022; медь - 0,10; молибден - 0,1; свинец - 0,005; олово - 0,005; мышьяк - 0,005; цинк - 0,005; %Ni + 32 • %C + 0,6 • %Mn + %Cu = 26,16%; %Cr + 3 • %Ti + %V + %Mo + 1,6 • %Si = 30,284%.Example
The main research results were obtained by us using an alloy of the following composition in wt.%: Carbon - 0.20; silicon - 1.74; Manganese - 1.10; chrome 27.0; nickel - 19.0; iron - 50.396; vanadium - 0.10; titanium - 0.1; aluminum - 0.1; sulfur - 0.022; phosphorus - 0.022; copper - 0.10; molybdenum - 0.1; lead - 0.005; tin - 0.005; arsenic - 0.005; zinc - 0.005; % Ni + 32 •% C + 0.6 •% Mn +% Cu = 26.16%; % Cr + 3 •% Ti +% V +% Mo + 1.6 •% Si = 30.284%.

Среднюю величину зерна определяли в окуляре металлографического микроскопа на матовом стекле (ГОСТ 5639 "Сталь. Методы выявления и определения величины зерна"). The average grain size was determined in the eyepiece of a metallographic microscope on frosted glass (GOST 5639 "Steel. Methods for the detection and determination of grain size").

Экспериментально установлено, что средняя величина зерна у заявляемого сплава составляет 228 мкм, что в 2,75 раза больше, чем у сплава - прототипа. It was experimentally established that the average grain size of the inventive alloy is 228 microns, which is 2.75 times more than that of the prototype alloy.

Однородность структуры оценивалась с помощью коэффициента неоднородности А, который определяется как отношение А = R_max/R_min, где R_max и R_min - максимальный и минимальный линейные размеры зерен в структуре сплава соответственно. В известном сплаве-прототипе А = 2,24 - 4,40. Для описываемого сплава А = 1,18 - 1,29, что свидетельствует о высокой однородности его структуры.The homogeneity of the structure was estimated using the heterogeneity coefficient A, which is defined as the ratio A = R _max / R _min , where R _max and R _min are the maximum and minimum linear grain sizes in the alloy structure, respectively. In the known prototype alloy A = 2.24 - 4.40. For the described alloy, A = 1.18 - 1.29, which indicates a high uniformity of its structure.

Для проведения исследований жаропрочных свойств заявленного сплава от торцевой части изготовленной центробежнолитой трубной заготовки вырезали патрубок длиной 150 мм, из которого изготавливали образцы для испытаний. При этом направление оси вырезаемых образцов совпадало с направлением оси центробежнолитой трубы. To conduct studies of the heat-resistant properties of the claimed alloy, a 150 mm length pipe was cut from the end part of the manufactured centrifugal cast billet, from which test samples were made. The direction of the axis of the cut samples coincided with the direction of the axis of the centrifugally cast pipe.

Жаропрочность при различных температурах оценивали по длительной прочности, т.е. напряжению, вызывающему разрушение при данной температуре за данный отрезок времени. Heat resistance at various temperatures was evaluated by long-term strength, i.e. stress causing failure at a given temperature for a given period of time.

Испытание на длительную прочность проводили на цилиндрических образцах с диаметром по расчетной длине 10 мм при температуре 760^oC.The test for long-term strength was carried out on cylindrical samples with a diameter of the calculated length of 10 mm at a temperature of 760 ^o C.

При длительных испытаниях в условиях высоких температур разрушение (разрыв) образца происходит в результате постоянного нагружения, которое осуществляют с помощью рычажного нагружения (Н.Д. Сазонова "Испытание жаропрочных материалов на ползучесть и длительную прочность", М., Машиностроение, 1965 г.). During long-term tests at high temperatures, the destruction (rupture) of the sample occurs as a result of constant loading, which is carried out using lever loading (ND Sazonova "Testing heat-resistant materials for creep and long-term strength", Moscow, Engineering, 1965) .

Технические требования к машинам для испытания металлов на длительную прочность соответствовали ГОСТ 15533. Technical requirements for machines for testing metals for long-term strength corresponded to GOST 15533.

Образец (тип IV по ГОСТ 1497), установленный в захватах испытательной машины и помещенный в печь, нагревали до заданной температуры (время нагрева не превышало 8 часов) и выдерживали при этой температуре не менее одного часа. После нагрева образца и выдержки при заданной температуре к образцу плавно прикладывали нагрузку для обеспечения требуемого напряжения испытания. The sample (type IV according to GOST 1497), installed in the grips of the testing machine and placed in the furnace, was heated to a predetermined temperature (heating time did not exceed 8 hours) and kept at this temperature for at least one hour. After heating the sample and holding at a given temperature, a load was smoothly applied to the sample to provide the required test voltage.

Основным показателем данного вида испытания является время до разрушения при заданной величине напряжения и температуры. Результаты выполненных испытаний наносили на график жаропрочности в координатах lgτ-lgσ (где τ - время до разрушения, σ - напряжение). Полученный график позволяет прогнозировать напряжение (длительную прочность,

при котором изделие из данного сплава разрушилось бы за определенный промежуток времени (τ, ч) при заданной температуре (t, ^oC).The main indicator of this type of test is the time to failure at a given voltage and temperature. The results of the tests were plotted on the heat resistance graph in the coordinates logτ-logσ (where τ is the time to failure, σ is the stress). The resulting graph allows you to predict stress (long-term strength,

in which a product from this alloy would collapse in a certain period of time (τ, h) at a given temperature (t, ^o C).

С целью сокращения длительности испытаний их проводили при высоких напряжениях (испытания на длительную прочность проводили при температуре 760^oC и напряжениях σ - 6,0; 5,0; 4,0 и 3,5 кгс/мм² в соответствии с ГОСТ 10145), что позволило определить из полученного графика жаропрочности (lgτ-lgσ) конкретные значения 100-часовой длительной прочности

, т.е. напряжения, при котором испытуемый при температуре 760^oC образец разрушился бы через 100 ч.In order to reduce the duration of the tests, they were carried out at high voltages (tests for long-term strength were carried out at a temperature of 760 ^o C and stresses σ - 6.0; 5.0; 4.0 and 3.5 kgf / mm ² in accordance with GOST 10145) , which allowed us to determine the specific values of the 100-hour long-term strength from the obtained heat resistance graph (lgτ-lgσ)

, i.e. voltage at which the test sample at a temperature of 760 ^o C would collapse after 100 hours

Анализ результатов исследования длительной прочности показал, что достижение поставленного технического результата - увеличение размера зерна и повышение однородности структуры заявляемого жаропрочного высокоуглеродистого хромоникелевого сплава аустенитного класса приводит к повышению его жаропрочности. Analysis of the results of the long-term strength study showed that the achievement of the set technical result - an increase in grain size and increased uniformity of the structure of the inventive heat-resistant high-carbon chromium-nickel alloy of the austenitic class leads to an increase in its heat resistance.

В результате проведенных комплексных исследований на 62 опытных плавках было выявлено, что в случае, если все компоненты сплава находятся в пределах, оговоренных в формуле изобретения, достигается ожидаемый технический результат, а 100-часовая длительная прочность

образцов труб, изготовленных из заявленного сплава, повышается с 2,4 до 3,5 кгс/мм². При этом механические свойства заявляемого сплава в исходном состоянии при комнатной температуре остаются такими же, как и у сплава-прототипа, т.е. предел прочности (σ_в) не менее 45,0 кгс/мм²; предел текучести (σ₀₂) не менее 25,0 кгс/мм²; относительное удлинение (δ₅) не менее 12%.As a result of comprehensive studies on 62 experimental swimming trunks, it was found that if all the alloy components are within the limits specified in the claims, the expected technical result is achieved, and 100-hour long-term strength

pipe samples made from the claimed alloy increases from 2.4 to 3.5 kgf / mm ² . In this case, the mechanical properties of the claimed alloy in the initial state at room temperature remain the same as that of the prototype alloy, i.e. tensile strength (σ _in ) not less than 45.0 kgf / mm ² ; yield strength (σ ₀₂ ) not less than 25.0 kgf / mm ² ; elongation (δ ₅ ) of at least 12%.

Было установлено, что введение в состав сплава ванадия, титана и алюминия по отдельности или попарно не приводило к увеличению размера зерна, повышению однородности структуры сплавов и к повышению их жаропрочности. It was found that the introduction of vanadium, titanium and aluminum separately or in pairs did not lead to an increase in grain size, an increase in the uniformity of the structure of the alloys, and to an increase in their heat resistance.

Результаты исследований показали, что в случае, если будут полностью выполнены два условия, оговоренные в п. 2 формулы изобретения, то это приведет к уменьшению коэффициента неоднородности структуры А с 1,18 - 1,29 до 1,11 - 1,14, средний размер зерна увеличится с 228 мкм до 240 мкм, а это в свою очередь приведет к увеличению длительной прочности сплава

с 3,5 до 4,1 кгс/мм².The research results showed that if the two conditions specified in paragraph 2 of the claims are fully satisfied, this will lead to a decrease in the heterogeneity coefficient of structure A from 1.18 - 1.29 to 1.11 - 1.14, average grain size will increase from 228 microns to 240 microns, and this in turn will lead to an increase in long-term strength of the alloy

from 3.5 to 4.1 kgf / mm ² .

Кроме того, экспериментально подтверждено, что в случае превышения пределов содержания серы, фосфора, свинца, олова, мышьяка, цинка, молибдена и меди, оговоренных в п. 3 формулы изобретения, резко увеличивается коэффициент неоднородности структуры A с 1,18 - 1,29 до 3,6 - 4,0, а это в свою очередь приводит к уменьшению длительной прочности сплава

c 3,5 до 1,6 - 2,4 кгс/мм².In addition, it was experimentally confirmed that if the limits of the content of sulfur, phosphorus, lead, tin, arsenic, zinc, molybdenum and copper specified in paragraph 3 of the claims are exceeded, the heterogeneity coefficient of structure A sharply increases from 1.18 - 1.29 to 3.6 - 4.0, and this in turn leads to a decrease in the long-term strength of the alloy

c 3.5 to 1.6 - 2.4 kgf / mm ² .

Таким образом, исследования физических параметров заявленного сплава показали, что по механическим свойствам при комнатной температуре (σ_в, σ₀₂, δ₅) он находится на уровне известных аналогов, а по показателям жаропрочности превосходит их за счет увеличения размера зерна и повышения однородности структуры хромоникелевого сплава аустенитного класса при указанном в формуле изобретения содержании компонентов.Thus, studies of the physical parameters of the claimed alloy showed that it is at the level of known analogues in mechanical properties at room temperature (σ _in , σ ₀₂ , δ ₅ ), and surpasses them in terms of heat resistance by increasing grain size and increasing the uniformity of the nickel-chromium structure alloy austenitic class specified in the claims the content of components.

Claims (1)

1. Жаропрочный сплав, содержащий углерод, кремний, марганец, хром, никель и железо при следующем соотношении компонентов, мас.%:
Углерод - 0,20 - 0,25
Хром - 23,0 - 27,0
Никель - 19,0 - 22,0
Железо - Остальное
отличающийся тем, что он дополнительно содержит ванадий, титан и алюминий, мас.%:
Кремний - 1,1995 - 1,74
Марганец - 0,8005 - 1,51
Ванадий - 0,0005 - 0,20
Титан - 0,0005 - 0,10
Алюминий - 0,0005 - 0,10
2. Жаропрочный сплав по п. 1, отличающийся тем, что содержание в нем серы, фосфора, свинца, олова, мышьяка, цинка, молибдена и меди не превышает следующих значений, мас.%:
Сера - 0,03
Фосфор - 0,03
Свинец - 0,01
Олово - 0,01
Мышьяк - 0,01
Цинк - 0,01
Молибден - 0,5
Медь - 0,2
3. Жаропрочный сплав по п.2, отличающийся тем, что должны одновременно выполняться условия: %Ni+32•%C+0,6•%Mn+%Cu=62,92584 - 31,106%, %Cr+3•%Ti+%V+%Mo+1,6•%Si=27,9217 - 29,61154%.1. Heat-resistant alloy containing carbon, silicon, manganese, chromium, nickel and iron in the following ratio of components, wt.%:
Carbon - 0.20 - 0.25
Chrome - 23.0 - 27.0
Nickel - 19.0 - 22.0
Iron - Else
characterized in that it further comprises vanadium, titanium and aluminum, wt.%:
Silicon - 1.1995 - 1.74
Manganese - 0.8005 - 1.51
Vanadium - 0.0005 - 0.20
Titanium - 0.0005 - 0.10
Aluminum - 0.0005 - 0.10
2. The heat-resistant alloy according to claim 1, characterized in that the content of sulfur, phosphorus, lead, tin, arsenic, zinc, molybdenum and copper in it does not exceed the following values, wt.%:
Sulfur - 0.03
Phosphorus - 0.03
Lead - 0.01
Tin - 0.01
Arsenic - 0.01
Zinc - 0.01
Molybdenum - 0.5
Copper - 0.2
3. The heat-resistant alloy according to claim 2, characterized in that the conditions must be simultaneously satisfied:% Ni + 32 •% C + 0.6 •% Mn +% Cu = 62.92584 - 31.106%,% Cr + 3 •% Ti +% V +% Mo + 1.6 •% Si = 27.9217 - 29.61154%.