RU2145703C1 - Преобразователь давления с вынесенной герметичной диафрагмой и контуром коррекции и способ измерения давления - Google Patents

Преобразователь давления с вынесенной герметичной диафрагмой и контуром коррекции и способ измерения давления Download PDF

Info

Publication number
RU2145703C1
RU2145703C1 RU97115562A RU97115562A RU2145703C1 RU 2145703 C1 RU2145703 C1 RU 2145703C1 RU 97115562 A RU97115562 A RU 97115562A RU 97115562 A RU97115562 A RU 97115562A RU 2145703 C1 RU2145703 C1 RU 2145703C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
pressure
diaphragm
converter
temperature
signal
Prior art date
Application number
RU97115562A
Other languages
English (en)
Other versions
RU97115562A (ru
Inventor
Роберт А. Гетшоу
Original Assignee
Роузмаунт Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=22248688&utm_source=***_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2145703(C1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Роузмаунт Инк. filed Critical Роузмаунт Инк.
Publication of RU97115562A publication Critical patent/RU97115562A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2145703C1 publication Critical patent/RU2145703C1/ru

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L27/00—Testing or calibrating of apparatus for measuring fluid pressure
    • G01L27/002—Calibrating, i.e. establishing true relation between transducer output value and value to be measured, zeroing, linearising or span error determination
    • G01L27/005—Apparatus for calibrating pressure sensors
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L19/00—Details of, or accessories for, apparatus for measuring steady or quasi-steady pressure of a fluent medium insofar as such details or accessories are not special to particular types of pressure gauges
    • G01L19/0007—Fluidic connecting means
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01L—MEASURING FORCE, STRESS, TORQUE, WORK, MECHANICAL POWER, MECHANICAL EFFICIENCY, OR FLUID PRESSURE
    • G01L9/00—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means
    • G01L9/12—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means by making use of variations in capacitance, i.e. electric circuits therefor
    • G01L9/125—Measuring steady of quasi-steady pressure of fluid or fluent solid material by electric or magnetic pressure-sensitive elements; Transmitting or indicating the displacement of mechanical pressure-sensitive elements, used to measure the steady or quasi-steady pressure of a fluid or fluent solid material, by electric or magnetic means by making use of variations in capacitance, i.e. electric circuits therefor with temperature compensating means

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Measuring Fluid Pressure (AREA)
  • Measuring Volume Flow (AREA)
  • Arrangements For Transmission Of Measured Signals (AREA)

Abstract

Изобретения относятся к преобразователям давления, снабженным вынесенной диафрагмой для измерения давления в контролируемой среде (среде процесса). Преобразователь давления содержит датчик давления, расположенный в корпусе. Вынесенная диафрагма соединена с датчиком давления капиллярной трубкой, заполненной жидкостью. Диафрагма расположена со смещением по вертикали относительно корпуса преобразователя. Преобразователь содержит электронные контуры, которые формируют выходной сигнал преобразователя как функцию сигнала давления и корректируют выходной сигнал преобразователя в зависимости от относительного вертикального смещения вынесенной диафрагмы. Технический результат - повышение точности измерения за счет коррекции температурных эффектов систем вынесенной диафрагмы в специфичных для каждой установки случаях. 2 с. и 9 з.п. ф-лы, 11 ил.

Description

Изобретение относится к "полевым" преобразователям давления, снабженным вынесенной диафрагмой для измерения давления в контролируемой среде (среде процесса). Более конкретно, настоящее изобретение относится к обеспечению коррекции выходного сигнала преобразователя с тем, чтобы скомпенсировать погрешности, обусловленные применением вынесенной диафрагмы.
Преобразователи, чувствительные к переменным параметрам процесса, таким как дифференциальное давление, манометрическое давление и температура процесса, известны. Обычно преобразователи размещаются в установке управления процессом, вблизи среды процесса, параметры которой подлежат измерению. Преобразователи формируют выходной сигнал, представляющий воспринимаемые переменные. Этот выходной сигнал затем по двухпроводной токовой петле передается в дистанционный зал управления.
Во многих случаях преобразователь содержит корпус, в котором находится датчик давления, и одну или две диафрагмы, связанные с датчиком давления через жидкую среду. Среду процесса, параметры которой подлежат измерению, подводят к корпусу преобразователя для контактирования с диафрагмой(ами), и диафрагма(ы) передают давление в среде процесса к датчику давления. В других случаях преобразователь содержит вынесенную диафрагму, отделенную от корпуса преобразователя капиллярной трубкой, которая обычно выполняется гибкой и может иметь длину от долей метра вплоть до десятков метров. Среда процесса контактирует с вынесенной диафрагмой, которая передает оказываемое на нее давление датчику давления, находящемуся внутри корпуса преобразователя, через практически несжимаемую жидкость, заполняющую капиллярную трубку.
Существующим вынесенным диафрагмам свойственны погрешности, обусловленные изменениями температуры окружающей среды. При постоянном давлении среды процесса выходной сигнал преобразователя может изменяться при изменении окружающей температуры в связи с влиянием температуры на вынесенную диафрагму и соединенную с ней капиллярную трубку. Известны преобразователи, предусматривающие компенсацию температурной погрешности, например преобразователь давления, содержащий датчик давления, датчик температуры, обеспечивающий входной температурный сигнал, и вынесенную диафрагму, чувствительную к давлению, которая смещена в вертикальном направлении относительно корпуса преобразователя и соединена с преобразователем тонкой трубкой, заполненной жидкостной средой (EP 04211394 A2, кл. G 11 B 23/50, G 01 L 13/06, 04.10.90). Функция компенсации, осуществляемая имеющимся в известном преобразователе контуре коррекции, зависит от смещения по вертикали первой вынесенной диафрагмы.
Входной температурный сигнал, поступающий от датчика температуры, используется в электронном контуре преобразователя для формирования относительно точного выходного сигнала преобразователя, скорректированного с учетом реакции различных компонентов преобразователя на температуру. Однако подобные преобразователи температуры не обеспечивают коррекцию температурных эффектов систем вынесенной диафрагмы в специфичных для каждой установки случаях, т.к. возникающие при этом температурные эффекты зависят от смещения вынесенной диафрагмы относительно преобразователя. Поскольку расстояние по вертикали от вынесенной диафрагмы до преобразователя выбирается индивидуально для каждой конкретной установки, трудно заранее определить степень влияния температурных эффектов.
Таким образом, существует потребность в средстве, способном компенсировать снижение точности измерений, обусловленное температурными эффектами в преобразователе с вынесенной диафрагмой. Для достижения наивысшей точности подобное средство должно быть как можно более специфичным к конкретной установке, т. е. оно должно учитывать конкретную заданную геометрию установки преобразователя, конкретный тип применяемой несжимаемой заполняющей жидкости (жидкостей), длину капиллярной трубки (трубок) и т.д. Более того, для сокращения затрат, связанных с его использованием, подобное средство должно легко устанавливаться и быть совместимым с различными существующими преобразователями.
Настоящее изобретение направлено на создание преобразователя давления или потока, в котором используется датчик давления, находящийся в корпусе преобразователя. Преобразователь также включает в себя диафрагму, вынесенную из корпуса преобразователя. Диафрагма соединена с датчиком давления посредством капиллярной трубки с жидкостью. Диафрагма смещена относительно преобразователя в вертикальном направлении. Преобразователь содержит процессор сигнала, который формирует выходной сигнал преобразователя как функцию выходного сигнала давления; при этом процессор сигнала корректирует выходной сигнал преобразователя как функцию относительного вертикального расположения диафрагмы.
Настоящее изобретение направлено также на создание способа измерения давления среды процесса путем передачи давления от вынесенной диафрагмы по капиллярной трубке с заполняющей жидкостью с плотностью, зависящей от температуры заполняющей жидкости, к преобразователю для измерения давления среды, содержащему датчик давления. Способ согласно изобретению предусматривает формирование на основе сигнала от датчика давления промежуточного сигнала давления, по меньшей мере приблизительно соответствующего давлению среды, формирование входного температурного сигнала, подачи промежуточного сигнала и входного температурного сигнала в контур коррекции преобразователя и обработки промежуточного сигнала в контуре коррекции путем компенсации по меньшей мере зависимости плотности заполняющей жидкости от температуры, с формированием скомпенсированного выходного сигнала, характеризующего давление среды процесса.
Основная отличительная особенность способа согласно изобретению состоит в том, что первую вынесенную диафрагму устанавливают со смещением в вертикальном направлении относительно корпуса преобразователя, определяют вертикальное положение этой диафрагмы и обработку промежуточного сигнала в контуре коррекции осуществляют с использованием функции компенсации, зависящей от вертикального положения первой вынесенной диафрагмы.
Согласно одному из предпочтительных вариантов осуществления предлагаемого способа вертикальное положение первой вынесенной диафрагмы определяют путем определения вертикального смещения первой вынесенной диафрагмы относительно корпуса преобразователя.
В альтернативном варианте вертикальное положение первой вынесенной диафрагмы определяют путем определения вертикального смещения первой вынесенной диафрагмы относительно второй вынесенной диафрагмы, чувствительной к давлению, которая соединена с датчиком давления посредством второй капиллярной трубки, заполненной жидкостью.
При этом предпочтительно входной температурный сигнал формируют посредством датчика температуры, установленного в корпусе преобразователя.
Фиг. 1 представляет схематичное изображение общего вида преобразователя, снабженного системой вынесенной диафрагмы, в случае измерения манометрического или абсолютного давления.
Фиг. 2 является графиком эффекта жесткости диафрагмы как функции температуры.
Фиг. 3 является графиком эффекта плотности заполняющей жидкости как функции температуры.
Фиг. 4 - это график, показывающий комбинацию эффектов по фиг. 2 и 3 как функции температуры.
Фиг. 5 представляет схематичный и более детальный вид преобразователя по фиг. 1, соответствующий первому варианту осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 6 является блок-схемой, иллюстрирующей один из аспектов первого варианта осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 7 представляет еще один схематичный и более детальный вид преобразователя по фиг. 1, соответствующий первому варианту осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 8 является блок-схемой, иллюстрирующей еще один из аспектов первого варианта осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 9 является блок-схемой, иллюстрирующей еще один из аспектов второго варианта осуществления настоящего изобретения.
Фиг. 10 представляет собой еще одно схематичное изображение преобразователя и вынесенной диафрагменной системы.
Фиг. 11 представляет собой еще одно схематичное изображение преобразователя по фиг. 1, но с модифицированной вынесенной диафрагменной системой в установке, в которой измеряется дифференциальное давление процесса.
На фиг. 1 показан типичный преобразователь 11, в котором имеется вынесенная диафрагменная система 12, соединенная с корпусом 14 преобразователя. Преобразователь 11 измеряет давление в среде 16 процесса. Вынесенная диафрагменная система 12 содержит тонкую гибкую диафрагму 18, находящуюся в контакте со средой 16 процесса. Система 12 содержит также коробку 19, формирующую вместе с диафрагмой 18 полость 20. Капиллярная трубка 22 соединяет полость 20 с датчиком 27 давления, расположенным в корпусе 14 преобразователя, причем это соединение осуществляется через диафрагму 25 в корпусе преобразователя и герметичную жидкостную систему, соединяющую диафрагму 25 с датчиком 27 давления. Герметичная жидкостная система, так же как полость 20 и капиллярная трубка 22, заполнены соответствующей жидкостью (на чертеже не изображена) для передачи давления процесса к датчику 27 давления. Жидкость может представлять собой силиконовое масло, глицерин с водой, пропиленгликоль с водой или любую другую подходящую жидкость, предпочтительно практически не сжимаемую.
Когда в среде 16 процесса создается давление, типичной реакцией диафрагмы 18 является ее деформация, в результате чего измеряемое давление передается от вынесенной диафрагменной системы 12 через канал в коробке 19 и трубку 22 к датчику 27 давления. Результирующее давление, приложенное к датчику 27 давления, который может представлять собой емкостную ячейку, вызывает изменение емкости. Датчик 27 может быть основан и на другом известном принципе, например на технологии измерения деформаций (тензометрии). Электронные контуры, находящиеся внутри корпуса 14 преобразователя, осуществляют электронное преобразование емкости в линейный сигнал преобразователя 4-20 мА, передаваемый по проводной линии 30 и характеризующий температуру процесса. В корпусе 14 преобразователя имеется датчик 28 температуры, который измеряет локальную температуру у корпуса преобразователя.
В корпусе 14 преобразователя находится контур (не изображенный на фиг. 1), который измеряет и компенсирует температуру и давление и формирует выходной сигнал, поступающий на проводную линию 30. Выходной сигнал может быть как цифровым, так и аналоговым.
Наличие расстояния H по вертикали между диафрагмой 25 и диафрагмой 18 вносит погрешность эффекта плотности заполняющей жидкости, которая является функцией как H, так и температуры (T) заполняющей жидкости между диафрагмами 25, 18. Давление, измеряемое преобразователем 11, может быть выражено как:
Измеренное давление = PPROCESS + PERROR1 + PERROR2, (1)
где PERROR1 = P1(T) = Эффект жесткости диафрагмы; (2)
PERROR2= P2(T,H) = Эффект плотности заполняющей жидкости; (3)
PPROCESS = Давление процесса. (4)
Согласно изобретению, выходной сигнал преобразователя скорректирован по меньшей мере с учетом погрешности эффекта плотности заполняющей жидкости.
Эффект жесткости диафрагмы имеет место, когда изменение в процессе или изменение окружающей температуры приводит к изменению объема жидкости в системе вследствие температурного расширения. Изменение объема заполняющей жидкости в результате изменения температуры описывается как:
ΔV = (Vc+Vт)(C)ΔT, (5)
где ΔV - изменение объема заполняющей жидкости, Vс - объем заполняющей жидкости в полости 20, Vт - объем заполняющей жидкости в капиллярной трубке 22 и в преобразователе 11, C - коэффициент расширения заполняющей жидкости, а ΔT - изменение температуры совокупного объема заполняющей жидкости Vс и Vт относительно его температуры во время последней калибровки.
Увеличение объема заполняющей жидкости создает усилие, стремящееся увеличить расстояние между диафрагмой 18 и задней стенкой коробки 19, приводя к увеличению давления диафрагмы 25 на заполняющую жидкость, и это возросшее давление передается на датчик 27. Аналогично, если температура понижается, объем жидкости в капиллярной трубке и в вынесенной диафрагменной системе уменьшается, что приводит к понижению давления на датчик 27. На фиг. 2 показана зависимость PERROR1 от T при фиксированных значениях давления процесса и жесткости диафрагмы.
Погрешность эффекта плотности заполняющей жидкости PERROR2 (T,H) иллюстрируется фиг. 3. Известно, что можно свести начальную погрешность измерения давления PERROR2 (T,H) при определенной температуре после установки преобразователя к нулю и тем самым задать значение H путем калибровки преобразователя 11 с обнулением его отсчета. Однако изменения температуры относительно температуры при последней калибровке будут приводить в последующем к вариациям результатов измерения давления вследствие изменения плотности заполняющей жидкости. Этот "эффект плотности заполняющей жидкости" зависит от расстояния H, плотности заполняющей жидкости, коэффициента расширения заполняющей жидкости и изменения температуры.
Эффект плотности заполняющей жидкости может быть представлен как:
PERROR2=(H)(SG)(C) ΔT, (6)
где H - это расстояние, показанное на фиг. 1, SG - удельный вес заполняющей жидкости в капиллярной трубке 22, C - коэффициент расширения заполняющей жидкости, а ΔT соответствует разности текущей температуры заполняющей жидкости и температуры заполняющей жидкости при последней калибровке преобразователя 11.
Как показывает уравнение 6 и графически иллюстрирует фиг. 3, эффект плотности заполняющей жидкости PERROR2 пропорционален изменению температуры. Наклон графика на фиг. 3 описывается как:
Наклон = (H) (SG)(C). (7)
Таким образом, обозначив через T0 температуру заполняющей жидкости при последней калибровке преобразователя 11, эффект плотности заполняющей жидкости для любого значения температуры T можно записать как:
PERROR2 = Наклон (T-T0). (8)
Эффекты плотности заполняющей жидкости и жесткости диафрагмы являются аддитивными, так что полный температурный эффект на датчике 27 может быть представлен фиг. 4, являющейся графической иллюстрацией уравнения 1. В предпочтительных вариантах изобретения предусматривается коррекция обоих эффектов.
В одном варианте осуществления корпус 14 преобразователя функционально разделен между модулем 50 датчика и электронным модулем 52, как это показано на фиг. 5. Модуль 50 датчика осуществляет функции, связанные с измерением и компенсацией переменных процесса. Электронный модуль 52 осуществляет связанные необходимые расчеты, запись информации и контроль выходных сигналов. Значение емкости датчика 27 давления подается в специализированную интегральную схему (СИС) 54 "Емкость - Число", преобразующую емкостной сигнал в промежуточное значение, называемое "отсчетами давления" ("д-отсчетами"). Датчик 28 температуры подает сигнал, характеризующий температуру внутри корпуса преобразователя, в СИС 56 "Сопротивление - Число", где температура преобразуется в промежуточное значение, называемое "отсчетами температуры" ("т-отсчетами"). Д-отсчеты и т-отсчеты подаются в электронный модуль 52, в котором модуль 58 расчетов компенсирует эффекты жесткости диафрагмы и плотности заполняющей жидкости и выдает скорректированный сигнал, характеризующий давление процесса. Как правило, скорректированный сигнал подвергается дальнейшей обработке в контуре 60 и преобразуется в контурах 62 и 64 соответственно в цифровой и аналоговый сигналы, пригодные для использования в качестве выходных сигналов, выводимых из корпуса 14 преобразователя.
Температурный эффект, связанный с плотностью заполняющей жидкости, зависит от вертикального положения вынесенных диафрагменных систем 12, которое может быть уникальным для каждой установки. Согласно изобретению, для каждой установки выполняется процедура установления характеристик, результатом которой являются данные, специфичные для данной установки и пригодные для использования в модуле 58 расчетов для выработки выходного сигнала, более точно соответствующего истинному давлению процесса. Один из типов процедуры установления характеристик представлен на блок-схеме по фиг. 6. Информация, относящаяся к характеристикам установки и окружающей среды, собирается на шаге S1. Эта информация может включать значение расстояния H по вертикали, свойства вынесенной диафрагмы (S), длину капиллярных трубок 22, тип заполняющей жидкости в каждой капиллярной трубке 22, типичные диапазоны давления процесса и рабочей температуры и т.д. Такая информация вводится в компьютерную программу, которая, как это показано в виде шага S2, моделирует поведение преобразователя в конкретной установке. В одном из вариантов осуществления изобретения моделируемые выходные сигналы преобразователя рассчитываются на шаге S3 с использованием уравнений, таких как Уравнение 1, Уравнение 5 и Уравнение 6 для значений температуры моделируемой установки, принимаемых равными -40oC, -17,8oC, 21oC, 48,9oC и 85oC при известных значениях давления процесса.
Расчетные значения выходного сигнала, которые могут быть представлены на графике, подобном фиг. 4, вводятся на шаге S4 в математическую программу, в которой используется простой метод наименьших квадратов, метод взвешенных наименьших квадратов, сплайн или другой известный метод, чтобы описать набор значений уравнением вида:
PERROR1 + PERROR2 = а + bT + cT2 + dT3 +..., (9)
где T - температура заполняющей жидкости. Поскольку расчетные значения, вводимые в программу, были вычислены с учетом смещения H по вертикали, объема заполняющей жидкости и ее свойств и т.п., рассчитанные коэффициенты a, b, c и т.д. будут отражать эти параметры, специфичные для каждой установки. Поэтому их можно рассматривать как коэффициенты, "специфичные для установки". Затем эти специфичные для установки коэффициенты записываются на шаге S5 в ЭСППЗУ 70 (фиг. 5) или в другое запоминающее устройство, доступное для модуля 58 расчетов.
Вариант осуществления преобразователя 11 представлен на фиг. 7. В ЭСППЗУ 80 преобразователя 11 хранятся установленные изготовителем коэффициенты, которые учитывают реакцию на температуру и давление компонентов, находящихся в корпусе преобразователя, но не вынесенной диафрагменной системы и капиллярной трубки. Имеется также специфичный для конкретной установки контур 82 коррекции, который корректирует выходной сигнал модуля 58 расчетов с учетом реакции на температуру вынесенной диафрагменной системы и капиллярной трубки, т.е. эффект плотности заполняющей жидкости и эффект жесткости диафрагмы. К модулю 58 расчетов подключена СИС 54 "Емкость - Число". Модуль 58 расчетов вырабатывает выходной сигнал, который в основном репрезентативен по отношению к давлению процесса, но может включать значительные погрешности, источником которых являются вынесенная диафрагменная система и капиллярная трубка. СИС 56 "Сопротивление - Число" подключена к модулю 58 расчетов и к контуру 82 коррекции. В блоке 83 памяти, к которому имеет доступ модуль 82 коррекции, хранятся коэффициенты Уравнения 9: a, b, c и т.д., специфичные для конкретной установки. Во многих случаях для обеспечения адекватной коррекции достаточно одного коэффициента b, соответствующего линейной зависимости от температуры T. Контур 82 коррекции компенсирует выходной сигнал модуля 58 в отношении PERROR1 + PERROR2, формируя тем самым скорректированный сигнал.
Принцип работы этого варианта иллюстрируется блок-схемой по фиг. 8. Коэффициент(ы), специфичный(ые) для конкретной установки, записываются в программируемое запоминающее устройство 83 на шаге S31. Сигналы, соответствующие давлению или температуре, поступают на вход модуля 58 расчетов на шаге S32. Модуль 58 расчетов формирует промежуточный выходной сигнал, поступающий в контур 82 коррекции на шаге S34. В контур 82 коррекции на шаге S36 подается также сигнал, соответствующий температуре. Контур 82 на шаге S38 осуществляет обработку значения температуры в соответствии с уравнением типа Уравнения 9, в котором используются коэффициенты, специфичные для конкретной установки, с тем, чтобы получить величину сигнала коррекции давления. Этот сигнал коррекции, учитывающий эффект плотности заполняющей жидкости и эффект жесткости диафрагмы, прибавляется на шаге S40 к промежуточному выходному сигналу с получением скорректированного выходного сигнала. На шаге S42 скорректированный выходной сигнал обрабатывается и преобразуется в цифровой и аналоговый сигналы. В одном из вариантов осуществления коррекция эффекта жесткости диафрагмы производится в модуле 58, а в контуре 82 корректируется только эффект плотности заполняющей жидкости.
Блок-схема по фиг. 9 иллюстрирует еще один вариант осуществления преобразователя 11, обеспечивающего формирование скорректированного выходного сигнала, основанного на входных сигналах датчиков и коэффициентах, специфичных для конкретной установки. Сигналы, соответствующие давлению и температуре, преобразуются в д-отсчеты и т-отсчеты на шаге S10 и нормализуются на шаге S12. На шаге S14 нормализованные сигналы обрабатываются в соответствии с единственным полиномиальным уравнением предпочтительно пятого порядка относительно давления и второго порядка относительно температуры. Коэффициенты уравнения рассчитываются предварительно и записываются в ЭСППЗУ 70 для того, чтобы скорректировать влияние как компонентов внутри корпуса преобразователя, так и системы вынесенная диафрагма/капиллярная трубка, включая эффект плотности заполняющей жидкости, зависящий от величины Н. Скорректированный сигнал может быть подвергнут дальнейшей обработке на шаге S16 и предпочтительно преобразуется в цифровой и аналоговый сигналы (шаги S18, S20).
В рассмотренных выше вариантах осуществления датчик температуры, находящийся в корпусе преобразователя, использовался как индикатор и температуры компонентов внутри корпуса преобразователя, и температуры системы вынесенная диафрагма/капиллярная трубка. Подобное двойное использование датчика температуры внутри корпуса преобразователя увеличивает простоту и надежность, тем более, что температура в зоне корпуса преобразователя часто является хорошим индикатором температуры по крайней мере капиллярной трубки, а во многих случаях и вынесенной диафрагмы.
Если требуется более высокая точность, то, как показано на фиг. 10, в преобразователе 11 используется отдельный, распределенный датчик температуры для измерения температуры заполняющей жидкости, содержащейся в капиллярной трубке 22. Отдельный датчик температуры использует проволоку 90 с длиной, достаточной для того, чтобы следовать за капиллярной трубкой 22 от корпуса 14 преобразователя до диафрагменной системы 12 и обратно до корпуса 14. Проволока 90 характеризуется полным сопротивлением, измеряемым контуром 29, которое соответствует температуре, усредненной по ее длине. Проволока 90 может быть из любого материала, обычно применяемого для изготовления термопар. На капиллярную трубку 22 и проволоку 90 наносится защитный слой 93. Предпочтительно, чтобы защитный слой 93 обеспечивал и электрическую изоляцию проволоки 90. В процессе работы в контур 82 по фиг. 7 предпочтительно подается выходной сигнал от контура 29, а не выходной сигнал от датчика 28 в корпусе преобразователя.
На фиг. 11 показан корпус 14 преобразователя, соединенный с двумя вынесенными диафрагменными системами 12A, 12B, который удобен для измерения дифференциального давления среды 16 процесса. Капиллярные трубки 22A, 22B соединяют соответствующие вынесенные диафрагмы с диафрагмами 25 в корпусе 14 преобразователя. При расчете коэффициентов, специфичных для конкретной установки, учитываются свойства обеих вынесенных диафрагм 12A, 12B, тип и объем заполняющей жидкости в капиллярных трубках 22A, 22B и величины H1 и H2. Если капиллярные трубки 22A, 22B практически идентичны и заполнены жидкостью того же типа, то для расчета итогового эффекта плотности заполняющей жидкости может быть использована величина H1-H2.
Описанные выше варианты осуществления настоящего изобретения обладают многими преимуществами. Среди них можно назвать значительное повышение точности и эффективности в диапазоне температур. Кроме того, путем переустановления характеристик в известные преобразователи можно ввести коэффициенты и алгоритмы коррекции, специфичные для конкретной установки, обеспечив тем самым их совместимость с новыми преобразователями.
Хотя настоящее изобретение было описано на примерах предпочтительных вариантов, для специалистов в данной области будет понятно, что в форму и детали осуществления изобретения могут быть внесены изменения, не выходящие за границы идеи и объема изобретения.

Claims (11)

1. Преобразователь для измерения давления среды процесса, содержащий датчик давления, датчик температуры, обеспечивающий входной температурный сигнал, и первую вынесенную диафрагму, чувствительную к давлению, которая соединена с преобразователем посредством капиллярной трубки с заполняющей жидкостью с плотностью, зависящей от температуры заполняющей жидкости, отличающийся тем, что вынесенная диафрагма, чувствительная к давлению, смещена в вертикальном направлении относительно корпуса преобразователя, а преобразователь содержит входной контур, подключенный по меньшей мере к датчику давления и формирующий промежуточный сигнал давления, по меньшей мере приблизительно соответствующий давлению среды процесса, и контур коррекции, подключенный к датчику температуры и к входному контуру для обработки промежуточного сигнала путем компенсации зависимости плотности заполняющей жидкости от температуры и для формирования скомпенсированного выходного сигнала, характеризующего давление среды процесса, при этом функция компенсации, осуществляемая контуром коррекции, зависит от смещения по вертикали первой вынесенной диафрагмы, чувствительной к давлению, относительно корпуса преобразователя.
2. Преобразователь по п.1, отличающийся тем, что контур коррекции включает запоминающее устройство для хранения по меньшей мере одного специфичного для конкретной установки коэффициента коррекции, характеризующего вертикальное смещение, подключенное к процессору, который осуществляет компенсацию выходного сигнала преобразователя.
3. Преобразователь по п.1 или 2, отличающийся тем, что скомпенсированный выходной сигнал приспособлен для выведения из преобразователя в цифровой форме.
4. Преобразователь по любому из пп.1 - 3, отличающийся тем, что процессор контура коррекции дополнительно осуществляет обработку промежуточного сигнала давления путем компенсации зависимости жесткости диафрагмы от температуры.
5. Преобразователь по любому из пп.1 - 4, отличающийся тем, что входной контур содержит специализированную интегральную схему.
6. Преобразователь по любому из пп.1 - 5, отличающийся тем, что контур коррекции выполнен с учетом конкретной установки преобразователя.
7. Преобразователь по п.1, отличающийся тем, что содержит вторую вынесенную диафрагму, подключенную к датчику давления через жидкостную среду посредством капиллярной трубки, при этом функция компенсации, осуществляемая контуром коррекции, зависит от смещения по вертикали первой вынесенной диафрагмы, чувствительной к давлению, относительно второй вынесенной диафрагмы.
8. Способ измерения давления среды процесса путем передачи давления от первой вынесенной диафрагмы по капиллярной трубке с заполняющей жидкостью с плотностью, зависящей от температуры заполняющей жидкости, к преобразователю для измерения давления среды, содержащему датчик давления, формирования на основе сигнала от датчика давления промежуточного сигнала давления, по меньшей мере приблизительно соответствующего давлению среды процесса, формирования входного температурного сигнала, подачи промежуточного сигнала и входного температурного сигнала в контур коррекции преобразователя и обработки промежуточного сигнала в контуре коррекции путем компенсации по меньшей мере зависимости плотности заполняющей жидкости от температуры с формированием скомпенсированного выходного сигнала, характеризующего давление среды процесса, отличающийся тем, что первую вынесенную диафрагму устанавливают со смещением в вертикальном направлении относительно корпуса преобразователя, определяют вертикальное положение этой диафрагмы и обработку промежуточного сигнала в контуре коррекции осуществляют с использованием функции компенсации, зависящей от вертикального положения первой вынесенной диафрагмы.
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что вертикальное положение первой вынесенной диафрагмы определяют путем определения вертикального смещения первой вынесенной диафрагмы относительно корпуса преобразователя.
10. Способ по п.8, отличающийся тем, что вертикальное положение первой вынесенной диафрагмы определяют путем определения вертикального смещения первой вынесенной диафрагмы относительно второй вынесенной диафрагмы, чувствительной к давлению, которая соединена с датчиком давления посредством второй капиллярной трубки, заполненной жидкостью.
11. Способ по любому из пп.8 - 11, отличающийся тем, что входной температурный сигнал формируют посредством датчика температуры, установленного в корпусе преобразователя.
RU97115562A 1995-02-28 1995-02-28 Преобразователь давления с вынесенной герметичной диафрагмой и контуром коррекции и способ измерения давления RU2145703C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/US1995/002037 WO1996027124A1 (en) 1995-02-28 1995-02-28 Pressure transmitter with remote seal diaphragm and correction circuit therefor
USUS95/02037 1995-02-28

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU97115562A RU97115562A (ru) 1999-06-20
RU2145703C1 true RU2145703C1 (ru) 2000-02-20

Family

ID=22248688

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU97115562A RU2145703C1 (ru) 1995-02-28 1995-02-28 Преобразователь давления с вынесенной герметичной диафрагмой и контуром коррекции и способ измерения давления

Country Status (8)

Country Link
EP (1) EP0812414B2 (ru)
JP (1) JP3532573B2 (ru)
AU (1) AU707544B2 (ru)
CZ (1) CZ269697A3 (ru)
DE (1) DE69531258T3 (ru)
MX (1) MX9705432A (ru)
RU (1) RU2145703C1 (ru)
WO (1) WO1996027124A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2483284C1 (ru) * 2011-10-25 2013-05-27 Юрий Алексеевич Дудин Плотномер гидростатический скважинный
RU2569903C2 (ru) * 2011-05-05 2015-12-10 Роузмаунт Инк. Преобразователь давления технологической текучей среды со сменным фильтром средства сообщения с атмосферой
RU2664762C2 (ru) * 2014-06-30 2018-08-22 Роузмаунт Инк. Узел технологической изолирующей мембраны для металлического технологического уплотнения

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5811690A (en) * 1997-03-20 1998-09-22 Hershey; George E. Differential pressure transmitter with highly accurate temperature compensation
US6038961A (en) * 1998-03-02 2000-03-21 Rosemount Inc. Flush mount remote seal
US6237394B1 (en) * 1999-02-25 2001-05-29 Redwood Microsystems, Inc. Apparatus and method for correcting drift in a sensor
DE10052079A1 (de) * 2000-10-19 2002-05-02 Endress Hauser Gmbh Co Druckmeßanordnung
US7047811B2 (en) * 2003-02-18 2006-05-23 Ashcroft Inc. Pressure measurement
DE10319417A1 (de) 2003-04-29 2004-11-18 Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg Druckaufnehmer mit Temperaturkompensation
US7377174B2 (en) 2004-03-18 2008-05-27 Rosemount Inc. Capillary weld extension with thermal isolation
US7373831B2 (en) 2004-06-25 2008-05-20 Rosemount Inc. High temperature pressure transmitter assembly
US7036381B2 (en) * 2004-06-25 2006-05-02 Rosemount Inc. High temperature pressure transmitter assembly
US7258021B2 (en) * 2004-06-25 2007-08-21 Rosemount Inc. Process transmitter isolation assembly
DE102004052950A1 (de) 2004-10-29 2006-05-04 Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg Druckaufnehmer mit hydraulischer Druckübertragung
US7377176B1 (en) * 2007-03-16 2008-05-27 Rosemount Inc. Nano-particle modified fill fluid for pressure transmitters
US7497123B1 (en) 2007-12-18 2009-03-03 Rosemount Inc. Direct mount for pressure transmitter with thermal management
JP2010261881A (ja) * 2009-05-11 2010-11-18 Yokogawa Electric Corp 圧力伝送器
NO333052B1 (no) * 2011-09-08 2013-02-25 Presens As Trekkbar trykksensor
US8578783B2 (en) * 2011-09-26 2013-11-12 Rosemount Inc. Process fluid pressure transmitter with separated sensor and sensor electronics
DE102012113042A1 (de) 2012-12-21 2014-06-26 Endress + Hauser Gmbh + Co. Kg Hydraulisches Messwerk mit koplanaren Druckeingängen und Differenzdrucksensor mit einem solchen Messwerk
ES2715331T3 (es) * 2013-12-27 2019-06-03 Airbus Military Depósito de combustible de aeronave que comprende un sistema para medir la presión a distancia
US9752946B2 (en) 2014-09-23 2017-09-05 Rosemount Inc. Cooling for industrial process variable transmitters
US9752947B2 (en) 2014-09-23 2017-09-05 P I Components Corp. Thermoelectric heating, cooling and power generation for direct mount and dual compartment fill remote seal systems
US9772246B2 (en) 2014-09-30 2017-09-26 Rosemount Inc. Fill fluid thermal management
US9797237B2 (en) 2014-11-17 2017-10-24 General Electric Company Constant volume temperature to pressure transducer for use with retrievable pressure sensor assemblies
CN109489876A (zh) * 2017-09-12 2019-03-19 上海朝辉压力仪器有限公司 用于盾构螺旋机的压力变送器
US10816424B2 (en) 2018-09-21 2020-10-27 Rosemount Inc. Remote seal diaphragm system
DE202018005860U1 (de) * 2018-12-17 2020-03-19 Tge Marine Gas Engineering Gmbh Überwachungsvorrichtung
US11009897B2 (en) 2018-12-28 2021-05-18 Rosemount Inc. Remote seal system with improved temperature compensation

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3933512A1 (de) * 1989-10-06 1991-04-18 Endress Hauser Gmbh Co Differenzdruckmessgeraet
JPH06326544A (ja) * 1993-05-14 1994-11-25 Furukawa Electric Co Ltd:The 信号伝送システム

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2569903C2 (ru) * 2011-05-05 2015-12-10 Роузмаунт Инк. Преобразователь давления технологической текучей среды со сменным фильтром средства сообщения с атмосферой
RU2483284C1 (ru) * 2011-10-25 2013-05-27 Юрий Алексеевич Дудин Плотномер гидростатический скважинный
RU2664762C2 (ru) * 2014-06-30 2018-08-22 Роузмаунт Инк. Узел технологической изолирующей мембраны для металлического технологического уплотнения

Also Published As

Publication number Publication date
EP0812414B1 (en) 2003-07-09
EP0812414B2 (en) 2006-06-14
JP3532573B2 (ja) 2004-05-31
EP0812414A1 (en) 1997-12-17
JPH11501120A (ja) 1999-01-26
WO1996027124A1 (en) 1996-09-06
DE69531258T3 (de) 2006-12-28
DE69531258D1 (de) 2003-08-14
DE69531258T2 (de) 2004-04-22
AU1877995A (en) 1996-09-18
AU707544B2 (en) 1999-07-15
CZ269697A3 (cs) 1998-06-17
MX9705432A (es) 1997-11-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2145703C1 (ru) Преобразователь давления с вынесенной герметичной диафрагмой и контуром коррекции и способ измерения давления
US5811690A (en) Differential pressure transmitter with highly accurate temperature compensation
CN102047089B (zh) 多变量压力变送器的改进温度补偿
US5877423A (en) Method for providing temperature compensation for a wheatstone bridge-type pressure sensor
JP2002538419A (ja) センサのドリフトを修正する装置及び方法
EP2642258A1 (en) Tank overflow protection system and method
JP5110878B2 (ja) プロセス圧力センサのキャリブレーション
US4604891A (en) Reference pressure devices for calibrating pressure-measuring instruments
JP7106756B2 (ja) 遠隔シールダイヤフラムシステム
JP7354257B2 (ja) 改善された温度補償を有する遠隔シールシステム
CN111480060A (zh) 用于提供经校准的压力换能器的方法
CA2210243A1 (en) Pressure transmitter with remote seal diaphragm and correction circuit therefor
CN1111729C (zh) 带远处膜片及其校正电路的压力变送器
US7036382B2 (en) Liquidless seal connection
JP2005291861A (ja) 温度特性補正方法および計測装置
JPS6076637A (ja) 半導体圧力計
KR200245241Y1 (ko) 분동식 압력표준기를 이용한 압력계 교정 시스템
JPS6126918Y2 (ru)
JPH0370173B2 (ru)
JPH0419531A (ja) シール液漏洩量計測装置