RU2131328C1 - Тело из цементированного карбида с покрытием и способ его изготовления - Google Patents
Тело из цементированного карбида с покрытием и способ его изготовления Download PDFInfo
- Publication number
- RU2131328C1 RU2131328C1 RU95105176A RU95105176A RU2131328C1 RU 2131328 C1 RU2131328 C1 RU 2131328C1 RU 95105176 A RU95105176 A RU 95105176A RU 95105176 A RU95105176 A RU 95105176A RU 2131328 C1 RU2131328 C1 RU 2131328C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- metc
- coated body
- body according
- layers
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/02—Pretreatment of the material to be coated
- C23C16/0272—Deposition of sub-layers, e.g. to promote the adhesion of the main coating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/044—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material coatings specially adapted for cutting tools or wear applications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/32—Carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/34—Nitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/36—Carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/04—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material
- C23C28/048—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings of inorganic non-metallic material with layers graded in composition or physical properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
- C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/24—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.]
- Y10T428/24942—Structurally defined web or sheet [e.g., overall dimension, etc.] including components having same physical characteristic in differing degree
- Y10T428/2495—Thickness [relative or absolute]
- Y10T428/24967—Absolute thicknesses specified
- Y10T428/24975—No layer or component greater than 5 mils thick
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension
- Y10T428/263—Coating layer not in excess of 5 mils thick or equivalent
- Y10T428/264—Up to 3 mils
- Y10T428/265—1 mil or less
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/31504—Composite [nonstructural laminate]
- Y10T428/31678—Of metal
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
Изобретение относится к созданию инструмента из цементированного карбида с износостойким покрытием, полученным осаждением из газовой фазы, который используется в металлообработке с образованием стружки. Тело из цементированного карбида с покрытием содержит в качестве первого слоя покрытия, смежного с подложкой, слой карбонитрида металла Met CxN1-x, где 0≤х≥1, в качестве второго слоя - слой оксинитрокарбида металла MetCxOyNz, где 0,7 ≤x+y+z≥1,3, а 0,2<y>0,8 и третьего - износостойкий слой MetCxN1-x, где 0<х>1, при этом металл выбран из группы Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta. Изобретение позволяет повысить адгезию между слоями. 2 с. и 17 з.п.ф-лы, 2 ил., 3 табл.
Description
Изобретение имеет отношение к телам из спеченного цементированного карбида, имеющим тонкие, чрезвычайно износостойкие поверхностные покрытия. Более конкретно, изобретение касается создания тел из цементированных карбидов с износостойким покрытием, в которых расположенный между слоями карбидов, нитридов и/или карбонитридов кислородсодержащий тонкий слой улучшает свойства тела с износостойким покрытием.
Вставки для режущего инструмента с износостойким покрытием широко используются в металлообрабатывающей промышленности для обработки железа и сплавов на основе железа. Увеличение срока службы такого инструмента за счет применения карбидных, нитридных или карбонитридных покрытий достигается применением хорошо отработанной технологии. Режущие вставки обычно имеют покрытие из слоев, состоящих из карбида, нитрида и карбонитрида, или титана или связанного с ним металла. В большинстве случаев покрытие может также содержать один или несколько слоев оксида алюминия, такого материала покрытия, который обычно не может быть непосредственно нанесен на подложку из цементированного карбида при использовании процесса осаждения из газовой фазы. Поэтому обычной практикой является нанесение слоя карбида, карбонитрида и/или нитрида, например, титана, ранее осаждения оксида алюминия Al2O3.
Когда на подложке из цементированного карбида создается износостойкое покрытие карбида, карбонитрида или нитрида при помощи процесса осаждения из газовой фазы при температуре 800-1200oC, образующие подложки, например вольфрам, кобальт, углерод, будут испытывать тепловую диффузию в растущий слой покрытия и влиять на направление кристаллического роста, микроструктуру, сцепление покрытия с подложкой и др. В результате физические, химические и механические свойства покрытия будут изменяться из-за наличия продуктов диффузии из подложки.
В патенте США N 5,135,801 раскрывается тело из цементированного углерода с износостойким покрытием, в котором самый внутренний (ближайший к подложке) слой содержит кислород. Задачей этого изобретения является подавление диффузии углерода в покрытие с целью минимизации обезуглероживания поверхности подложки за счет нанесения указанного кислородсодержащего слоя, например TiCO, непосредственно на подложку из цементированного карбида.
В отличие от известных решений в настоящем изобретении предлагается способ подавления диффузии продуктов из подложки в покрытие за счет нанесения тонкого слоя TiCO в виде промежуточного слоя между первым слоем TiCxN1-x, где (0 ≤ x ≤ 1), нанесенным непосредственно на подложку, и следующим слоем TiCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1), нанесенным выше слоя TiCO. Промежуточный слой также может состоять из нескольких слоев. Более того, сверху вышеупомянутой комбинации слоев карбонитрида, карбооксида и карбонитрида могут быть осаждены дополнительные слои, например Al2O3, или вновь слои карбида и/или нитрида.
Было с удивлением обнаружено, что указанный промежуточный слой TiCO, а также TiCON, эффективно подавляет диффузию, в особенности Co и W (кобальта и вольфрама) из подложки в покрытие и таким образом сильно влияет на микроструктуру и химические свойства этого покрытия, что приводит к значительному улучшению износостойкости, например, режущего инструмента с износостойким покрытием. Более того, подавление диффузии Co также улучшает сцепление между смежными слоями в многослойном покрытии (в "бутерброде") за счет уменьшения неблагоприятного воздействия обогащения кобальтом стыков слоев.
На фиг. 1 показано при увеличении 1600 X отшлифованное и протравленное сечение покрытия, соответствующего изобретению, на котором: A - цементированный карбид, B - первый слой (TiCN), C - второй слой (TiCO), D - третий слой (TiCN), E - четвертый слой (Al2O3).
На фиг. 2 показана при увеличении 4000 X поверхность излома того же самого покрытия, с такими же, как и на фиг.1, обозначениями.
В соответствии с настоящим изобретением предлагается тело из цементированного карбида с износостойким покрытием, содержащим три последовательных слоя. Обозначение Met относится к Ti, Zr, Hf, V, Nb или Ta.
1. Первый слой MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1), нанесен непосредственно на тело из цементированного карбида. Следует понимать, что этот тонкий слой может состоять из нескольких слоев MetCxN1-x (0 ≤ x ≤1). Преимущественно, этот тонкий слой состоит из TiC. Толщина этого первого слоя лежит в пределах больше 1, но меньше 5 мкм, а преимущественно составляет 1,5 - 3 мкм. Минимальная толщина этого первого слоя может быть уменьшена до 0,5 мкм, если фаза связующего вещества, имеющаяся на теле из цементированного карбида, удалена перед процессом осаждения. Фаза связующего вещества может быть удалена при помощи пескоструйной очистки, однако предпочтительными являются электролитические методы удаления, например, в соответствии с WO 92/20841.
2. Второй слой MetCxOyNz нанесен непосредственно на первый слой MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1). Этот второй слой имеет толщину 0,1-5 мкм, а преимущественно, 0,2-1 мкм. Структура MetCxOyNz имеет 0,7 ≤ x+y+z ≤ 1,3 и 0,2 < y < 0,8, a преимущественно 0,4< y < 0,6. Преимущественно, Met=Ti и z=0.
3. Третий слой MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1) нанесен непосредственно на слой MetCxOyNz. Толщина этого третьего износостойкого слоя составляет от 1 до 20 мкм, а преимущественно, 5-12 мкм. Преимущественно этот третий слой состоит из TiCxN1-x, где 0,05 ≤ x ≤ 0,95, а преимущественно, 0,3 ≤ x ≤ 0,7. В сравнении с известным ранее слоем TiCN этот слой TiCN обладает повышенной износостойкостью, например, при нанесении на режущий инструмент, что по-видимому объясняется благоприятной кристаллической ориентацией этого третьего слоя. Преимущественно, соответствующий изобретению слой TiCN имеет предпочтительную ориентацию кристаллографического роста в (220)-направлении (которое определено путем измерений рентгеновского расеяния). Коэффициент текстуры (TC) может быть определен следующим образом
где I(hkl) - измеренная интенсивность (hkl) отражения;
Iо(hkl) - стандартная интенсивность данных отражения от стандартной порошковой картины ASTM;
n - число отражений, использованных при вычислениях, причем использованными (hkl) отражениями являются (111), (200), (220).
где I(hkl) - измеренная интенсивность (hkl) отражения;
Iо(hkl) - стандартная интенсивность данных отражения от стандартной порошковой картины ASTM;
n - число отражений, использованных при вычислениях, причем использованными (hkl) отражениями являются (111), (200), (220).
В соответствии с изобретением TC для совокупности (220) кристаллических плоскостей превышает 1,3, и преимущественно, превышает 1,5, а еще лучше, если превышает 1,8.
Над упомянутой выше совокупностью слоев карбонитрида, карбооксида и карбонитрида может быть осажден дополнительный слой, например, Al2O3, и/или слои различных карбидов и/или нитридов металла. Преимущественно, эти слои содержат самый верхний слой из альфа-оксида алюминия с мелким зерном с возможным следующим тонким TiN-слоем, осажденным после слоя оксида алюминия, который может быть выровнен (заглажен), например, при использовании метода пескоструйной очистки.
Соответствующее настоящему изобретению покрытие может быть нанесено на тела (подложки) из цементированного карбида, основанные на прямолинейных структурах WC-Co, также как и на структурах: WC - кубические карбиды- Co, в которых кубическая фаза содержит карбиды или карбонитриды Ti, Та и/или Nb. Покрытие также может быть нанесено на так называемые градиентные спеченные цементированные карбиды, которые имеют поверхностную зону, обогащенную связующей фазой.
Настоящее изобретение также имеет отношение к способу изготовления тела, имеющего подложку из цементированного карбида с износостойким покрытием, содержащему следующие операции:
1. Нанесение первого слоя MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1) или совокупности слоев MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1) на подложку, где Met выбран из группы металлов Ti, Zr, Hf, V, Ta, Nb, причем при этой операции подложка контактирует с газом, содержащим водород, азот и углеводороды, также как один или несколько галогенидов указанных выше металлов, с образованием карбида, нитрида или карбонитрида, при давлении протекания процесса 5-1050 мбар, преимущественно, 30-100 мбар.
1. Нанесение первого слоя MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1) или совокупности слоев MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1) на подложку, где Met выбран из группы металлов Ti, Zr, Hf, V, Ta, Nb, причем при этой операции подложка контактирует с газом, содержащим водород, азот и углеводороды, также как один или несколько галогенидов указанных выше металлов, с образованием карбида, нитрида или карбонитрида, при давлении протекания процесса 5-1050 мбар, преимущественно, 30-100 мбар.
2. Нанесение второго слоя MetCxOyNz непосредственно на первый слой путем осаждения из газа, содержащего водород, азот, моноксид углерода и один или несколько галогенидов указанных выше металлов, с образованием оксикарбида или оксинитрокарбида, при давлении протекания процесса 5-1050 мбар, а преимущественно, 30-100 мбар.
3. Нанесение третьего слоя MetCxN1-x (0 ≤ x ≤ 1) непосредственно на второй слой путем осаждения из газа, содержащего водород, азот, углеводород и один или несколько галогенидов указанных выше металлов с образованием карбонитрида при давлении протекания процесса 5-1050 мбар, а преимущественно, 200-600 мбар.
В преимущественном варианте осуществления изобретения производится осаждение внешнего слоя оксида алюминия из газа (газовой фазы), содержащего водород и двуокись углерода, также как и галогениды алюминия. Преимущественно, этот слой оксида алюминия представляет собой слой альфа-оксида алюминия, осажденный из газа, содержащего водород и двуокись углерода, также как и галогениды алюминия.
Крайне предпочтительным является нанесение самого верхнего TiN слоя на слой оксида алюминия за счет осаждения из газа (газовой фазы), содержащего водород, азот и галогениды титана.
Температуры протекания процесса при операциях осаждения из газовой фазы могут лежать в пределах от 800 до 1200oC, а преимущественно, составляют от 900 до 1070oC. Различные операции процесса могут быть осуществлены при использовании одного и того же оборудования для нанесения покрытий или при помощи отдельных видов такого оборудования. В зависимости от выбора газа, содержащего кислород, который является предшествующим процессу осаждения из газообразной фазы при операции нанесения второго слоя MetCxOyNz, может происходить отложение в указанном слое атомов, отличающихся от водорода и углерода, например, атомов серы, теллура, селена, фосфора и/или мышьяка.
Первый и второй слои могут быть также нанесены при помощи физического осаждения из газовой фазы, а также при помощи напыления реактивным магнетроном, ионного осаждения или осаждения при помощи катодного дугового разряда.
Пример 1. Режущие вставки из цементированного карбида типа CNMG 120408, которые имеют состав 5,5% Co, 8,6% кубических карбидов (TiC-TaC-NbC) и WC-равновесие, покрывались TiC в течение 1 часа перед осаждением промежуточного слоя TiCO (состав газа: 4% TiC14, 7% CO, 3% HCl, равновесие H2, давление 50 мбар и температура подложки 1000oC. Вслед за осаждением TiCO-слоя было произведено осаждение износостойкого TiCN-слоя в течение 4 часов при давлении 400 мбар, за которым последовало осаждение слоя альфа-A1203 с мелким зерном в течение 6 часов (Вариант A).
Используемые в Варианте A режущие вставки из цементированного карбида подвергались дополнительной операции электролитической очистки поверхности ранее проведения описанного выше процесса нанесения покрытия (Вариант B).
Использованные в Вариантах A и B режущие вставки из цементированного карбида были также обработаны с применением идентичного описанному процесса осаждения из газовой фазы, но с исключением второго слоя TiCO (Вариант C).
Все варианты A, B и C прошли влажную пескоструйную очистку частицами оксида алюминия размерами 150 меш для выравнивания (глянцевания) поверхности покрытия и после этого были покрыты тонким слоем TIN. Пескоструйная очистка в сочетании с нанесением внешнего слоя TiN придает вставкам блестящую и чистую поверхность, что облегчает идентификацию использованных (режущих) кромок.
Вставки с износостойким покрытием были подвергнуты исследованиям, при которых определялась толщина эта-фазы в мкм или ее наличие, толщина покрытия в мкм, коэффициент текстуры (TC) для направления роста (220) износостойкого TiCN-слоя, и средний размер зерна кристаллов слоя A1203 в мкм. Были получены результаты, приведенные в табл. 1 (см в конце описания).
Пример 2. Режущие вставки из цементированного карбида типа CNMG 120408, которые имеют состав 5,5% Co, 8,6% кубических карбидов (TiC-TaC-NbC) и WC-равновесие, покрывались TiC в течение 1,5 часа ранее осаждения промежуточного слоя TiCON, содержащего кислород и азот (состав газа: 4% TiC14, 7% CO, 3% HCl, равновесие H2, давление 50 мбар и температура подложки 1000 градусов Цельсия). Вслед за осаждением TiCON-слоя было произведено осаждение износостойкого TiCN-слоя в течение 4 часов при давлении 600 мбар, за которым последовало осаждение слоя TIN в течение 2 часов (Вариант D).
Использованные в Варианте D режущие вставки из цементированного карбида были также обработаны с применением идентичного описанному процесса осаждения из газовой фазы, но с исключением промежуточного слоя TiCON (Вариант E).
Вставки с износостойким покрытием были подвергнуты исследованиям, при которых определялась толщина эта-фазы в мкм, толщина покрытия в мкм, коэффициент текстуры (TC) для направления роста (220) износостойкого TiCN-слоя. Были получены результаты, приведенные в табл. 2 (см. в конце описания).
Пример 3. Режущие вставки из цементированного карбида типа CNMG 120408, которые имеют состав 6,5% Co, 8,7% кубических карбидов (TiC-TaC-NbC) и WC-равновесие, и имеющие поверхностную зону, обогащенную фазой связки толщиной 25 мкм, покрывались TiC в течение 0,5 часа, с последующим осаждением промежуточного слоя TiCO (состав газа: 3% TiC14, 4% CO, 4% HCl, равновесие H2, давление 100 мбар и температура подложки 1000 градусов Цельсия). Вслед за осаждением промежуточного TiCO-слоя было произведено осаждение износостойкого TiCN-слоя в течение 4 часов при давлении 200 мбар, за которым последовало осаждение слоя альфа-A1203 с мелким зерном в течение 1 часа, и осаждение верхнего слоя TiN в течение 1 часа (Вариант F).
Используемые в Варианте F режущие вставки из цементированного карбида подвергались дополнительной операции электролитической очистки поверхности ранее проведения описанного выше процесса нанесения покрытия (Вариант G).
Использованные в Вариантах F и G режущие вставки из цементированного карбида были также обработаны с применением идентичного описанному процесса осаждения из газовой фазы, но с исключением второго слоя TiCO (Вариант H).
Вставки с износостойким покрытием были подвергнуты исследованиям, при которых определялась толщина эта-фазы в мкм или ее наличие, толщина покрытия в мкм, коэффициент текстуры (TC) для направления роста (220) износостойкого TiCN-слоя и средний размер зерна кристаллов слоя A1203 в мкм. Были получены результаты, приведенные в табл. 3 (см. в конце описания).
Пример 4. Режущие вставки с износостойким покрытием, соответствующие Вариантам A - H, подвергались испытаниям на отслаивание покрытия при приложении деформации кромки при продольной токарной обработке легированной стали (AISI 4340) при скорости подачи 0,7 мм/оборот, глубине резания 2 мм и при переменной скорости резания, чтобы вызвать различную степень пластической деформации режущей кромки. После этого производилось исследование кромок с измерением пластической деформации, понижения (износа) кромки и связанного с этим отслаивания покрытия. Были получены следующие результаты.
Соответствующие изобретению вставки A, B, D, F и G совершенно не показали никакого отслаивания при всех понижениях кромки по крайней мере до 80 мкм.
Вставки C показали избыточную потерю покрытия на задней поверхности режущего инструмента уже при понижении кромки на 40 мкм.
Вставки E показали избыточную потерю покрытия на задней поверхности режущего инструмента уже при понижении кромки на 35 мкм.
Вставки H показали избыточную потерю покрытия на задней поверхности режущего инструмента уже при понижении кромки на 45 мкм.
Пример 5. Было произведено испытание режущих вставок с износостойким покрытием Примера 1 на отслаивание покрытия передней поверхности режущего инструмента при обработке (подрезке торца) серого литейного чугуна (AINSI N 35B). Форма обрабатываемой детали была выбрана таким образом, что резание прерывалось дважды на каждом обороте.
Параметры резания: скорость = 500 об/мин, подача = 0,5 мм/оборот, глубина прохода = 3,0 мм.
После этого было произведено исследование режущих вставок на отслаивание покрытия оксида алюминия на передней поверхности вставки. Результаты выражены в виде площади передней поверхности, претерпевшей отслаивание, относительно полной площади передней поверхности, находившейся в контакте со стружкой обрабатываемой детали
Отслаивание:
Вставка A (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка B (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка C (соответствующая известному состоянию техники) - 19%
Пример 6. Было произведено испытание режущих вставок с износостойким покрытием Примера 3 на отслаивание покрытия передней поверхности режущего инструмента при обработке (подрезке торца) серого литейного чугуна (AINSI N 35B). Форма обрабатываемой детали была выбрана таким образом, что резание прерывалось дважды на каждом обороте.
Отслаивание:
Вставка A (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка B (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка C (соответствующая известному состоянию техники) - 19%
Пример 6. Было произведено испытание режущих вставок с износостойким покрытием Примера 3 на отслаивание покрытия передней поверхности режущего инструмента при обработке (подрезке торца) серого литейного чугуна (AINSI N 35B). Форма обрабатываемой детали была выбрана таким образом, что резание прерывалось дважды на каждом обороте.
Параметры резания: скорость = 400 об/мин, подача = 0,3 мм/оборот, глубина прохода = 3,0 мм.
После этого было произведено исследование режущих вставок на отслаивание покрытия оксида алюминия на передней поверхности вставки. Результаты выражены в виде площади передней поверхности, претерпевшей отслаивание, относительно полной площади передней поверхности, находившейся в контакте со стружкой обрабатываемой детали.
Отслаивание:
Вставка F (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка G (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка H (соответствующая известному состоянию техники) - 26%о
Вставка F (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка G (соответствующая настоящему изобретению) - 0%
Вставка H (соответствующая известному состоянию техники) - 26%о
Claims (19)
1. Тело из цементированного карбида с покрытием, содержащее слой или совокупность слоев их карбонитрида металла и слой из оксинитрокарбида металла, при этом металл выбран из группы Ti, Zr, Hf, V, Nb, Ta, отличающееся тем, что оно содержит в качестве первого слоя покрытия, смежного с подложкой, слой карбонитрида металла MetCxN1-x, где 0≤x≥1, в качестве второго слоя - слой оксинитрокарбида металла MetCxOyNz, где 0,7 ≤x+y+z≥1,3, a 0,2<y>0,8, и дополнительно содержит третий износостойкий слой MetCxN1-x, где 0<x>1.
2. Тело с покрытием по п.1, отличающееся тем, что второй слой состоит из MetCxOyNz, где 0,4<y>0,6.
3. Тело с покрытием по любому из пп.1 и 2, отличающееся тем, что третий слой MetCxN1-x, где 0 ≤x≥1, имеет толщину покрытия, превышающую суммарную толщину первого и второго слоев.
4. Тело с покрытием по любому из пп.1-3, отличающееся тем, что второй слой имеет толщину 0,1 - 5 мкм, преимущественно 0,2 - 1,0 мкм.
5. Тело с покрытием по любому из пп.1 - 4, отличающееся тем, что толщина первого слоя или совокупности слоев MetCxN1-x, где 0 ≤x≥1, составляет 1,3 - 3 мкм.
6. Тело с покрытием по любому из пп.1-4, отличающееся тем, что толщина первого слоя или совокупности слоев MetCxN1-x, 0 ≤x≥1, примыкающих к подложке в случае обеднения ее поверхности кобальтом, составляет 0,5 - 2 мкм.
7. Тело с покрытием по любому из пп. 4 - 6, отличающееся тем, что толщина износостойкого третьего слоя MetCxN1-x, где 0≤x≥1, меньше 20 мкм, и преимущественно составляет 5 - 12 мкм.
8. Тело с покрытием по любому из пп.1 - 7, отличающееся тем, что износостойкий третий слой MetCxN1-x, где 0 ≤x≥1, состоит из TiCxN1-x, где 0,05 ≤x≥ 0,7.
9. Тело с покрытием по п.8, отличающееся тем, что износостойкий третий слой имеет преимущественную кристаллографическую ориентацию в направлении (220), с коэффициентом текстуры TC, превышающим 1,3, преимущественно превышающим 1,8, причем ТС определено по формуле
где I(hkl) - измеренная интенсивность (hkl)отражения;
I0(hkl) - стандартная интенсивность данных отражения от стандартной порошковой картины ASTM;
n - число отражений, использованных при вычислениях, причем использованными (hkl) отражениями являются (111), (200), (220).
где I(hkl) - измеренная интенсивность (hkl)отражения;
I0(hkl) - стандартная интенсивность данных отражения от стандартной порошковой картины ASTM;
n - число отражений, использованных при вычислениях, причем использованными (hkl) отражениями являются (111), (200), (220).
10. Тело с покрытием по любому из пп.1 - 9, отличающееся тем, что оно содержит внешний слой оксида алюминия.
11. Тело с покрытием по пп.10, отличающееся тем, что слой оксида алюминия состоит из однофазного альфа-оксида алюминия, имеющего размер зерна в диапазоне больше 0,5 и меньше 3 мкм.
12. Тело с покрытием по любому из пп.10 - 11, отличающееся тем, что оно содержит самый внешний слой TiN.
13. Тело с покрытием по п.12, отличающееся тем, что слой Tin имеет толщину 0,01 - 1 мкм.
14. Способ изготовления тела, содержащего подложку из цементированного карбида с покрытием, включающий нанесение слоев карбонитрида и оксинитрокарбида металла, выбранного из группы Ti, Zr, Hf, V, Ta, Nb, из газовой фазы при температуре 800 - 1200oC, отличающийся тем, что сначала на подложку наносят первый слой из карбонитрида металла MetCxN1-x, где 0≤x≥1, затем наносят второй слой оксинитрокарбида MetCxOyNz, где 0,7≤x+y+z≥1,3 и 0,2<y>0,8, и дополнительный третий слой MetCxN1-x, где 0≤x≥1, осаждение слоев осуществляют из газа, содержащего водород, азот, углеводород и один или несколько галогенидов указанных выше металлов при давлении 5 - 1050 мбар.
15. Способ по п.14, отличающийся тем, что осаждение слоев осуществляют при температуре 900 - 1070oC и давлении 30 - 100 мбар.
16. Способ по любому из пп.14 - 15, отличающийся тем, что наносят второй слой MetCxOyNz, где 0,4<y>0,6.
17. Способ по любому из пп.14 - 16, отличающийся тем, что производят нанесение внешнего слоя оксида алюминия осаждением из газа, содержащего водород, диоксид углерода и галогениды алюминия.
18. Способ по любому из пп.14 - 16, отличающийся тем, что производят нанесение внешнего слоя альфа-оксида алюминия осаждением из газа, содержащего водород, диоксид углерода и галогениды алюминия.
19. Способ по любому из пп.17 и 18, отличающийся тем, что производят нанесение самого внешнего TiN на слой оксида алюминия осаждением из газа, содержащего водород, азот и галогениды титана.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9400951A SE514737C2 (sv) | 1994-03-22 | 1994-03-22 | Belagt skärverktyg av hårdmetall |
SE9400951-1 | 1994-03-22 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU95105176A RU95105176A (ru) | 1996-12-27 |
RU2131328C1 true RU2131328C1 (ru) | 1999-06-10 |
Family
ID=20393360
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU95105176A RU2131328C1 (ru) | 1994-03-22 | 1995-03-21 | Тело из цементированного карбида с покрытием и способ его изготовления |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5705263A (ru) |
EP (1) | EP0678594B1 (ru) |
JP (1) | JPH0847999A (ru) |
KR (1) | KR100348543B1 (ru) |
CN (1) | CN1060983C (ru) |
AT (1) | ATE180518T1 (ru) |
BR (1) | BR9501144A (ru) |
DE (1) | DE69509820T2 (ru) |
IL (1) | IL113067A0 (ru) |
RU (1) | RU2131328C1 (ru) |
SE (1) | SE514737C2 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2446231C2 (ru) * | 2006-06-22 | 2012-03-27 | Кеннаметал, Инк. | Система покрытия хпо, включающая материалы, содержащие оксид алюминия и/или титан, и способ ее получения |
RU2492277C2 (ru) * | 2005-11-17 | 2013-09-10 | Белерит Гмбх Энд Ко. Кг. | Способ нанесения покрытия на по крайней мере часть инструмента, покрытие с по меньшей мере одним слоем карбонитрида, режущий инструмент и режущая вставка для него с упомянутым покрытием |
RU2563080C2 (ru) * | 2009-11-12 | 2015-09-20 | Фраунхофер-Гезелльшафт цур Фёрдерунг дер ангевандтен Форшунг Е.Ф. | Выполненные с покрытием тела из металла, твердого сплава, кермета или керамики и способ нанесения покрытия на такие тела |
RU2741728C2 (ru) * | 2016-09-30 | 2021-01-28 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Способ механической обработки ti, ti-сплавов и сплавов на основе ni |
Families Citing this family (42)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60123031A (ja) * | 1983-12-08 | 1985-07-01 | Hoya Corp | レジスト塗布方法 |
SE514737C2 (sv) * | 1994-03-22 | 2001-04-09 | Sandvik Ab | Belagt skärverktyg av hårdmetall |
SE9502687D0 (sv) * | 1995-07-24 | 1995-07-24 | Sandvik Ab | CVD coated titanium based carbonitride cutting tool insert |
PT857095E (pt) * | 1995-10-27 | 2004-06-30 | Tdy Ind Inc | Revestimentos de oxido fixos em ferramentas de corte de metal duro |
JP3418066B2 (ja) * | 1996-07-03 | 2003-06-16 | 日立金属株式会社 | アルミナ被覆工具とその製造方法 |
SE510778C2 (sv) * | 1996-07-11 | 1999-06-21 | Sandvik Ab | Belagt skär för finfräsning av grått gjutjärn |
SE511211C2 (sv) * | 1996-12-20 | 1999-08-23 | Sandvik Ab | Ett multiskiktbelagt skärverktyg av polykristallin kubisk bornitrid |
US6015614A (en) * | 1997-11-03 | 2000-01-18 | Seco Tools Ab | Cemented carbide body with high wear resistance and extra tough behavior |
JP3573256B2 (ja) * | 1998-07-27 | 2004-10-06 | 住友電気工業株式会社 | Al2O3被覆cBN基焼結体切削工具 |
US6146697A (en) * | 1999-03-02 | 2000-11-14 | Kennametal Inc. | MT CVD process |
SE519005C2 (sv) * | 1999-03-26 | 2002-12-17 | Sandvik Ab | Belagt hårdmetallskär |
SE9903089D0 (sv) * | 1999-09-01 | 1999-09-01 | Sandvik Ab | Coated grooving or parting insert |
US6472060B1 (en) * | 2000-01-19 | 2002-10-29 | Seco Tools Ab | Coated body with nanocrystalline CVD coating for enhanced edge toughness and reduced friction |
US6988858B2 (en) * | 2001-02-28 | 2006-01-24 | Kennametal Inc. | Oxidation-resistant cutting assembly |
SE526604C2 (sv) * | 2002-03-22 | 2005-10-18 | Seco Tools Ab | Belagt skärverktyg för svarvning i stål |
US7147939B2 (en) * | 2003-02-27 | 2006-12-12 | Kennametal Inc. | Coated carbide tap |
JP3896358B2 (ja) * | 2003-12-22 | 2007-03-22 | Tdk株式会社 | 磁気ヘッド用基板材料、磁気ヘッド用基板、ヘッドスライダおよび磁気ヘッド用基板の製造方法 |
US7455918B2 (en) * | 2004-03-12 | 2008-11-25 | Kennametal Inc. | Alumina coating, coated product and method of making the same |
US7581906B2 (en) | 2004-05-19 | 2009-09-01 | Tdy Industries, Inc. | Al2O3 ceramic tools with diffusion bonding enhanced layer |
SE528427C2 (sv) * | 2004-07-09 | 2006-11-07 | Seco Tools Ab | Ett belagt skär för metallbearbetning och sätt att tillverka detta |
JPWO2006054730A1 (ja) * | 2004-11-19 | 2008-06-05 | 日本板硝子株式会社 | 薄膜付きガラス板の製造方法 |
SE528929C2 (sv) * | 2005-04-18 | 2007-03-20 | Sandvik Intellectual Property | Skär belagt med ett skiktsystem och metod att framställa detta |
JP4793750B2 (ja) * | 2005-04-19 | 2011-10-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 高硬度鋼の高速断続切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP4730522B2 (ja) * | 2005-05-25 | 2011-07-20 | 三菱マテリアル株式会社 | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
JP4811782B2 (ja) * | 2005-06-06 | 2011-11-09 | 三菱マテリアル株式会社 | 厚膜化α型酸化アルミニウム層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 |
SE529856C2 (sv) * | 2005-12-16 | 2007-12-11 | Sandvik Intellectual Property | Belagt hårdmetallskär, sätt att tillverka detta samt dess användning för fräsning |
US20090169594A1 (en) * | 2007-09-18 | 2009-07-02 | Stefania Polizu | Carbon nanotube-based fibers, uses thereof and process for making same |
AT12293U1 (de) * | 2009-10-05 | 2012-03-15 | Ceratizit Austria Gmbh | Schneidwerkzeug zur bearbeitung metallischer werkstoffe |
JP5729777B2 (ja) | 2010-09-07 | 2015-06-03 | 住友電工ハードメタル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP5561607B2 (ja) * | 2010-09-15 | 2014-07-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆wc基超硬合金製インサート |
US8741428B2 (en) * | 2011-04-21 | 2014-06-03 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and manufacturing method thereof |
DE112012001830B4 (de) * | 2011-04-22 | 2021-07-22 | Kyocera Corporation | Schneidwerkzeug |
EP2682500B1 (de) * | 2011-06-22 | 2020-08-19 | WEFA Singen GmbH | Beschichtung auf einem Strangpresswerkzeug |
WO2013042790A1 (ja) * | 2011-09-22 | 2013-03-28 | 株式会社タンガロイ | 被覆切削工具 |
KR101412775B1 (ko) * | 2012-07-27 | 2014-07-02 | 서울대학교산학협력단 | 다공성 탄소 및 이의 제조방법 |
WO2014054591A1 (ja) * | 2012-10-01 | 2014-04-10 | 日立ツール株式会社 | 硬質皮膜被覆工具及びその製造方法 |
US10184176B2 (en) * | 2013-12-26 | 2019-01-22 | Kyocera Corporation | Cutting tool |
JP6853449B2 (ja) * | 2016-02-17 | 2021-03-31 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
WO2017142058A1 (ja) * | 2016-02-17 | 2017-08-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
JP6853450B2 (ja) * | 2016-02-17 | 2021-03-31 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
WO2017142061A1 (ja) * | 2016-02-17 | 2017-08-24 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
WO2018184887A1 (en) * | 2017-04-07 | 2018-10-11 | Sandvik Intellectual Property Ab | Coated cutting tool |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4101703A (en) * | 1972-02-04 | 1978-07-18 | Schwarzkopf Development Corporation | Coated cemented carbide elements |
DE2263210B2 (de) * | 1972-02-04 | 1977-03-17 | Metallwerk Plansee AG & Co. KG, Reutte, Tirol (Österreich) | Verschleissteil aus hartmetall, insbesondere fuer werkzeuge |
JPS537513A (en) * | 1976-07-10 | 1978-01-24 | Mitsubishi Metal Corp | Covered hard alloy product |
DE3174953D1 (en) * | 1980-01-21 | 1986-08-28 | Sandvik Ab | Method of preparing coated cemented carbide product and resulting product |
US4282289A (en) * | 1980-04-16 | 1981-08-04 | Sandvik Aktiebolag | Method of preparing coated cemented carbide product and resulting product |
US4399168A (en) * | 1980-01-21 | 1983-08-16 | Santrade Ltd. | Method of preparing coated cemented carbide product |
DE3114351A1 (de) * | 1981-04-09 | 1982-11-04 | Hoechst Ag, 6000 Frankfurt | "oxindol-derivate, verfahren zu ihrer herstellung und sie enthaltende arzneimittel mit neuroanaboler wirkung" |
IL63802A (en) * | 1981-09-11 | 1984-10-31 | Iscar Ltd | Sintered hard metal products having a multi-layer wear-resistant coating |
US4447263A (en) * | 1981-12-22 | 1984-05-08 | Mitsubishi Kinzoku Kabushiki Kaisha | Blade member of cermet having surface reaction layer and process for producing same |
JPS60238481A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 多重層被覆超硬合金 |
JPS61223181A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-03 | Mitsubishi Metal Corp | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
JPH0732961B2 (ja) * | 1986-10-03 | 1995-04-12 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
US5135801A (en) * | 1988-06-13 | 1992-08-04 | Sandvik Ab | Diffusion barrier coating material |
JPH0349834A (ja) * | 1989-07-14 | 1991-03-04 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 金を接合材とする工具及びその製造方法 |
JP3099834B2 (ja) * | 1991-03-18 | 2000-10-16 | 三菱マテリアル株式会社 | すぐれた靭性を有する表面被覆炭窒化チタン基サーメット製切削工具 |
SE9101469D0 (sv) * | 1991-05-15 | 1991-05-15 | Sandvik Ab | Etsmetod |
JP2867803B2 (ja) * | 1992-06-25 | 1999-03-10 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐チッピング性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
SE514737C2 (sv) * | 1994-03-22 | 2001-04-09 | Sandvik Ab | Belagt skärverktyg av hårdmetall |
-
1994
- 1994-03-22 SE SE9400951A patent/SE514737C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1995
- 1995-03-21 DE DE1995609820 patent/DE69509820T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-21 BR BR9501144A patent/BR9501144A/pt not_active IP Right Cessation
- 1995-03-21 RU RU95105176A patent/RU2131328C1/ru active
- 1995-03-21 EP EP19950850065 patent/EP0678594B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-21 IL IL11306795A patent/IL113067A0/xx unknown
- 1995-03-21 KR KR1019950005932A patent/KR100348543B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1995-03-21 US US08/407,657 patent/US5705263A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-03-21 AT AT95850065T patent/ATE180518T1/de active
- 1995-03-22 JP JP8888095A patent/JPH0847999A/ja active Pending
- 1995-03-22 CN CN95103073A patent/CN1060983C/zh not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-06-12 US US08/873,467 patent/US5800868A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2492277C2 (ru) * | 2005-11-17 | 2013-09-10 | Белерит Гмбх Энд Ко. Кг. | Способ нанесения покрытия на по крайней мере часть инструмента, покрытие с по меньшей мере одним слоем карбонитрида, режущий инструмент и режущая вставка для него с упомянутым покрытием |
RU2446231C2 (ru) * | 2006-06-22 | 2012-03-27 | Кеннаметал, Инк. | Система покрытия хпо, включающая материалы, содержащие оксид алюминия и/или титан, и способ ее получения |
RU2563080C2 (ru) * | 2009-11-12 | 2015-09-20 | Фраунхофер-Гезелльшафт цур Фёрдерунг дер ангевандтен Форшунг Е.Ф. | Выполненные с покрытием тела из металла, твердого сплава, кермета или керамики и способ нанесения покрытия на такие тела |
RU2741728C2 (ru) * | 2016-09-30 | 2021-01-28 | Сандвик Интеллекчуал Проперти Аб | Способ механической обработки ti, ti-сплавов и сплавов на основе ni |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BR9501144A (pt) | 1996-05-14 |
ATE180518T1 (de) | 1999-06-15 |
SE9400951D0 (sv) | 1994-03-22 |
EP0678594A1 (en) | 1995-10-25 |
KR100348543B1 (ko) | 2002-11-30 |
KR950032707A (ko) | 1995-12-22 |
DE69509820D1 (de) | 1999-07-01 |
IL113067A0 (en) | 1995-06-29 |
CN1112863A (zh) | 1995-12-06 |
JPH0847999A (ja) | 1996-02-20 |
DE69509820T2 (de) | 1999-09-23 |
EP0678594B1 (en) | 1999-05-26 |
US5800868A (en) | 1998-09-01 |
SE514737C2 (sv) | 2001-04-09 |
SE9400951L (sv) | 1995-09-23 |
US5705263A (en) | 1998-01-06 |
RU95105176A (ru) | 1996-12-27 |
CN1060983C (zh) | 2001-01-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2131328C1 (ru) | Тело из цементированного карбида с покрытием и способ его изготовления | |
EP2497590B1 (en) | Coated tool | |
KR0165923B1 (ko) | 피복 절삭공구 및 그 제조방법 | |
KR101260694B1 (ko) | 산화물로 피복된 절삭 공구 | |
JP4598814B2 (ja) | 硬質の耐磨耗性被膜を被覆したボディを含む切削工具の被覆方法 | |
EP1953258B1 (en) | Texture-hardened alpha-alumina coated tool | |
US9945029B2 (en) | Coated cutting tool and method of manufacturing the same | |
EP0753603B1 (en) | Coated cutting insert | |
EP1717348B1 (en) | Coated cutting tool insert | |
US5834061A (en) | Al2 O3 coated cutting tool preferably for near net shape machining | |
WO2015093530A1 (ja) | 被覆工具 | |
EP3008225A1 (en) | Coated cutting tool | |
JP5918457B1 (ja) | 被覆工具 | |
US10744568B2 (en) | Coated tool | |
JP5898394B1 (ja) | 被覆工具 | |
EP3124144B1 (en) | Coated cutting tool | |
JPH08318407A (ja) | 被覆切削工具 | |
JP2000024808A (ja) | 被覆超硬合金切削工具 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
RH4A | Copy of patent granted that was duplicated for the russian federation |
Effective date: 20050629 |
|
PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20060420 |
|
PC4A | Invention patent assignment |
Effective date: 20061009 |