RU2099129C1 - Способ разделения сырой газовой смеси - Google Patents
Способ разделения сырой газовой смеси Download PDFInfo
- Publication number
- RU2099129C1 RU2099129C1 RU9494037240A RU94037240A RU2099129C1 RU 2099129 C1 RU2099129 C1 RU 2099129C1 RU 9494037240 A RU9494037240 A RU 9494037240A RU 94037240 A RU94037240 A RU 94037240A RU 2099129 C1 RU2099129 C1 RU 2099129C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- component
- hydrocarbons
- gas
- adsorption
- adsorbent layer
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/0462—Temperature swing adsorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/047—Pressure swing adsorption
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/30—Sulfur compounds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/70—Organic compounds not provided for in groups B01D2257/00 - B01D2257/602
- B01D2257/702—Hydrocarbons
- B01D2257/7022—Aliphatic hydrocarbons
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2258/00—Sources of waste gases
- B01D2258/06—Polluted air
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/40001—Methods relating to additional, e.g. intermediate, treatment of process gas
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2259/00—Type of treatment
- B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
- B01D2259/416—Further details for adsorption processes and devices involving cryogenic temperature treatment
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
- Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
- Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Использование: разделение и очистка газов. Сущность способа: сырую газовую смесь разделяют. Вначале адсорбцией с дифференциалом температуры отделяют легко адсорбируемый компонент, затем адсорбцией с дифференциалом давления удаляют умеренно адсорбируемый компонент. Криогенной перегонкой в ректификационной колонне удаляют трудно адсорбируемый компонент, сжижая при этом кубовый остаток. Легко адсорбируемый компонент это - вода, углеводороды C4, серосодержащие соединения. Умеренно адсорбируемый компонент это - двуокись углерода, углеводороды C3. Трудно адсорбируемый компонент - азот. В кубовом остатке - метан и углеводороды C2. Если легко адсорбируемый компонент это серосодержащие соединения, тогда умеренно адсорбируемый компонент это - вода, двуокись углерода, углеводороды C4, C3 и C2, трудно адсорбируемый компонент - азот, а в кубовом остатке - метан. 4 з.п. ф-лы, 1 ил.
Description
Настоящее изобретение относится к способу разделения сырой газовой смеси в отношении ее менее прочно адсорбируемого компонента пониженной летучести, в котором объединены адсорбция на основе дифференциала температуры, адсорбция на основе дифференциала давления и криогенная перегонка, что позволяет оптимизировать общую эффективность.
Настоящее изобретение может быть использовано для очистки и сжижения потока сырого природного газа в отношении его метан/C2-углеводородного компонента.
Из предшествующего уровня техники известен способ очистки сырой газовой смеси в отношении ее менее прочно адсорбируемого компонента, объединяющий в себе адсорбцию на основе дифференциала температуры (АДТ) и адсорбцию на основе дифференциала давления (АДД), что позволяет повысить общую эффективность.
Например, из патента США 4770676 известен способ очистки поступающей с залежей сырой газовой смеси в отношении ее метанового компонента. Известный способ включает следующие операции:
(a) пропускание сырой газовой смеси через слой с адсорбцией на основе дифференциала температуры, содержащий адсорбент, который селективно удерживает легко адсорбируемый компонент, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный легко адсорбируемым компонентом, и отходящий из процесса с температурным дифференциалом поток, обогащенный умеренно адсорбируемым компонентом и трудно адсорбируемым компонентом (легко адсорбируемый компонент в общем случае будет включать воду, углеводороды C4+ и серосодержащие соединения; умеренно адсорбируемый компонент будет содержать двуокись углерода и C3-углеводороды; а трудно адсорбируемый компонент будет содержать метан и C2-углеводороды);
(b) регенерация адсорбционного на основе температурного дифференциала слоя путем:
(1) нагревая АДТ-слоя нагреванием вначале регенерационного газа с последующим пропусканием этого нагретого регенерационного газа через АДТ-слой с целью испарения и десорбции, по меньшей мере, части легко адсорбируемого компонента из такого АДТ-слоя, и
(2) охлаждения АДТ-слоя до температуры АДТ-слоя на стадии (a) пропусканием второго регенерационного газа через АДТ-слой;
(c) пропускание отходящего из процесса с температурным дифференциалом потока через адсорбционный на основе дифференциала давления слой, включающий в себя адсорбент, который селективно удерживает умеренно адсорбируемый компонент, в результате чего получают адсорбционный слой, насыщенный умеренно адсорбируемым компонентом, и в качестве продукта отходящий из процесса на основе дифференциала давления поток, обогащенный трудно адсорбируемым компонентом;
(d) регенерация адсорбционного на основе дифференциала давления слоя путем:
(1) сброса давления над АДД-слоем с получением отходящего после сброса давления потока, обогащенного умеренно прочно адсорбированным компонентом, где первую порцию указанного отходящего после сброса давления потока используют в качестве, по меньшей мере, части первого регенерационного газа на стадии (b) (1) и где вторую порцию упомянутого отходящего после сброса давления потока используют в качестве, по меньшей мере, части второго регенерационного газа на стадии (b) (2); и
(2) восстановление над АДД-слоем давления с его доведением до уровня давления АДД-слоя на стадии (c) с помощью третьего регенерационного газа.
(a) пропускание сырой газовой смеси через слой с адсорбцией на основе дифференциала температуры, содержащий адсорбент, который селективно удерживает легко адсорбируемый компонент, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный легко адсорбируемым компонентом, и отходящий из процесса с температурным дифференциалом поток, обогащенный умеренно адсорбируемым компонентом и трудно адсорбируемым компонентом (легко адсорбируемый компонент в общем случае будет включать воду, углеводороды C4+ и серосодержащие соединения; умеренно адсорбируемый компонент будет содержать двуокись углерода и C3-углеводороды; а трудно адсорбируемый компонент будет содержать метан и C2-углеводороды);
(b) регенерация адсорбционного на основе температурного дифференциала слоя путем:
(1) нагревая АДТ-слоя нагреванием вначале регенерационного газа с последующим пропусканием этого нагретого регенерационного газа через АДТ-слой с целью испарения и десорбции, по меньшей мере, части легко адсорбируемого компонента из такого АДТ-слоя, и
(2) охлаждения АДТ-слоя до температуры АДТ-слоя на стадии (a) пропусканием второго регенерационного газа через АДТ-слой;
(c) пропускание отходящего из процесса с температурным дифференциалом потока через адсорбционный на основе дифференциала давления слой, включающий в себя адсорбент, который селективно удерживает умеренно адсорбируемый компонент, в результате чего получают адсорбционный слой, насыщенный умеренно адсорбируемым компонентом, и в качестве продукта отходящий из процесса на основе дифференциала давления поток, обогащенный трудно адсорбируемым компонентом;
(d) регенерация адсорбционного на основе дифференциала давления слоя путем:
(1) сброса давления над АДД-слоем с получением отходящего после сброса давления потока, обогащенного умеренно прочно адсорбированным компонентом, где первую порцию указанного отходящего после сброса давления потока используют в качестве, по меньшей мере, части первого регенерационного газа на стадии (b) (1) и где вторую порцию упомянутого отходящего после сброса давления потока используют в качестве, по меньшей мере, части второго регенерационного газа на стадии (b) (2); и
(2) восстановление над АДД-слоем давления с его доведением до уровня давления АДД-слоя на стадии (c) с помощью третьего регенерационного газа.
Однако, в том случае, когда трудно адсорбируемый компонент сырой газовой смеси включает в себя значительные количества материалов, например, азота, содержание которых в потоке продукта нежелательно, осуществление известного способа становится затруднительным. Проблема состоит в том, что такие материалы не могут быть удалены по указанному известному способу и, таким образом, загрязняют продукт, получаемый на стадии (c).
Более того, при осуществлении этого способа продукт получают не в жидком состоянии, что является необходимым, когда такой продукт предназначен для транспортировки и/или применения в качестве жидкого топлива.
Настоящее изобретение позволяет устранить эти проблемы за счет криогенной перегонки.
Настоящее изобретение может быть использовано для очистки и сжижения потока сырого природного газа в отношении его метан/C2-углеводородного компонента. Эта область применения важна ввиду того, что в связи с мероприятиями по охране окружающей среды наметилась тенденция замены нефтепродуктов в качестве топлива жидким метаном.
Вместе с тем, природный газ включает в себя такие примеси, как вода, серосодержащие соединения, легкие углеводороды (то есть C3-углеводороды; следует отметить, что C2-углеводороды обычно не рассматривают как примесь), тяжелые углеводороды (то есть углеводороды C4+) и двуокись углерода, которую удаляют перед сжижением с получением жидкого метан/C2-углеводородного продукта.
Задачей настоящего изобретения является создание способа очистки и сжижения сырой газовой смеси в отношении ее трудно адсорбируемого компонента пониженной летучести, который объединяет в себе адсорбцию на основе дифференциала температуры (АДТ) и адсорбцию на основе дифференцала давления (АДД), а также криогенную перегонку, что позволяет оптимизировать общую эффективность.
Указанный результат достигается тем, что в способе разделения сырой газовой смеси, состоящей из легко адсорбируемых компонентов и трудно адсорбируемых компонентов, включающем адсорбцию на основе дифференциала температуры первого легко адсорбируемого компонента с образованием слоя адсорбента, насыщенного этим компонентом, и потока газа, обогащенного трудно адсорбируемыми компонентами; регенерацию слоя адсорбента, насыщенного первым легко адсорбируемым компонентом, обработкой предварительно нагретым первым регенерационным газом для испарения и десорбции, по меньшей мере, части первого легко адсорбированного компонента, с последующей обработкой вторым регенерационным газом для охлаждения слоя адсорбента до температуры, равной температуре слоя адсорбента до начала адсорбции, подачи потока газа, обогащенного вторым легко адсорбируемым компонентом и трудно адсорбируемыми компонентами, на адсорбцию на основе дифференциала давления, с образованием слоя адсорбента, насыщенного оставшимся в газе вторым легко адсорбируемым компонентом, и очищенного потока газа, обогащенного трудно адсорбируемыми компонентами, регенерацию слоя адсорбента, насыщенного оставшимся в газе вторым легко адсорбируемым компонентом, сбросом давления с получением потока газа, обогащенного вторым легко адсорбируемым компонентом, который разделяют на две части и используют в качестве первого и второго регенерационного газа, с последующим восстановлением давления до величины давления над слоем адсорбента до начала адсорбции, подачей третьего регенерационного газа, в соответствии с изобретением очищенный поток газа, обогащенный трудно адсорбируемыми компонентами, направляют в ректификационную колонну на ректификацию с получением потока возгонов, обогащенного первым трудно адсорбируемым компонентом, и сжиженного кубового остатка, обогащенного вторым трудно адсорбируемым компонентом низкой летучести, причем, часть потока возгонов используют в качестве первого, и/или второго, и/или третьего регенерационных газов.
При этом первый легко адсорбируемый компонент предпочтительно представляет собой воду, углеводороды C4, и серосодержащие соединения, второй легко адсорбируемый компонент представляет собой двуокись углерода и углеводороды C3, первый трудно адсорбируемый компонент представляет собой азот, и второй трудно адсорбируемый компонент низкой летучести метан и углеводороды C2.
Предпочтительно также, что сырую газовую смесь подают по трубопроводу и потоки газов, полученных на стадии регенерации слоя адсорбента после адсорбции на основе дифференциала температур, возвращают в трубопровод.
Кроме того предпочтительно, что перед восстановлением давления над слоем адсорбента дополнительно осуществляют продувку или промывку слоя адсорбента частью потока возгонов при давлении приблизительно равном давлению над слоем после сброса давления.
При этом первый легко адсорбируемый компонент предпочтительно представляет собой серосодержащие соединения, второй легко адсорбируемый компонент представляет собой воду, углеводороды C4, двуокись углерода, углеводороды C3 и углеводороды C2, первый трудно адсорбируемый компонент представляет собой азот и второй трудно адсорбируемый компонент низкой летучести метан.
Таким образом, в заявленном способе АДТ используют для удаления из сырья легко адсорбируемого компонента; АДД используют для удаления из сырья умеренно адсорбируемого компонента; а криогенную перегонку используют для удаления из сырья трудно адсорбируемого компонента повышенной летучести, а также для сжижения продукта.
Настоящее изобретение основано на использовании АДД и перегонки протоков направляемых в отход материалов при регенерации АДТ- и АДД-адсорбентов. Важной областью применения настоящего изобретения являются очистка и сжижение потока сырого природного газа в отношении его метан/C2-углеводородного компонента.
На чертеже представлена технологическая схема, иллюстрирующая один из вариантов воплощения настоящего изобретения, в котором поток сырого природного газа очищают в отношении его метан/C2-углеводородного компонента и сжижают.
Способ, соответствующий настоящему изобретению, наилучшим образом может быть проиллюстрирован со ссылкой на конкретный вариант его воплощения, представленный на чертеже. В соответствии с ним предусмотрены установка для адсорбции с температурным дифференциалом, обозначенная как АДТ, установка для адсорбции с дифференциалом давления, обозначенная как АДД, и криогенная перегонная установка, которая обозначена как КРИО.
Представленная на чертеже схема осуществления способа включает в себя также компрессор C1, теплообменники 101 и 102, нагреватель 103 и холодильник 104.
Как показано на чертеже, поток сырого природного газа 1 (в частности такого, как поступающий из трубопровода для природного газа), включающий в себя воду, углеводороды C4+, серосодержащие соединения, двуокись углерода, C3-углеводороды, метан, C2-углеводороды и азот, пропускают через теплообменник 101, в котором он охлаждается до низкой температуры.
Поток 2, отходящий из теплообменника 101, дополнительно охлаждают в холодильнике 104 до температуры, которая превышает точку росы любого из ингредиентов этого сырого природного газа. Поток холодного газа 3 направляют в адсорбционную установку АДТ с температурным дифференциалом.
В этой установке удаляют относительно прочно адсорбированные воду, соединения серы и углеводороды C4+. Обычно она представляет собой многослойную систему. При этом может быть также предусмотрено использование концепции высоко-низкотемпературной предварительной обработки, как это изложено в работе "Thermal Swing Adsorption Process for Removing Trace Impurities from a Multicomponent Gas Mixture: (Zandfill Gas)" Р.Кумара и Т.К.Голдена; Gas Separation and Purification, 1991, 5, р. 21-24.
В соответствии с возможной схемой осуществления способа, в установку АДТ материал подают при комнатной температуре, что позволяет избежать необходимости в теплообменнике 101 и холодильнике 104.
Как минимум, предлагаемый способ, который осуществляют в установке АДТ, включает в себя нижеследующие стадии:
(1) стадию адсорбции, при осуществлении которой поток сырья 3 пропускают через адсорбционный слой, который включает в себя адсорбент, селективно удерживающий воду, углеводороды C4+ и серосодержащие соединения, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный водой, углеводородами C4+ и серосодержащими соединениями, и отходящий поток, обогащенный двуокисью углерода, C3-углеводородами, метаном, C2-углеводородами и азотом;
(2) регенерации, которая включает в себя последовательность ступеней:
(a) нагревания адсорбционного слоя путем нагревания вначале регенерационного газа с последующим пропусканием нагретого вначале регенерационного газа через адсорбционный с температурным дифференциалом слой с целью испарения и десорбции, по меньшей мере, части воды, углеводородов C4+ и серосодержащих соединений из этого адсорбционного с температурным дифференциалом слоя и
(b) охлаждения этого адсорбционного слоя до температуры адсорбционной ступени путем пропускания через этот слой второго регенерационного газа.
(1) стадию адсорбции, при осуществлении которой поток сырья 3 пропускают через адсорбционный слой, который включает в себя адсорбент, селективно удерживающий воду, углеводороды C4+ и серосодержащие соединения, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный водой, углеводородами C4+ и серосодержащими соединениями, и отходящий поток, обогащенный двуокисью углерода, C3-углеводородами, метаном, C2-углеводородами и азотом;
(2) регенерации, которая включает в себя последовательность ступеней:
(a) нагревания адсорбционного слоя путем нагревания вначале регенерационного газа с последующим пропусканием нагретого вначале регенерационного газа через адсорбционный с температурным дифференциалом слой с целью испарения и десорбции, по меньшей мере, части воды, углеводородов C4+ и серосодержащих соединений из этого адсорбционного с температурным дифференциалом слоя и
(b) охлаждения этого адсорбционного слоя до температуры адсорбционной ступени путем пропускания через этот слой второго регенерационного газа.
Поток II, отходящий после указанной последовательности операция регенерации, сжимают в компрессоре C1 и возвращают в трубопровод для подачи природного газа.
Поток 4, продукт, отводимый из установки АДТ, находится под высоким давлением, является холодным и содержит двуокись углерода, C3 - углеводороды, метан, C2 углеводороды и азот. Этот поток охлаждает вводимый поток сырья 1 и нагревается при этом до температуры, близкой к комнатной, в теплообменнике 101.
Отходящий поток 5 направляют в адсорбционную с дифференциалом давления установку. В этой установке удаляются умеренно прочно адсорбированные двуокись углерода и C3 углеводороды. Подобно установке АДТ, установка АДД представляет собой многослойную систему. В минимальном варианте стадии процесса, который протекает в установке АДД, включает в себя:
(1) стадию адсорбции, на которой поток сырья 5 пропускают через адсорбционный слой, содержащий адсорбент, который селективно задерживает двуокись углерода и C3 углеводороды, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный двуокисью углерода и C3- углеводородами, и отходящий поток, обогащенный метаном, C2-углеводородами и азотом;
(2) последовательность операций регенерации, состоящую из ступеней;
(а) сброса давления над адсорбционным слоем, в результате чего образуется отходящий после сброса давления поток/поток отходов 9, обогащенный двуокисью углерода и C3-углеводородами, где первую порцию указанного потока, отходящего после сброса давления, используют в качестве, по меньшей мере, части первого регенерационного газа в АДТ-установке и где вторую порцию указанного потока, отходящего после сброса давления, используют в качестве, по меньшей мере, части второго регенерационного газа в АДТ-установке; и
(b) восстановления давления над адсорбционным слоем до уровня давления на стадии адсорбции с использованием третьего регенерационного газа.
(1) стадию адсорбции, на которой поток сырья 5 пропускают через адсорбционный слой, содержащий адсорбент, который селективно задерживает двуокись углерода и C3 углеводороды, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный двуокисью углерода и C3- углеводородами, и отходящий поток, обогащенный метаном, C2-углеводородами и азотом;
(2) последовательность операций регенерации, состоящую из ступеней;
(а) сброса давления над адсорбционным слоем, в результате чего образуется отходящий после сброса давления поток/поток отходов 9, обогащенный двуокисью углерода и C3-углеводородами, где первую порцию указанного потока, отходящего после сброса давления, используют в качестве, по меньшей мере, части первого регенерационного газа в АДТ-установке и где вторую порцию указанного потока, отходящего после сброса давления, используют в качестве, по меньшей мере, части второго регенерационного газа в АДТ-установке; и
(b) восстановления давления над адсорбционным слоем до уровня давления на стадии адсорбции с использованием третьего регенерационного газа.
Как показано на чертеже, поток отходов 9 из установки АДД, вначале нагревают за счет его теплообмена с регенерационным потоком из АДТ (поток II) в теплообменнике 102, а затем в нагревателе 103 с последующим использованием в качестве горячего регенерационного газа для АДТ-адсорбционных слоев в потоке 10.
В возможном варианте АДТ-слои можно охлаждать потоком 9 после стадии горячей регенерации с выгодой от предварительного нагрева потока 9 для дополнительного применения в качестве горячего регенерационного газа после дополнительного нагрева в нагревателе 103 и/или теплообменнике 102.
Другие стадии процесса, которые можно осуществлять в установке АДД, охватывают нижеследующие стадии, известные в технике АДД:
(1) продувки/промывки адсорбционного слоя менее адсорбируемым компонентом либо непосредственно перед, либо непосредственно после завершения стадии сброса давления;
(2) одного или нескольких переходов уравнивания давлений между параллельными слоями многослойных установок; и
(3) сброса давления до уровня ниже атмосферного (то есть адсорбции с дифференциалом вакуума или АДВ).
(1) продувки/промывки адсорбционного слоя менее адсорбируемым компонентом либо непосредственно перед, либо непосредственно после завершения стадии сброса давления;
(2) одного или нескольких переходов уравнивания давлений между параллельными слоями многослойных установок; и
(3) сброса давления до уровня ниже атмосферного (то есть адсорбции с дифференциалом вакуума или АДВ).
Поток продуктов 6 из установки АДД направляют в ректификационную колонну установки криогенной перегонки (КРИО) с получением потока головного погона 8, который состоит, главным образом, из азота и потока кубовых остатков 7, представляющего собой поток жидких метан/C2-углеводородных продуктов.
Как показано на чертеже, поток 8 направляют в установку АДД, где он служит в качестве, по меньшей мере, части третьего регенерационного газа для последовательности операций регенерации в АДД. Поток 8 может быть также использован в качестве, по меньшей мере, части первого и/или второго регенерационного газа в последовательности операций регенерации в АДТ.
В той мере, в которой в установке АДД осуществляют стадию продувки/промывки, часть потока 8 можно также применять в качестве газа для продувки/промывки.
Что касается адсорбентов, которые применяют в АДТ- и АДД-адсорбционных слоях, то ими может служить любой адсорбент (любые адсорбенты), способный селективно адсорбировать содержащиеся в природном газе примеси. Можно также применять многослойные адсорбенты.
Примерами таких адсорбентов являются цеолиты, глиноземы, активированные угли и силикагели.
В отношении вышеописанного варианта следует отметить, что, в зависимости от используемого адсорбента (адсорбентов) и точного состава исходного газа, воду и тяжелые углеводороды можно было бы рассматривать как часть умеренно адсорбируемого компонента, который должен быть удален прежде всего в установке АДД, в отличие от части легко адсорбируемого компонента, который необходимо удалять прежде всего в установке АДТ.
Подобным же образом C2-углеводороды можно было бы рассматривать как часть умеренно адсорбируемого компонента, который должен быть удален в установке АДД, если в жидком продукте нежелательно содержание C2-углеводородов.
Claims (5)
1. Способ разделения сырой газовой смеси, состоящей из легкоадсорбируемых компонентов и трудноадсорбируемых компонентов, включающий адсорбцию на основе дифференциала температуры первого легкоадсорбируемого компонента с образованием слоя адсорбента, насыщенного этим компонентом, и потока газа, обогащенного трудноадсорбируемыми компонентами, регенерацию слоя адсорбента, насыщенного первым легкоадсорбируемым компонентом, обработкой предварительно нагретым первым регенерационным газом для испарения и десорбции по меньшей мере части первого легкоадсорбированного компонента с последующей обработкой вторым регенерационным газом для охлаждения слоя адсорбента до температуры, равной температуре слоя адсорбента до начала адсорбции, подачи потока газа, обогащенного вторым легкоадсорбируемым компонентом и трудноадсорбируемыми компонентами, на адсорбцию на основе дифференциала давления с образованием слоя адсорбента, насыщенного оставшимся в газе вторым легкоадсорбируемым компонентом, и очищенного потока газа, обогащенного трудноадсорбируемыми компонентами, регенерацию слоя адсорбента, насыщенного оставшимися в газе вторым легкоадсорбируемым компонентом, сбросом давления с получением потока газа, обогащенного вторым легкоадсорбируемым компонентом, который разделяют на две части и используют в качестве первого и второго регенерационных газов, с последующим восстановлением давления до величины давления над слоем адсорбента до начала адсорбции подачей третьего регенерационного газа, отличающийся тем, что очищенный поток газа, обогащенный трудноадсорбируемыми компонентами, направляют в ректификационную колонну на ректификацию с получением потока возгонов, обогащенного первым трудноадсорбируемым компонентом, и сжиженного кубового остатка, обогащенного вторым трудноадсорбируемым компонентом низкой летучести, причем часть потока возгонов используют в качестве первого, и/или второго, и/или третьего регенерационных газов.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что первый легкоадсорбируемый компонент предстваляет собой воду, углеводороды C4 и серусодержащие соединения, второй легкоадсорбируемый компонент представляет собой двуокись углерода и углеводороды C3, первый трудноадсорбируемый компонент представляет собой азот и второй трудноадсорбируемый компонент низкой летучести метан и углеводороды C2.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что сырую газовую смесь подают по трубопроводу и потоки газов, полученных на стадии регенерации слоя адсорбента после адсорбции на основе дифференциала температур, возвращают в трубопровод.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед восстановлением давления над слоем адсорбента дополнительно осуществляют продувку или промывку слоя адсорбента частью потока возгонов при давлении, приблизительно равном давлению над слоем после сброса давления.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что первый легкоадсорбируемый компонент представляет собой серусодержащие соединения, второй легкоадсорбируемый компонент представляет собой воду, углеводороды C4, двуокись углерода, углеводороды C3 и углеводороды C2, первый трудноадсорбируемый компонент представляет собой азот и второй трудноадсорбируемый компонент низкой летучести метан.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US13239793A | 1993-10-06 | 1993-10-06 | |
US08/132,397 | 1993-10-06 | ||
US08/132397 | 1993-10-06 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU94037240A RU94037240A (ru) | 1997-04-27 |
RU2099129C1 true RU2099129C1 (ru) | 1997-12-20 |
Family
ID=22453856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU9494037240A RU2099129C1 (ru) | 1993-10-06 | 1994-10-05 | Способ разделения сырой газовой смеси |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5486227A (ru) |
AU (1) | AU659370B1 (ru) |
CA (1) | CA2133302A1 (ru) |
RU (1) | RU2099129C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2779856C2 (ru) * | 2017-12-12 | 2022-09-14 | Линде Гмбх | Способ и установка для получения сжиженного природного газа |
Families Citing this family (70)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5571309A (en) * | 1995-07-28 | 1996-11-05 | The Boc Group, Inc. | Adsorption process |
US5614000A (en) * | 1995-10-04 | 1997-03-25 | Air Products And Chemicals, Inc. | Purification of gases using solid adsorbents |
US5755114A (en) * | 1997-01-06 | 1998-05-26 | Abb Randall Corporation | Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process |
US5701763A (en) * | 1997-01-07 | 1997-12-30 | Praxair Technology, Inc. | Cryogenic hybrid system for producing low purity oxygen and high purity nitrogen |
US5846295A (en) * | 1997-03-07 | 1998-12-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Temperature swing adsorption |
JP3356965B2 (ja) * | 1997-06-20 | 2002-12-16 | 株式会社日立製作所 | Sf6ガス回収・精製処理装置及び方法 |
US5906675A (en) * | 1997-09-30 | 1999-05-25 | The Boc Group, Inc. | Air purification process |
US5914455A (en) * | 1997-09-30 | 1999-06-22 | The Boc Group, Inc. | Air purification process |
US6444012B1 (en) * | 2000-10-30 | 2002-09-03 | Engelhard Corporation | Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption |
US6500241B2 (en) * | 2000-12-19 | 2002-12-31 | Fluor Corporation | Hydrogen and carbon dioxide coproduction |
US6497750B2 (en) * | 2001-02-26 | 2002-12-24 | Engelhard Corporation | Pressure swing adsorption process |
US7101415B2 (en) * | 2002-08-30 | 2006-09-05 | Matheson Tri-Gas, Inc. | Methods for regenerating process gas purifier materials |
US7115152B2 (en) * | 2004-01-12 | 2006-10-03 | Friday David K | Four bed regenerable filter system |
US7231784B2 (en) * | 2004-10-13 | 2007-06-19 | Praxair Technology, Inc. | Method for producing liquefied natural gas |
US7442233B2 (en) * | 2005-07-06 | 2008-10-28 | Basf Catalysts Llc | Integrated heavy hydrocarbon removal, amine treating and dehydration |
FR2917489A1 (fr) * | 2007-06-14 | 2008-12-19 | Air Liquide | Procede et appareil de separation cryogenique d'un debit riche en methane |
FR2921470B1 (fr) * | 2007-09-24 | 2015-12-11 | Inst Francais Du Petrole | Procede de liquefaction d'un gaz naturel sec. |
BR112012009867A2 (pt) * | 2009-11-02 | 2016-08-30 | Exxonmobil Upstream Res Co | sistema para remoção de gases ácidos de uma corrente de gás azedo, instalação de processamento de gás, e , método |
FR2952553B1 (fr) * | 2009-11-19 | 2012-06-01 | Air Liquide | Procede de purification d'un flux gazeux mettant en oeuvre un contacteur a passages paralleles presentant une conservation de ses performances |
DE102009058054B4 (de) * | 2009-12-14 | 2011-12-08 | Airco Systemdruckluft Gmbh | Stickstoff-Generator, dessen Verwendung sowie Verfahren zur vor Ort Herstellung von Stickstoff |
US20120085232A1 (en) * | 2010-05-06 | 2012-04-12 | Sethna Rustam H | Methods for removing contaminants from natural gas |
US8454727B2 (en) | 2010-05-28 | 2013-06-04 | Uop Llc | Treatment of natural gas feeds |
US8388732B2 (en) | 2010-06-25 | 2013-03-05 | Uop Llc | Integrated membrane and adsorption system for carbon dioxide removal from natural gas |
US8282707B2 (en) | 2010-06-30 | 2012-10-09 | Uop Llc | Natural gas purification system |
US8574348B2 (en) * | 2011-03-31 | 2013-11-05 | Uop Llc | Process for purifying a gas in a temperature swing adsorption unit |
US20140047978A1 (en) * | 2011-03-31 | 2014-02-20 | Uop Llc | Process for purifying a gas in a temperature swing adsorption unit |
US20130205828A1 (en) * | 2011-10-06 | 2013-08-15 | Rustam H. Sethna | Integration of a liquefied natural gas liquefier with the production of liquefied natural gas |
US8778050B2 (en) * | 2012-02-01 | 2014-07-15 | Basf Corporation | Heavy hydrocarbon removal process |
US20140033762A1 (en) | 2012-08-03 | 2014-02-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Heavy Hydrocarbon Removal From A Natural Gas Stream |
WO2014021900A1 (en) | 2012-08-03 | 2014-02-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Heavy hydrocarbon removal from a natural gas stream |
MY176383A (en) | 2012-08-03 | 2020-08-04 | Air Prod & Chem | Heavy hydrocarbon removal from a natural gas stream |
US9504984B2 (en) | 2014-04-09 | 2016-11-29 | Exxonmobil Upstream Research Company | Generating elemental sulfur |
US9675925B2 (en) | 2014-07-25 | 2017-06-13 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system having a valve assembly and swing adsorption processes related thereto |
US10307749B2 (en) | 2014-11-11 | 2019-06-04 | Exxonmobil Upstream Research Company | High capacity structures and monoliths via paste imprinting |
SG11201703809RA (en) | 2014-12-10 | 2017-06-29 | Exxonmobil Res & Eng Co | Adsorbent-incorporated polymer fibers in packed bed and fabric contactors, and methods and devices using same |
US9744521B2 (en) | 2014-12-23 | 2017-08-29 | Exxonmobil Upstream Research Company | Structured adsorbent beds, methods of producing the same and uses thereof |
MX367881B (es) | 2015-02-27 | 2019-09-09 | Kimberly Clark Co | Sistema de evaluación de fugas para artículos absorbentes. |
WO2016191259A1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | Dow Global Technologies Llc | Method to regenerate adsorbent in a pressure swing adsorption process |
US9808755B2 (en) | 2015-07-24 | 2017-11-07 | Air Products And Chemicals, Inc. | Sour pressure swing adsorption process |
EP3344370A1 (en) * | 2015-09-02 | 2018-07-11 | ExxonMobil Upstream Research Company | Apparatus and system for combined radpi cycle temperature and pressure swing adsorption processes related thereto |
US10080992B2 (en) | 2015-09-02 | 2018-09-25 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto |
EP3344369B1 (en) * | 2015-09-02 | 2022-03-23 | ExxonMobil Upstream Research Company | Apparatus and system for rapid cycle swing adsorption processes related thereto |
WO2017039991A1 (en) * | 2015-09-02 | 2017-03-09 | Exxonmobil Upstream Research Company | Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas |
AU2016317385B2 (en) * | 2015-09-02 | 2019-11-21 | Exxonmobil Upsteam Research Company | Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas |
US10105637B2 (en) * | 2015-09-25 | 2018-10-23 | Praxair Technology, Inc. | Adsorbent regeneration method |
JP6616011B2 (ja) | 2015-10-27 | 2019-12-04 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 複数の弁を有するスイング吸着プロセス用の装置及びシステム |
EA201891043A1 (ru) | 2015-10-27 | 2018-10-31 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Устройство и система для осуществления процессов короткоцикловой адсорбции и способ, относящийся к ним |
EP3368188A1 (en) | 2015-10-27 | 2018-09-05 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having a plurality of valves |
AU2016357289A1 (en) | 2015-11-16 | 2018-06-14 | Exxonmobil Upstream Research Company | Adsorbent materials and methods of adsorbing carbon dioxide |
FR3046086B1 (fr) | 2015-12-24 | 2018-01-05 | Waga Energy | Procede de production de biomethane par epuration de biogaz issu d'installations de stockage de dechets non-dangereux (isdnd) et installation pour la mise en œuvre du procede |
CN108883358B (zh) | 2016-03-18 | 2021-06-08 | 埃克森美孚上游研究公司 | 用于与其相关的变吸附工艺的装置和*** |
CN109195685A (zh) | 2016-05-31 | 2019-01-11 | 埃克森美孚上游研究公司 | 用于变吸附方法的装置和*** |
CN109219476A (zh) * | 2016-05-31 | 2019-01-15 | 埃克森美孚上游研究公司 | 用于变吸附方法的装置和*** |
US10434458B2 (en) | 2016-08-31 | 2019-10-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto |
WO2018044501A1 (en) | 2016-09-01 | 2018-03-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | Swing adsorption processes for removing water using 3a zeolite structures |
US10328382B2 (en) | 2016-09-29 | 2019-06-25 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for testing swing adsorption processes |
AU2017379685B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-03-12 | Exxonmobil Upstream Research Company | Self-supporting structures having foam-geometry structure and active materials |
EP3558487A1 (en) | 2016-12-21 | 2019-10-30 | ExxonMobil Upstream Research Company | Self-supporting structures having active materials |
US11013641B2 (en) | 2017-04-05 | 2021-05-25 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Garment for detecting absorbent article leakage and methods of detecting absorbent article leakage utilizing the same |
FR3075660B1 (fr) | 2017-12-21 | 2019-11-15 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de distillation d'un courant gazeux contenant de l'oxygene |
FR3075658B1 (fr) | 2017-12-21 | 2022-01-28 | Air Liquide | Procede de limitation de la concentration d'oxygene contenu dans un courant de biomethane |
FR3075659B1 (fr) | 2017-12-21 | 2019-11-15 | L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Procede de production d'un courant de gaz naturel a partir d'un courant de biogaz. |
US11331620B2 (en) | 2018-01-24 | 2022-05-17 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
WO2019168628A1 (en) | 2018-02-28 | 2019-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Apparatus and system for swing adsorption processes |
FR3081047B1 (fr) | 2018-11-12 | 2020-11-20 | Air Liquide | Procede d’extraction d'azote d'un courant de gaz naturel |
WO2020131496A1 (en) | 2018-12-21 | 2020-06-25 | Exxonmobil Upstream Research Company | Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption |
FR3081046B1 (fr) | 2019-04-16 | 2023-05-12 | Air Liquide | Procédé d’extraction d'azote d'un courant de gaz naturel ou de bio-méthane contenant des gaz acides |
US11376545B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-07-05 | Exxonmobil Upstream Research Company | Rapid cycle adsorbent bed |
WO2021071755A1 (en) | 2019-10-07 | 2021-04-15 | Exxonmobil Upstream Research Company | Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves |
US11433346B2 (en) | 2019-10-16 | 2022-09-06 | Exxonmobil Upstream Research Company | Dehydration processes utilizing cationic zeolite RHO |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3780534A (en) * | 1969-07-22 | 1973-12-25 | Airco Inc | Liquefaction of natural gas with product used as absorber purge |
GB1381112A (en) * | 1971-04-20 | 1975-01-22 | Petrocarbon Dev Ltd | Separation of gas mixtures |
US4249915A (en) * | 1979-05-30 | 1981-02-10 | Air Products And Chemicals, Inc. | Removal of water and carbon dioxide from air |
US4472178A (en) * | 1983-07-05 | 1984-09-18 | Air Products And Chemicals, Inc. | Adsorptive process for the removal of carbon dioxide from a gas |
US4557735A (en) * | 1984-02-21 | 1985-12-10 | Union Carbide Corporation | Method for preparing air for separation by rectification |
US4770676A (en) * | 1986-05-16 | 1988-09-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Recovery of methane from land fill gas |
EP0245796A1 (en) * | 1986-05-16 | 1987-11-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Recovery of methane from landfill gas |
US4761167A (en) * | 1986-12-12 | 1988-08-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Hydrocarbon recovery from fuel gas |
JPH01155945A (ja) * | 1987-12-12 | 1989-06-19 | Kansai Coke & Chem Co Ltd | Co分離回収用吸着剤の製造法 |
US4963339A (en) * | 1988-05-04 | 1990-10-16 | The Boc Group, Inc. | Hydrogen and carbon dioxide coproduction |
US4861361A (en) * | 1988-09-27 | 1989-08-29 | The Boc Group, Inc. | Argon and nitrogen coproduction process |
CN1027802C (zh) * | 1990-01-19 | 1995-03-08 | 波克集团股份有限公司 | 一种从原料气流中去除杂质的方法 |
US5100635A (en) * | 1990-07-31 | 1992-03-31 | The Boc Group, Inc. | Carbon dioxide production from combustion exhaust gases with nitrogen and argon by-product recovery |
US5125934A (en) * | 1990-09-28 | 1992-06-30 | The Boc Group, Inc. | Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases |
-
1994
- 1994-09-29 CA CA002133302A patent/CA2133302A1/en not_active Abandoned
- 1994-09-30 AU AU74449/94A patent/AU659370B1/en not_active Ceased
- 1994-10-05 RU RU9494037240A patent/RU2099129C1/ru active
- 1994-12-08 US US08/352,256 patent/US5486227A/en not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
US, патент, 4770676, кл. B 01 D 53/04, 1988. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2779856C2 (ru) * | 2017-12-12 | 2022-09-14 | Линде Гмбх | Способ и установка для получения сжиженного природного газа |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU94037240A (ru) | 1997-04-27 |
AU659370B1 (en) | 1995-05-11 |
CA2133302A1 (en) | 1995-04-07 |
US5486227A (en) | 1996-01-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2099129C1 (ru) | Способ разделения сырой газовой смеси | |
EP2809752B1 (en) | Heavy hydrocarbon removal process | |
JP5873228B2 (ja) | メタンに富むガス流の精製のための方法および装置 | |
RU2408664C2 (ru) | Объединенный способ удаления тяжелых углеводородов, аминовой очистки и осушки | |
TW455505B (en) | Process and apparatus for removing water, carbon dioxide and nitrous oxide from a feed air stream, process and apparatus for air separation | |
US5125934A (en) | Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases | |
US3216178A (en) | Process for regenerating an adsorbent bed | |
JP3545377B2 (ja) | 空気液化分離用空気の精製装置および方法 | |
CS145292A3 (en) | Process for preparing extremely pure argon | |
US3712027A (en) | Vapor adsorption process for recovering selected components from a multi-component gas stream | |
RU2006135928A (ru) | Использование криогенных температур при обработке газов, содержащих легкие компоненты, с помощью физических растворителей | |
RU2613914C9 (ru) | Способ переработки природного углеводородного газа | |
CN112292189B (zh) | 用于重质烃去除的变温吸附方法 | |
US3435591A (en) | Process and apparatus for purifying gas | |
US6240745B1 (en) | Process and plant for the purification and cryogenic separation of air without precooling | |
EP0018183A1 (en) | Process for the purification of natural gas | |
JPH01266831A (ja) | 軽質ガス精製装置 | |
JPS6129768B2 (ru) | ||
JP2621975B2 (ja) | 低沸点物質精製方法 | |
JP4430351B2 (ja) | フッ素化合物ガスの分離精製装置 | |
EP4309764A1 (en) | Process and apparatus for removing components from a feed gas mixture | |
CA1076040A (en) | Adsorption-purification of oxygen-containing natural gas streams | |
EP0671359B1 (en) | Cryogenic refrigeration method | |
JP2024506144A (ja) | メタン含有ガスからco2を除去する方法 | |
JP2000178572A (ja) | 液化ガス中からの重質油分除去装置 |