RU2089363C1 - Method of welding of base structures manufactured of steel - Google Patents
Method of welding of base structures manufactured of steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2089363C1 RU2089363C1 RU96120808A RU96120808A RU2089363C1 RU 2089363 C1 RU2089363 C1 RU 2089363C1 RU 96120808 A RU96120808 A RU 96120808A RU 96120808 A RU96120808 A RU 96120808A RU 2089363 C1 RU2089363 C1 RU 2089363C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- welding
- automatic
- seam
- joints
- austenitic
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области сварки и наплавки, а также к ручной дуговой, автоматической и полуавтоматической сварке в среде защитных газов, автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом при изготовлении корпусных конструкций из стали и может быть использовано в судостроительной и нефте- и газодобывающей промышленности. The invention relates to the field of welding and surfacing, as well as to manual arc, automatic and semi-automatic welding in a protective gas environment, automatic and semi-automatic submerged arc welding in the manufacture of steel hull structures and can be used in the shipbuilding and oil and gas industries.
Известен способ сварки пульсирующей дугой плавящимся электродом, преимущественно под флюсом, с формированием униполярных импульсов тока непрерывным чередованием одинаковых по продолжительности и периодов подачи проволоки и пауз между ними, причем с целью улучшения качества сварных соединений путем исключения искажений формы импульса тока и частотных характеристик процесса за 0,1-0,12 с до окончания каждого импульса плавящемуся электроду сообщают отрицательное ускорение g=(1,15-0,21)дэ, где дэ диаметр электрода (авт.св. СССР N 1046047, кл. В 23 К 9/10, б.и. N 27, 1983).A known method of welding by a pulsating arc with a consumable electrode, mainly under the flux, with the formation of unipolar current pulses by continuous alternation of the same duration and periods of wire feed and pauses between them, and in order to improve the quality of welded joints by eliminating distortion of the current pulse shape and frequency characteristics of the process for 0 , 1-0.12 s before the end of each pulse, the melting electrode is informed of a negative acceleration g = (1.15-0.21) d e , where d e is the diameter of the electrode (ed. St. USSR N 1046047, class B 23 K 9 /1 0, B.I.
Известный способ трудоемок, нетехнологичен, не учитывает физико-химические свойства материала изделия и электрода, сложен в реализации. The known method is time-consuming, low-tech, does not take into account the physico-chemical properties of the material of the product and electrode, is difficult to implement.
Известен способ сварки конусных конструкций из стали типа АК, включающий сварку изделия из двух частей, имеющих чередующиеся выступы и впадины, при которых деталь собирают по вершинам выступов, устанавливают сварочный выступ на флюсоудерживающем приспособлении и зажимают, после чего производят сварку сварочной головкой, которую перемещают в процессе сварки со скоростью сварки, на холостом ходу с маршевой скоростью, превышающей скорость сварки, причем после сварки каждого выступа изделие освобождают от зажимов и вместе со сварочной головкой при одновременной подаче флюса перемещают на шаг, равный сумме длин выступа и впадины в направлении, противоположном к направлению сварки (авт.св. СССР N 1031679, кл. В 23 К 9/10, б.и. N 28, 1983). A known method of welding conical structures of AK steel, including welding a product from two parts, with alternating protrusions and depressions, in which the part is assembled along the tops of the protrusions, sets the welding protrusion on the flux-holding fixture and clamps, after which the welding head is welded, which is moved to the welding process with a welding speed, idling with a marching speed exceeding the welding speed, and after welding each protrusion, the product is released from the clamps and together with the welding goal with a flux at the same time, the flux is moved by a step equal to the sum of the lengths of the protrusion and the depression in the direction opposite to the direction of welding (ed. St. USSR N 1031679, class. 23 K 9/10, b.i.
Известен также способ сварки корпусных конструкций из стали типа АК, который является наиболее близким к заявленному изобретению, при котором собирают обшивку из листов с подготовленными под сварку кромками, которые размещают в приспособлении, собирают криволинейные и прямолинейными стыки, закрепляют на листах привариваемые элементы набора с подготовленными под сварку кромками, и выполняют многослойную сварку криволинейных, прямолинейных и тавровых швов, расположенных в различных плоскостях, причем часть швов выполняют автоматической или полуавтоматической или ручной электродуговой сваркой в среде защитных газов, а часть швов автоматической или полуавтоматической или ручной электродуговой сваркой под флюсом и в нижнем положении (Г.А. Николаев и др. Расчет, проектирование и изготовление сварных конструкций. М. Высшая школа, 1971, с. 646-654). There is also a known method of welding hull structures made of steel of type AK, which is closest to the claimed invention, in which the skin is assembled from sheets with edges prepared for welding, which are placed in the fixture, curved and rectilinear joints are assembled, welded elements of the kit with prepared for edge welding, and perform multilayer welding of curved, rectilinear and T-joints, located in different planes, and some of the joints are performed automatically or semi-automatic or manual electric arc welding in a shielding gas environment, and part of the seams by automatic or semi-automatic or manual electric arc welding under flux and in the lower position (G.A. Nikolaev and others. Calculation, design and manufacture of welded structures. M. Higher school, 1971, p. 646-654).
Известный способ также трудоемок, нетехнологичен, не позволяет оптимально сочетать ручную дуговую, полуавтоматическую и автоматическую сварку электродами различных марок или под флюсом и не позволяет получать высокое качество сварных швов для сталей различных марок. The known method is also laborious, non-technological, does not allow optimal combination of manual arc, semi-automatic and automatic welding with electrodes of various grades or submerged arc and does not allow to obtain high quality welds for steels of various grades.
Техническая задача согласно изобретению решается за счет того, что автоматическую, полуавтоматическую и ручную электродуговую сварку выполняют на постоянном токе обратной полярности и для уменьшения остаточных и угловых деформаций в многопроходных швах стыковых соединений заполнение разделки производят в следующей последовательности:
при сварке криволинейных швов вначале полностью заполняют шов с внутренней (вогнутой) стороны обшивки, а потом полностью заваривают шов с наружной (выпуклой) стороны обшивки;
при сварке прямолинейных швов вначале заполняют разделку со стороны набора заподлицо с основным металлом (без усиления), потом после строжки и зачистки заваривают полностью шов с другой стороны и в конце заканчивают сварку шва (усиления) с первой стороны, автоматическую и полуавтоматическую сварку под флюсом применяют в нижнем пространственном положении и при этом угол наклона к горизонту допускают: а) до 15o вдоль шва и до 20o поперек шва при сварке низколегированной проволокой; б) до 8o вдоль и поперек шва при сварке аустенитной проволокой, а сварку на наклонной плоскости производят на подъем, причем полуавтоматическую сварку в CO2 или смеси газов осуществляют при расположении швов во всех пространственных положениях, наиболее целесообразно в вертикальном и нижнем, ручную и электродуговую сварку применяют во всех пространственных положениях, сварку вертикальных и наклонных швов ручным электродуговым способом и полуавтоматическим в CO2 или смеси газов выполняют снизу вверх, при полуавтоматической в CO2, смеси газов и ручной электродуговой сварке последний слой шва выполняют по принципу "отражающего валика" и при этом отжигающий валик перекрывает предыдущий валик на величину примерно 2/3 его ширины, не выходя на основной металл и удаление корня шва (выборку) производят с применением газовой или воздушно-дуговой строжки с последующей зачисткой до чистого металла, вышлифовкой наждачным кругом, а выполнение корня шва низколегированными сварочными материалами ручной электродуговой сваркой и полуавтоматической в двуокиси углерода или смеси газов производят с "перевязкой" валиков, при выполнении корня шва аустенитными сварочными материалами ручной дуговой сваркой и полуавтоматической в двуокиси углерода или смеси газов производят по методу "дуга в дугу" или поочередно с каждой стороны с применением выборки корня шва, при выполнении первого прохода по методу "дуга в дугу" расстояние между дугами составляет 10 50 мм, ручную дуговую и полуавтоматическую сварку и подварку корня шва производят с разбивкой каждого технологического участка на равные блоки длиной:
а) до 2 м при сварке аустенитными электродами сталей марок АК-25, АК-28, АК-30, АК-32к, АК-33, АК-ПК и АЛ толщиной до 40 мм включительно, а также при сварке низколегированными электродами стали марок АК-25, АК-27, АК-28, АБ-1, АБ-1Ш толщиной до 40 мм включительно;
б) до 1,5 м при сварке низколегированными электродами стали марок АК-29, АК-30, АК-32к, АК-33, АК-ПК и АЛ толщиной до 40 мм включительно;
в) до 1,2 м при сварке низколегированными и аустенитными электродами стали толщиной до 40 мм;
г) до 1,2 м при сварке аустенитными электродами стали толщиной до 150 мм, а сварку в случае симметричной разделки кромок начинают со стороны труднодоступной для удаления (строжки, зачистки) корня шва, и выполнение сварки с другой стороны производят после зачистки корня шва до чистого металла.The technical problem according to the invention is solved due to the fact that automatic, semi-automatic and manual electric arc welding is performed with direct current of reverse polarity and to reduce residual and angular deformations in multipass seams of butt joints, the filling is performed in the following sequence:
when welding curved seams, at first, the seam is completely filled from the inner (concave) side of the sheathing, and then the seam is completely welded from the outer (convex) side of the sheathing;
when welding straight seams, first fill the groove on the set side flush with the base metal (without reinforcement), then after gouging and stripping, completely weld the seam on the other side and at the end finish welding the seam (reinforcement) on the first side, use automatic and semi-automatic submerged arc welding in the lower spatial position and the angle of inclination to the horizontal is allowed: a) up to 15 o along the seam and up to 20 o across the seam when welding with low-alloy wire; b) up to 8 o along and across the weld when welding with austenitic wire, and welding on an inclined plane is carried out on the rise, and semi-automatic welding in CO 2 or a mixture of gases is carried out with the welds in all spatial positions, most appropriate in the vertical and lower, manual and arc welding is used in all positions, vertical and inclined weld seams manual and semiautomatic arc manner in CO 2 or a mixture of gases is performed from below upwards, in the semi-CO 2 mixture of n s and manual electric arc welding, the last layer of the seam is performed according to the principle of “reflecting roller” and the annealing roller overlaps the previous roller by approximately 2/3 of its width without going to the base metal and the removal of the root of the seam (sampling) is carried out using gas or air - arc gouging followed by stripping to pure metal, grinding with an emery wheel, and performing the root of the seam with low alloy welding materials by manual arc welding and semi-automatic in carbon dioxide or a mixture of gases, etc. they are plodded with “dressing” of the rollers; when performing the root of the weld with austenitic welding materials, manual arc welding and semi-automatic in carbon dioxide or a mixture of gases are carried out using the arc-to-arc method or alternately on each side using a seam root sampling, during the first pass by the method "arc to arc" the distance between the arcs is 10 50 mm, manual arc and semi-automatic welding and welding of the root of the seam is carried out with a breakdown of each technological section into equal blocks of length:
a) up to 2 m when welding austenitic electrodes of steel grades AK-25, AK-28, AK-30, AK-32k, AK-33, AK-PK and AL with a thickness of up to 40 mm inclusive, and also when welding with low alloy electrodes of steel grades AK-25, AK-27, AK-28, AB-1, AB-1Sh with a thickness of up to 40 mm inclusive;
b) up to 1.5 m when welding with low-alloyed electrodes of steel grades AK-29, AK-30, AK-32k, AK-33, AK-PC and AL with a thickness of up to 40 mm inclusive;
c) up to 1.2 m when welding low alloyed and austenitic electrodes of steel up to 40 mm thick;
d) up to 1.2 m when welding austenitic electrodes of steel with a thickness of up to 150 mm, and welding in the case of symmetrical cutting of the edges begins from the side of the weld root that is difficult to remove (gouging, stripping), and welding is performed on the other side after trimming the weld root to pure metal.
При многослойной сварке начало и конец слоя смещают относительно предыдущего слоя на величину 20 30 мм и не допускают стыковку блоков в местах пересечения швов. In multilayer welding, the beginning and end of the layer are displaced relative to the previous layer by 20-30 mm and do not allow the blocks to join at the intersection of the seams.
Автоматическую и полуавтоматическую сварку под флюсом швов стыковых соединений начинают и оканчивают на технологических планках, прихваченных к свариваемым деталям такими же сварочными материалами, что используют для прихватки и приварки, причем размеры планок 100•100 мм, марка материала, толщина и подготовка кромок соответствуют свариваемому соединению. Automatic and semi-automatic submerged arc welding of butt joints begin and end on technological strips, tacked to the welded parts with the same welding materials that are used for tacking and welding, moreover, the dimensions of the strips are 100 • 100 mm, the grade of material, the thickness and preparation of the edges correspond to the welded joint .
При автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом соединений на "весу" для исключения прожогов производят подварку соединений ручной дуговой или полуавтоматической сваркой, при этом для соединений без разделки кромок подварку осуществляют со стороны, обратной первому проходу, для соединений с разделкой кромок со стороны первого прохода. In automatic and semi-automatic submerged-arc welding of joints on the “weight”, to eliminate burn-throughs, the joints are welded by manual arc or semi-automatic welding, while for joints without grooving, the welding is performed from the side opposite to the first pass, for joints with grooving from the side of the first pass.
Не производят сварку низколегированными материалами по аустенитному металлу шва во избежание образования трещин. Do not weld with low alloy materials on austenitic weld metal to avoid cracking.
В случае когда в конструкции предусматривают пересечение или притыкание аустенитных швов с низколегированными, низколегированные швы выполняют в первую очередь, причем если указанная последовательность сварки невозможна, участки низколегированных швов в местах пересечения или притыкания с аустенитными швами не заваривают на длине не менее 300 мм, указанные участки после соответствующей подготовки под сварку заваривают ручной сваркой аустенитными электродами. In the case when the design provides for the intersection or abutting of austenitic joints with low-alloyed ones, low-alloyed joints are performed first of all, and if the specified welding sequence is not possible, the sections of low-alloyed joints at the intersection or butt with austenitic joints are not welded at a length of at least 300 mm, these sections after appropriate preparation for welding, welded by manual welding with austenitic electrodes.
Сварные швы, выполняемые аустенитными материалами и пересекающиеся с низколегированными швами, на расстоянии не менее 300 мм от места пересечения выполняют низколегированными материалами до сварки их аустенитными сварочными материалами. Welds made by austenitic materials and intersecting with low alloy welds at a distance of not less than 300 mm from the intersection are made with low alloy materials before welding with their austenitic welding materials.
При выполнении многопроходных швов каждый валик и шов тщательно зачищают от шлака и брызг и производят осмотр для выявления трещин и других дефектов. When performing multi-pass seams, each roller and seam are carefully cleaned of slag and splashes and inspected to identify cracks and other defects.
Первый валик в многопроходных швах выполняют усиленным, причем размер валика по высоте и сечению 6 8 мм. The first roller in multipass seams is made reinforced, and the size of the roller in height and cross section is 6-8 mm.
При сварке низколегированными материалами с подогревом в случае вынужденного перерыва обеспечивают замедленное охлаждение сварного соединения и перед сваркой повторно производят подогрев свариваемых кромок до температуры не менее 50oC.When welding low-alloy materials with heating in the event of a forced break provide delayed cooling of the welded joint and before welding re-heat the welded edges to a temperature of at least 50 o C.
Подварку соединений, выполняемых на "весу" из сталей марок АК-25, АК-27, АК-28, АБ-1, АБ-1Ш, производят полуавтоматической дуговой сваркой в двуокиси углерода проволокой марки Св-08ГСМТ или ручной дуговой сваркой электродами 48Н-I, 48Н-II. Welding of joints made on a “weight” basis from AK-25, AK-27, AK-28, AB-1, AB-1Sh steels is performed by semi-automatic arc welding in carbon dioxide with Sv-08GSMT grade wire or by manual arc welding with 48N- electrodes I, 48H-II.
Тавровые соединения сваривают наклонным электродом при вертикальном или горизонтальном положении стенки. T-joints are welded with an inclined electrode in a vertical or horizontal position of the wall.
Автоматическую или полуавтоматическую сварку производят по подварке корня шва на медной подкладке или флюсовой подушке. Automatic or semi-automatic welding is performed by welding the root of the seam on a copper lining or flux pad.
Вылет электрода при автоматической сварке составляет не менее 30 мм и при полуавтоматической не менее 15 мм. The electrode overhang during automatic welding is at least 30 mm and for semi-automatic welding at least 15 mm.
Полуавтоматическую дуговую сварку в двуокиси углерода или смеси защитных газов производят проволокой марки 10Х19Н11М4Ф. Semi-automatic arc welding in carbon dioxide or a mixture of protective gases is carried out with a wire of grade 10X19H11M4F.
Для надежной защиты расплавленного металла от атмосферного воздуха расход защитного газа при сварке составляет 10 14 л/мин. For reliable protection of molten metal from atmospheric air, the flow of protective gas during welding is 10 14 l / min.
Вылет электродной проволоки при сварке (расстояние от конца проволоки до токопроводящего наконечника) составляет 10 15 мм, при этом конец токоподводящего наконечника утоплен по отношению к срезу сопла на 2 3 мм. The extension of the electrode wire during welding (the distance from the end of the wire to the conductive tip) is 10 15 mm, while the end of the lead-in tip is recessed with respect to the nozzle exit by 2 3 mm.
Автоматическую и полуавтоматическую дуговую сварку аустенитными проволоками марок Св-09Х16Н25М6АФ, Св-10Х16Н25АМ6, Св-10Х19Н23Г2М5 под флюсом производят:
а) аустенитной проволокой под флюсом для сталей АК-25, АК-27, АБ-1, АБ-1Ш, АК-28, АК-29, АК-33;
б) швы стыковых соединений с разделкой кромок выполняют автоматической сваркой проволокой диаметром 5 мм и швы тавровых соединений - полуавтоматической сваркой проволокой диаметром 2 мм;
в) аустенитной проволокой соединений с разделкой кромок производят при подварке корня шва с обеих сторон соединения.Automatic and semi-automatic arc welding with austenitic wires of the grades Sv-09X16H25M6AF, Sv-10X16H25AM6, Sv-10X19N23G2M5 submerged arc produce:
a) austenitic submerged wire for AK-25, AK-27, AB-1, AB-1Sh, AK-28, AK-29, AK-33 steels;
b) seams of butt joints with edge cutting are performed by automatic welding with a wire with a diameter of 5 mm and seams of T-joints with semi-automatic welding with a wire with a diameter of 2 mm;
c) austenitic wire joints with cutting edges produced by welding the root of the seam on both sides of the connection.
Автоматическую сварку под флюсом сталей АК-30 и АК-32к производят аустенитной проволокой по ручной двусторонней подварке корня шва и ширине наплавленной площадки в разделке не менее 15 мм. Automatic submerged arc welding of AK-30 and AK-32k steels is carried out by austenitic wire using manual double-sided welding of the root of the seam and the width of the weld pad in cutting of at least 15 mm.
На фиг.1 приведены кромки и поверхности стыкуемых под сварку деталей; на фиг. 2 схема перекрытия отжигающего валика каждым последующим примерно на величину 2/3 его ширины, не выходя на основной металл; на фиг.3 схема сварки корневых проходов с "перевязкой" валиков. Figure 1 shows the edges and surfaces of the parts joined for welding; in FIG. 2 is a diagram of the overlap of the annealing roller with each subsequent approximately 2/3 of its width, without going to the base metal; figure 3 diagram of the welding of root passages with a "dressing" of the rollers.
Способ осуществляют следующим образом. The method is as follows.
Сварку сталей типа АК каждой в отдельности, между собой и со сталью других марок рекомендуется производить в закрытых отапливаемых помещениях. При выполнении сварочных работ на открытых площадках, рабочие места сварщиков защищают от осадков и ветра. Температура окружающего воздуха, при которой допускается сварка, в зависимости от марки стали, применяемых сварочных материалов, содержания водорода в контрольных образцах, а также необходимые технологические мероприятия приведены в табл.1. It is recommended to weld steel of AK type each separately, between each other and with steel of other grades in closed heated rooms. When performing welding work in open areas, welders workplaces protect from rain and wind. The ambient temperature at which welding is allowed, depending on the grade of steel, the welding materials used, the hydrogen content in the control samples, as well as the necessary technological measures are given in Table 1.
При сварке низколегированными сварочными материалами указанную в табл.1 температуру предварительного подогрева необходимо поддерживать и в процессе сварки путем соответствующего подогрева. Сопутствующий подогрев обеспечивается сваркой блочным методом одновременно и непрерывно всего технологического участка шва. Установленные ограничения температуры окружающего воздуха при сварочных работах распространяются также на постановку прихваток, приварку временных креплений, воздушно-дуговую строжку при удалении корня шва, дефектных участков и швов временных креплений. При сварке сталей различных марок допустимую температуру окружающего воздуха и необходимую температуру подогрева свариваемых кромок необходимо назначать по марке стали, при сварке которой температура воздуха и температура подогрева свариваемых кромок являются наиболее высокими. Подогрев свариваемых кромок производят электронагревателями сопротивления, газовыми или электрическими нагревателями инфракрасного излучения, индукционными нагревателями, газовыми горелками. Ширина зоны подогрева должна быть не менее 100 мм в обе стороны от оси шва. Температуру предварительного и сопутствующего подогрева свариваемых кромок проверяют термокарандашами, термощупами, термопарой касания. Температура предварительного подогрева перед сваркой и температура в процессе сварки постоянно контролируется с записью в специальном журнале. При температуре окружающего воздуха 5oC и ниже, перед сваркой необходимо производить прожигание свариваемых кромок пламенем газовой горелки с целью удаления влаги, масла и других загрязнений. Прожигание необходимо также в случае увлажнения кромок при температуре выше 5oC.When welding with low-alloyed welding consumables, the preheating temperature indicated in Table 1 must also be maintained during welding by appropriate heating. Concomitant heating is provided by block welding simultaneously and continuously of the entire technological section of the seam. The established limitations of the ambient temperature during welding also apply to the setting of tacks, welding of temporary fasteners, air-arc gouging when removing the root of the seam, defective sections and seams of temporary fasteners. When welding steels of various grades, the permissible ambient temperature and the required heating temperature of the welded edges must be assigned according to the grade of steel, during welding of which the air temperature and the heating temperature of the welded edges are the highest. The welded edges are heated by resistance electric heaters, gas or electric infrared heaters, induction heaters, gas burners. The width of the heating zone should be at least 100 mm on both sides of the seam axis. The temperature of the preliminary and concurrent heating of the welded edges is checked by thermal pencils, temperature probes, a touch thermocouple. The preheating temperature before welding and the temperature during the welding process are constantly monitored with a record in a special journal. At an ambient temperature of 5 o C and below, before welding, it is necessary to burn the welded edges with a gas burner flame in order to remove moisture, oil and other contaminants. Burning is also necessary in case of wetting of the edges at temperatures above 5 o C.
Для автоматической и полуавтоматической сварки под флюсом применяют автоматы типа АДС-1000, полуавтоматы ПДПГ-500, "Гранит-1573" и другие с источниками постоянного тока ВДУ-1200, ВДУ-504. For automatic and semi-automatic submerged arc welding, automatic machines such as ADS-1000, semi-automatic machines PDPG-500, "Granite-1573" and others with direct current sources VDU-1200, VDU-504 are used.
Для автоматической и полуавтоматической сварки в защитных газах используют автоматы типа А-1698, полуавтоматы "Гранит-3У3", А-547У, ПОС-201-УЗ, ПДГ-502 с источниками питания постоянного тока ВДГ-500, ВДУ-504, ПДИ-303УХЛ4, с ВДГИ-301, "Класс". For automatic and semi-automatic welding in shielding gases, automatic machines of the A-1698 type, semi-automatic machines Granit-3U3, A-547U, POS-201-UZ, PDG-502 with DC power sources VDG-500, VDU-504, PDI- are used 303UHL4, with VDGI-301, "Class".
Для ручной дуговой сварки используют многопостовую систему питания от шинопровода и выпрямителей типа ВДМ, ВКСМ и другие. Сварные посты снабжают исправными контрольными приборами: автоматы вольтметром и амперметром, полуавтоматы вольтметром и амперметром, посты ручной дуговой сварки - проградуированными указателями тока (балластными реостатами). For manual arc welding, a multi-point power supply system from a busbar trunking and rectifiers such as VDM, VKSM and others is used. Welded posts are equipped with serviceable control devices: automatic devices with a voltmeter and ammeter, semiautomatic devices with a voltmeter and ammeter, manual arc welding posts with calibrated current indicators (ballast rheostats).
Конструктивные элементы подготовки кромок под сварку и выполнение шва должны соответствовать требованиям к сварным соединениям, указанным в чертежах конструкций. Кромки деталей должны быть обработаны под сварку механическим способом, газовой или плазменной резкой с последующей зачисткой наждачным кругом. Кромки и поверхности стыкуемых под сварку деталей должны быть зачищены в соответствии с требованиями фиг.1. Размеры зачищаемой поверхности: на толщинах до 16 мм Л=30 мм, на толщинах 17 100 мм Л=50 мм, Л1=20 мм и Л2= (2S-20) мм. Зачистку деталей под сварку производят перед сборкой до чистого металла, то есть до полного удаления ржавчины, окалины, масла, краски, влаги и специального покрытия.Structural elements for the preparation of edges for welding and the execution of the seam must comply with the requirements for welded joints specified in the drawings of structures. The edges of the parts must be machined mechanically, by gas or plasma cutting, followed by grinding with an emery wheel. The edges and surfaces of the parts to be joined for welding must be cleaned in accordance with the requirements of Fig. 1. The sizes of the surface to be cleaned: at thicknesses up to 16 mm L = 30 mm, at thicknesses 17 100 mm L = 50 mm, L 1 = 20 mm and L 2 = (2S-20) mm. Cleaning of parts for welding is carried out before assembly to clean metal, that is, until complete removal of rust, scale, oil, paint, moisture and a special coating.
Зачистку кромок и поверхностей под сварку выполнять:
а) прожиганием пламенем газовой горелки с последующей зачисткой стальными щетками для деталей, прошедших механическую обработку;
б) наждачным кругом или иглофрезами для деталей, не прошедших механической обработки.To clean edges and surfaces for welding:
a) burning a flame of a gas burner with subsequent cleaning with steel brushes for parts that have been machined;
b) with an emery wheel or needle cutters for parts that have not undergone mechanical processing.
Исправление увеличенных зазоров допускается производить наплавкой, если отклонение от допустимых величин не превышает толщины стыкуемых элементов и не превышает при этом 10 мм. Наплавку производят на одну или обе кромки. Correction of increased gaps is allowed to be done by surfacing, if the deviation from the permissible values does not exceed the thickness of the joined elements and does not exceed 10 mm. Surfacing is carried out on one or both edges.
Исправление недопустимых зазоров наплавкой допускается на длине не более 500 мм на один метр шва, при этом суммарная длина наплавляемых участков не должна превышать 30% длины технологического участка сварного шва. При длине участка шва до 500 мм наплавка допускается по всей длине этого участка. Correction of unacceptable gaps by surfacing is allowed at a length of not more than 500 mm per meter of weld, while the total length of the deposited sections should not exceed 30% of the length of the technological section of the weld. With the length of the weld section up to 500 mm, surfacing is allowed along the entire length of this section.
В соединениях с разделкой кромок допускается исправление зазора производить путем наплавки "гребешков". In joints with cutting edges, it is allowed to correct the gap by surfacing "scallops".
Наплавку кромок или "гребешков" в соединении производят на любую из сопрягаемых деталей или на обе теми же сварочными материалами, которые применяются для прихватки (сварки). Edging of the edges or "scallops" in the joint is carried out on any of the mating parts or on both the same welding materials that are used for tacking (welding).
На участках, исправленных наплавкой, ширина усиления или калибр шва увеличивают на суммарную высоту наплавки. In areas corrected by surfacing, the reinforcement width or weld gauge is increased by the total deposition height.
Несовпадение вершин разделок кромок в стыковых соединениях не должно превышать 2 мм. Допускается несовпадение вершин разделок кромок до 3 мм протяженностью не более 300 мм с расстоянием между ними не менее 1000 мм. Закрепление деталей при сборке конструкций под сварку выполняют в специальных приспособлениях или при помощи эластичных креплений (гребенки, струбцины, талрепы, угольники с болтами) или при помощи жесткого крепления (электроприхватки), что оговаривается в технологическом процессе на сборку. The mismatch of the tops of the cutting edges in the butt joints should not exceed 2 mm. The mismatch of the edges cutting edges up to 3 mm in length not more than 300 mm with a distance between them of at least 1000 mm is allowed. Fixing of parts during assembly of structures for welding is performed in special devices or using elastic fasteners (combs, clamps, turnbuckles, squares with bolts) or using rigid fasteners (electric grippers), which is specified in the assembly process.
Размеры прихваток и расстояние между ними должны соответствовать указаниям в табл.2. The dimensions of the tack and the distance between them must comply with the instructions in table.2.
Марку сварочных материалов для прихваток выбирают в зависимости от применяемых (для сварки данного шва) сварочных материалов в соответствии с табл.3. The brand of welding materials for tacks is selected depending on the welding materials used (for welding this seam) in accordance with Table 3.
Прихватку и приварку рымов и обухов выполняют электродами ЭА-981/15, ЭА-395/9, ЭА-48М/22 при режимах сварки, указанных в табл.2. Приварку рымов к стали марки АК-25 производят электродами марки 48Н-I при режимах сварки, указанных в табл.1. Tacking and welding of the eyebolts and butts is performed with EA-981/15, EA-395/9, EA-48M / 22 electrodes under the welding conditions specified in Table 2. Welding of the eyebolts to AK-25 grade steel is performed by 48N-I grade electrodes under the welding conditions indicated in Table 1.
Приварку временных креплений для сборки производят:
а) электродами марок ЭА-981/15 или ЭА48М/22 на стали марок АК-29, АК-30, АК-32к и типа АК-пк и АЛ и электродами марки ЭА-395/9 для стали марок АК-25;
б) электродами марок 48Н-1 или УОНИИ-13/45А на стали марок АК-25, АК-27, АБ-1, АБ-1Ш;
в) электродами марок 48Н-II на стали марки АК-33.Welding of temporary fasteners for assembly is carried out:
a) electrodes of grades EA-981/15 or EA48M / 22 on steel grades AK-29, AK-30, AK-32k and type AK-pc and AL and electrodes grade EA-395/9 for steel grades AK-25;
b) electrodes of grades 48N-1 or UONII-13 / 45A on steel of grades AK-25, AK-27, AB-1, AB-1Sh;
c) electrodes of
Выбор сварочных материалов для сварки конструкций из сталей АК производят согласно чертежа и в соответствии с данными табл.4 10. The choice of welding materials for welding structures made of AK steels is made according to the drawing and in accordance with the data in Table 4-10.
Приварку временных креплений производят по методу "отражающего валика" с соблюдением требований табл.1. Welding of temporary fasteners is carried out according to the method of "reflective roller" in compliance with the requirements of table 1.
Удаление швов временных креплений производят газовой резкой или воздушно-дуговой строжкой, оставляя металл шва толщиной 0,5 3 мм на поверхности основного металла, с последующей зачисткой наждачным кругом заподлицо с поверхностью металла и контролем на отсутствие трещин. Контроль осуществляют визуально с помощью лупы не менее чем 2-х кратного увеличения. Запрещается удалять временные крепления ударом на излом. Если после сборки свариваемые кромки оказались загрязненными, то соединения, собранные под сварку, повторно зачищают перед сваркой металлической щеткой и прожигаются пламенем газовой горелки. The joints of temporary fasteners are removed by gas cutting or air-arc gouging, leaving the weld metal 0.5 to 3 mm thick on the surface of the base metal, followed by grinding with an emery circle flush with the metal surface and checking for cracks. Control is carried out visually using a magnifier of at least 2-fold magnification. It is forbidden to remove temporary fastenings by blow on a break. If after assembly the welded edges turned out to be contaminated, then the joints assembled for welding are again cleaned before welding with a metal brush and burned by the flame of a gas burner.
Сварочная проволока перед намоткой в кассеты должна быть чистой. Каждая кассета должна иметь бирку с указанием марки, номера плаке и диаметра проволоки. The welding wire must be clean before winding into cassettes. Each cassette must have a label indicating the brand, plaque number and wire diameter.
Последовательность сборки соединений, способы сварки и сварочные материалы в соответствии с табл.4-10 указываются в технологических процессах на изготовление. The sequence of assembly of joints, welding methods and welding materials in accordance with Table 4-10 are indicated in the manufacturing processes.
Для уменьшения остаточных и угловых деформаций в процессе сборки и многопроходных швах стыковых сварных соединений заполнение разделки производят в следующей последовательности:
а) при сварке криволинейных швов вначале полностью заполняют шов с внутренней (вогнутой) стороны обшивки, а потом полностью заваривают шов с наружной (выпуклой) стороны обшивки;
б) при сварке прямолинейных швов вначале заполняют разделку со стороны набора заподлицо с основным металлом (без усиления), потом после строжки и зачистки заваривают полностью шов с другой стороны и в конце заканчивают сварку шва (усиления) с первой стороны.To reduce residual and angular deformations during the assembly process and multipass seams of butt welded joints, the filling is performed in the following sequence:
a) when welding curved seams, at first, the seam is completely filled from the inner (concave) side of the sheathing, and then the seam is completely welded from the outer (convex) side of the sheathing;
b) when welding straight seams, first fill the groove on the set side flush with the base metal (without reinforcement), then after gouging and trimming, the seam is completely welded on the other side and at the end the weld (reinforcement) is welded on the first side.
Автоматическую и полуавтоматическую сварку под флюсом применяют в нижнем пространственном положении и при этом допускают угол наклона к горизонту: до 15o вдоль шва и до 20o поперек шва при сварке низколегированной проволокой; до 8o вдоль и поперек шва при сварке аустенитной проволокой.Automatic and semi-automatic submerged arc welding is used in the lower spatial position and at the same time an angle of inclination to the horizon is allowed: up to 15 o along the seam and up to 20 o across the seam when welding with low-alloy wire; up to 8 o along and across the seam when welding with austenitic wire.
Сварку на наклонной плоскости осуществляют на подъем. Welding on an inclined plane is carried out on the rise.
Полуавтоматическую сварку в CO2 или смеси газов применяют при расположении швов во всех пространственных положениях, наиболее целесообразно в вертикальном и нижнем.Semi-automatic welding in CO 2 or a mixture of gases is used when welds are located in all spatial positions, most expediently in the vertical and lower ones.
Ручную электродуговую сварку применяют во всех пространственных положениях. Manual electric arc welding is used in all spatial positions.
Сварку вертикальных и наклонных швов ручным электродуговым способом и в полуавтоматическом в CO2 или смеси газов выполняют снизу вверх.The welding of vertical and inclined seams by a manual electric arc method and in a semi-automatic in CO 2 or a mixture of gases is performed from the bottom up.
При полуавтоматической в CO2 и в смеси газов ручной электродуговой сварке последний слой шва выполняют по принципу "отражающего" валика в соответствии с фиг.2.When semi-automatic in CO 2 and in a mixture of gases, manual arc welding, the last layer of the seam is performed according to the principle of "reflective" roller in accordance with figure 2.
Автоматическая, полуавтоматическая и ручная электродуговая сварка выполняется на постоянном токе обратной полярности. Automatic, semi-automatic and manual electric arc welding is performed with direct current of reverse polarity.
Отжигающий валик перекрывает предыдущий валик на величину примерно 2/3 его ширины, не выходя на основной металл. Удаление корня шва (выборку) производят с применением газовой или воздушно-дуговой строжки с последующей зачисткой до чистого металла, вышлифовкой наждачным кругом. Выполнение корня шва низколегированными сварочными материалами ручной электродуговой сваркой и полуавтоматической в CO2 или смеси газов производят с "перевязкой" валиков согласно фиг.3.Annealing roller overlaps the previous roller by approximately 2/3 of its width, without leaving the base metal. The removal of the root of the seam (selection) is carried out using gas or air-arc gouging, followed by stripping to pure metal, grinding with an emery wheel. Performing the root of the weld with low alloy welding materials by manual arc welding and semi-automatic in CO 2 or a mixture of gases is carried out with the "dressing" of the rollers according to figure 3.
Выполнение корня шва аустенитными сварочными материалами ручной дуговой сваркой и полуавтоматической в CO2 или смеси газов производят по методу "дуга в дугу" или поочередно с каждой стороны с применением выборки корня шва.Performing the root of the weld with austenitic welding materials by manual arc welding and semi-automatic in CO 2 or a mixture of gases is carried out according to the arc-to-arc method or alternately on each side using a sample of the weld root.
При выполнении первого прохода по методу "дуга в дугу" совмещать дуги не рекомендуется. Расстояние между дугами составляет 10 50 мм. When performing the first pass using the arc-to-arc method, combining arcs is not recommended. The distance between the arcs is 10 50 mm.
Сварку в случае симметричной разделки кромок начинают со стороны труднодоступной для удаления (строжки, зачистки) корня шва. Выполнение сварки с другой стороны производят после выборки и зачистки корня шва до чистого металла. In the case of symmetrical cutting of the edges, welding starts from the side of the weld root that is difficult to remove (gouging, stripping). Welding is performed on the other hand after sampling and cleaning the root of the seam to pure metal.
Ручную дуговую и полуавтоматическую сварку швов и подварку корня шва производят с разбивкой каждого технологического участка шва на равные блоки длиной:
а) до 2 м при сварке аустенитными электродами сталей марок АК-25, АК-27, АК-28, АК-29, АК-30, АК-32к, АК-33, АК-ПК и АЛ толщиной до 40 мм включительно, а также при сварке низколегированными электродами стали марок АК-25, АК-27, АК-28, АБ-1, АБ-1Ш толщиной до 40 мм включительно;
б) до 1,5 м при сварке низколегированными электродами стали марок АК-29, АК-30, АК-32к, АК-33, АК-ПК и АЛ толщиной до 40 мм включительно;
в) до 1,2 м при сварке низколегированными и аустенитными электродами стали толщиной свыше 40 мм;
г) до 1,2 м при сварке аустенитными электродами и до 0,8 м при сварке низколегированными электродами стали толщиной свыше 150 мм.Manual arc and semi-automatic welding of seams and welding of the root of the seam is carried out with a breakdown of each technological section of the seam into equal blocks of length:
a) up to 2 m when welding austenitic electrodes of steel grades AK-25, AK-27, AK-28, AK-29, AK-30, AK-32k, AK-33, AK-PC and AL with a thickness of up to 40 mm inclusive, as well as when welding low-alloyed electrodes of steel grades AK-25, AK-27, AK-28, AB-1, AB-1Sh with a thickness of up to 40 mm inclusive;
b) up to 1.5 m when welding with low-alloyed electrodes of steel grades AK-29, AK-30, AK-32k, AK-33, AK-PC and AL with a thickness of up to 40 mm inclusive;
c) up to 1.2 m when welding low alloyed and austenitic electrodes of steel with a thickness of more than 40 mm;
d) up to 1.2 m when welding with austenitic electrodes and up to 0.8 m when welding with low-alloyed electrodes of steel with a thickness of more than 150 mm.
При многослойной сварке начало и конец каждого слоя в блоке смещают относительно предыдущего слоя на величину 20 30 мм. Не допускается стыковать блоки в местах пересечения швов. In multilayer welding, the beginning and end of each layer in the block are displaced relative to the previous layer by 20-30 mm. It is not allowed to join the blocks at the intersection of the seams.
Автоматическую и полуавтоматическую сварку под флюсом швов стыковых соединений начинают и оканчивают на технологических планках, прихваченных к свариваемым деталям теми же сварочными материалами, что используются для прихватки и приварки. Размер планок 100•100 мм, марка материала, толщина и подготовка кромок соответствуют свариваемому соединению. Automatic and semi-automatic submerged arc welding of butt joints begin and end on technological strips, tacked to the parts to be welded with the same welding materials that are used for tacking and welding. The size of the strips is 100 • 100 mm, the grade of material, the thickness and preparation of the edges correspond to the welded joint.
При автоматической и полуавтоматической сварке под флюсом соединений "на весу" для исключения прожогов производят подварку соединений ручной дуговой или полуавтоматической сваркой. При этом для соединений без разделки кромок подварка делается со стороны обратной первому проходу. Для соединений с разделкой кромок со стороны первого прохода. Требования к выполнению подварочного шва такие же, как к первому проходу многослойных швов. In automatic and semi-automatic submerged arc welding of joints “on weight” to eliminate burn-throughs, joints are welded by manual arc or semi-automatic welding. At the same time, for joints without cutting edges, the welding is done from the side opposite to the first pass. For hem seams on the first pass side. The requirements for weld seam are the same as for the first pass of multilayer seams.
Запрещается сварка низколегированными материалами по аустенитному металлу шва во избежание образования трещин. В случае, когда в конструкции предусматривается пересечение или притыкание аустенитных швов с низколегированными, низколегированные швы выполняют в первую очередь. Если указанная последовательность сварки невозможна, участки низколегированных швов в местах пересечения или притыкания с аустенитными швами не завариваются на длине не менее 300 мм. Указанные участки после соответствующей подготовки под сварку заваривают ручной сваркой аустенитными электродами. It is forbidden to weld with low alloy materials on austenitic weld metal to avoid cracking. In the case when the design provides for the intersection or abutting of austenitic joints with low-alloyed ones, low-alloyed joints are performed in the first place. If the indicated welding sequence is not possible, sections of low-alloy welds at the intersection or butt with austenitic welds are not welded at a length of at least 300 mm. These areas after appropriate preparation for welding are brewed by manual welding with austenitic electrodes.
Сварные швы, выполняемые аустенитными материалами, которые пересекаются с низколегированными швами, на расстоянии не менее 300 мм от места пересечения выполняют низколегированными материалами до сварки их аустенитными сварочными материалами. Welds made by austenitic materials that intersect with low alloy welds at a distance of at least 300 mm from the intersection are made with low alloy materials before welding with their austenitic welding materials.
При выполнении многопроходных швов каждый валик и шов тщательно зачищают от шлака и брызг и осуществляют осмотр для выявления трещин и других дефектов. When performing multi-pass seams, each roller and seam are carefully cleaned of slag and splashes and inspected to detect cracks and other defects.
Первый валик в многопроходных швах выполняют усиленным. Размер валика по высоте и сечению составляет 6 8 мм. The first roller in multi-pass joints is reinforced. The size of the roller in height and cross-section is 6 8 mm.
Работы по сварке всеми способами производятся с соблюдением условий, приведенных в табл.1. Welding work by all methods is carried out in compliance with the conditions given in table 1.
При сварке низколегированными сварочными материалами с подогревом в случае вынужденного перерыва обеспечивают замедленное охлаждение сварного соединения и перед сваркой повторно производят подогрев свариваемых кромок до температуры, приведенной в табл.1. When welding with low-alloyed heated welding materials in the event of a forced interruption, delayed cooling of the welded joint is provided, and before welding, the welded edges are reheated to the temperature given in Table 1.
Не допускается возбуждать дугу на поверхности основного металла вне зоны наложения шва и выводить кратер на эту поверхность. It is not allowed to initiate an arc on the surface of the base metal outside the weld zone and bring the crater to this surface.
Ручную дуговую сварку низколегированными электродами осуществляют следующим образом:
а) выбор марки низколегированных электродов в зависимости от марок свариваемой стали производят в соответствии с табл.4;
б) при ручной дуговой сварке низколегированными электродами швов стыковых и тавровых соединений силу сварочного тока в зависимости от диаметра электрода и положения шва устанавливают в соответствии с данными, приведенными в табл.12.Manual arc welding with low alloy electrodes is as follows:
a) the selection of the brand of low-alloyed electrodes, depending on the grades of the steel being welded, is carried out in accordance with Table 4;
b) in manual arc welding with low-alloyed electrodes of the joints of butt and tee joints, the strength of the welding current, depending on the diameter of the electrode and the position of the weld, is set in accordance with the data given in Table 12.
Сварку низколегированными сварочными материалами производят блочным методом возможно более короткой дугой, валиками шириной от 2 до 3 диаметров электрода (с учетом толщины покрытия). Welding with low alloy welding materials is carried out using the block method with the shorter arc possible, with rollers with a width of 2 to 3 electrode diameters (taking into account the coating thickness).
Сварку всех блоков выполняют одновременно с обеих сторон по всей длине технологического участка шва без перерывов в работе до заполнения разделки или полного сечения шва. Наложение валиков в пределах блока производят на проход, причем не допускается при сварке одновременно с двух сторон стали толщиной свыше 35 мм прерывать сварку после заполнения не менее 2/3 сечения свариваемых деталей. При этом для стали толщиной свыше 40 мм, а также поковок и отливок, свариваемых низколегированными электродами, обеспечивают замедленное охлаждение свариваемого соединения путем укрытия его двумя-тремя слоями асбестовой ткани. Welding of all blocks is carried out simultaneously on both sides along the entire length of the technological section of the seam without interruptions in work until filling the grooves or a full section of the seam. The application of rollers within the block is carried out to the passage, and it is not allowed when welding simultaneously from two sides of steel with a thickness of more than 35 mm to interrupt welding after filling at least 2/3 of the section of the welded parts. Moreover, for steel with a thickness of more than 40 mm, as well as forgings and castings welded with low-alloyed electrodes, they provide delayed cooling of the welded joint by covering it with two or three layers of asbestos fabric.
При невозможности выполнения сварки технологического участка одновременно с двух сторон сварку выполняют сначала с одной стороны до заполнения разделки, а затем после удаления корня шва с другой стороны до полного окончания. If it is impossible to perform welding of the technological section at the same time on both sides, welding is performed first on one side until the groove is filled, and then after removal of the root of the seam on the other side until complete.
При смене электродов в процессе сварки и при окончании валика обрывать дугу следует только после тщательного заполнения кратера металлом. При необходимости продолжить сварку тщательно зачистить (зубилом и щеткой) место шва, где был произведен обрыв дуги и только после этого возбуждать дугу. Незаделанные кратеры могут привести к образованию трещин. When changing electrodes during the welding process and at the end of the roller, the arc should be broken off only after thorough filling of the crater with metal. If necessary, continue welding to carefully clean (with a chisel and a brush) the place of the seam where the arc was broken and only then initiate the arc. Unfinished craters can cause cracks.
Ручную дуговую сварку аустенитными электродами осуществляют следующим образом:
а) выбор марки аустенитных электродов в зависимости от марок свариваемой стали производят в соответствии с данными, приведенными в табл.5 и 6;
б) при ручной дуговой сварке аустенитными электродами швов стыковых и тавровых соединений силу сварочного тока в зависимости от диаметра электрода и положения шва в пространстве устанавливают в соответствии с данными, приведенными в табл.13;
в) выполнение швов производят короткой дугой, валиками шириной не более двух диаметров электрода (с учетом толщин покрытия) для нижнего, потолочного и горизонтального положения и не более трех диаметров электрода для вертикального положения шва в пространстве;
г) при сварке электродами марок ЭА-395/9, ЭА-981/15, ЭА-112/15 корень шва с обеих сторон соединения выполняют электродами марки ЭА-48М/22.Manual arc welding with austenitic electrodes is carried out as follows:
a) the choice of the brand of austenitic electrodes, depending on the grades of the steel being welded, is made in accordance with the data given in Tables 5 and 6;
b) in manual arc welding with austenitic electrodes of the joints of butt and tee joints, the strength of the welding current, depending on the diameter of the electrode and the position of the seam in space, is set in accordance with the data given in Table 13;
c) the seams are made with a short arc, with rollers with a width of not more than two electrode diameters (taking into account coating thicknesses) for the lower, ceiling and horizontal positions and not more than three electrode diameters for the vertical position of the seam in space;
d) when welding with electrodes of grades EA-395/9, EA-981/15, EA-112/15, the root of the seam on both sides of the joint is performed with electrodes of grade EA-48M / 22.
Полуавтоматическую сварку в CO2 проволокой марки Св-08ГСМТ применяют для сталей марок, указанных в табл.7, причем максимальная ширина валиков отдельного прохода составляет:
при сварке проволокой диаметром 1,0 мм не более 16 мм;
при сварке проволокой диаметром 1,2 1,4 мм не более 18 мм.Semi-automatic welding in CO 2 with Sv-08GSMT grade wire is used for steels of the grades indicated in Table 7, and the maximum width of the rollers of a single pass is:
when welding with a wire with a diameter of 1.0 mm no more than 16 mm;
when welding with a wire with a diameter of 1.2 1.4 mm no more than 18 mm.
Угловые швы тавровых соединений набора без разделки кромок на плоских конструкциях при раздельном методе сборки и конструкций с набором одного направления необходимо применять механизированную сварку в среде CO2 автоматами типа А-1698. Режимы сварки аналогичны режимам полуавтоматической сварки в CO2 в нижнем положении согласно данным, приведенным в табл.14.Corner joints of tee joints of a set without cutting edges on flat structures with a separate method of assembly and structures with a set of one direction, it is necessary to use mechanized welding in a CO 2 medium by automatic machines of type A-1698. The welding modes are similar to the modes of semi-automatic welding in CO 2 in the lower position according to the data given in table 14.
Сварку стыковых соединений с применением формирующей прокладки производят с последующим усилением шва до необходимых размеров со стороны формирующей прокладки. Welding of butt joints using a forming gasket is carried out with subsequent reinforcement of the seam to the required dimensions from the side of the forming gasket.
Механизированную сварку вертикальных стыковых соединений из стали АК-30 выполняют автоматом "Радиан". Автоматическую и полуавтоматическую сварку проволокой марки Св-08ГСМТ под флюсом АН-42 применяют для сталей марок, приведенных в табл.9. Подварку соединений, выполняемых на "весу" из сталей марок АК-25, АК-27, АК-28, АБ-1, АБ-1Ш производят полуавтоматической дуговой сваркой в CO2 проволокой марки Св-08ГСМТ или ручной дуговой сваркой электродами 48H-I или 48Н-II. Тавровые сварные соединения свариваются наклонным электродом при вертикальном или горизонтальном положении стенки. Режимы полуавтоматической сварки приведены в табл.15. Режимы автоматической сварки стыковых соединений приведены в табл.17. Режимы полуавтоматической дуговой сварки проволокой марки св-10Х19H11M4Ф в защитном газе швов стыковых и тавровых соединений приведены в табл. 16, и при сварке проволокой св-09X16H25M6AФ, св-10XI6H25AM6 под флюсом марок 48-ОФ-11 или 48-ОФ-6М приведены в табл.18.Mechanized welding of vertical butt joints of AK-30 steel is performed by a Radian machine. Automatic and semi-automatic welding with wire of the Sv-08GSMT grade under the AN-42 flux are used for steel grades listed in Table 9. Welding of joints made on a “weight” basis from AK-25, AK-27, AK-28, AB-1, AB-1Sh steels is performed by semi-automatic arc welding in CO 2 with Sv-08GSMT grade wire or by manual arc welding with 48H-I electrodes or 48H-II. T-joints are welded with an inclined electrode in the vertical or horizontal position of the wall. Semi-automatic welding modes are given in table 15. The modes of automatic welding of butt joints are given in table 17. The modes of semi-automatic arc welding with wire grade sv-10X19H11M4F in the protective gas of the joints of butt and T-joints are given in table. 16, and when welding with wire sv-09X16H25M6AF, sv-10XI6H25AM6 submerged grades 48-OF-11 or 48-OF-6M are given in table 18.
Вылет электрода при автоматической сварке составляет не менее 30 мм, при полуавтоматической не менее 15 мм. The electrode overhang during automatic welding is at least 30 mm, with a semi-automatic at least 15 mm.
Полуавтоматическая дуговая сварка в CO2 или смеси защитных газов (80% аргона + 20% CO2) производится проволокой марки св-10X19H11M4Ф, причем для надежной защиты расплавленного металла от атмосферного воздуха расход защитного газа при сварке составляет 10 14 л/мин. Вылет электродной проволоки при сварке (расстояние от конца проволоки до токоподводящего наконечника) должен быть утоплен по отношению к срезу сопла на 2 3 мм. Швы стыковых соединений с разделкой кромок выполняют автоматической сваркой проволокой диаметром 5 мм. Швы тавровых соединений выполняют полуавтоматической сваркой проволокой диаметром 2 мм. Автоматическую и полуавтоматическую сварку аустенитной проволокой сварных соединений с разделкой кромок производят по подварке корня шва с обеих сторон соединения. Автоматическую сварку под флюсом сталей АК-30 и АК-32к аустенитной проволокой св-10X19H23Г2М5ФАТ (ЭП-868) выполняют по ручной двусторонней подварке корня шва. Ширина наплавленной площадки в разделке составляет не менее 15 мм.Semi-automatic arc welding in CO 2 or a mixture of shielding gases (80% argon + 20% CO 2 ) is performed using sv-10X19H11M4F wire, and for reliable protection of molten metal from atmospheric air, the flow of protective gas during welding is 10 14 l / min. Departure of the electrode wire during welding (distance from the end of the wire to the current-carrying tip) should be recessed with respect to the nozzle exit by 2 3 mm. The seams of the butt joints with the cutting of the edges are performed by automatic welding with a wire of 5 mm diameter. The seams of the T-joints are performed by semi-automatic welding with a wire with a diameter of 2 mm. Automatic and semi-automatic welding with austenitic wire of welded joints with grooves is performed by welding the root of the seam on both sides of the joint. Automatic submerged arc welding of AK-30 and AK-32k steels with sv-10X19H23G2M5FAT (EP-868) austenitic wire is performed by manual double-sided welding of the weld root. The width of the weld pad in the groove is at least 15 mm.
Термическая обработка отпуск для снятия остаточных напряжений применяется только для сварочных конструкций, изготовленных с применением низколегированных сварочных материалов. Для конструкций, изготовленных из стали толщиной 40 мм и более, операцию отпуска производят сразу же после сварки, не допуская охлаждения сварного соединения ниже 50oC. В случае невозможности выполнения отпуска сразу же после окончания сварки отпуск производят после медленного охлаждения изделия, для чего оно после сварки должно быть укрыто двумя-тремя слоями асбестовой ткани.Heat treatment tempering to relieve residual stresses is used only for welding structures made using low alloy welding materials. For structures made of steel with a thickness of 40 mm or more, the tempering operation is carried out immediately after welding, not allowing the welded joint to cool below 50 o C. If it is impossible to temper immediately after welding, tempering is performed after slow cooling of the product, for which it after welding, it should be covered with two to three layers of asbestos fabric.
Контроль качества швов стыковых и тавровых сварных соединений конструкций из сталей марок АК производят в соответствии с требованиями ОСТ. 1098-78, схем контроля заказов и техпроцессов на изготовление. При сварке соединений корпусных конструкций контролируют:
а) производственные условия выполнения сварочных работ,
б) состояние сварочного оборудования и оснастки,
в) подготовку кромок, зачистку и сборку,
г) подготовку сварочных материалов,
д) технологию и режимы выполнения сварных соединений,
е) форму и размеры швов,
ж) качество сварных соединений.Quality control of welds of butt and tee welds of structures made of steel of AK grades is carried out in accordance with the requirements of OST. 1098-78, control schemes for orders and manufacturing processes. When welding joints of hull structures control:
a) production conditions for the performance of welding,
b) the condition of the welding equipment and tooling,
c) edge preparation, stripping and assembly,
d) preparation of welding materials,
d) technology and modes of welded joints,
e) the shape and size of the seams,
g) quality of welded joints.
Качество сварных соединений контролируют внешним осмотром и измерением, радиографическим, ультразвуковым методами и методом испытаний изделия на непроницаемость и герметичность. The quality of the welded joints is controlled by external inspection and measurement, radiographic, ultrasonic methods and the method of testing the product for impermeability and tightness.
Сущность способа состоит в том, что осуществляя ручную, полуавтоматическую или автоматическую дуговую сварку с учетом как материала электродов, так и свариваемых марок сталей типа АК, способствуют не только снижению трещинообразования и повышению качества сварных швов стыковых и тавровых соединений, но и почти в два раза увеличивают срок службы этих изделий по сравнению с традиционными способами сварки корпусных конструкций при работе их в условиях высоких давлений и температур, а также агрессивных сред. The essence of the method lies in the fact that by performing manual, semi-automatic or automatic arc welding, taking into account both the material of the electrodes and the welded steel grades, type AK, not only reduce crack formation and improve the quality of welds of butt and T-joints, but also almost double increase the service life of these products in comparison with traditional methods of welding hull structures when working under conditions of high pressures and temperatures, as well as aggressive environments.
Преимущества способа заключаются в том, что производя сварку по определенному технологическому циклу, включающему подготовку сварных соединений под сварку и сборку, подбор сварочных материалов, выполнение технологии сварки в зависимости от температурных условий, материала электродов термической обработки сварных конструкций, значительно повышают качество сварных соединений и увеличивают их срок службы. The advantages of the method are that when welding according to a specific technological cycle, including the preparation of welded joints for welding and assembly, the selection of welding materials, the implementation of welding technology depending on temperature conditions, the material of the heat treatment electrodes of welded structures, significantly improve the quality of welded joints and increase their service life.
Использование заявляемого изобретения позволит значительно снизить энергоемкость процесса сварки в различных режимах, повысить качество сварных соединений и увеличить их срок службы по сравнению с традиционными способами сварки от 60 до 180%
Ожидаемый экономический эффект от внедрения заявляемого изобретения составляет 900-1200 млн.руб./г.Using the claimed invention will significantly reduce the energy consumption of the welding process in various modes, improve the quality of welded joints and increase their service life compared to traditional welding methods from 60 to 180%
The expected economic effect of the implementation of the claimed invention is 900-1200 million rubles / year.
Claims (14)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96120808A RU2089363C1 (en) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | Method of welding of base structures manufactured of steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU96120808A RU2089363C1 (en) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | Method of welding of base structures manufactured of steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2089363C1 true RU2089363C1 (en) | 1997-09-10 |
| RU96120808A RU96120808A (en) | 1998-03-10 |
Family
ID=20186720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU96120808A RU2089363C1 (en) | 1996-10-22 | 1996-10-22 | Method of welding of base structures manufactured of steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2089363C1 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2464141C2 (en) * | 2010-07-02 | 2012-10-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет путей сообщения" (МИИТ) | Method of aluminothermic welding of rails at negative temperatures |
| RU2493943C2 (en) * | 2009-05-27 | 2013-09-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of hidden arc welding of steel strip |
| RU2521920C1 (en) * | 2013-01-31 | 2014-07-10 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "Транснефть" (ОАО "АК "Транснефть") | Method to weld pipelines without preliminary heating of joints |
| RU2563793C1 (en) * | 2014-03-20 | 2015-09-20 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "Транснефть" (ОАО "АК "Транснефть") | Control over welding of pipelines from high-strength pipes with controlled heat input |
| WO2015147684A1 (en) * | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "ТРАНСНЕФТЬ" | Method for welding pipelines from high-strength pipes with controllable heat input |
| RU2601719C2 (en) * | 2012-08-09 | 2016-11-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of hidden-arc welding, weld joint thus produced, and steel pipeline or pipe with welded joint |
| RU2678357C1 (en) * | 2017-11-24 | 2019-01-28 | Публичное акционерное общество "Транснефть" (ПАО "Транснефть") | Method for repair of hull structures |
| RU2695856C1 (en) * | 2018-12-20 | 2019-07-29 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" (СПбГМТУ) | Method of making articles from steel of ak type |
| CN114160919A (en) * | 2021-12-31 | 2022-03-11 | 中铁五局集团有限公司 | Welding method for steel structures on station layer and below station layer |
-
1996
- 1996-10-22 RU RU96120808A patent/RU2089363C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Николаев Г.А. и др. Расчет, проектирование и изготовление сварных конструкций. - М.: Высшая школа, 1971, с.646 - 654. * |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2493943C2 (en) * | 2009-05-27 | 2013-09-27 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of hidden arc welding of steel strip |
| RU2464141C2 (en) * | 2010-07-02 | 2012-10-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный университет путей сообщения" (МИИТ) | Method of aluminothermic welding of rails at negative temperatures |
| RU2601719C2 (en) * | 2012-08-09 | 2016-11-10 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | Method of hidden-arc welding, weld joint thus produced, and steel pipeline or pipe with welded joint |
| RU2521920C1 (en) * | 2013-01-31 | 2014-07-10 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "Транснефть" (ОАО "АК "Транснефть") | Method to weld pipelines without preliminary heating of joints |
| RU2563793C1 (en) * | 2014-03-20 | 2015-09-20 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "Транснефть" (ОАО "АК "Транснефть") | Control over welding of pipelines from high-strength pipes with controlled heat input |
| WO2015147684A1 (en) * | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Открытое акционерное общество "Акционерная компания по транспорту нефти "ТРАНСНЕФТЬ" | Method for welding pipelines from high-strength pipes with controllable heat input |
| US10668550B2 (en) | 2014-03-28 | 2020-06-02 | Public Joint Stock Company “Transneft” | Method for welding pipelines from high-strength pipes with controllable heat input |
| RU2678357C1 (en) * | 2017-11-24 | 2019-01-28 | Публичное акционерное общество "Транснефть" (ПАО "Транснефть") | Method for repair of hull structures |
| RU2695856C1 (en) * | 2018-12-20 | 2019-07-29 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский государственный морской технический университет" (СПбГМТУ) | Method of making articles from steel of ak type |
| CN114160919A (en) * | 2021-12-31 | 2022-03-11 | 中铁五局集团有限公司 | Welding method for steel structures on station layer and below station layer |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104384677B (en) | A kind of super-thick steel plate welding method | |
| CN100548562C (en) | The welding method of 50+120mm slab | |
| CN110640271B (en) | Efficient welding process for transverse fillet welding position of T-shaped full penetration joint of low-alloy high-strength steel | |
| CN105127566B (en) | The complete penetraction and fusion in welding welding method of big thickness carbon steel stainless steel clad plate | |
| CN104002023B (en) | A kind of welding procedure for heterogeneous material slab | |
| CN110355449B (en) | Welding construction method of low-background stainless steel 06Cr19Ni10 structure | |
| CN111069745B (en) | Welding method suitable for thick plate aluminum alloy | |
| CN110421238B (en) | Welding process for butt welding of high-strength barrel | |
| CN101417364A (en) | Semi-automatic welding method of metal flux cored filler rod conduit root | |
| RU2089363C1 (en) | Method of welding of base structures manufactured of steel | |
| CN103212913A (en) | Fitting up and welding method of major-diameter thin-wall stainless steel bellows | |
| CN107984105A (en) | The welding procedure of wind power tower S355NL steel | |
| CN112439972A (en) | Welding method for solving out-of-tolerance problem of crack arrest steel butt welding groove gap | |
| CN111037064B (en) | Manual aluminum MIG welding process | |
| CN112171029A (en) | Double-wire submerged-arc welding back-gouging-free welding method for boiler drum | |
| CN103464873B (en) | Electric-arc welding process for Ti alloy and nickel-base high-temperature alloy | |
| CN110253112B (en) | Welding method for 917 steel plate and 1Cr18Ni9Ti dissimilar steel | |
| RU2759272C1 (en) | Method for inderect welding of dn 800 pipe of multiple forced circulation loop of power units with rbmk-1000 reactor plant | |
| CN108890092B (en) | Method for single-side welding and double-side forming of fusion electrode MAG welding tube plate | |
| CN112222580A (en) | Hot-rolled U rib double-side welding method | |
| CN110977099A (en) | Steel structure truss pipe column butt joint method | |
| RU96120808A (en) | METHOD FOR WELDING HOUSING STRUCTURES FROM STEEL TYPE AK | |
| RU2089364C1 (en) | Method of welding of base structures manufactured of aluminium alloys | |
| RU2109611C1 (en) | Method of welding of defects in aluminium alloy castings | |
| CN114309884A (en) | Construction method for pipeline welding in winter |