RU2064536C1 - Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием - Google Patents
Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием Download PDFInfo
- Publication number
- RU2064536C1 RU2064536C1 RU93035279A RU93035279A RU2064536C1 RU 2064536 C1 RU2064536 C1 RU 2064536C1 RU 93035279 A RU93035279 A RU 93035279A RU 93035279 A RU93035279 A RU 93035279A RU 2064536 C1 RU2064536 C1 RU 2064536C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- parts
- heat treatment
- coating
- temperature
- nickel coating
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием, преимущественно выполненных из дисперсионно-твердеющего сплава. Способ термической обработки включает нагрев деталей до заданной температуры со скоростью не более 200oС/ч, первую изотермическую выдержку при температуре 150-200oС в течение 60-90 мин, последующий нагрев, вторую изотермическую выдержку при температуре фазовых превращений в сплаве 810-875oС в течение 60-90 мин и охлаждение. 1 з. п. ф-лы, 1 табл.
Description
Изобретение относится к области термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием, преимущественно выполненных из дисперсионно-твердеющего сплава.
Известен способ термической обработки деталей с никелевым покрытием с добавками фосфора, включающий бесступенчатый нагрев до температуры 650-800oС и заданную выдержку, что позволило повысить адгезионную прочность покрытия (Гальванотехника, Справочник под ред. А.М. Гинберган и др. М. Металлургия, 1987, с. 381).
Использование данного способа не позволило достичь качественного сцепления покрытия с подложкой и обеспечить его плотность, поскольку не обеспечило удаления с ее поверхности органических веществ и водорода.
Известен способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием, включающий нагрев деталей в печи со скоростью не более 200oС/ч с несколькими изотермическими выдержками, причем первую изотермическую выдержку проводили при температуре 150-200oС, а последнюю не выше 600oС (авт. св. СССР N 1474182, кл. С 25 Д 5/50, 1989).
Использование известного способа из-за низкой температуры последней изотермической выдержки не позволило получить качественное адгезионное сцепление покрытия с подложкой, выполненной из претерпевающих фазовые изменения сплавов, например, дисперсионно-твердеющего сплава на никелевой основе.
Заявленный способ предназначен для термообработки деталей из дисперсионно-твердеющих сплавов, содержащих такие элементы, как Ni, Al, Ti, Mo, Fe, W и другие упрочнители. При нагреве в таких сплавах выделяется избыточная γ′-фаза, в состав которой входят указанные упрочнители, причем на поверхностях и границах зерен плотность этой фазы выше, чем в объеме детали. В интервале температур 775-875oС γ′-фаза начинает растворяться и легирующие элементы переходят в твердый раствор. В процессе растворения γ′-фазы происходит интенсивная диффузия элементов в никелевое покрытие и диффузия никеля из покрытия в "разрыхленную" поверхность сплава подложки.
Задача изобретения создание технологии термической обработки деталей из дисперсионно-твердеющих сплавов с гальваническим никелевым покрытием, обладающим высокой адгезионной прочностью с подложкой и его плотностью по всей поверхности.
Задача решена за счет того, что в процессе нагрева деталей с гальваническим никелевым покрытием проводят две изотермические выдержки, причем первую проводят при температуре 150-200oС, обеспечивающей ламинарный поток удаляемых газов из покрытия и подложки, а вторую при температуре максимальных фазовых превращений в сплаве подложки 810-875oС. Первую и вторую выдержку проводят в течение 60-90 мин.
Технический результат повышение адгезионной прочности покрытия с подложкой и его плотности за счет исключения образования газовых включений в виде хлопунов.
Способ осуществляют следующим образом.
Поверхность деталей из дисперсионно-твердеющего сплава на никелевой основе, например марок ЭП-202, ЭК-61, ЭП-741 и др. под гальваническое никелевое покрытие обезжиривали в хладоне, подвергали травлению и катодному декантированию. Затем наносили никелевое покрытие, например в сульфатном электролите. Толщина покрытия составляла порядка 40-50 мкм. Детали с нанесенным никелевым покрытием промывали в воде, а затем термообрабатывали в вакуумной печи с разрежением 1•10-4 мм рт.ст. Нагрев до заданной температуры проводили со скоростью не более 200oС/ч. Медленный нагрев способствует равномерному нагреву деталей и более плавному процессу их дегазации.
В процессе нагрева проводили две изотермические выдержки. При первой выдержке необходимо создание спокойного ламинарного потока удаляемых газов, чтобы не вызвать образования хлопунов. Первую выдержку проводили при температуре 150-200oС в течение 60-90 мин. При выдержке ниже 150oС органические вещества и водород практически не удаляются с поверхности подложки. При выдержке, превышающей 200oС, на поверхности покрытия появляются хлопуны ввиду интенсивной возгонки органических веществ и выделения водорода из металла. Вторую выдержку проводили при температуре максимальных фазовых превращений в сплаве подложки 810-875oС. При этой температуре происходит взаимная диффузия никеля из покрытия в подложку и элементов-упрочнителей из подложки в никелевое покрытие. Быстрому процессу диффузии способствуют фазовые превращения в подложке, поскольку в этом интервале температур наблюдается растворение фаз и переход элементов-упрочнителей в твердый раствор матрицы, что способствует повышению прочности сцепления покрытия с подложкой. Время второй изотермической выдержки составило 60-90 мин. При этой выдержке наблюдалась самодиффузия никеля в покрытии к, как следствие, его уплотнение.
Время первой и второй изотермических выдержек определялось экспериментально исходя из технологических особенностей термообработки, поскольку оно не влияет на процессы, протекающие в сплавах.
Выбор интервала температур второй изотермической выдержки обусловлен следующими соображениями. Нагрев ниже 810oС не обеспечивает прочного сцепления покрытия с подложкой из-за недостаточной диффузионной подвижности элементов-упрочнителей, поскольку они существуют в матрице твердого раствора в химически связанном состоянии. Нагрев выше 875oС приводит к деформации деталей с потерей их конструктивных размеров.
После окончания второй изотермической выдержки детали охлаждали до 150oС с печью.
Контроль опытных образцов подтвердил увеличение прочности адгезионного сцепления покрытия с подложкой и его плотности. Результаты проведенных экспериментов представлены в таблице. Адгезионную прочность покрытия определяли по отслаиванию покрытия от подложки при ее загибе. Плотность покрытия оценивали по результатам изменения толщины покрытия.
Анализ результатов экспериментов показал, что образцы 10, 11, 12, прошедшие двухступенчатую термообработку при температуре изотермической выдержки, равной 810-875oС, имели увеличение адгезионной прочности и плотности никелевого покрытия.
Claims (2)
1. Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием, преимущественно деталей из дисперсионно-твердеющего сплава на никелевой основе, включающий нагрев деталей до заданной температуры со скоростью не более 200 град./ч, первую изотермическую выдержку при 150 - 200oС, последующий нагрев, вторую изотермическую выдержку и охлаждение, отличающийся тем, что вторую изотермическую выдержку осуществляют при температуре фазовых превращений в сплаве 810 875oC.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что первую и вторую изотермические выдержки проводят в течение 60 90 мин.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93035279A RU2064536C1 (ru) | 1993-07-07 | 1993-07-07 | Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU93035279A RU2064536C1 (ru) | 1993-07-07 | 1993-07-07 | Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU93035279A RU93035279A (ru) | 1995-07-09 |
RU2064536C1 true RU2064536C1 (ru) | 1996-07-27 |
Family
ID=20144707
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU93035279A RU2064536C1 (ru) | 1993-07-07 | 1993-07-07 | Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2064536C1 (ru) |
-
1993
- 1993-07-07 RU RU93035279A patent/RU2064536C1/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Гальванотехника/ Справочник под ред. А.М.Гинберга и др.- М.: Металлургия, 1987, с. 381. Авторское свидетельство СССР N1474182, кл. С 25 D 5/50, 1989. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1098806A (en) | Method of imparting a fine grain structure to aluminum alloys having precipitating constituents | |
KR0160114B1 (ko) | 복합알루미늄판 및 이것으로 제조된 타겟 | |
JP2007138934A (ja) | コーティング基体形成方法およびストリッピング方法 | |
KR20090010115A (ko) | 알루미늄/아연계 합금 코팅 제품의 처리방법 | |
CN109207885B (zh) | 利用脉冲电流处理提高5xxx铝合金抗晶间腐蚀性能的方法 | |
EP3061842A1 (en) | Low temperature salt bath partial heat treatment method | |
CN111727270A (zh) | 形成具有细化形状和微结构的铜合金溅射靶的方法 | |
JP2001517735A (ja) | アルミニウム系合金及びその熱処理方法 | |
RU2064536C1 (ru) | Способ термической обработки деталей с гальваническим никелевым покрытием | |
CN112680622A (zh) | 轻质高强的碳化硼颗粒增强铝基复合材料及其制备方法 | |
Man et al. | Phase transformation characteristics of laser gas nitrided NiTi shape memory alloy | |
CN114737229B (zh) | 一种在单晶高温合金的表面制备铂改性铝化物涂层的方法 | |
CA1206437A (en) | Process for the diffusion bonding of aluminium based materials | |
刘阳 et al. | Effect of Er and Zr microalloying on microstructure and properties of Al-Zn-Mg alloy | |
EP1133579A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer schutzschicht auf einem martensitischen stahl und verwendung des mit der schutzschicht versehenen stahls | |
CN114293118A (zh) | 一种Al-Zn-Mg-Cu系铝合金板材非等温蠕变时效成形方法 | |
JPS63145741A (ja) | 鋳造用A▲l▼−Cu−Mg系高力アルミニウム合金及びその製造方法 | |
Resali et al. | Investigation of heat treated electrodeposited CoNiFe on microstructure and hardness | |
WO2020140229A1 (zh) | 奥氏体不锈钢及其硬化方法 | |
JPH04165054A (ja) | アルミニウム合金の連続時効熱処理方法 | |
CN113699521B (zh) | 一种高性能钛合金表面涂层及其制备方法 | |
CN116145061B (zh) | 一种增材制造gh4099大型结构件的多场耦合热处理工艺 | |
Wu et al. | Thirty years of retrogression and re-aging | |
JPS63282293A (ja) | ステンレス鋼板にZn系、Ni系、またはCu系の電気めっきを行なう方法 | |
CN116288106A (zh) | 一种连续热浸镀Al-10Si-Zn牺牲阳极合金镀层及其制备方法 |