RU2024628C1 - Способ обработки стальных изделий из низколегированной стали - Google Patents
Способ обработки стальных изделий из низколегированной сталиInfo
- Publication number
- RU2024628C1 RU2024628C1 SU4905084A RU2024628C1 RU 2024628 C1 RU2024628 C1 RU 2024628C1 SU 4905084 A SU4905084 A SU 4905084A RU 2024628 C1 RU2024628 C1 RU 2024628C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- tempering
- low
- hardness
- alloy steel
- plastic deformation
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Использование: изобретение относится к металлургии и машиностроению, в частности, к термической обработке низколегированной стали с низким содержанием углерода. Сущность: хромистую сталь с содержанием углерода 0,12 - 0,25% после холодной деформации, создающей в стали сжимающие напряжения, отпускают при 700°С, нагревают до Ac3-Ac3± 20°C и закаливают. 1 табл.
Description
Изобретение относится к металлургии и машиностроению, в частности термической обработке низколегированной стали, преимущественно хромистой, с низким содержанием углерода, и может найти применение при окончательной термической обработке деталей машин, получаемых преимущественно холодной пластической деформацией.
Целью изобретения является повышение прочности и твердости и уменьшение трудоемкости процесса.
Способ осуществляют следующим образом: низколегированную сталь, преимущественно хромистую, с содержанием углерода 0,12-0,25% подвергают холодной пластической деформации и последующей обработке по следующим режимам: отпуск при 200-700оС, нагрев до Асз...Асз ± 20оС, кратковременная выдержка, охлаждение в зависимости от требуемых свойств в воде, масле или расплаве селитры. При этом отпуск проводят преимущественно после деформации, уменьшающей сечение стали, а нагрев ведут преимущественно ускоренно, например, в соляной ванне, токами высокой частоты (ТВЧ), в предварительно нагретой электрической печи (при нагреве стали небольших сечений) и т.п.
Пример осуществления способа.
Образцы из листовой холоднокатанной стали 15Х и 20Х толщиной 1 мм после отпуска при 700оС с выдержкой 30 мин, диаметром 10 мм из волоченной стали 15Х и диаметром 5,2 мм из волоченной и отожженной стали 20Х с головкой диаметром 8 мм, полученной прессованием, обработали по предлагаемому способу. После термообработки провели механические испытания образцов на разрыв и проверили твердость. Режимы термообработки и результаты испытания образцов представлены в таблице.
Из таблицы видно, что эффект в предлагаемом способе зависит от схемы напряженного состояния при холодной пластической деформации и от отпуска после холодной пластической деформации. Когда в схеме напряженного состояния преобладают растягивающие напряжения (режим 1) эффект наблюдается только при проведении предварительного отпуска (в режиме 1 в числителе свойства с отпуском выше, чем в знаменателе без отпуска).
Примечания к таблице
1. Нагрев в соляной ванне.
1. Нагрев в соляной ванне.
2. Слева от косой черты - свойства без окончательного отпуска, справа - после отпуска 160-180оС 1 ч, в числителе - с предварительным (после холодной деформации) отпуском, в знаменателе - без.
3. Температуры критических точек:
Сталь 15Х Асз, оС Мн, оС
830 400
Сталь 20Х 820 390
Без предварительного отпуска прочность и твердость в режиме 1 (знаменатель) ниже, чем в прототипе (режим 5, в). Когда в схеме преобладают сжимающие напряжения (режимы 2, 3, 4) отпуск после холодной пластической деформации эффекта не дает и прочность и твердость получаются одинаковыми как в режиме с предварительным отпуском (числители в режимах 2, в; 3, в; 4), так и без него (знаменатели в режимах 2, в; 3, в; 4). При этом прочность и твердость в режимах 3 и 4 оказались выше, чем в прототипе (режим 5б, г), в режиме 2 прочность одинаковая с прототипом, а твердость выше, чем в прототипе (режим 5, а). Таким образом твердость в предлагаемом способе выше, чем в прототипе, а прочность может быть выше, чем в прототипе или на одинаковом уровне.
Сталь 15Х Асз, оС Мн, оС
830 400
Сталь 20Х 820 390
Без предварительного отпуска прочность и твердость в режиме 1 (знаменатель) ниже, чем в прототипе (режим 5, в). Когда в схеме преобладают сжимающие напряжения (режимы 2, 3, 4) отпуск после холодной пластической деформации эффекта не дает и прочность и твердость получаются одинаковыми как в режиме с предварительным отпуском (числители в режимах 2, в; 3, в; 4), так и без него (знаменатели в режимах 2, в; 3, в; 4). При этом прочность и твердость в режимах 3 и 4 оказались выше, чем в прототипе (режим 5б, г), в режиме 2 прочность одинаковая с прототипом, а твердость выше, чем в прототипе (режим 5, а). Таким образом твердость в предлагаемом способе выше, чем в прототипе, а прочность может быть выше, чем в прототипе или на одинаковом уровне.
Кроме того, в связи с тем, что нагрев в прототипе ведут до Асз + 30-50оС при закалке от этих температур образуется мартенситно-ферритная структура с высоким уровнем остаточных напряжений, для уменьшения которых непосредственно после закалки требуется отпуск.
В предложенном способе температура нагрева принята Асз...Асз ± 20оС. При данной температуре нагрева образуется слаболегированный аустенит с нерастворившимися карбидами. После закалки от принятой температуры образуется смешанная байнитно-мартенситная структура, в которой за счет более низкой температуры нагрева и за счет неоднородности самой структуры непосредственно при охлаждении происходит релаксация (уменьшение) напряжений при самоотпуске. В результате получают изделие с низким уровнем остаточных напряжений, для снятия которых не требуется изделие непосредственно после закалки подвергать отпуску. Поскольку уровень остаточных напряжений в предлагаемом способе получается низким, для снятия их требуется отпуск с невысокой температурой нагрева и этот отпуск совмещают с окончательной обработкой изделия, связанной с невысоким нагревом (операции нанесения покрытий, последующих промывок и сушки изделия).
В конечном итоге отпуск непосредственно после закалки исключается, трудоемкость обработки изделия уменьшается.
Таким образом, способ обеспечивает по сравнению с прототипом повышенную прочность и твердость и низкую трудоемкость обработки изделия за счет исключения предварительного отпуска и совмещения отпуска после закалки с окончательной обработкой изделия.
Claims (1)
- СПОСОБ ОБРАБОТКИ СТАЛЬНЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ с низким содержанием углерода, включающий холодную пластическую деформацию, отпуск, закалку, отличающийся тем, что, с целью повышения прочности, твердости и уменьшения трудоемкости процесса, холодную пластическую деформацию проводят с обеспечением создания сжимающих напряжений, а нагрев под закалку ведут до Ac3 - Ac3 ± 20oС.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4905084 RU2024628C1 (ru) | 1993-01-24 | 1993-01-24 | Способ обработки стальных изделий из низколегированной стали |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4905084 RU2024628C1 (ru) | 1993-01-24 | 1993-01-24 | Способ обработки стальных изделий из низколегированной стали |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2024628C1 true RU2024628C1 (ru) | 1994-12-15 |
Family
ID=21557052
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4905084 RU2024628C1 (ru) | 1993-01-24 | 1993-01-24 | Способ обработки стальных изделий из низколегированной стали |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2024628C1 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2486260C1 (ru) * | 2012-06-18 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ обработки горячекатаного проката |
RU2553321C1 (ru) * | 2014-03-31 | 2015-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева", НГТУ | Способ подготовки калиброванного проката для изготовления метизных крепежных изделий |
-
1993
- 1993-01-24 RU SU4905084 patent/RU2024628C1/ru active
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР N 1507818, кл. C 21D 8/00, 1987. * |
Верштейн М.Л. Термомеханическая обработка металлов и сплавов. 1968, с.1089, 1094. * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2486260C1 (ru) * | 2012-06-18 | 2013-06-27 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева" (НГТУ) | Способ обработки горячекатаного проката |
RU2553321C1 (ru) * | 2014-03-31 | 2015-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева", НГТУ | Способ подготовки калиброванного проката для изготовления метизных крепежных изделий |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0896068B1 (en) | Bainite hardening | |
EP0933437A2 (en) | Method of heat-treating a hollow cylindrical workpiece | |
CN112143869A (zh) | 一种抗拉强度为2300~2400MPa淬回火弹簧钢丝制备工艺 | |
US3185600A (en) | Cryogenic quenching method | |
RU2024628C1 (ru) | Способ обработки стальных изделий из низколегированной стали | |
CA1041883A (en) | Method for producing a high tensile strength and high toughness bend pipe | |
US4142919A (en) | Manufacture of elongated bodies of high strength carbon steel | |
KR0180748B1 (ko) | 고강도 고인성 스프링용 오일 템퍼 강선 재료의 연속 열처리 방법 | |
US4222799A (en) | High-strength spring steel and its manufacturing process | |
BR8707822A (pt) | Processo para a fabricacao de produtos de aco laminado | |
US3826694A (en) | Thermal treatment of steel | |
KR100340468B1 (ko) | 구상흑연주철의 오스템퍼열처리방법 | |
JPH04232206A (ja) | 鋼製品の熱処理方法 | |
US4294632A (en) | Method for overaging of hot dip metal coated steel material | |
RU2087550C1 (ru) | Способ термической обработки деталей из легированной стали | |
KR840001380B1 (ko) | 인장강도가 높고 가공성이 풍부한 냉간소성 가공용 강재의 제조방법 | |
JPH02274810A (ja) | 高張力非調質ボルトの製造法 | |
SU889725A1 (ru) | Способ термической обработки холоднокатаной малоуглеродистой стали | |
JP2904505B2 (ja) | 冷間・温間鍛造加工用鋼線の製造方法および冷間・温間鍛造加工用鋼線 | |
JPS601931B2 (ja) | 高張力線の製造方法 | |
JPH03162515A (ja) | 熱処理方法 | |
Meiler et al. | Copper-Alloyed PHFP Steel for Energy-Efficient and Distortion-Reduced Production of Cold-Formed, High-Strength Structural Components | |
JP2001303189A (ja) | 室温及び加工発熱領域の変形抵抗の上昇が抑制された線状または棒状鋼、および機械部品 | |
RU2016092C1 (ru) | Способ термической обработки малолегированной заэвтектоидной стали перлитного класса | |
SU1038369A1 (ru) | Способ обработки нержавеющих сталей мартенситного класса |