RU2017102731A - Способ и система для удаления азота из lng - Google Patents

Способ и система для удаления азота из lng Download PDF

Info

Publication number
RU2017102731A
RU2017102731A RU2017102731A RU2017102731A RU2017102731A RU 2017102731 A RU2017102731 A RU 2017102731A RU 2017102731 A RU2017102731 A RU 2017102731A RU 2017102731 A RU2017102731 A RU 2017102731A RU 2017102731 A RU2017102731 A RU 2017102731A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
stream
hydrocarbon
containing gas
cooling
distillation column
Prior art date
Application number
RU2017102731A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2017102731A3 (ru
RU2707690C2 (ru
Inventor
Хао Цзян
Original Assignee
Блэк Энд Витч Холдинг Компани
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Блэк Энд Витч Холдинг Компани filed Critical Блэк Энд Витч Холдинг Компани
Publication of RU2017102731A publication Critical patent/RU2017102731A/ru
Publication of RU2017102731A3 publication Critical patent/RU2017102731A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2707690C2 publication Critical patent/RU2707690C2/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/34—Details about subcooling of liquids

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Claims (41)

1. Способ восстановления метана из углеводородосодержащего газа, содержащий этапы, на которых:
(a) охлаждают и, по меньшей мере, частично конденсируют сырьевой поток, содержащий углеводородосодержащий газ, чтобы тем самым предоставлять охлажденный сырьевой поток, при этом углеводородосодержащий газ содержит в диапазоне 0,5-30 мольных процентов азота;
(b) фракционируют, по меньшей мере, часть охлажденного подаваемого потока в дистилляционной колонне, чтобы тем самым формировать нижний поток с пониженным содержанием азота и верхний поток с повышенным содержанием азота, при этом фракционирование осуществляют при давлении в диапазоне 1-8 МПа, при этом верхний поток с повышенным содержанием азота содержит, по меньшей мере, 75 процентов азота, первоначально присутствующего в углеводородосодержащем газе; и
(c) восстанавливают, по меньшей мере, часть нижнего потока с пониженным содержанием азота, чтобы тем самым формировать LNG-обогащенный поток.
2. Способ по п. 1, в котором, по меньшей мере, часть охлаждения на этапе (a) выполняется через косвенный теплообмен с потоком одного смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром, цикле с двойным смешанным хладагентом, каскадном холодильном цикле или холодильном цикле за счет азота.
3. Способ по п. 1, в котором, по меньшей мере, часть охлаждения на этапе (a) выполняется через косвенный теплообмен с потоком смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром.
4. Способ по п. 1, дополнительно содержащий, до охлаждения этапа (a), охлаждение углеводородосодержащего газа, чтобы тем самым формировать охлажденный углеводородосодержащий газ, при этом, по меньшей мере, часть охлаждения выполняется через косвенный теплообмен с потоком смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром.
5. Способ по п. 1, в котором LNG-обогащенный поток содержит, по меньшей мере, на 85 процентов меньше азота, чем углеводородосодержащий газ на основе мольной процентной концентрации азота.
6. Способ по п. 1, в котором углеводородосодержащий газ содержит менее 20 мольных процентов азота.
7. Способ по п. 1, в котором этап (b) фракционирования возникает при давлении в диапазоне 2-6 МПа.
8. Способ по п. 1, в котором LNG-обогащенный поток содержит менее 3 мольных процентов азота.
9. Способ по п. 1, дополнительно содержащий, до охлаждения этапа (a), ввод углеводородосодержащего газа в ребойлер, находящийся в сообщении по текучей среде с дистилляционной колонной, чтобы за счет этого формировать сырьевой поток на этапе (a).
10. Способ по п. 1, дополнительно содержащий, до охлаждения этапа (a), предварительную обработку углеводородосодержащего газа, чтобы формировать обработанный углеводородосодержащий газ, при этом обработанный углеводородосодержащий газ представляет собой углеводородосодержащий газ на этапе (a).
11. Способ по п. 1, в котором этап (c) восстановления содержит охлаждение, по меньшей мере, части нижнего потока с пониженным содержанием азота, чтобы формировать LNG-обогащенный поток, при этом, по меньшей мере, часть охлаждения выполняется через косвенный теплообмен с потоком смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром.
12. Способ восстановления метана из углеводородосодержащего газа, содержащий этапы, на которых:
(a) охлаждают и, по меньшей мере, частично конденсируют сырьевой поток, содержащий углеводородосодержащий газ, чтобы тем самым предоставлять охлажденный сырьевой поток, при этом углеводородосодержащий газ содержит в диапазоне 0,5-30 мольных процентов азота;
(b) фракционируют, по меньшей мере, часть охлажденного подаваемого потока в дистилляционной колонне, чтобы тем самым формировать нижний поток с пониженным содержанием азота и верхний поток с повышенным содержанием азота, при этом верхний поток с повышенным содержанием азота содержит, по меньшей мере, 75 процентов азота, первоначально присутствующего в углеводородосодержащем газе;
(c) охлаждают, по меньшей мере, часть верхнего потока с повышенным содержанием азота, чтобы тем самым формировать охлажденный верхний поток с повышенным содержанием азота;
(d) сепарируют охлажденный верхний поток с повышенным содержанием азота на поток жидкой флегмы и побочный продукт в виде пара;
(e) вводят, по меньшей мере, часть потока жидкой флегмы в дистилляционную колонну; и
(f) охлаждают, по меньшей мере, часть нижнего потока с пониженным содержанием азота, чтобы тем самым формировать LNG-обогащенный поток.
13. Способ по п. 12, в котором, по меньшей мере, часть охлаждения на этапе (a), этапе (c) и этапе (f) выполняется через косвенный теплообмен с потоком одного смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром, цикле с двойным смешанным хладагентом, каскадном холодильном цикле или холодильном цикле за счет азота.
14. Способ по п. 12, в котором, по меньшей мере, часть охлаждения на этапе (a), этапе (c) и этапе (f) выполняется через косвенный теплообмен с потоком смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром.
15. Способ по п. 12, дополнительно содержащий, до охлаждения этапа (a), охлаждение углеводородосодержащего газа, чтобы тем самым формировать охлажденный углеводородосодержащий газ, при этом, по меньшей мере, часть охлаждения выполняется через косвенный теплообмен с потоком смешанного хладагента в холодильном цикле с замкнутым контуром.
16. Способ по п. 12, в котором LNG-обогащенный поток содержит, по меньшей мере, на 85 процентов меньше азота, чем углеводородосодержащий газ на основе мольной процентной концентрации азота.
17. Способ по п. 12, в котором этап (b) фракционирования возникает при давлении в диапазоне 2-6 МПа.
18. Способ по п. 12, в котором LNG-обогащенный поток содержит менее 3 мольных процентов азота.
19. Способ по п. 12, дополнительно содержащий, до охлаждения этапа (a), предварительную обработку углеводородосодержащего газа, чтобы формировать обработанный углеводородосодержащий газ, при этом обработанный углеводородосодержащий газ представляет собой углеводородосодержащий газ на этапе (a).
20. Способ по п. 12, дополнительно содержащий, до охлаждения этапа (a), ввод углеводородосодержащего газа в ребойлер, находящийся в сообщении по текучей среде с дистилляционной колонной, чтобы тем самым формировать сырьевой поток на этапе (a).
21. Установка для восстановления сжиженного метанового газа (LNG) из углеводородосодержащего газа, содержащая:
- первичный теплообменник, имеющий первый охлаждающий канал, расположенный в нем, при этом первый охлаждающий канал сконфигурирован с возможностью охлаждать углеводородосодержащий газ до охлажденного углеводородосодержащего газа;
- дистилляционную колонну, находящуюся в сообщении по текучей среде с первым охлаждающим каналом, при этом дистилляционная колонна содержит первое впускное отверстие для того, чтобы принимать охлажденный углеводородосодержащий газ, при этом дистилляционная колонна сконфигурирована с возможностью сепарировать охлажденный углеводородосодержащий газ на верхний поток с повышенным содержанием азота и нижний поток с пониженным содержанием азота;
- второй охлаждающий канал, расположенный в первичном теплообменнике, находящемся в сообщении по текучей среде с дистилляционной колонной, при этом второй охлаждающий канал сконфигурирован с возможностью охлаждать нижний поток с пониженным содержанием азота до LNG-обогащенного потока жидкости;
- третий охлаждающий канал, расположенный в первичном теплообменнике, находящемся в сообщении по текучей среде с дистилляционной колонной, при этом третий охлаждающий канал сконфигурирован с возможностью охлаждать верхний поток с повышенным содержанием азота до охлажденного потока с повышенным содержанием азота;
- систему возврата флегмы, находящуюся в сообщении по текучей среде между третьим охлаждающим каналом и дистилляционной колонной, при этом система возврата флегмы сконфигурирована с возможностью сепарировать охлажденный поток с повышенным содержанием азота на поток жидкой флегмы и побочный продукт в виде пара; и
- один смешанный холодильный цикл с замкнутым контуром, по меньшей мере, частично расположенный в первичном теплообменнике.
22. Установка по п. 21, дополнительно содержащая ребойлер, находящийся в сообщении по текучей среде с первым охлаждающим каналом, при этом ребойлер сконфигурирован с возможностью охлаждать углеводородосодержащий газ до введения в первый охлаждающий канал.
23. Установка по п. 22, в которой ребойлер находится в сообщении по текучей среде с дистилляционной колонной и сконфигурирован с возможностью предоставлять теплоноситель в дистилляционную колонну.
24. Установка по п. 21, в которой система возврата флегмы содержит конденсаторный барабан для сепарирования охлажденного потока с повышенным содержанием азота на поток жидкой флегмы и побочный продукт в виде пара.
25. Установка по п. 21, в которой система возврата флегмы содержит флегмовый насос, сконфигурированный с возможностью накачивать жидкую флегму в дистилляционную колонну.
26. Установка по п. 21, в которой поток жидкой флегмы вводится в дистилляционную колонну через второе впускное отверстие, при этом второе впускное отверстие позиционируется в более высокой точке относительно первого впускного отверстия.
RU2017102731A 2014-06-30 2015-06-23 Способ и система для удаления азота из lng RU2707690C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/320,149 2014-06-30
US14/320,149 US10443930B2 (en) 2014-06-30 2014-06-30 Process and system for removing nitrogen from LNG
PCT/US2015/037126 WO2016003701A1 (en) 2014-06-30 2015-06-23 Process and system for removing nitrogen from lng

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2017102731A true RU2017102731A (ru) 2018-07-30
RU2017102731A3 RU2017102731A3 (ru) 2018-12-27
RU2707690C2 RU2707690C2 (ru) 2019-11-28

Family

ID=54930104

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017102731A RU2707690C2 (ru) 2014-06-30 2015-06-23 Способ и система для удаления азота из lng

Country Status (10)

Country Link
US (1) US10443930B2 (ru)
CN (1) CN106662393A (ru)
AR (1) AR101018A1 (ru)
AU (1) AU2015284592B2 (ru)
BR (1) BR112016029960A2 (ru)
CA (1) CA2952820A1 (ru)
CO (1) CO2017000217A2 (ru)
MX (1) MX2016016721A (ru)
RU (1) RU2707690C2 (ru)
WO (1) WO2016003701A1 (ru)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10619918B2 (en) * 2015-04-10 2020-04-14 Chart Energy & Chemicals, Inc. System and method for removing freezing components from a feed gas
CN108826833B (zh) * 2018-05-09 2020-05-26 常州大学 一种天然气杂质分离回收装置

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1208196A (en) * 1967-12-20 1970-10-07 Messer Griesheim Gmbh Process for the liquifaction of nitrogen-containing natural gas
US3763658A (en) 1970-01-12 1973-10-09 Air Prod & Chem Combined cascade and multicomponent refrigeration system and method
US4033735A (en) * 1971-01-14 1977-07-05 J. F. Pritchard And Company Single mixed refrigerant, closed loop process for liquefying natural gas
US4004430A (en) 1974-09-30 1977-01-25 The Lummus Company Process and apparatus for treating natural gas
FR2664263B1 (fr) 1990-07-04 1992-09-18 Air Liquide Procede et installation de production simultanee de methane et monoxyde de carbone.
FR2682964B1 (fr) 1991-10-23 1994-08-05 Elf Aquitaine Procede de deazotation d'un melange liquefie d'hydrocarbures consistant principalement en methane.
US5505049A (en) 1995-05-09 1996-04-09 The M. W. Kellogg Company Process for removing nitrogen from LNG
US5657643A (en) 1996-02-28 1997-08-19 The Pritchard Corporation Closed loop single mixed refrigerant process
US5669234A (en) 1996-07-16 1997-09-23 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process
DZ2534A1 (fr) 1997-06-20 2003-02-08 Exxon Production Research Co Procédé perfectionné de réfrigération en cascade pour la liquéfaction du gaz naturel.
US6119479A (en) 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
US6308531B1 (en) 1999-10-12 2001-10-30 Air Products And Chemicals, Inc. Hybrid cycle for the production of liquefied natural gas
US6289692B1 (en) 1999-12-22 2001-09-18 Phillips Petroleum Company Efficiency improvement of open-cycle cascaded refrigeration process for LNG production
US7234322B2 (en) 2004-02-24 2007-06-26 Conocophillips Company LNG system with warm nitrogen rejection
AU2004319953B2 (en) 2004-04-26 2010-11-18 Ortloff Engineers, Ltd Natural gas liquefaction
EP1715267A1 (en) 2005-04-22 2006-10-25 Air Products And Chemicals, Inc. Dual stage nitrogen rejection from liquefied natural gas
US8328995B2 (en) 2006-02-14 2012-12-11 Black & Veatch Holding Company Method for producing a distillate stream from a water stream containing at least one dissolved solid
FR2923001B1 (fr) * 2007-10-26 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel avec fractionnement a haute pression.
US9243842B2 (en) * 2008-02-15 2016-01-26 Black & Veatch Corporation Combined synthesis gas separation and LNG production method and system
US9528759B2 (en) 2008-05-08 2016-12-27 Conocophillips Company Enhanced nitrogen removal in an LNG facility
JP2012514050A (ja) 2008-11-03 2012-06-21 シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー 炭化水素流から窒素を排除して燃料ガス流を提供する方法およびそのための装置
GB2462555B (en) 2009-11-30 2011-04-13 Costain Oil Gas & Process Ltd Process and apparatus for separation of Nitrogen from LNG
CN102115684B (zh) 2009-12-30 2013-07-24 中国科学院理化技术研究所 一种由焦炉煤气生产液化天然气的方法
US9441877B2 (en) 2010-03-17 2016-09-13 Chart Inc. Integrated pre-cooled mixed refrigerant system and method
US10113127B2 (en) 2010-04-16 2018-10-30 Black & Veatch Holding Company Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
DE102010044646A1 (de) * 2010-09-07 2012-03-08 Linde Aktiengesellschaft Verfahren zum Abtrennen von Stickstoff und Wasserstoff aus Erdgas
CA2819128C (en) 2010-12-01 2018-11-13 Black & Veatch Corporation Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant
US20130205828A1 (en) * 2011-10-06 2013-08-15 Rustam H. Sethna Integration of a liquefied natural gas liquefier with the production of liquefied natural gas
WO2013055305A1 (en) 2011-10-14 2013-04-18 Price, Brian, C. Process for separating nitrogen from a natural gas stream with nitrogen stripping in the production of liquefied natural gas
CN102435044B (zh) 2011-12-13 2014-05-07 杭州中泰深冷技术股份有限公司 一种焦炉气制液化天然气的深冷分离***
DE102012010542A1 (de) 2011-12-20 2013-06-20 CCP Technology GmbH Verfahren und anlage zur erzeugung von synthesegas
US10139157B2 (en) 2012-02-22 2018-11-27 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant

Also Published As

Publication number Publication date
BR112016029960A2 (pt) 2017-08-22
AR101018A1 (es) 2016-11-16
CA2952820A1 (en) 2016-01-07
MX2016016721A (es) 2017-11-02
WO2016003701A1 (en) 2016-01-07
RU2017102731A3 (ru) 2018-12-27
AU2015284592A1 (en) 2017-01-12
US20150377551A1 (en) 2015-12-31
RU2707690C2 (ru) 2019-11-28
CO2017000217A2 (es) 2017-03-31
AU2015284592B2 (en) 2019-12-05
CN106662393A (zh) 2017-05-10
US10443930B2 (en) 2019-10-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US8256243B2 (en) Integrated olefin recovery process
RU2707777C2 (ru) Комбинированное выделение высоко- и низкокипящих соединений из природного газа
EA021947B1 (ru) Переработка углеводородного газа
US10808999B2 (en) Process for increasing ethylene and propylene yield from a propylene plant
US20130333416A1 (en) Method of recovery of natural gas liquids from natural gas at ngls recovery plants
KR20200015917A (ko) 탄화수소 가스 처리
RU2014146578A (ru) Извлечение спг из синтез-газа с использованием смешанного хладагента
KR101680923B1 (ko) 탄화수소 가스 처리방법
US11649199B2 (en) Refrigeration recovery from reactor feed in a propane dehydrogenation system
RU2017102731A (ru) Способ и система для удаления азота из lng
AU2014265950A1 (en) Methods for separating hydrocarbon gases
US20160054054A1 (en) Process and apparatus for separation of hydrocarbons and nitrogen
US10513477B2 (en) Method for improving propylene recovery from fluid catalytic cracker unit
CA3009049C (en) Systems and methods for recovering desired light hydrocarbons from refinery waste gas using a back-end turboexpander
EA023919B1 (ru) Переработка углеводородного газа
US20170176097A1 (en) Systems and Methods for Recovering Desired Light Hydrocarbons from Refinery Waste Gas Using a Back-End Turboexpander
RU2674035C2 (ru) Способ рекуперации тепла от разделения углеводородов
TW201821394A (zh) 用於製造稀釋乙烯的方法
CN107285981A (zh) 一种脱甲烷塔换热***及换热方法
US20150082828A1 (en) Natural gas fractional distillation apparatus
RU2736034C1 (ru) Установка комплексной подготовки газа путем низкотемпературного фракционирования
RU2624654C1 (ru) Устройство промежуточной сепарации газа (варианты)
RU2740201C2 (ru) Установка деэтанизации природного газа
US20170261257A1 (en) Heat pump on c2 splitter bottom to unload propylene refrigeration