RU2011843C1 - Способ синтеза аэродинамических сопротивлений ветвей вентиляционных многополюсников - Google Patents
Способ синтеза аэродинамических сопротивлений ветвей вентиляционных многополюсников Download PDFInfo
- Publication number
- RU2011843C1 RU2011843C1 SU4929819A RU2011843C1 RU 2011843 C1 RU2011843 C1 RU 2011843C1 SU 4929819 A SU4929819 A SU 4929819A RU 2011843 C1 RU2011843 C1 RU 2011843C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- branches
- aerodynamic
- multipole
- nodes
- network
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Aerodynamic Tests, Hydrodynamic Tests, Wind Tunnels, And Water Tanks (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области моделировани труднодоступных (выработанные пространства, зоны обрушений и затоплений и т. п. ) или в рассматриваемый момент не представляющих интереса с точки зрения расходов воздуха участков вентиляционных сетей шахт и рудников многополюсниками, а также к моделированию квадратичных сетевых систем: электрических, гидравлических, газовых и т. д. Изобретение также может быть применено для упрощения (сокращения) расчетных схем вышеперечисленных сетевых систем. Сущность изобретения: при получении значения аэродинамического сопротивления ветви моделирующего многополюсника с отрицательным знаком изменяют порядок следования двух любых оконтуривающих узлов, вновь производят расчет аэродинамических сопротивлений до получения многополюсника с положительными аэродинамическими сопротивлениями всех ветвей. 3 ил.
Description
Изобретение относится к области моделирования труднодоступных (выработанные пространства, зоны обрушений и затоплений и т. п. ) или в рассматриваемый момент не представляющих интерес с точки зрения расходов воздуха участков вентиляционных свечей шахт и рудников многополюсниками, а также к моделированию квадратичных сетевых систем: электрических, гидравлических, газовых и т. д. Изобретение также может быть применено для упрощения (сокращения) расчетных схем вышеперечисленных сетевых систем.
Известен способ упрощения вентиляционных сетей многополюсниками [1] , сущность которого заключается в замене участка сети моделирующим многополюсником при соблюдении условия, что режим проветривания и расходы воздуха в оставшихся ветвях сети не изменяется. Для определения величин сопротивлений фиктивных линеаризованных сторон моделирующего многополюсника составляется система уравнений, описывающая данный многополюсник. В силу нелинейности системы она не имеет аналитического решения, поэтому предлагается приближенный способ определения величин сопротивлений с использованием электромоделирующего прибора ЭПМВС. Недостатками данного подхода являются: во-первых, сложность предварительной подготовки расчетной схемы; во-вторых, необходимость выполнения увязочного расчета для перехода к параметрам исходной сети; в-третьих, при многовариантных расчетах необходимо строить многополюсник каждый раз заново для каждого варианта, так как параметры многополюсника определяются по результатам одного фиксированного режима.
Наиболее близким из известных способов моделирования труднодоступных или не представляющих интереса участков сетей, выбранным в качестве прототипа, является способ, основанный на выделении узлов, которыми эти участки оконтуриваются и связываются с остальной частью сети, соединении этих узлов фиктивными ветвями, создании двух различных режимов в исходной сети, измерении для каждого из режимов величин давлений в оконтуривающих узлах и расходов воздуха в ветвях, инцидентных к оконтуривающим узлам и расположенным вне моделирующего многополюсника, построении на основе полученных данных системы уравнений, описывающей многополюсник, и определении аэродинамических сопротивлений ветвей моделирующего многополюсника [2] .
Однако известный способ имеет следующий недостаток. При определении величин аэродинамических сопротивлений ветвей моделирующего многополюсника возможны случаи, когда отдельные значения сопротивлений получаются с отрицательным знаком, что объясняется нелинейностью вентиляционных сетей. Наличие отрицательных значений аэродинамических сопротивлений делает невозможным выполнение дальнейших расчетов вентиляционной сети.
Целью изобретения является повышение точности и адаптивности, а также расширение функциональных возможностей моделирования.
Цель достигается тем, что в известном способе при получении значения аэродинамического сопротивления ветви моделирующего многополюсника с отрицательным знаком изменяют порядок следования двух любых оконтуривающих узлов, вновь производят расчет аэродинамических сопротивлений до получения многополюсника с положительными аэродинамическими сопротивлениями всех ветвей. Необходимо отметить, что точность расчетов расходов воздуха в оставшихся ветвях упрощенной сети не зависит от порядка следования оконтуривающих узлов моделирующего многополюсника, так как строится, по сути, один из множества возможных вариантов построения многополюсника, на базе одного и того же набора оконтуривающих узлов. Сопоставительный анализ заявляемого решения с прототипом показывает, что заявляемый способ отличается от известного тем, что в случае получения отрицательного значения аэродинамического сопротивления ветви моделирующего многополюсника изменяют порядок следования оконтуривающих узлов многоплюсника. Таким образом, заявляемый способ соответствует критерию изобретения "Новизна". Сравнение заявляемого способа не только с прототипом, но и с другими способами моделирования вентиляционных сетей не позволило выявить в них признаки, отличающие заявляемый способ от прототипа, что позволяет сделать вывод о соответствии критерию "Существенные отличия".
На фиг. 1 представлен пpимеp исходной вентиляционной сети, которую необходимо упростить, так как распределение воздуха в части сети, оконтуренной узлами 6-9-23-26-6 и заключенной в многополюсник, изображенный штриховой линией, в данный момент не представляет интереса; на фиг. 2 - упрощенная вентиляционная сеть, где исключенная часть сети заменена фиктивными ветвями 6-9, 9-23, 23-26, 26-6 моделирующего многополюсника, аэродинамические сопротивления которых определяются расчетным путем; на фиг. 3 - упрощенная сеть, в которой произведено изменение порядка следования оконтуривающих узлов моделирующего многополюсника.
Предлагаемый способ реализуют следующим образом.
Предположим, что необходимо произвести упрощение в исходной вентиляционной сети (фиг. 1), так как распределение воздуха в части сети, оконтуренной узлами 6-9-23-26-6 и заключенной в многополюсник, изображенный штpиховой линией, в данный момент не представляет интереса и поэтому из расчета исключается. На фиг. 2 представлена упрощенная сеть, где исключенная часть сети заменена фиктивными ветвями 6-9, 9-23, , 23-26 и 26-6, аэродинамические сопротивления которых определены по методике, представленной в [2] . При этом может сложиться такая ситуация, когда одна или несколько фиктивных ветвей моделирующего многополюсника могут иметь отрицательные значения аэродинамических сопротивлений. С целью исключения этого явления производят изменение порядка следования оконтуривающих узлов, т. е. строят новый многополюсник, например, 6-23-9-26-6, на базе тех же оконтуривающих узлов. После этого вновь выполняют расчет значений аэродинамических сопротивлений многополюсника. При наличии отрицательных значений аэродинамических сопротивлений вновь изменяют порядок следования оконтуривающих узлов, но уже других, чем в предыдущем случае, и вновь выполняют расчет аэродинамических сопротивлений до получения многополюсника с положительными аэродинамическими сопротивлениями всех ветвей.
В качестве конкретного примера выполнения заявленного способа предлагается упрощение сети, представленной в качестве иллюстрирующего материала на фиг. 1. При замене исключенной части сети многополюсником с фиктивными ветвями 6-9, 9-23, 23-26, 26-6 (фиг. 2) получают следующие значения аэродинамических сопротивлений (даПа*с2/м6) ветвей: R(6-9) = 0,00581; R(9-23) = -0,10733; R(23-26) = -151,872; R(26-6) = 0,07914. Отрицательные значений аэродинамических сопротивлений фиктивных ветвей 9-23 и 23-26 противоречат физической сущности и не позволяют вести дальнейшие расчеты. При изменении порядка следования оконтуривающих узлов многополюсника на последовательность 6-23-9-26-6 (фиг. 3), согласно предлагаемого способа, значения аэродинамических сопротивлений (даПа*с2/м6) фиктивных ветвей составляет: R(6-23) = 0,02767; R(23-9) = 0,08297; R(9-26) = 0,22546; R(26-6) = 0,58897, т. е. стали положительными, что позволяет выполнять дальнейшие расчеты данной сети.
Предлагаемый способ может быть использован не только при упрощении вентиляционных сетей, но и при упрощении гидравлических, электрических, газовых, тепловых и других квадратичных сетевых систем.
Использование предлагаемого способа обеспечивает по сравнению с существующими способами следующие преимущества: повышает точность упрощения сетевых систем; адаптивность способа к различным ситуациям, встречающимся на практике; расширяет функциональные возможности моделирования, реализовав возможность приведения упрощенной сети к виду, позволяющему выполнять ее расчет.
Claims (1)
- СПОСОБ СИНТЕЗА АЭРОДИНАМИЧЕСКИХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ВЕТВЕЙ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ МНОГОПОЛЮСНИКОВ при моделировании труднодоступных или не представляющих интереса участков сетей шахт и рудников, заключающийся в выделении оконтуривающих узлов этих участков, соединении их между собой фиктивными аэродинамическими сопротивлениями в виде многополюсника, создании двух различных режимов в исходной сети, измерении для каждого режима величин давлений и расходов в выделенных узлах, построении по полученным данным системы уравнений и определении аэродинамических сопротивлений, отличающийся тем, что, с целью повышения точности, адаптивности и расширения функциональных возможностей моделирования, при получении отрицательных значений аэродинамических сопротивлений изменяют порядок следования двух любых оконтуривающих узлов многополюсника, вновь производят расчет аэродинамических сопротивлений до получения многополюсника с положительными аэродинамическими сопротивлениями всех ветвей.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4929819 RU2011843C1 (ru) | 1991-04-22 | 1991-04-22 | Способ синтеза аэродинамических сопротивлений ветвей вентиляционных многополюсников |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU4929819 RU2011843C1 (ru) | 1991-04-22 | 1991-04-22 | Способ синтеза аэродинамических сопротивлений ветвей вентиляционных многополюсников |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2011843C1 true RU2011843C1 (ru) | 1994-04-30 |
Family
ID=21571049
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU4929819 RU2011843C1 (ru) | 1991-04-22 | 1991-04-22 | Способ синтеза аэродинамических сопротивлений ветвей вентиляционных многополюсников |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2011843C1 (ru) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104775841A (zh) * | 2015-03-02 | 2015-07-15 | 陕西陕煤黄陵矿业有限公司 | 面向矿井用风点的通风网络安全分区划分方法 |
-
1991
- 1991-04-22 RU SU4929819 patent/RU2011843C1/ru active
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104775841A (zh) * | 2015-03-02 | 2015-07-15 | 陕西陕煤黄陵矿业有限公司 | 面向矿井用风点的通风网络安全分区划分方法 |
CN104775841B (zh) * | 2015-03-02 | 2017-01-04 | 陕西陕煤黄陵矿业有限公司 | 面向矿井用风点的通风网络安全分区划分方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Jones et al. | Finite element model updating using antiresonant frequencies | |
FI114412B (fi) | Menetelmä adaptiivista Kalman-suodatusta varten dynaamisissa järjestelmissä | |
CA2392063A1 (en) | Method and program for simulating a physical system using object-oriented programming | |
CN111008447A (zh) | 一种基于图嵌入法的链路预测方法 | |
CN110110627B (zh) | 一种面向计算资源局限平台部署的实时目标检测的方法 | |
Krzewina et al. | Minimal spanning tree statistics for the analysis of large-scale structure | |
RU2011843C1 (ru) | Способ синтеза аэродинамических сопротивлений ветвей вентиляционных многополюсников | |
Hellaby | Volume matching in Tolman models | |
Qin et al. | A pseudopotential multiphase lattice Boltzmann model based on high-order difference | |
CN113190232B (zh) | 一种数据解析方法、装置及存储介质 | |
CN111832358A (zh) | 一种点云语义解析方法和装置 | |
CN103942380B (zh) | 图形化控制***设计与仿真工具 | |
CA2157113A1 (en) | An Improved Method and System for Predicting Steady State Conditions of a Product from Transient Monotonic or Cyclic Data | |
Williams et al. | Regge calculus and observations. I. Formalism and applications to radial motion and circular orbits | |
CN116523045A (zh) | 一种面向多芯粒芯片的深度学习推理模拟器 | |
Sriyananda et al. | Prediction of human operator performance | |
GB2382263A (en) | Network/system modelling using node discovery and node associated data | |
Pedersini et al. | ock-wise physical model synthesis for lusical acoustics | |
Kim | Existence of steady state solutions to an epidemic model with screening and their asymptotic stability | |
Savage et al. | The graph-theoretic field model—II. application of multi-terminal representations to field problems | |
CN115755683A (zh) | 车辆状态控制方法及*** | |
CN109507723A (zh) | 微地震压裂裂缝模型的压裂体积计算方法及*** | |
Caianiello et al. | Implementations of the C-calculus | |
Sun | A new search procedure for distributed parameter identification | |
SU468261A1 (ru) | Устройство дл моделировани теплообменного аппарата |