RU157682U1 - Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями - Google Patents
Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями Download PDFInfo
- Publication number
- RU157682U1 RU157682U1 RU2015110805/07U RU2015110805U RU157682U1 RU 157682 U1 RU157682 U1 RU 157682U1 RU 2015110805/07 U RU2015110805/07 U RU 2015110805/07U RU 2015110805 U RU2015110805 U RU 2015110805U RU 157682 U1 RU157682 U1 RU 157682U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- voltage
- phase
- link
- active
- sensor
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Inverter Devices (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями, содержащий первый и второй фазосдвигающие трансформаторы соответственно на 0 и 30° градусов, первичная обмотка первого фазосдвигающего трансформатора имеет шесть выводов и соединена последовательно с первичной обмоткой второго фазосдвигающего трансформатора, которая соединена в звезду, при этом начало первичной обмотки первого фазосдвигающего трансформатора подключено к источнику питания, вторичные обмотки указанных трансформаторов соединены в звезду и треугольник и подключены соответственно к первому и второму преобразователям частоты, каждый из которых состоит из трехуровневого активного выпрямителя, трехуровневого инвертора напряжения и дросселя, при этом одноименные выходные зажимы фаз преобразователей частоты соединены между собой и подключены к двигателю переменного тока, а входы общего для обоих преобразователей частоты звена постоянного тока с нулевой точкой подключены к выходам обоих активных выпрямителей, выходы указанного звена подключены к входам обоих инверторов напряжения, отличающийся тем, что он снабжен блоком задания напряжения звена постоянного тока, блоком задания реактивной мощности и системой управления, включающей датчик напряжения и датчик тока источника питания, датчик напряжения звена постоянного тока, датчик несимметрии напряжения источника питания, блок коррекции фазных напряжений активных выпрямителей и блок управления, при этом первый и второй входы блока управления соединены соответственно с блоком задания напряжения звена постоянного тока и блоком задания реактивной мощ
Description
Полезная модель относится к области силовой преобразовательной техники и может быть использована для питания асинхронных и синхронных электродвигателей напряжением 6,3 и 10 кВ и мощностью 0,5-15 МВт с широтно-импульсной модуляцией.
Известен высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями, содержащий первый, второй и третий фазосдвигающие силовые трансформаторы, первичные трехфазные обмотки которых соединены в треугольники со сдвигом соответственно +20,0° и -20° и подключены к общему источнику питания, а их вторичные трехфазные обмотки подключены соответственно к первому, второму и третьему преобразователям частоты, каждый из которых состоит из трехуровневого активного выпрямителя, звена постоянного тока с нулевой точкой, трехуровневого инвертора напряжения и дросселя, при этом одноименные выходные зажимы фаз преобразователей частоты соединены между собой и подключены к двигателю переменного тока. Высоковольтный преобразователь частоты дополнительно снабжен датчиком напряжения источника питания, блоком управления, блоком коррекции углов переключения и по количеству преобразователей частоты снабжен датчиками переменного тока и датчиками напряжения звена постоянного тока, при этом первый вход блока управления подключен к источнику питания через датчик напряжения источника питания, его второй, третий и четвертый входы подключены к датчикам переменного тока, установленным в цепях питания соответственно первого, второго и третьего преобразователей частоты, а пятый, шестой и седьмой входы блока управления подключены к датчикам напряжения звена постоянного тока, установленным в цепях питания трехуровневого инвертора напряжения соответственно первого, второго и третьего преобразователей частоты, а выход указанного блока управления подключен к входу блока коррекции углов переключения, первый, второй и третий выходы которого подключены к входам управления трехуровневых активных выпрямителей соответственно первого, второго и третьего преобразователей частоты (см. патент РФ №148288, Н02М 7/5395).
Недостатком известного устройства является его низкая надежность работы при кратковременных несимметричных провалах напряжения источника питания. Это обусловлено значительным увеличением первой гармоники отдельных фазных токов активных выпрямителей и значительным колебанием напряжения в звене постоянного тока, что приводит к отключению активных выпрямителей.
Наиболее близким аналогом к заявляемой полезной модели является высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями, содержащий первый и второй фазосдвигающие трансформаторы соответственно на 0 и +30 градусов, первичная обмотка первого фазосдвигающего трансформатора имеет шесть выводов и соединена последовательно с первичной обмоткой второго фазосдвигающего трансформатора, которая соединена в звезду, при этом начало первичной обмотки первого фазосдвигающего трансформатора подключено к источнику питания, вторичные обмотки указанных трансформаторов соединены в звезду и треугольник и подключены соответственно к первому и второму преобразователям частоты, каждый из которых состоит из трехуровневого активного выпрямителя, трехуровневого инвертора напряжения и дросселя, при этом одноименные выходные зажимы фаз преобразователей частоты соединены между собой и подключены к двигателю переменного тока, а входы общего для обоих преобразователей частоты звена постоянного тока с нулевой точкой подключены к выходам обоих активных выпрямителей, выходы указанного звена подключены к входам обоих инверторов напряжения. Указанный преобразователь частоты используется для современных электроприводов прокатных станов, выполненных на базе мощных синхронных двигателей (см. статью Т.Р. Храмшин, Г.П. Корнилов, А.А. Николаев и др. Исследование воздействия активных выпрямителей большой мощности на питающую сеть // Вестник ИГЭУ. Вып. 1 / 2013. С. 80-83.).
Недостатком известного устройства является низкая надежность его работы при кратковременных несимметричных провалах напряжения источника питания, что обусловлено значительным увеличением первой гармоники отдельных фазных токов активных выпрямителей и значительным колебанием напряжения в звене постоянного тока, что приводит к отключению активных выпрямителей.
Задача, решаемая заявляемой полезной моделью, заключается в повышение надежности работы высоковольтного преобразователя частоты при кратковременных несимметричных провалах напряжения источника питания.
Технический результат, создаваемый полезной моделью, заключается в создании системы управления активными выпрямителями, обеспечивающей ограничение увеличения токов активных выпрямителей и ограничения диапазона колебаний напряжения в звене постоянного тока до допустимых уровней при кратковременных несимметричных провалах напряжения источника питания.
Поставленная задача решается тем, что высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями, содержащий первый и второй фазосдвигающие трансформаторы соответственно на 0 и +30 градусов, первичная обмотка первого фазосдвигающего трансформатора имеет шесть выводов и соединена последовательно с первичной обмоткой второго фазосдвигающего трансформатора, которая соединена в звезду, при этом начало первичной обмотки первого фазосдвигающего трансформатора подключено к источнику питания, вторичные обмотки указанных трансформаторов соединены в звезду и треугольник и подключены соответственно к первому и второму преобразователям частоты, каждый из которых состоит из трехуровневого активного выпрямителя, трехуровневого инвертора напряжения и дросселя, при этом одноименные выходные зажимы фаз преобразователей частоты соединены между собой и подключены к двигателю переменного тока, а входы общего для обоих преобразователей частоты звена постоянного тока с нулевой точкой подключены к выходам обоих активных выпрямителей, выходы указанного звена подключены к входам обоих инверторов напряжения, согласно изменению, снабжен блоком задания напряжения звена постоянного тока, блоком задания реактивной мощности и системой управления, включающей датчик напряжения и датчик тока источника питания, датчик напряжения звена постоянного тока, датчик несимметрии напряжения источника питания, блок коррекции фазных напряжений активных выпрямителей и блок управления, при этом первый и второй входы блока управления соединены соответственно с блоком задания напряжения звена постоянного тока и блоком задания реактивной мощности, третий вход блока управления соединен с выходом датчика напряжения источника питания, вход указанного датчика подключен к источнику питания, четвертый вход блока управления соединен с выходом датчика тока источника питания, вход которого подключен в точку соединения первичных обмоток первого и второго фазосдвигающих трансформаторов, пятый вход блока управления соединен с выходом датчика напряжения звена постоянного тока, входы которого соединены с выходами звена постоянного тока с нулевой точкой, а выход блока управления подключен к первому входу блока коррекции фазных напряжений активных выпрямителей, первый и второй выходы которого подключены к входам управления трехуровневых активных выпрямителей соответственно первого и второго преобразователей частоты, при этом второй вход блока коррекции фазных напряжений активных выпрямителей через датчик несимметрии напряжения источника питания подключен к последнему.
Сущность полезной модели поясняется чертежами, где:
- на фиг. 1 изображена функциональная схема высоковольтного преобразователя частоты большой мощности с активными выпрямителями;
- на фиг. 2 приведена форма фазного напряжения на входе трехуровневого активного выпрямителя по отношению к нулевой точке в звене постоянного тока;
- на фиг. 3 приведены зависимости углов переключения ключей α1, α2, …, α9 активного выпрямителя от коэффициента модуляции µ для метода широтно-импульсной модуляции (ШИМ), обеспечивающего заданное значение первой гармоники напряжения А1 активного выпрямителя;
- на фиг. 4 приведена таблица для симметричного и несимметричного режимов работы источника питания, где приведен спектр гармоник тока активных выпрямителей и коэффициент искажения синусоидальности кривой тока источника питания для номинального значения мощности двигателя переменного тока.
Заявляемое устройство содержит первый 1 (фиг. 1) и второй 2 фазосдвигающие трансформаторы соответственно на 0 и +30 градусов. Первичная обмотка первого фазосдвигающего трансформатора 1 имеет шесть выводов и соединена последовательно с первичной обмоткой второго фазосдвигающего трансформатора 2, которая соединена в звезду, причем начало первичной обмотки первого фазосдвигающего трансформатора 1 подключено к источнику питания 3. Вторичные обмотки указанных трансформаторов 1 и 2 соединены в звезду и треугольник и подключены соответственно к первому 4 и второму 5 преобразователям частоты. Каждый преобразователь частоты 4, 5 состоит из трехуровневого активного выпрямителя 6, трехуровневого инвертора напряжения 7 и дросселя 8. При этом одноименные выходные зажимы фаз преобразователей частоты 4, 5 соединены между собой и подключены к двигателю переменного тока 9. Заявляемое устройство также содержит звено постоянного тока 10 с нулевой точкой, которое является общим для преобразователей частоты 4 и 5. Входы звена постоянного тока 10 с нулевой точкой подключены к выходам обоих активных выпрямителей 6, а его выходы - к входам обоих инверторов напряжения 7. Устройство дополнительно снабжено блоком задания напряжения звена 11 постоянного тока 10, блоком задания реактивной мощности 12 и системой управления 13. При этом система управления 13 содержит датчик напряжения 14 и датчик тока 15 источника питания 3, датчик напряжения 16 звена постоянного тока 10, датчик несимметрии напряжения 17 источника питания 3, блок коррекции фазных напряжений 18 активных выпрямителей 6 и блок управления 19. При этом первый и второй входы блока управления 19 соединены соответственно с блоком задания напряжения 11 звена постоянного тока 10 и блоком задания реактивной мощности 12. Третий вход блока управления 19 соединен с выходом датчика напряжения 14 источника питания 3, вход которого подключен к источнику питания 3. Четвертый вход блока управления 19 соединен с выходом датчика тока 15 источника питания 3, вход которого подключен в точку соединения первичных обмоток первого 1 и второго 2 фазосдвигающих трансформаторов. Пятый вход блока управления 19 соединен с выходом датчика напряжения 16 звена постоянного тока 10, причем входы указанного датчика напряжения 16 соединены с выходами звена постоянного тока 10 с нулевой точкой. Выход блока управления 19 подключен к первому входу блока коррекции фазных напряжений 18 активных выпрямителей 6, а его первый и второй выходы подключены к входам управления трехуровневых активных выпрямителей 6 соответственно первого 4 и второго 5 преобразователей частоты. При этом второй вход блока коррекции фазных напряжений 18 активных выпрямителей 6 через датчик несимметрии напряжения 17 источника питания 3 подключен к последнему.
В заявляемом высоковольтном преобразователе частоты схемотехническое исполнение трехуровневых активных выпрямителей 6 и трехуровневых инверторов напряжения 7 идентичное. Они выполнены на полностью управляемых IGCT тиристорах, что позволяет обеспечить работу электропривода, как в двигательном, так и в генераторном режиме. Кроме того, трехуровневые активные выпрямители 6 и инверторы напряжения 7 являются многоуровневыми, что способствует улучшению формы их выходных напряжений при относительно невысокой частоте коммутации. Вторичные линейные напряжения фазосдвигающих трансформаторов 1 и 2 равны между собой. При этом в сетевом токе симметричного источника питания 3 присутствие гармоник, порядок которых определяется известным выражением 12·n±1, где n=1,2,3….
Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями работает следующим образом.
Система управления 13 (фиг. 1), контролируя напряжение в звене постоянного тока 10, напряжение и ток источника питания 3, значение сигналов с блока задания напряжения 11 звена постоянного тока 10 и блока задания реактивной мощности 12, осуществляет управление активными выпрямителями 6. При этом обеспечивается поддержание на заданном уровне напряжения в звене постоянного тока 10 преобразователей частоты 4 и 5 и поддержание заданного значения потребления ими реактивной мощности. Двигатель переменного тока 9 через дроссели 8 получает питание от двух параллельно включенных трехуровневых инверторов напряжения 7, которые питаются от звена постоянного тока 10.
В системе управления 13 заявляемого устройства используется метод ШИМ с удалением восьми выделенных гармоник напряжения и девятью переключениями ключей активного выпрямителя за четверть периода. На фиг. 2 приведена форма фазного напряжения UA0 на входе трехуровневого активного выпрямителя 6, по отношению к нулевой точке в звене постоянного тока 10. Здесь α1, α2, …, α9 углы переключения ключей активного выпрямителя 6, которые зависят от коэффициента модуляции µ=А1·π/(2·Udc) для указанного метода ШИМ, обеспечивающего заданное значение первой гармоники напряжения А1 и удаление восьми гармоник напряжения с заданными номерами. На фиг. 3 приведены зависимости углов переключения ключей α1, α2, …, α9 активного выпрямителя 6 от коэффициента модуляции µ для описанного метода ШИМ. В заявляемом устройстве для увеличения амплитудного значения первой гармоники напряжения А1 на 15% по сравнению с первой гармоникой напряжения в классическом методе ШИМ система управления 13 активными выпрямителями 6 в сигнале задания фазного напряжения содержит дополнительную составляющую в виде третьей гармоники. При этом в трехфазной цепи в силу ее свойств в линейном напряжении и в гармоническом спектре фазных токов фазосдвигающих трансформаторов в симметричном режиме гармоника кратная трем отсутствует.
Для расчета углов переключения ключей α1, α2, …, α9 активного выпрямителя 6 записывается система нелинейных уравнений. При этом первая гармоника фазного напряжения А1=µ2Udc/π задается коэффициентом модуляции µ, а гармоники с «нежелательными» номерами удаляются. Решение системы нелинейных уравнений осуществляется итерационными методами. В заявляемом устройстве углы переключения ключей α1, α2, …, α9 для заданного диапазона изменения коэффициента модуляции µ фазных напряжений активного выпрямителя 6 были заранее рассчитаны и сохранены в блоке управления 19.
В нормальном режиме работы заявляемого устройства, когда трехфазное напряжение источника питания 3 симметричное, фазосдвигающие трансформаторы 1 и 2 обеспечивают присутствие в спектре токов гармоник кратных 12·n±1, где n=1,2,3,…. Третья гармоника, как отмечалось ранее, в гармоническом спектре токов фазосдвигающих трансформаторов 1 и 2 отсутствует, несмотря на ее наличие в сигнале задания фазных напряжений активных выпрямителей 6. В связи с изложенным в методе ШИМ заявляемого устройства удалению подлежат восемь гармоник напряжения с номерами 11, 13, 23, 25, 35, 37, 47, 49, уровни которых в двенадцатипульсной схеме выпрямления преобладают над уровнями остальных гармоник фазного напряжения активного выпрямителя. При этом на входах трехуровневых активных выпрямителей 6 (фиг. 1) формируются девять импульсов (фиг. 2) на полупериоде фазного напряжения.
Для симметричного и несимметричного режима работы источника питания 3 в таблице (см. фиг. 4) приведен спектр гармоник тока I1-I39% активных выпрямителей 6 и коэффициент искажения синусоидальности кривой тока THD1% источника питания 3 для номинального значения мощности двигателя переменного тока 9.
Столбец 1 указанной таблицы соответствует симметричному режиму работы заявляемого устройства. При этом блок управления 19 формирует сигналы, которые без изменения со стороны блока коррекции фазных напряжений 18 активного выпрямителя 6 управляют работой последних. Удалению подлежат восемь гармоник напряжений с номерами 11, 13, 23, 25, 35, 37, 47, 49. При этом коэффициенты модуляции всех фаз активных выпрямителей 6 равны друг другу µA=µB=µC, а уровни первой гармоники трех фазных токов равны 100%. Гармоники фазных напряжений, уровни которых не равны нулю, имеют номера 59, 61 и выше, при этом коэффициент искажения синусоидальности кривой тока THD1% источника питания 3 не более 1%.
При несимметрии питающего напряжения, например, вызванной кратковременным однофазным провалом напряжения и сохранением ранее описанного алгоритма управления активным выпрямителем 6 с удалением указанных гармоник напряжения и одинаковых коэффициентами модуляции по фазам µA=µB=µC возникает большая разница между отдельными одноименными фазными напряжениями источника питания 3 и первыми гармониками фазного напряжения А1 активного выпрямителя 6.
Указанная разница между фазными напряжениями приводит к значительному увеличению первой гармоники отдельных фазных токов активных выпрямителей 6 и значительному колебанию напряжения в звене постоянного тока 10. При этом возможно отключение активных выпрямителей 6, что недопустимо, так как снижается надежность работы высоковольтного преобразователя частоты. В таблице (фиг. 4) этому режиму соответствует второй столбец, где отмечено значительное увеличение в 2,06 раз уровня первой гармоники отдельных фазных токов активных выпрямителей 6 и до 23,5 процентов увеличивается уровень третьей гармоники.
В заявляемом устройстве для устранения описанной ситуации датчик контроля несимметрии питающего напряжения 17 формирует команду для блока коррекции фазных напряжений 18 активных выпрямителей 6. Указанный блок 18 изменяет коэффициенты модуляции фазных напряжений µA, µB, µC для активных выпрямителей 6 так, что разница между фазными напряжениями источника питания 3 и активного выпрямителя 6 уменьшается. При этом ограничивается увеличение первой гармоники токов активных выпрямителей 6, не более чем в 1,08 раза, и ограничивается диапазон колебаний напряжения в звене постоянного тока 10. Однако в созданной несимметричной трехфазной системе появляется широкий спектр нечетных гармоник 3, 5, 7, 9, 15, 17 и т.д., в том числе кратных трем генерируемых активными выпрямителями 6 при сохранении прежнего алгоритма управления, когда удалению подлежат гармоники с номерами 11, 13, 23, 25, 35, 37, 47, 49. Этому режиму работы активных выпрямителей 6 в таблице (фиг. 4) соответствует третий столбец. Уровни указанных гармоник тока достигают десять процентов основной гармоники тока, что вызывает существенные тепловые потери в фазосдвигающих трансформаторах 1 и 2, т.е. снижается коэффициент полезного действия устройства. В заявляемом устройстве для устранения описанной ситуации удалению подлежать пять гармоник с номерами 5, 7, 9, 11 и 13, а уровни трех гармоник с номерами 3, 15 и 17 снижены так, чтобы обеспечить необходимый диапазон регулирования коэффициентов модуляции µA, µB, µC фазных напряжений активного выпрямителя 6.
При несимметрии питающего напряжения для расчета новых углов переключения ключей α1, α2, …, α9 активного выпрямителя 6 для каждой фазы записывается система нелинейных уравнений. При этом первая гармоника фазного напряжения А1=µ2Udc/π задается коэффициентом модуляции µ, а гармоники с «нежелательными» номерами удаляются или их уровни снижаются до заданного значения. Решение системы нелинейных уравнений осуществляется итерационными методами. Для пяти случаев несимметрии напряжения источника питания 3 приведенных в таблице (фиг. 4) новые углы переключения ключей α1, α2, …, α9 для заданного диапазона изменения коэффициента модуляции µ фазных напряжений активного выпрямителя 6 были заранее рассчитаны и сохранены в блоке коррекции фазных напряжений 18 активных выпрямителей 6.
Для новых углов переключения ключей активных выпрямителей 6 в столбцах 4-8 таблицы (фиг. 4) приведены спектры гармоник тока I1-I39% генерируемых активными выпрямителями 6 и коэффициент искажения синусоидальности кривой тока THD1% источника питания 3. Столбцы 4, 5 и 6 для провалов напряжений в одной из фаз соответственно на 10%, 20% и 30%; столбец 7 - одновременный провал напряжений в одной из фаз на 10%, а в другой - на 20%; столбец 8 - одновременный провал напряжений в одной из фаз на 15%, а в другой - на 30%. Из таблицы видно, что при кратковременной несимметрии напряжения источника питания 3 в заявляемом устройстве первые гармоники фазных токов активных выпрямителей 6 отличаются друг от друга, но в допустимых пределах, не более 23%. Коэффициенты искажения синусоидальности кривой тока THD1% источника питания 3 для пяти случаев несимметрии превышают допустимые пределы, но при этом активные выпрямители 6 сохраняет работоспособность, что повышает надежность высоковольтного преобразователя частоты большой мощности.
Таким образом, заявляемое устройство, позволяет повысить надежность работы высоковольтного преобразователя частоты большой мощности при кратковременных несимметричных провалах напряжения источника питания, за счет задания необходимого коэффициента модуляции µA, µB, µC для каждого фазного напряжения активного выпрямителя. При этом разница между фазным напряжением источника питания и первой гармоникой А1 активного выпрямителя не превышает допустимое значение. Первые гармоники фазных токов активного выпрямителя отличаются друг от друга, но в допустимых пределах, а колебание напряжения в звене постоянного тока не выходит за допустимый диапазон. Кроме того, правильный выбор значений углов переключения ключей α1, α2, …, α9 активного выпрямителя уменьшает уровни «нежелательных» гармоник в токе активного выпрямителя до требуемых значений, это снижает тепловые потери в фазосдвигающих трансформаторах, повышает их коэффициент полезного действия и надежность работы заявляемого устройства.
Claims (1)
- Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями, содержащий первый и второй фазосдвигающие трансформаторы соответственно на 0 и 30° градусов, первичная обмотка первого фазосдвигающего трансформатора имеет шесть выводов и соединена последовательно с первичной обмоткой второго фазосдвигающего трансформатора, которая соединена в звезду, при этом начало первичной обмотки первого фазосдвигающего трансформатора подключено к источнику питания, вторичные обмотки указанных трансформаторов соединены в звезду и треугольник и подключены соответственно к первому и второму преобразователям частоты, каждый из которых состоит из трехуровневого активного выпрямителя, трехуровневого инвертора напряжения и дросселя, при этом одноименные выходные зажимы фаз преобразователей частоты соединены между собой и подключены к двигателю переменного тока, а входы общего для обоих преобразователей частоты звена постоянного тока с нулевой точкой подключены к выходам обоих активных выпрямителей, выходы указанного звена подключены к входам обоих инверторов напряжения, отличающийся тем, что он снабжен блоком задания напряжения звена постоянного тока, блоком задания реактивной мощности и системой управления, включающей датчик напряжения и датчик тока источника питания, датчик напряжения звена постоянного тока, датчик несимметрии напряжения источника питания, блок коррекции фазных напряжений активных выпрямителей и блок управления, при этом первый и второй входы блока управления соединены соответственно с блоком задания напряжения звена постоянного тока и блоком задания реактивной мощности, третий вход блока управления соединен с выходом датчика напряжения источника питания, вход указанного датчика подключён к источнику питания, четвертый вход блока управления соединен с выходом датчика тока источника питания, вход которого подключён в точку соединения первичных обмоток первого и второго фазосдвигающих трансформаторов, пятый вход блока управления соединен с выходом датчика напряжения звена постоянного тока, входы которого соединены с выходами звена постоянного тока с нулевой точкой, а выход блока управления подключен к первому входу блока коррекции фазных напряжений активных выпрямителей, первый и второй выходы которого подключены к входам управления трехуровневых активных выпрямителей соответственно первого и второго преобразователей частоты, при этом второй вход блока коррекции фазных напряжений активных выпрямителей через датчик несимметрии напряжения источника питания подключен к последнему.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015110805/07U RU157682U1 (ru) | 2015-03-25 | 2015-03-25 | Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015110805/07U RU157682U1 (ru) | 2015-03-25 | 2015-03-25 | Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU157682U1 true RU157682U1 (ru) | 2015-12-10 |
Family
ID=54846126
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015110805/07U RU157682U1 (ru) | 2015-03-25 | 2015-03-25 | Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU157682U1 (ru) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109199427A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-15 | 江苏赛诺格兰医疗科技有限公司 | 一种用于pet***的分布式高压供电架构 |
| RU2682164C1 (ru) * | 2018-04-02 | 2019-03-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Устройство управления высоковольтным преобразователем частоты |
| RU2699374C1 (ru) * | 2018-07-31 | 2019-09-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Устройство управления высоковольтным преобразователем частоты |
| RU2734554C1 (ru) * | 2020-06-19 | 2020-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова» | Устройство управления трехфазными трехуровневыми активными выпрямителями напряжения |
| RU2793193C1 (ru) * | 2022-12-09 | 2023-03-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Устройство управления высоковольтным преобразователем частоты с активным выпрямителем |
-
2015
- 2015-03-25 RU RU2015110805/07U patent/RU157682U1/ru active
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2682164C1 (ru) * | 2018-04-02 | 2019-03-15 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Устройство управления высоковольтным преобразователем частоты |
| RU2699374C1 (ru) * | 2018-07-31 | 2019-09-05 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Устройство управления высоковольтным преобразователем частоты |
| CN109199427A (zh) * | 2018-10-30 | 2019-01-15 | 江苏赛诺格兰医疗科技有限公司 | 一种用于pet***的分布式高压供电架构 |
| RU2734554C1 (ru) * | 2020-06-19 | 2020-10-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова» | Устройство управления трехфазными трехуровневыми активными выпрямителями напряжения |
| RU2793193C1 (ru) * | 2022-12-09 | 2023-03-29 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова" | Устройство управления высоковольтным преобразователем частоты с активным выпрямителем |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6227041B2 (ja) | マルチレベルインバータ | |
| EP2827490B1 (en) | System and method for unified common mode voltage injection | |
| JP5881386B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| US10218285B2 (en) | Medium voltage hybrid multilevel converter and method for controlling a medium voltage hybrid multilevel converter | |
| JP4898898B2 (ja) | ３相電力変換装置 | |
| US9611836B2 (en) | Wind turbine power conversion system | |
| Kaarthik et al. | Medium-voltage drive for induction machine with multilevel dodecagonal voltage space vectors with symmetric triangles | |
| RU157682U1 (ru) | Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями | |
| EP2779403A1 (en) | Power conversion system and method | |
| US9160173B2 (en) | Photovoltaic inverter with swinging line filter inductors | |
| KR20150004578A (ko) | 멀티 레벨 인버터 | |
| CN102545681B (zh) | 可消除低频谐波的阶梯波合成式三相逆变器及控制方法 | |
| JP2016174490A (ja) | 電力変換装置 | |
| JP6253258B2 (ja) | 電力変換装置 | |
| Iman-Eini et al. | A power electronic based transformer for feeding sensitive loads | |
| Bascopé et al. | Multi-state commutation cells to increase current capacity of multi-level inverters | |
| Miet et al. | Transformerless STATCOM based on a five-level modular multilevel converter | |
| Le et al. | Common-mode voltage suppression based on auxiliary leg for three-level NPC inverters | |
| Kosykh | AC Voltage Stabilizer for Overload and Overvoltage in Low-Voltage Networks | |
| US20230071003A1 (en) | Power factor correction circuits controlled using adjustable deadtime | |
| US20230052562A1 (en) | Method for operating a power electronic converter device with floating cells | |
| Behrouzian et al. | Individual capacitor voltage balancing in H-bridge cascaded multilevel STATCOM at zero current operating mode | |
| RU148288U1 (ru) | Высоковольтный преобразователь частоты большой мощности с активными выпрямителями | |
| Farhadi et al. | Predictive control of neutral-point clamped indirect matrix converter | |
| Kumar et al. | Variable Speed Induction Motor Drive Fed by 4-Level inverter and 18-Pulse Converter |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD9K | Change of name of utility model owner | ||
| QB9K | Licence granted or registered (utility model) |
Free format text: LICENCE FORMERLY AGREED ON 20190128 Effective date: 20190128 |
|
| QA9K | Utility model open for licensing |
Effective date: 20190207 |