PL206006B1 - Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem - Google Patents
Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobemInfo
- Publication number
- PL206006B1 PL206006B1 PL363905A PL36390503A PL206006B1 PL 206006 B1 PL206006 B1 PL 206006B1 PL 363905 A PL363905 A PL 363905A PL 36390503 A PL36390503 A PL 36390503A PL 206006 B1 PL206006 B1 PL 206006B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- traces
- steel
- thixoforging
- temperature
- cooling
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 77
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 77
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011344 liquid material Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 13
- 238000005242 forging Methods 0.000 abstract description 8
- 238000003303 reheating Methods 0.000 abstract 1
- 230000009974 thixotropic effect Effects 0.000 abstract 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 18
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 13
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 12
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 11
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 10
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 8
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 7
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 7
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 4
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 description 4
- JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N bismuth atom Chemical compound [Bi] JCXGWMGPZLAOME-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 4
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 3
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 2
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008642 heat stress Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 239000002574 poison Substances 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008247 solid mixture Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052714 tellurium Inorganic materials 0.000 description 1
- PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N tellurium atom Chemical compound [Te] PORWMNRCUJJQNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D17/00—Pressure die casting or injection die casting, i.e. casting in which the metal is forced into a mould under high pressure
- B22D17/007—Semi-solid pressure die casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D7/00—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation
- C21D7/13—Modifying the physical properties of iron or steel by deformation by hot working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2281/00—Making use of special physico-chemical means
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Forging (AREA)
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem. Wynalazek dotyczy w szczególności wytwarzania elementów ze stali stosowanej zwłaszcza na konstrukcję mechaniczną i kształtowanej sposobem zwanym tiksokuciem.
Tiksokucie należy do kategorii sposobu kształtowania metalu w stanie półstałym.
Ten sposób polega na wykonaniu znacznego odkształcenia kęsa ogrzanego do temperatury między solidusem i likwidusem. Stale użyte w tym sposobie są stalami klasycznie stosowanymi do kucia na gorąco, które, jeśli to niezbędne, wstępnie poddaje się operacji metalurgicznej polegającej na sferoidyzacji pierwotnej klasycznej struktury dendrytycznej. W rzeczywistości, ta początkowa struktura dendrytyczna nie jest przystosowana do operacji tiksokucia. Podczas ogrzewania, aż do temperatur zawartych między solidusem i likwidusem, mikrosegregacja występująca między dendrytami i przestrzeniami międzydendrytycznymi powoduje stopienie stali, zwłaszcza w tych przestrzeniach międzydendrytycznych. Podczas operacji kształtowania tej mieszaniny cieczy z ciałem stałym, faza ciekła w pierwszym rzędzie, usuwana jest na początku przyłożenia siły. Trzeba więc odkształcić fazę stałą i resztkę cieczy w dużej części oddzielonej od fazy stałej, co powoduje wzrost sił. Dla operacji odkształcania w tych warunkach, otrzymany rezultat jest nieodpowiedni, a jest nim wystąpienie znacznych segregacji i wad wewnętrznych.
Natomiast wtedy, gdy tiksokucie wykonane jest na stali o strukturze sferoidalnej, doprowadzanej do stanu półstałego przez ogrzewanie w temperaturze zawartej między likwidusem i solidusem, stałe cząstki sferoidalne rozmieszczone są w sposób równomierny w fazie ciekłej. Optymalizując wybór proporcji ciało stałe/ciecz, można otrzymać materiał mający podwyższoną prędkość odkształcania pod wpływem znacznego naprężenia ścinającego. Materiał taki ma więc bardzo wysoką odkształcalność.
W pewnych przypadkach moż liwe jest jednak otrzymanie żądanej struktury sferoidalnej w czasie uprzedniego ogrzewania przed tiksokuciem, bez odwoływania się do operacji sferoidyzacji pierwotnie rozdzielonej struktury. Taki przypadek występuje wówczas, gdy obrabia się kęsy wycięte z prętów walcowanych, pochodzących z kęsisk kwadratowych odlewanych w sposób ciągły lub z wlewków. Wielokrotne podgrzewania i znaczne odkształ cenia wywierane na stal mia ł y prowadzić wówczas do struktury bardzo złożonej i rozproszonej, której początkowa struktura jest praktycznie niemożliwa do odtworzenia. Struktura ta umożliwia otrzymanie struktury sferoidalnej fazy stałej w czasie ogrzewania wstępnego przed tiksokuciem.
Tiksokucie umożliwia, w stosunku do klasycznych sposobów kucia na gorąco, wykonanie w jedynej operacji odkształcenia elementów o złożonej geometrii, mogących mieć cienkie ścianki (1 mm lub mniej) i to przy bardzo małych siłach kształtowania. W wyniku działania sił zewnętrznych, stale przystosowane do operacji tiksokucia, zachowują się jak lepkie płyny.
Dla stali do konstrukcji mechanicznych, których zawartość węgla może zmieniać się od 0,2% do 1,1%, temperatura ogrzewania konieczna do odkształcenia sposobem tiksokucia wynosi, na przykład, 1430°C + 50°C = 1480°C dla gatunku C38 (mierzona temperatura solidusu + 50°C, aby otrzymać odpowiedni stosunek faza ciekła / faza stała konieczny do odkształcenia) i 1315°C + 50°C = 1365°C dla gatunku 100Cr6,
Temperatura ogrzewania i ilość utworzonej fazy ciekłej są ważnymi parametrami sposobu tiksokucia. Łatwość otrzymania właściwej temperatury i przedział rozrzutu przewidywany wokół tej temperatury, aby ograniczyć zmiany ilości fazy ciekłej, zależą od przedziału krzepnięcia. Im ten przedział jest większy, tym łatwiej jest regulować parametry ogrzewania.
Na przykład, taki przedział krzepnięcia mierzony jest w temperaturze 110°C dla gatunku C38 i w temperaturze 172°C dla gatunku 100Cr6. Jest więc dużo łatwiej pracować z tym ostatnim gatunkiem, który ma ponadto niską temperaturę solidusu wynoszącą 1315°C.
Bardzo wysokie temperatury kształtowania i podwyższone prędkości odkształcenia, które są stosowane w tym sposobie tiksokucia, prowadzą do obciążenia cieplnego narzędzi do odkształcenia często w skrajnych warunkach. To prowadzi do stosowania na te narzędzia stopów mających bardzo wysokie parametry mechaniczne na gorąco, lub materiały ceramiczne. Trudności wykonania niektórych kształtów geometrycznych lub narzędzi (wkładek narzędziowe) o znacznej objętości i koszty wykonania tych narzędzi mogą hamować rozwój sposobu tiksokucia.
Celem wynalazku jest zaproponowanie nowych gatunków stali lepiej przystosowanych do tiksokucia niż stale klasycznie stosowane, które umożliwiałyby obniżenie temperatury kształtowania, a więc
PL 206 006 B1 spowodowanie mniejszych obciążeń cieplnych narzędzi odkształcających i poprawienie zachowania się stali podczas tiksokucia. Ponadto, te nowe gatunki nie powinny pogarszać własności mechanicznych otrzymanych elementów.
W tym celu, przedmiotem wynalazku jest stal na konstrukcję mechaniczną, charakteryzująca się tym, że jej skład zawiera, w procentach wagowych:
- 0,35% < C < 2,5%
- 0,10% < Mn < 2,5%
- 0,60% < Si < 3,0%
- ilości śladowe < Cr < 4,5%
- ilości śladowe < Mo < 2,0%
- ilości śladowe < Ni < 4,5%
- ilości śladowe < V < 0,5%
- ilości śladowe < Cu < 4% z Cu < Ni% + 0,6 Si%, jeśli Cu > 0,5%
- ilości śladowe < Al < 0,060%
- ilości śladowe < Ca < 0,050%
- ilości śladowe < B < 0,01%
- ilości śladowe < S < 0,200%
- ilości śladowe < Te < 0,020%
- ilości śladowe < Se < 0,040%
- ilości śladowe < Pb < 0,070%
- ilości śladowe < Nb < 0,050%
- ilości śladowe < Ti < 0,050% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z obróbki.
Korzystnie, stosunek Mn%/Si% jest wyższy lub równy 0.4.
Stal może również zawierać ilości śladowe < P% < 0,200%, ilości śladowe < Bi < 0,200%, ilości śladowe < Sn < 0,150%, ilości śladowe < As < 0,200%, ilości śladowe < Sb < 0,150% z P% + Si% + Sn% +As% + Sb% < 0,200%.
Przedmiotem wynalazku jest również sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego, który charakteryzuje się tym, że:
- wykonuje się kęs stalowy o wcześniej podanym składzie,
- ewentualnie poddaje się go obróbce cieplnej nadającej mu pierwotną strukturę sferoidalną,
- podgrzewa się go do temperatury pośredniej między temperaturą solidusu i likwidusu, w takich warunkach, że frakcja stała ma strukturę sferoidalną,
- wykonuje się tiksokucie tego kęsa, aby otrzymać wymieniony element,
- po czym wykonuje się chłodzenie tego elementu.
Wymienione tiksokucie ma korzystnie miejsce w strefie temperatur, w których frakcja materiału ciekłego znajdująca się w kęsie mieści się w zakresie od 10 i 40%.
Wymienione chłodzenie korzystnie przeprowadzane jest w powietrzu uspokojonym, lub z prędkością niższą niż prędkość, którą dostarczyłoby naturalne chłodzenie powietrzem.
Jak widać, wynalazek polega głównie na znacznym zwiększeniu zawartości krzemu w gatunkach stali zwykle stosowanych do wytwarzania elementów przez tiksokucie.
W rezultacie, ten dodatek krzemu umożliwia obniżenie temperatury solidusu, i w mniejszym stopniu, temperatury likwidusu. W konsekwencji, zmniejsza się temperaturę, w której może być wykonane tiksokucie stali, przy równej frakcji ciekłej. Ponadto zwiększa się zakres przedziału krzepnięcia, co jeszcze bardziej ułatwia wykonanie tiksokucia, ponieważ dokładność temperatury operacji staje się mniej istotna. Z drugiej strony, krzem ma własności, które poprawiają płynność metalu.
Korzystnie, należy zachować stosunek Mn%/Si% wyższy lub równy 0,4. W rezultacie, jeśli płynność jest zwiększona z powodu znacznej zawartości krzemu, (na przykład 1% lub więcej), zbyt mała zawartość manganu powoduje niewystarczające własności mechaniczne metalu w czasie chłodzenia przy odlewaniu w sposób ciągły, gdzie powstaje ryzyko pojawienia się pęknięć. Takie pęknięcia pojawiać się mogą również, z tych samych powodów, w czasie chłodzenia następującego po tiksokuciu, tym bardziej, że znaczne zmiany grubości elementu prowadzą do znacznych zakresów prędkości chłodzenia miejscowego. W ten sposób wywołuje się naprężenia powodujące pojawianie się pęknięć, jeśli własności mechaniczne stali są niewystarczające.
PL 206 006 B1
Według wariantu wykonania wynalazku, ten dodatek krzemu łączy się z dodatkami innych pierwiastków, które podobnie jak krzem, mogą segregować na granicy ziaren: fosfor, bizmut, cyna, arsen, antymon.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładach wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia udział fazy ciekłej w funkcji temperatury, w pierwszej stali odniesienia i w pierwszej stali według wynalazku o innym składzie, a fig. 2 przedstawia udział fazy ciekłej w funkcji temperatury, w drugiej stali odniesienia i w drugiej stali według wynalazku o innym składzie.
Aby zmniejszyć obciążenia narzędzi podczas tiksokucia, i aby ułatwić to tiksokucie, specjalista z tej dziedziny dysponuje pierwszym rozwią zaniem, które polega, jak zaznaczono, na obniż eniu temperatur roboczych przez dodanie węgla. To rozwiązanie umożliwia obniżenie temperatury likwidusu i solidusu, jednak ma również tę wadę, że znacznie wpływa na własności mechaniczne stali.
Stwierdzono, że pozytywnym skutkiem dla obciążeń narzędzi do kucia, mogłoby być dodanie pierwiastków mających znaczną skłonność do segregacji na granicach ziaren: krzem, fosfor, bizmut, cyna, arsen i antymon.
Ta znaczna segregacja zwykle nie jest konieczna.
W wyniku, topienie takich stref segregowanych w temperaturze niż szej od solidusu, na ogół zwanej temperaturą przepalania, jest szkodliwe dla klasycznych operacji kształtowania na gorąco, jak walcowanie i kucie.
Dla danej temperatury kucia lub walcowania, niższej od temperatury solidusu dla osnowy odkształcanego metalu, obecność stref ciekłych wymuszonych pierwiastkami segregującymi o niskich temperaturach topienia, nawet przy bardzo małej ich masie (kilku %) będzie, na granicach ziaren stałych, prowadzić do rozpadu kształtowanego materiału. Ta część stała, pilotująca mechanizmy odkształcania w tym sposobie kształtowania i siły konieczne do kształtowania, prowadzi do pęknięć materiału (całkowitych lub częściowych) szkodliwych dla wykonywanego wyrobu i dla jego własności. W przypadku, gdy faza ciekł a jest wyż sza o 10%, to jest to przypadek występują cy przy tiksokuciu, materiał jest dwufazowy, co powoduje bardzo różne jego zachowania podczas odkształcania. Cząstki stałe zawarte są w cieczy, a jeśli istnieje kontakt (zwany mostem) między cząstkami stałymi, to te bardzo małe siły konieczne do wywołania pęknięć nie są powodem zniszczenia materiału.
W przypadku tiksokucia, gdy temperatura przepalania jest znacznie przekroczona, topienie stref segregowanych tworzy kieszenie z cieczą, które ułatwiają i przyspieszają tworzenie się fazy ciekłej wewnątrz stali. Jest to zaleta ułatwiająca stosowanie tego sposobu.
Dzięki wynalazkowi, można zatem otrzymać ilość fazy ciekły potrzebnej do właściwego przeprowadzenia tiksokucia, w temperaturze niższej od temperatury zwykle niezbędnej wówczas, gdy nie dodaje się co najmniej jednego pierwiastka podanego uprzednio, a zwłaszcza krzemu.
Zawartość węgla w stalach według wynalazku, może zmieniać się między 0,35% i 2,5%. Przy tym warunku, można otrzymać struktury metalu, własności mechaniczne i własności zwykle pożądane dla stalowych elementów tiksokutych, stosowanych w konstrukcjach mechanicznych. Zawartość węgla musi być wybrana zależnie od przeznaczenia.
Zawartość krzemu, w stalach według wynalazku, może zmieniać się między 0,60 i 3%. Podobnie jak węgiel, krzem umożliwia obniżenie temperatury solidusu i likwidusu, i rozszerzenie przedziału krzepnięcia. Wywołuje on również skutek synergetyczny na segregację innych pierwiastków oraz umożliwia też poprawienie płynności metalu. Z podanych powodów jest korzystne, aby stosunek Mn%/Si% był wyższy lub równy 0,4.
Zawartość manganu może mieścić się w przedziale między 0,10 i 2,5%. Zawartość ta musi być dostosowana w funkcji żądanych własności mechanicznych, w powiązaniu z zawartością węgla i krzemu. Zawartość ta ma stosunkowo mały wpływ na temperaturę likwidusu i solidusu. Otrzymanie optymalnego stosunku Mn%/Si% może prowadzić do konieczności znacznego zwiększenia zawartości manganu razem z zawartością krzemu, w stosunku do stali odniesienia, przy czym wszystkie inne parametry są takie same.
Zawartość chromu może się mieścić w przedziale między ilościami śladowymi i 4,5%.
Zawartość molibdenu może się mieścić w przedziale między ilościami śladowymi i 4,5%.
Zawartość niklu może się mieścić w przedziale między ilościami śladowymi i 4,5%.
Regulacja zawartości chromu, molibdenu i niklu umożliwia zapewnienie własności mechanicznych wykonanym elementom, takich jak wytrzymałość na zerwanie, granica plastyczności i udarność.
Zawartość wanadu mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i 0,5%. Dla niektórych zastosowań, w których udarność nie jest znaczna, ten pierwiastek umożliwia otrzymanie stali o bardzo
PL 206 006 B1 wysokich własnościach mechanicznych umożliwiających zastąpienie nimi stali bogatych w chrom i/lub molibden i/lub nikiel, ale bardziej kosztownych.
Zawartość miedzi może być zawarta między ilościami śladowymi i 4,0%. Ten pierwiastek umożliwia zwiększenie własności mechanicznych, poprawienie wytrzymałości na korozję i obniżenie temperatury solidusu. Należy zauważyć, że jeśli miedź występuje w podwyższonych ilościach (0,5% i więcej), w celu uniknięcia problemów przy walcowaniu na gorąco lub kuciu, zawartość niklu i/lub krzemu musi być w ilościach wystarczających. Uważa się, że jeśli Cu% > 0,5% trzeba, aby Cu% < Ni% + 0,6 Si%.
Zawartość glinu i wapnia, to jest pierwiastków odtleniających, mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i, odpowiednio 0,060% dla glinu oraz 0,050% dla wapnia.
Zawartość boru, jako pierwiastka hartownego, mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i 0,010%.
Zawartość siarki mieści się w przedziale między ilościami śladowymi i 0,200%. Zwiększona zawartość poprawia zdolność do obróbki skrawającej metalu, w szczególności, jeśli jest dodany pierwiastek taki jak tellur (aż do 0,020%), selen (aż do 0,040%) i ołów (aż do 0.070%). Pierwiastki te, poprawiające obrabialność, mają niewielki tylko wpływ na temperatury solidusu i likwidusu. Wówczas, gdy w znacznej ilości dodawana jest siarka, należy zachować stosunek Mn%/S% co najmniej 4, aby walcowanie na gorąco było wykonane bez wad.
Dodatki niobu i tytanu umożliwiają zachowanie wielkości ziaren. Ich zawartości, maksymalnie dopuszczalne, wynoszą 0,050%.
Jeśli chodzi o pierwiastki segregacyjne inne niż krzem, którego obecność jest zalecana, to pierwiastki te mogą występować same jako takie, lub w połączeniu ze sobą. Jeśli występują same (to znaczy, że inne wymienione pierwiastki występują tylko w ilościach śladowych), to w celu otrzymania znaczącego skutku, musi tam być co najmniej 0,050% fosforu, lub 0,050% bizmutu, lub 0,050% cyny, lub 0,050% arsenu, lub 0,050% antymonu.
Suma pierwiastków takich jak fosfor, bizmut, cyna, arsen i antymon, musi być korzystnie wyższa od 0,050% i nie powinna przekraczać 0,200%, aby uniknąć wymienionych problemów podczas walcowania na gorąco lub kucia, umożliwiającego otrzymanie kęsa przeznaczonego do tiksokucia.
Oczywiście, w przypadku dodania arsenu podczas przygotowywania ciekłego metalu, muszą być podjęte wszystkie konieczne środki ostrożności, ze względu na wydobywające się toksyczne pary, aby nie zatruć personelu stalowni. Faktycznie, występowanie arsenu wynika najczęściej z dodatku miedzi lub cyny, gdzie arsen występuje na ogół jako zanieczyszczenie. Podobnie, arsen jest pierwiastkiem również bardzo silnie segregacyjnym. Konieczne jest więc zapewnienie, że połączenie go z innymi dodatkami pierwiastków segregacyjnych, nie doprowadzi do szkodliwych przemian w czasie obróbki na gorąco.
Tabela 1 przedstawia skład pierwszej pary utworzonej przez stal odniesienia i stal według wynalazku.
T a b e l a 1: Skład stali odniesienia i stali według wynalazku (w % wagowych)
| C | Mn | Si | Cr | Mo | Ni | Cu | S | P | Ti | Al | |
| Odniesienie | 0,962 | 0,341 | 0,237 | 1,5 | 0,017 | 0,089 | 0,161 | 0,01 | 0,009 | 0,002 | 0,037 |
| Wynalazek | 1,111 | 1,005 | 1,53 | 1,44 | 0,003 | 0,164 | 0,137 | 0,008 | 0,003 | 0,0027 | 0,039 |
W stosunku do stali odniesienia, można zauważyć, że oprócz dodatku bardzo znacznej ilości krzemu, zawartość manganu była znacznie zwiększona, w celu przywrócenia stosunku Mn%/Si% zgodnego z preferencyjnymi wymaganiami wynalazku.
Fig. 1 przedstawia udział fazy ciekłej w funkcji temperatury w tych dwóch stalach.
Mierzonymi temperaturami solidusu są temperatura 1315°C dla stali odniesienia i temperatura 1278°C dla stali według wynalazku.
Mierzonymi temperaturami likwidusu są odpowiednio 1487°C i 1460°C. Przedziały krzepnięcia dla tych dwóch stali, mają więc zakresy odpowiednio 172°C i 182°C. Z drugiej strony, przedział temperatur, w którym frakcja ciekła stali zawarta jest między 10 i 40%, i który zwykle uważany jest jako bardziej korzystny dla tiksokucia, jest:
- dla stali odniesienia, od 1370 do 1422°C,
- dla stali według wynalazku, od 1328 do 1388°C.
Obserwuje się więc obniżenie temperatury tego przedziału rzędu od 30 do 40°C i rozszerzanie tego zakresu o 8°C, i można zauważyć, że wszystkie te cechy idą w kierunku najmniejszego obciąże6
PL 206 006 B1 nia narzędzia podczas tiksokucia i większej łatwości otrzymania korzystnych warunków dla dobrego przebiegu tej operacji. Zamierzony rezultat będzie lepszy, jeśli doda się również inny pierwiastek segregujący, taki jak krzem, w ilościach omówionych powyżej.
Tabela 2 przedstawia skład drugiej pary wykonanej ze stali odniesienia i innej stali według wynalazku.
T a b e l a 2: Skład stali odniesienia i stali według wynalazku (w % wagowych)
| C | Mn | Si | Cr | Mo | Ni | Cu | P | S | Al | |
| Odniesienie | 0,377 | 0,825 | 0,19 | 0,167 | 0,039 | 0,113 | 0,143 | 0,007 | 0,009 | 0,022 |
| Wynalazek | 0,385 | 1,385 | 0,65 | 0,193 | 0,029 | 0,087 | 0,110 | 0,008 | 0,051 | 0,025 |
W stosunku do stali odniesienia, zawartość manganu został a jeszcze bardziej zwię kszona w stali wedł ug wynalazku, z tych samych powodów jak w poprzednim przykł adzie, ale w mniejszych proporcjach, ponieważ zawartość krzemu w tej stali mieści się w dolnym zakresie wymagań stawianych przez wynalazek.
Fig. 2 przedstawia udział fazy ciekłej w funkcji temperatury dla tych dwóch stali.
Mierzonymi temperaturami solidusu są temperatura 1430°C dla stali odniesienia, i temperatura 1415°C dla stali według wynalazku. Mierzone temperatury likwidusu są odpowiednio 1528°C i 1515°C.
Przedziały krzepnięcia dla tych dwóch stali, mają więc zakresy odpowiednio 98°C i 100°C. Z drugiej strony, przedział temperatur, w którym frakcja ciekła stali zawarta jest między 10 i 40%, wynosi:
- dla stali odniesienia, od 1470 do 1494°C,
- dla stali wedł ug wynalazku, od 1437 do 1469°C.
Zmniejszenie tego przedziału temperatury jest rzędu 30°C, a rozszerzenie zakresu temperatury o 8°C, co jest korzystne ze względu na obciążenia narzędzi w procesie tiksokucia. Rezultat ten będzie lepszy (zwłaszcza przez rozszerzenie tego przedziału) po dodaniu również innych pierwiastków segregujących takich jak krzem.
Jeśli chodzi o określenie temperatur solidusu i likwidusu, biorąc pod uwagę stosowanie wynalazku, należy zauważyć, że nie zawsze mogą one być zgodne z tymi, które oblicza się na podstawie składu stali, za pomocą wzorów dostępnych w literaturze klasycznej. W rzeczywistości, wzory te są ważne w przypadku przejścia stali ciekłej w stal stałą podczas krzepnięcia i chłodzenia stali oraz dla prędkości chłodzenia kilku stopni na minutę.
W przypadku pomiarów wykonanych przy zastosowaniu tiksokucia, muszą one być wykonane wychodząc z fazy stałej stali i dochodząc do fazy ciekłej stali, to znaczy, w czasie podgrzewania, a następnie topienia stali. Próby są również wykonywane w warunkach wzrostu temperatury rzędu wielu dziesiątków stopni na minutę, odpowiadających warunkom wstępnego ogrzewania w operacji tiksokucia.
Wykonanie operacji tiksokucia na stalach według wynalazku powinno być poprzedzone sferoidyzacyjną obróbką cieplną struktury pierwotnej kęsa, jeśli taka struktura sferoidalna nie została mu wcześniej nadana, lub jeśli nie mogła być uzyskana podczas ogrzewania elementu, prowadzącego do operacji tiksokucia w odpowiedniej temperaturze. Jak zaznaczono, konieczność przystępowania do takiej wstępnej obróbki cieplnej zależy zwłaszcza od wcześniejszej obróbki kęsa, a zwłaszcza od odkształcania i obróbki cieplnej, której kęs ten był poddany.
Otrzymanie takiej struktury sferoidalnej przed tiksokuciem, dla stali o określonym składzie i określonej obróbce, może być zweryfikowane, jeśli kęs podlega gwałtownemu chłodzeniu przed operacją tiksokucia. Obserwuje się wówczas strukturę taką, jaka była przed chłodzeniem.
Jeśli chodzi o operację chłodzenia elementu następującą po jego tiksokuciu, to chłodzenie to powinno być przeprowadzone powietrzem uspokojonym, a nie wymuszonym, jak to ma miejsce w czę stych przypadkach dla tego rodzaju elementów, w których element ma bardzo znaczne zmiany przekroju, na przykład wówczas, gdy cienkie ścianki (1 do 2 mm) łączone są ze strefami grubymi (5 do 10 mm lub więcej). Zastosowanie powietrza wdmuchiwanego jest w tym przypadku niemożliwe, ponieważ ryzykuje się wówczas wprowadzeniem bardzo znacznych naprężeń resztkowych, pomiędzy cienkie ścianki i strefy grube. W takich miejscach powstałyby wady powierzchni pogarszające własności elementu tiksokutego.
W pewnych przypadkach, może być niezbędne spowolnienie chłodzenia elementu, co sprzyja jednolitości strukturalnej różnych części elementu. W związku z tym. można prowadzić element w tunelu o temperaturze regulowanej w przedziale, na przyk ł ad, 200-700°C.
PL 206 006 B1
Natomiast, jeśli element tiksokuty nie ma znacznych zmian przekroju, to może być dopuszczalne przeprowadzenie chłodzenia powietrzem wdmuchiwanym. Takie chłodzenie może być korzystne do otrzymania jednolitej struktury metalurgicznej w całym przekroju elementu i dobrych własności mechanicznych.
Claims (8)
1. Stal na konstrukcję mechaniczną, znamienna tym, że jej skład chemiczny zawiera, w procentach wagowych:
- 0,35% < C < 2,5%
- 0,10% < Mn < 2,5%
- 0,60% < Si < 3,0%
- ilości śladowe < Cr < 4,5%
- ilości śladowe < Mo < 2,0%
- ilości śladowe < Ni < 4,5%
- ilości śladowe < V < 0,5%
- ilości śladowe < Cu < 4% z Cu < Ni% + 0,6 Si%, jeśli Cu > 0,5%
- ilości śladowe < Al < 0,060%
- ilości śladowe < Ca < 0,050%
- ilości śladowe < B < 0.01%
- ilości śladowe < S < 0,200%
- ilości śladowe < Te < 0,020%
- ilości śladowe < Se < 0,040%
- ilości śladowe < Pb < 0,070%
- ilości śladowe < Nb < 0.050%
- ilości śladowe < Ti < 0,050% a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z obróbki.
2. Stal według zastrz. 1, znamienna tym, że stosunek Mn%/Si% jest wyższy lub równy 0,4.
3. Stal według zastrz. 1 albo 2, znamienna tym, że ponadto zawiera ilości śladowe < P% < 0,200%, ilości śladowe < Bi < 0,200%, ilości śladowe < Sn < 0,150%, ilości śladowe < As < 0,200%, ilości śladowe < Sb < 0,150% z P% + Si% + Sn% +As% + Sb% < 0.200%.
4. Sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego, znamienny tym, że:
- wykonuje się kęs stalowy o składzie:
- 0,35% < C < 2,5%
- 0,10% < Mn < 2,5%
- 0,60% < Si < 3,0%, z korzystnie Mn%./Si%.>0,4
- ilości śladowe < Cr < 4,5%
- ilości śladowe < Mo < 2,0%
- ilości śladowe < Ni < 4,5%
- ilości śladowe < V < 0,5%
- ilości śladowe < Cu < 4% z Cu < Ni% + 0,6 Si%, jeśli Cu > 0,5%
- ilości śladowe < Al < 0,060%
- ilości śladowe < Ca < 0,050%
- ilości śladowe < B < 0,01%
- ilości śladowe < S < 0,200%
- ilości śladowe < Te < 0,020%
- ilości śladowe < Se < 0,040%
- ilości śladowe < Pb < 0,070%
- ilości śladowe < Nb < 0,050%
- ilości śladowe < Ti < 0,050%
- opcjonalnie: ilości śladowe < P% < 0,200%, ilości śladowe < Bi < 0,200%, ilości śladowe < Sn < 0,200%, ilości śladowe < As < 0,200%, ilości śladowe < Sb < 0,200% z P% + Bi% + Sn% +As% + Sb% < 0,200%, a resztę stanowi żelazo i zanieczyszczenia wynikające z obróbki,
- ewentualnie poddaje się go obróbce cieplnej nadającej mu pierwotną strukturę sferoidalną,
PL 206 006 B1
- podgrzewa się go do temperatury po ś redniej mi ę dzy temperaturą solidusu i likwidusu, w takich warunkach, że frakcja stała ma strukturę sferoidalną,
- wykonuje się tiksokucie tego kę sa, aby otrzymać wymieniony element,
- po czym wykonuje się chł odzenie tego elementu.
5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że wymienione tiksokucie ma miejsce w strefie temperatur, w których frakcja materiału ciekłego znajdująca się w kęsie zawarta jest między 10 i 40%.
6. Sposób według zastrz. 4 albo 5, znamienny tym, że chłodzenie przeprowadza się w powietrzu uspokojonym.
7. Sposób według zastrz. 6, znamienny tym, że chłodzenie przeprowadza się z prędkością niższą niż prędkość, którą dostarczyłoby naturalne chłodzenie powietrzem.
8. Element stalowy, znamienny tym, że jest wytwarzany sposobem kształtowania na gorąco według jednego z zastrz 4 do 7.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR0215378A FR2848225B1 (fr) | 2002-12-05 | 2002-12-05 | Acier pour construction mecanique, procede de mise en forme a chaud d'une piece de cet acier et piece ainsi obtenue |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| PL363905A1 PL363905A1 (pl) | 2004-06-14 |
| PL206006B1 true PL206006B1 (pl) | 2010-06-30 |
Family
ID=32310012
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PL363905A PL206006B1 (pl) | 2002-12-05 | 2003-12-05 | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6994758B2 (pl) |
| EP (1) | EP1426459A1 (pl) |
| JP (1) | JP4194927B2 (pl) |
| CN (1) | CN1283828C (pl) |
| CA (1) | CA2452621C (pl) |
| FR (1) | FR2848225B1 (pl) |
| MX (1) | MXPA03011125A (pl) |
| PL (1) | PL206006B1 (pl) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2848129B1 (fr) * | 2002-12-05 | 2006-01-27 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'un piston pour moteur a explosion, et piston ainsi obtenu |
| CN100345995C (zh) * | 2006-03-22 | 2007-10-31 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 用于制造汽轮机高低压联合转子的材料 |
| CN101492787B (zh) * | 2009-03-05 | 2010-09-22 | 芜湖三联锻造有限公司 | 中高碳微合金非调质钢及其控锻-控冷的工艺方法 |
| CN105149869B (zh) * | 2015-07-30 | 2017-07-14 | 西安交通大学 | 内燃机用高压共轨管的楔横轧式应变诱发半固态模锻工艺 |
| CN110216268B (zh) * | 2019-06-21 | 2021-05-18 | 北京科技大学 | 一种高碳高合金钢半固态成形控温冷却热处理工艺 |
| CN113118405A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-07-16 | 首钢集团有限公司 | 一种含锑耐候螺栓钢的小方坯连铸方法 |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2727981B1 (fr) * | 1994-12-13 | 1997-01-10 | Ascometal Sa | Procede de fabrication d'une piece en acier de construction mecanique et piece ainsi fabriquee |
| AUPO110296A0 (en) * | 1996-07-18 | 1996-08-08 | University Of Melbourne, The | Liquidus casting of alloys |
| EP0864662B1 (en) * | 1996-09-02 | 2006-01-04 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Casting material for thixocasting, method for preparing partially solidified casting material for thixocasting, thixo-casting method, iron-base cast, and method for heat-treating iron-base cast |
| DE19981496B3 (de) * | 1998-07-14 | 2005-05-25 | Honda Giken Kogyo K.K. | Thixo-Giessmaterial aus einer Legierung auf Fe-Basis und Verfahren zum Erwärmen desselben |
| DE19938936C2 (de) * | 1998-08-18 | 2002-06-27 | Honda Motor Co Ltd | Verfahren zur Herstellung eines Teils auf Fe-Basis mit hohem Young'schem Elastizitätsmodul und ein Teil auf Fe-Basis mit hohem Young'schem Elastizitätsmodul und hoher Zähigkeit |
| JP4109761B2 (ja) * | 1998-08-18 | 2008-07-02 | 本田技研工業株式会社 | 高ヤング率高靱性Ｆｅ系部材の製造方法 |
| JP3876099B2 (ja) * | 1999-10-25 | 2007-01-31 | 本田技研工業株式会社 | チクソキャスティング用Ｆｅ系合金材料 |
| DE60035616T2 (de) * | 2000-02-10 | 2008-04-10 | Sanyo Special Steel Co., Ltd., Himeji | Bleifreier maschinenbaustahl mit ausgezeichneter verarbeitbarkeit und verminderter anisotropie der festigkeit |
| JP2002249823A (ja) * | 2001-02-22 | 2002-09-06 | Kawasaki Steel Corp | 快削鋼の製造方法 |
-
2002
- 2002-12-05 FR FR0215378A patent/FR2848225B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
2003
- 2003-11-28 EP EP03292974A patent/EP1426459A1/fr not_active Withdrawn
- 2003-12-03 US US10/725,569 patent/US6994758B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-03 CA CA 2452621 patent/CA2452621C/fr not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-03 MX MXPA03011125A patent/MXPA03011125A/es active IP Right Grant
- 2003-12-04 CN CN200310122281.XA patent/CN1283828C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-04 JP JP2003406195A patent/JP4194927B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2003-12-05 PL PL363905A patent/PL206006B1/pl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2004183103A (ja) | 2004-07-02 |
| FR2848225B1 (fr) | 2006-06-09 |
| US20040149361A1 (en) | 2004-08-05 |
| US6994758B2 (en) | 2006-02-07 |
| CA2452621A1 (fr) | 2004-06-05 |
| PL363905A1 (pl) | 2004-06-14 |
| CA2452621C (fr) | 2008-08-05 |
| FR2848225A1 (fr) | 2004-06-11 |
| CN1283828C (zh) | 2006-11-08 |
| MXPA03011125A (es) | 2004-12-07 |
| JP4194927B2 (ja) | 2008-12-10 |
| EP1426459A1 (fr) | 2004-06-09 |
| CN1508275A (zh) | 2004-06-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4340432A (en) | Method of manufacturing stainless ferritic-austenitic steel | |
| JP3257649B2 (ja) | 高靭性高速度鋼部材およびその製造方法 | |
| EP0091897A1 (de) | Kaltverfestigender austenitischer Manganhartstahl und Verfahren zur Herstellung desselben | |
| US5762725A (en) | Steel for the manufacture of forging having a bainitic structure and process for manufacturing a forging | |
| JP5001460B2 (ja) | 大型部材用の高性能鋼 | |
| JP2018176241A (ja) | 機械構造用鋼材の製造方法 | |
| US2519406A (en) | Wrought alloy | |
| PL206007B1 (pl) | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element ze stali kutej wytwarzany tym sposobem | |
| WO2012118053A1 (ja) | 靭性に優れた熱間工具鋼およびその製造方法 | |
| PL194349B1 (pl) | Łupliwy element mechaniczny ze stali i sposób jego wytwarzania | |
| PL206006B1 (pl) | Stal na konstrukcję mechaniczną, sposób kształtowania na gorąco elementu stalowego oraz element stalowy wytwarzany tym sposobem | |
| NO163289B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et koldtstoerknende austenittisk manganstaal. | |
| US3128175A (en) | Low alloy, high hardness, temper resistant steel | |
| JP3581028B2 (ja) | 熱間工具鋼及びその熱間工具鋼からなる高温用部材 | |
| JPH093604A (ja) | 精密鋳造用高速度工具鋼 | |
| JP3780690B2 (ja) | 被削性および工具寿命に優れた熱間工具鋼 | |
| JP7081096B2 (ja) | 析出硬化型Ｎｉ合金 | |
| JPS5925025B2 (ja) | 耐摩耗性および耐折損性にすぐれたロ−ル材 | |
| US5439535A (en) | Process for improving strength and plasticity of wear-resistant white irons | |
| TWI634217B (zh) | 鎳基合金及其製造方法 | |
| WO2024014484A1 (ja) | 低熱膨張合金 | |
| JPH029088B2 (pl) | ||
| KR100381525B1 (ko) | 압조성이우수한오스테나이트계스테인레스강및그제조방법 | |
| Vlasov et al. | The Sectors Workpieces and Drum Reel’s Die Cubes Electroslag Casting with Exothermic Electrical Conductive Fluxes | |
| KR940005230B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인레스 합금강 |