PL200632B1 - Wielowarstwowy arkusz lutowniczy - Google Patents
Wielowarstwowy arkusz lutowniczyInfo
- Publication number
- PL200632B1 PL200632B1 PL361989A PL36198901A PL200632B1 PL 200632 B1 PL200632 B1 PL 200632B1 PL 361989 A PL361989 A PL 361989A PL 36198901 A PL36198901 A PL 36198901A PL 200632 B1 PL200632 B1 PL 200632B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- sheet
- weight
- layer
- core layer
- alloy
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
- B23K35/0233—Sheets, foils
- B23K35/0238—Sheets, foils layered
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
- C22C21/14—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
- C22C21/16—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with magnesium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/04—Tubular or hollow articles
- B23K2101/14—Heat exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/905—Materials of manufacture
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/923—Physical dimension
- Y10S428/924—Composite
- Y10S428/925—Relative dimension specified
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/923—Physical dimension
- Y10S428/924—Composite
- Y10S428/926—Thickness of individual layer specified
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
- Y10S428/9265—Special properties
- Y10S428/933—Sacrificial component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
- Y10T428/12736—Al-base component
- Y10T428/12764—Next to Al-base component
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Cooling Or The Like Of Semiconductors Or Solid State Devices (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
1. Wielowarstwowy arkusz lutowniczy zawieraj acy warstw e rdzeniow a ze stopu aluminium zawieraj acego w % wagowych 0,5 - 1,7% Mn, 0,1 - 1% Mg, 0,02 - 1,2% Cu, do 0,9% Si 0,02 - 0,25% wagowego Ti i reszta Al, pierwsz a wk ladk e wewn etrzn a umieszczon a z jednej strony warstwy rdzeniowej, przy czym pierwsza wk ladka wewn etrzna zawiera stop aluminium zawie- raj acy 0,02 - 1,1% wagowego Si (…..) przy czym warstwa ok ladziny zawiera stop aluminium zawieraj acy 5 - 15% wago- wych Si i reszt e Al oraz drug a wk ladk e wewn etrzn a umiesz- czon a z drugiej strony warstwy rdzeniowej, przy czym druga wk ladka wewn etrzna zawiera stop aluminium zawieraj acy 0,02 - 1,1% wagowego Si i reszt e Al, znamienny tym, ze ilo sc Si w stopie warstwy rdzeniowej (8) jest mniejsza …..……………. . 20. Wielowarstwowy arkusz lutowniczy zawieraj acy war- stw e rdzeniow a ze stopu aluminium zawieraj acego w % wa- gowych 0,5 - 1,7 Mn, 0,1 - 1,0 Mg, 0,02 - 1,2 Cu, do 0,9 Si, do 0,6 Fe, do 0,2 Zn, 0,02 - 0,25 Ti, do 0,3 Cr, do 0,1 Zr, do 0,2 V i reszt e Al, pierwsz a wk ladk e wewn etrzn a umieszczon a z jed- nej strony warstwy rdzeniowej, (…..) drug a wk ladk e wewn etrz- n a umieszczon a z drugiej strony warstwy rdzeniowej, przy czym druga wk ladka wewn etrzna zawiera stop aluminium zawie- raj acy w % wagowych 0,02 - 1,1 Si, do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,25 Cu, do 0,1 Mg i do 6,0 Zn, do 0,3 Cr, do 0,25 Ti, do 0,1 Zr, do 0,2 V, do 0,2 In i reszt e Al, znamienny tym, ze ilo sc Si w sto- pie warstwy rdzeniowej jest mniejsza ni z w ka zdym ze stopów pierwszej (8) i drugiej (10) wk ladki wewn etrznej. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem niniejszego wynalazku jest wielowarstwowy arkusz lutowniczy zwłaszcza ze stopu aluminium, który jest lutowany twardo w procesie wykorzystującym topnik bazujący na fluorku, którego jeden przykład jest szerzej znany jako topnik typu Nocolok® (powszechnie nazywany „procesem lutowania Nocolok”).
Z opisów patentowych USA nr 4,040,822, 5,375,760, 5,520,321, 5,535,939 i 5,564,619, USA nr 2,096,010, 4,589,932, 5,286,445, 5,522,950 i 5,587,029 znanych jest wiele stopów stosowanych przy wytwarzaniu wielowarstwowych arkuszy lutowniczych.
Jak dotąd trudno było uzyskać wysokie wytrzymałości po lutowaniu, z wartościami granicy plastyczności większymi niż około 90 MPa, dla wyrobu arkuszowego, którego wewnętrzne i zewnętrzne powierzchnie dobrze poddawały się lutowaniu w procesach lutowania twardego z wykorzystaniem topników typu Nocolok®. Jednym podejściem było zastosowanie wkładki wewnętrznej składającej się ze stopu Aluminium Association (AA) 3003 albo stopu 7072, znajdującej się pomiędzy okładziną lutowiny serii 4000 (albo 4xxx, przy czym serie 4xxx oznaczają podobne stopy, takie jak 4016, 4145, 4643A) i zawierającym magnez, obrabianym cieplnie stopem rdzeniowym. Ta wkładka wewnętrzna działa głównie jako bariera zapobiegająca dyfuzji magnezu z rdzenia do okładziny lutowiny. W ten sposób kompozytowy stop według niniejszego wynalazku może uzyskać większe wartości wytrzymałości, równocześnie będąc lutowanym za pomocą procesu typu Nocolok®.
Znane w tej dziedzinie techniki czterowarstwowe wyroby stopowe polegały przeważnie na obrabianych cieplnie stopach rdzeniowych dających podwyższone wytrzymałości po lutowaniu. Wartości wytrzymałości na rozciąganie po lutowaniu dla takich stopów typowo nie przewyższały jednak w przybliżeniu 85 MPa, nawet po wydłużeniu naturalnego czasu starzenia. Wytrzymałość taka zależy od składu stopu, czasu starzenia i temperatury, jak również prędkości chłodzenia zastosowanych po lutowaniu za pomocą procesu lutowania Nocolok®. Zdolność producentów do dalszego zmniejszenia grubości tych postaci wyrobów zależy mocno od tych wytrzymałości po lutowaniu, przy czym oczywiście pożądane są większe wytrzymałości, umożliwiające większe wynikowe zmniejszenie grubości.
Celem niniejszego wynalazku jest opracowanie arkusza lutowniczego wielowarstwowego ze stopu aluminiowego, który może być zastosowany jako materiał do wytwarzania lutowanych wymienników ciepła, głównie dla rur zwijanych i/lub zgrzewanych stosowanych w wymiennikach ciepła typu rozdzielaczowo/rurowego na przykład grzejnikach, nagrzewnicach i tym podobnych).
Wielowarstwowy arkusz lutowniczy zawierający warstwę rdzeniową ze stopu aluminium zawierającego w % wagowych 0,5 -1,7 Mn, 0,1 - 1 Mg, 0,02 - 1,2 Cu, do 0,9% Si 0,02 - 0,25% wagowego Ti i reszta Al, pierwszą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z jednej strony warstwy rdzeniowej, przy czym pierwsza wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający 0,02 - 1,1% wagowego Si i resztę Al warstwę okładziny lutowiny umieszczoną z drugiej strony pierwszej wkładki wewnętrznej, przy czym warstwa okładziny zawiera stop aluminium zawierający 5 - 15% wagowych Si i resztę Al oraz drugą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z drugiej strony warstwy rdzeniowej, przy czym druga wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający 0,02 - 1,1% wagowego Si i resztę Al, według wynalazku charakteryzuje się tym, że ilość Si w stopie warstwy rdzeniowej jest mniejsza niż w co najmniej jednym ze stopów pierwszej i drugiej wkładki wewnętrznej.
Korzystnie, stop warstwy okładziny zawiera ponadto w % wagowych do 0,6 Fe, do 0,1 Mn, do 0,3 Cu i do 4 Zn.
Korzystnie, stop warstwy okładzin zawiera w % wagowych 0,15 - 0,3 Fe i do 0,1 Cu.
Korzystnie, stop pierwszej wkładki wewnętrznej zawiera ponadto w % wagowych do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,3 Cu, do 0,1 Mg, do 4 Zn i do 0,25 Ti.
Korzystnie, stop pierwszej wkładki wewnętrznej zawiera w % wagowych 0,15 - 0,3 Fe, do 0,1 Cu, do 0,05 Mg.
Korzystnie, stop pierwszej wkładki wewnętrznej jest bardziej aktywny elektrolitycznie niż stop znajdującej się pod spodem warstwy rdzeniowej.
Korzystnie, stop warstwy rdzeniowej zawiera ponadto w % wagowych do 0,6 Fe i do 0,2 Zn.
Korzystnie, stop warstwy rdzeniowej zawiera w % wagowych 0,15 - 0,3 Fe, 0,25 - 0,6 Mg i 0,10 - 0,25 Ti.
Korzystnie, stop warstwy rdzeniowej jest bardziej szlachetny elektrolitycznie niż stopy pierwszej i drugiej wkładki wewnętrznej.
PL 200 632 B1
Korzystnie, stop drugiej wkładki wewnętrznej zawiera ponadto w % wagowych do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,25 Cu, do 0,1 Mg i do 6 Zn.
Korzystnie, stop drugiej wkładki wewnętrznej zawiera w % wagowych 0,15 - 0,3 Fe, do 0,1 Cu, do 0,05 Mg i 1 - 4 Zn.
Korzystnie, stop drugiej wkładki wewnętrznej jest bardziej aktywny elektrolitycznie niż stop warstwy rdzeniowej.
Korzystnie, arkusz ma grubość do około 350 mikrometrów.
Korzystnie, arkusz ma około 120 do około 250 mikrometrów grubości.
Korzystnie, warstwa okładziny obejmuje 5 - 20% grubości arkusza, pierwsza wkładka obejmuje około 10 - 25% grubości arkusza, a druga wkładki wewnętrznej obejmuje 10 - 30% grubości arkusza.
Korzystnie, granica plastyczności arkusza po lutowaniu przewyższa około 60 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Korzystnie, wytrzymałość arkusza na rozciąganie po lutowaniu przewyższa około 150 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Korzystnie, wytrzymałość arkusza na rozciąganie po lutowaniu przewyższa około 90 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Korzystnie, wytrzymałość arkusza na rozciąganie po lutowaniu przewyższa około 160 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Wielowarstwowy arkusz lutowniczy zawierający:
warstwę rdzeniową ze stopu aluminium zawierającego w % wagowych 0,5 - 1,7 Mn, 0,1 - 1 Mg, 0,02 - 1,2 Cu, do 0,9% Si, do 0,6 Fe, do 0,2 Zn, 0,02 - 0,25 Ti, do 0,3 Cr, do 0,1 Zr, do 0,2 V i resztę Al, pierwszą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z jednej strony warstwy rdzeniowej, przy czym pierwsza wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający w % wagowych 0,02 - 1,1 Si, do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,3 Cu, do 0,1 Mg, do 4 Zn i do 0,25 Ti, do 0,3 Cr, do 0,1 Zr, do 0,2 V, do 0,2 In i resztę Al, warstwę okładziny lutowiny umieszczoną z drugiej strony pierwszej wkładki wewnętrznej, przy czym warstwa okładziny zawiera stop aluminium zawierający w % wagowych 5 - 15 Si, do 0,6 Fe, do 0,1 Mn, do 0,3 Cu i do 4 Zn, do 0,2 Cr, do 0,1 Mg, do 0,25 Ti, do 0,02 Zr i resztę Al, drugą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z drugiej strony warstwy rdzeniowej, przy czym druga wkładką wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający w % wagowych 0,02 - 1,1 Si, do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,25 Cu, do 0,1 Mg i do 6 Zn, do 0,3 Cr, do 0,25 Ti, do 0,1 Zr, do 0,2 V, do 0,2 In i resztę Al według wynalazku charakteryzuje się tym, że ilość Si w stopie warstwy rdzeniowej jest mniejsza niż w każdym ze stopów pierwszej i drugiej wkładki wewnętrznej.
Korzystnie, arkusz ma grubość do około 350 mikrometrów.
Korzystnie, arkusz ma około 120 do około 250 mikrometrów grubości.
Korzystnie, warstwa okładziny obejmuje około 5 - 20% grubości arkusza, pierwsza wkładka wewnętrzna obejmuje około 10 - 25% grubości arkusza, a druga wkładka wewnętrzna obejmuje około 10 - 30% grubości arkusza.
Korzystnie, granica plastyczności arkusza po lutowaniu przewyższa około 60 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Korzystnie, wytrzymałość arkusza na rozciąganie po lutowaniu przewyższa około 150 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Arkusz może być wytwarzany za pomocą tradycyjnych sposobów łączenia przez walcowanie albo za pomocą innych znanych sposobów. W arkuszu można zastosować cienki (mniejszy niż około 3% całkowitej grubości kompozytu) stop dzielący umieszczony pomiędzy przynajmniej jedną do trzech powierzchni przylegania pomiędzy opisanymi tutaj czterema warstwami. Ten stop dzielący zawiera przynajmniej 96% aluminium i służy jako separator/oddzielacz minimalizujący wzajemne mieszanie się stopów znajdujących się po jego obu stronach podczas procesu odlewania. Arkusz może posiadać więcej niż cztery warstwy różniące się składem. Obecność cienkiego stopu dzielącego nie zmienia zasadniczo zachowania wyrobu finalnego, ani też nie zmienia celowo opisanych tutaj mechanizmów. Z tego powodu wszystkie odwołania do wyrobów czterowarstwowych nie muszą koniecznie ograniczać wynalazku do stopów bez tych oddzielaczy. Czterowarstwowość dotyczy składowo i funkcjonalnie znaczących warstw wyrobu kompozytowego.
Kompozyt czterowarstwowy według niniejszego wynalazku zawiera pierwszą wkładkę wewnętrzną umieszczoną pomiędzy stopem okładziny lutowiny serii 4xxx, takiej jak to wyjaśniono powyżej (Aluminium Association - „AA”) i stopem rdzeniowym, oraz drugą wkładkę wewnętrzną umieszczoną po przeciwnej stronie stopu rdzeniowego niż pierwsza wkładka wewnętrzna. Przynajmniej jedna z pier4
PL 200 632 B1 wszej i drugiej wkładki wewnętrznej zawiera większe ilości Si niż stop rdzeniowy do niej przyległy. Wkładka wewnętrzna o większej zawartości Si korzystnie zawiera około 0,02 - 1,1% wagowych Si, korzystnie około 0,1 - 1,1% wagowych Si, a najkorzystniej około 0,3 -1,1% wagowych Si. Wkładki wewnętrzne posiadają także małą zawartość Mg, w celu polepszenia zdolności wyrobu do lutowania Nocolok.
Figura 1 przedstawia schemat pokazujący cztery różne warstwy w korzystnym przykładzie wykonania arkusza lutowniczego według niniejszego wynalazku.
Zawartości procentowe wszystkich składników są podane tutaj w procentach wagowych, chyba że jest zaznaczone, że tak nie jest. Tak jak jest tutaj stosowany, termin „zasadniczo wolny” oznacza, że do składu nie dodano żadnych celowych dodatków danego elementu stopowego, ale że z powodu zanieczyszczeń i/lub ługowania wynikającego z kontaktu ze sprzętem produkcyjnym śladowe ilości takich elementów mogą jednak dostać się do ostatecznego wyrobu stopowego.
Kiedy odwołujemy się do dowolnego zakresu wartości liczbowych, zakresy takie mają być rozumiane jako obejmujące wszystkie i każdą liczbę i/lub ułamek mieszczący się pomiędzy ustalonym zakresem minimalnym i maksymalnym. Na przykład zakres około 5 do 15% wagowych krzemu obejmowałby formalnie wszystkie wartości pośrednie wynoszące około 5,1, 5,2, 5,3 i 5,5% i wzwyż, obejmując wartości 14,5, 14,7 i 14,9% Si. To samo dotyczy każdej innej ustalonej tutaj własności liczbowej, grubości względnej i/lub zakresu elementarnego.
Arkusz lutowniczy według niniejszego wynalazku jest przedstawiony schematycznie na fig. 1. Arkusz 2 zawiera cztery warstwy: warstwę okładziny lutowiny serii 4xxx 4, pierwszą wkładkę wewnętrzną 6 umieszczoną pomiędzy warstwą okładziny lutowiny 4 i stopem rdzeniowym 8, oraz drugą wkładkę wewnętrzną 10 umieszczoną po przeciwnej stronie stopu rdzeniowego 10 niż pierwsza wkładka wewnętrzna 6. Arkusz lutowniczy 2 korzystnie ma grubość ostateczną do około 350 mikrometrów, a korzystniej około 120 do około 250 mikrometrów. Przynajmniej jeden ze stopów z pierwszej i drugiej wkładki wewnętrznej 6 i 10 zawiera więcej Si niż stop rdzeniowy 8 do niego przyległy. Wkładka wewnętrzna o większej zawartości Si korzystnie zawiera około 0,02 - 1,1% wagowych Si, korzystnie około 0,1 - 1,1% wagowych Si, a najkorzystniej około 0,3 - 1,1% wagowych Si. Dodatkowo suma Si z pierwszej i drugiej wkładki wewnętrznej 6 i 10 oraz rdzenia 8 korzystnie wynosi przynajmniej około 0,4% wagowych. Kiedy druga wkładka wewnętrzna 10 jest stosowana jako wkładka od strony wodnej wymiennika ciepła, wtedy wkładka wewnętrzna 10 może zawierać wysokie poziomy Zn (do około 6% wagowych), w celu zapewnienia odporności na korozję wewnętrzną.
Preferowany skład i preferowana grubość względna każdej z warstw arkusza lutowniczego 2 są zebrane w tabeli 1, z zakresami bardziej preferowanymi wypisanymi w nawiasach pod ich odpowiednimi szerszymi zakresami.
T a b e l a 1
Warstwa okładziny | Pierwsza wkładka wewnętrzna | Warstwa rdzeniowa | Druga wkładka wewnętrzna | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
% grubości ostatecznej | 5 - 20% | 10 - 25% | bilans | 10 - 30% |
Si | 5 - 15 | 0,02 - 1,1 (0,1 - 1,1) (0,3 - 1,1) | max 0, 9 | 0,02 - 1,1 |
Fe | max 0, 6 (0,15 - 0,3) | max 0,6 (0,15 - 0,3) | max 0,6 (0,15 - 0,3) | max 0,6 (0,15 - 0,3) |
Mn | max 0,1 | max 1,7 | 0,5 - 1,7 | max 1,7 |
Cr | max 0,2 | max 0,3 | max 0,3 | max 0,3 |
Cu | max 0,3 (max 0,1) | max 0,3 (max 0,1) | 0,02 - 1,2 | max 0,25 (max 0,1) |
Mg | max 0,1 | max 0,1 (max 0,05) | 0,1 - 1 (0,25 - 0,6) | max 0,1 (max 0,05) |
Zn | max 4 | max 4* | max 0,2 | max 6* (1 - 4) |
PL 200 632 B1
c.d. tabeli 1
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Ti | max 0,25 | max 0,25 | 0,02 - 0,25 | max 0,25 |
(0,1 - 0,25) | (0,1 - 0,25) | |||
Zr | max 0,02 | max 0,10 | max 0,10 | max 0,10 |
(max 0,01) | (max 0,01) | (max 0,01) | ||
inne | V = max 0,2 In = max 0,2 | V = max 0,2 | V = max 0,2 In = max 0,2 | |
Al i zanieczyszczenia uboczne | reszta | reszta | reszta | reszta |
* W dodatkach opcjonalnie do 0,2% wagowego.
Po okresie starzenia o długości około 30 dni w temperaturze 90°C (typowa robocza temperatura otoczenia dla rury grzejnika/nagrzewnicy), spodziewana jest granica plastyczności arkusza 2 po lutowaniu przewyższająca około 60 MPa. Nie zaobserwowano wartości granicy plastyczności i wytrzymałości na rozciąganie po lutowaniu i starzeniu przewyższających odpowiednio 80 MPa i 150 MPa, kiedy zawartość Mg w stopie rdzeniowym jest mniejsza niż około 0,25% wagowych. Wysokie wytrzymałości (granica plastyczności większe niż 90 MPa i wytrzymałość na rozciąganie większe niż 160 MPa) po lutowaniu i starzeniu (30 dni przy 90°C) mogą być ogólnie obserwowane kiedy zawartość Mg w rdzeniu jest większa niż około 0,35% wagowego, a zawartość Si w przynajmniej jednej z trzech warstw (pierwsza wkładka wewnętrzna 6, rdzeń 8 albo druga wkładka wewnętrzna 10) jest większa niż 0,7% wagowego. Kiedy zawartość Mg jest większa niż około 0,45% wagowego, te poziomy wytrzymałości są możliwe do uzyskania dla stopów o mniejszej zawartości Si. Zaobserwowano także, że poziomy wytrzymałości po lutowaniu i starzeniu zwiększają się wraz ze zwiększaniem zawartości Cu w rdzeniu 8. Ponieważ podczas lutowania zachodzi znaczna dyfuzja wewnętrzna, to Si może dyfundować z jednej albo obu wkładek wewnętrznych 6 i 10 do rdzenia 8. Podobnie, Mg i/lub Cu mogą dyfundować z rdzenia 8 do wkładek wewnętrznych 6 albo 10. Wyższe poziomy Mg, Si i Cu powodują większe wytrzymałości po lutowaniu, ale zawartości metali rozpuszczonych w stopach przed lutowaniem powinny być dokładnie wybrane, w celu utrzymania po lutowaniu odpowiedniego pokrewieństwa galwanicznego pomiędzy rdzeniem 8, pierwszą wkładką wewnętrzną 6 (na przykład po stronie powietrznej) i drugą wkładką wewnętrzną 10 (na przykład po stronie wodnej).
Określenie „pokrewieństwo metali” odnosi się do relacji i zjawisk zachodzących pomiędzy różnymi materiałami, które są elektrycznie połączone i znajdują się w obecności elektrolitu. W takim ułożeniu materiałów mogą one wpływać na siebie i na sposób zachodzenia zjawiska korozji. Jednym ze wskaźników cech elektrochemicznych i działania materiałów jest „potencjał korozji”. Potencjał korozji dla materiału jest typowo mierzony z zastosowanie określonego elektrolitu i specjalnej elektrody odniesienia. Im potencjał jest bardziej ujemny, tym bardziej aktywny jest materiał. Kiedy dwa materiały, w tym przypadku, dwie warstwy w arkuszu wielowarstwowym są połączone elektrycznie, w przypadku arkusza wielowarstwowego, są one zespolone ze sobą i są poddane działaniu elektrolitu w warunkach korozyjnych. Wtedy wpływają one na siebie w ten sposób, że korodują. Gdy zachodzi taki przypadek, wtedy bardziej aktywne warstwy zewnętrzne zespołu korodują bardziej niż wewnętrzna warstwa rdzeniowa. Takie zjawisko jest zwane „ochroną katodową”. Dzięki ochronie rdzenia, opóźnia się atak korozji na wskroś rury i dzięki temu opóźnia się powstawanie przecieków. Należy więc sprawdzać względny potencjał korozji warstw, czyli ich pokrewieństwa galwanicznego poprzez ustalenie składu poszczególnych warstw.
Stopy o wyższej zawartości Si, Mg i Cu są także ogólnie bardziej wrażliwe na czułość prędkości hartowania po lutowaniu (to znaczy nierównomierny rozkład substancji rozpuszczonej w stopie, co może prowadzić do mniejszych wytrzymałości po lutowaniu i słabej odporności na korozję). „Czułość prędkości hartowania” odnosi się do względnej szybkości z jaką materiał musi być chłodzony aby nie zostały zniszczone jego właściwości przez niejednorodne wydzielanie poszczególnych składników. Prawie jest regułą, że czym więcej składników zawiera stop, tym szybciej należy go chłodzić wychodząc od wysokiej temperatury obróbki, aby uniknąć pogorszenia jego właściwości. Czym szybciej należy chłodzić lub hartować stop, tym większa jest jego czułość hartowania. Tabela 1 wymienia pierwszą wkładkę wewnętrzną 6 o składzie stopu różniącym się nieco od drugiej wkładki wewnętrznej 10. Należy jednak rozumieć, że obie wkładki wewnętrzne 6 i 10 mogą mieć ten sam skład. W pewnych przypad6
PL 200 632 B1 kach korzystne będzie (zwłaszcza z punktu widzenia odporności na korozję), jeśli wkładki wewnętrzne 6 i 10 mają zmienny skład. Wkładki wewnętrzne 6 i 10 mogą mieć takie same lub różne grubości. Należy także rozumieć, że lokalizacja wkładek wewnętrznych 6 i 10 może być przestawiona, to znaczy wkładka wewnętrzna 10 może być umieszczona pomiędzy warstwą okładziny 4 i warstwą rdzeniową 8, a wkładka wewnętrzna 6 zlokalizowana na zewnątrz, przylegając do warstwy rdzeniowej 8. Korzystnie rdzeń 8 jest bardziej szlachetny elektrolitycznie niż pierwsza i druga wkładka wewnętrzna 6 i 10, oraz potencjał elektrolityczny wkładek wewnętrznych 6 i 10 jest poświęcany na rzecz potencjału warstwy rdzeniowej 8 w środowisku, którego działaniu poddane są stopy. W wyniku lutowania może wystąpić pewna wzajemna dyfuzja elementów stopu pomiędzy warstwami arkusza 2. Ta wzajemna dyfuzja jest ważna przy ustanawianiu odpowiednich lokalnych poziomów substancji rozpuszczonych, w celu wytworzenia stopu utwardzanego przez wytrącanie o odpowiedniej wewnętrznej i zewnętrznej odporności na korozję. Jest spodziewane, że wewnętrzna odporność na korozję przekracza 5 miesięcy poddania działaniu czynników zewnętrznych bez perforacji, przy przeprowadzeniu testu na korozję wewnętrzną obejmującego poddanie działaniu zmodyfikowanej wody OY.
Jak wynika ze wspomnianej powyżej tabeli preferowanych zakresów elementów składowych, warstwa rdzeniowa 8 posiada preferowaną zawartość Mg mieszczącą się w zakresie od około 0,1 do 1% wagowego. Dowolna z warstw arkusza 2 może zawierać dodatki Mn służące zwiększeniu wytrzymałości i/lub podniesione poziomy Ti (do około 0,25% wagowych) służące polepszeniu odporności na korozję. Wyższe poziomy Ti nie są ogólnie potrzebne dla polepszenia odporności na korozję dla stopu wkładki wewnętrznej 10, zwłaszcza kiedy wkładka wewnętrzna zawiera celowe dodatki Zn. Jednak dla celów niniejszego wynalazku muszą być wykonane wszystkie takie dodatki do stopu, równocześnie utrzymując temperaturę solidusu dla takiej konkretnej warstwy powyżej około 610°C.
Dodatki Cr do stopu warstwy rdzeniowej są opcjonalne. Dodatek Cr powinien być kontrolowany, w celu uniknięcia wytwarzania gruboziarnistych cząsteczek zawierających Cr, zwłaszcza kiedy poziomy każdego z Mn i Ti (Mn + Ti) są wyższe od około 1,3% wagowego.
Warstwy wkładek wewnętrznych 6 i 10 według niniejszego wynalazku, kiedy są połączone z zawierającą magnez warstwą rdzeniową 8, mogą znacząco zwiększyć wartości granicy plastyczności dla całości arkusza po lutowaniu. Faktycznie równoważne wytrzymałości i zdolność do lutowania nie mogą być osiągnięte po prostu poprzez połączenie identycznego stopu rdzeniowego z okładziną lutowiny, nawet kiedy okładzina lutowiny jest tak zaprojektowana, aby zapewniać znaczą ilość Si dla rdzenia podczas cyklu lutowania. Uważa się, że tylko poprzez zastosowanie warstw wkładek wewnętrznych 6 i 10 można zapewnić czterowarstwowy wyrób według niniejszego wynalazku (kiedy zawartości Mg w stopie rdzeniowym są większe niż 0,3% wagowego) odpowiedni do pomyślnego lutowania z topnikiem typu Nocolok®.
Chociaż wynalazek został opisany ogólnie powyżej, konkretne przykłady zapewniają dodatkową ilustrację wyrobu według niniejszego wynalazku.
P r z y k ł a d y
Wyprodukowane zostały czterowarstwowe arkusze lutownicze wykonane według niniejszego wynalazku, posiadające warstwy o składach wypisanych w tabeli 2, przy czym resztę niepodaną w tabeli stanowi Al i nieuniknione zanieczyszczenia. W tabeli 3 pojawiają się przetestowane kombinacje stopów z tabeli 2, wraz z udziałami okładzin i danymi dotyczącymi właściwości mechanicznych i wewnętrznej odporności na korozję po lutowaniu.
T a b e l a 2
Stop nr | Warstwa | Skład (% wagowe) | |||||||
Si | Fe | Mn | Cu | Mg | Zn | Ti | Zr | ||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
1 | okładzina | 10,04 | 0,26 | 0,01 | 0,02 | 0, 01 | 0,01 | 0,01 | 0,00 |
2 | pierwsza wkładka wewnętrzna | 0,06 | 0,19 | 0,00 | 0,01 | 0,00 | 1,46 | 0,17 | 0,00 |
3 | pierwsza wkładka wewnętrzna | 0,44 | 0,19 | 0,00 | 0,01 | 0,00 | 1,43 | 0,17 | 0,00 |
4 | pierwsza albo druga wkładka wewnętrzna | 0,29 | 0,24 | 0,97 | 0,00 | 0,00 | 0,11 | 0,17 | 0,00 |
5 | rdzeń | 0,27 | 0,25 | 0,98 | 0,76 | 0,48 | 0,02 | 0,17 | 0,00 |
PL 200 632 B1
c.d.tabeli 2
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 |
6 | rdzeń | 0,26 | 0,25 | 0, 97 | 0,84 | 0,49 | 0,02 | 0,19 | 0,00 |
7 | rdzeń | 0,39 | 0,20 | 0,03 | 0,04 | 0,40 | 0,02 | 0,18 | 0,00 |
8 | rdzeń | 0,59 | 0,20 | 0,03 | 0,04 | 0,40 | 0,02 | 0,18 | 0,00 |
9 | rdzeń | 0,39 | 0,20 | 0,01 | 0,24 | 0,39 | 0,02 | 0,19 | 0,00 |
10 | rdzeń | 0,58 | 0,20 | 0,01 | 0,24 | 0,37 | 0,02 | 0,20 | 0,00 |
11 | rdzeń | 0,06 | 0,17 | 0,91 | 0,55 | 0,24 | 0, 00 | 0,16 | 0,00 |
12 | rdzeń | 0,06 | 0,13 | 0,73 | 0,30 | 0,48 | 0,01 | 0,12 | 0,08 |
13 | rdzeń | 0,08 | 0,23 | 1,15 | 0,85 | 0,24 | 0,03 | 0,18 | 0,00 |
14 | druga wkładka wewnętrzna | 0,73 | 0,24 | 0,31 | 0,00 | 0,01 | 1,53 | 0,16 | 0,00 |
15 | druga wkładka wewnętrzna | 0,72 | 0,24 | 0,32 | 0,00 | 0,00 | 0,02 | 0,20 | 0,00 |
16 | druga wkładka wewnętrzna | 0,74 | 0,19 | 0,00 | 0,01 | 0,00 | 1,39 | 0,18 | 0,00 |
17 | druga wkładka wewnętrzna | 0,75 | 0,19 | 0,00 | 0,02 | 0,01 | 4,07 | 0,18 | 0,00 |
18 | druga wkładka wewnętrzna | 0,08 | 0,19 | 0,00 | 0,02 | 0,01 | 4,29 | 0, 18 | 0,00 |
T a b e l a 3
Stopy z tabeli 2 zastosowane w arkszu | Udział okładzin (%/%/%/%) | Właściwości mechaniczne po lutowaniu* (MPa) | ||||||
W stanie lutowanym (AB) | AB + 30 dni w RT (temperaturze pokojowej) | AB + 7 dni w RT+ 30 dni w temp. 90°C | Korozja wewnętrz- na** | |||||
UTS (Rm) | TYS (Rpl) | UTS (Rm) | TYS (Rpl) | UTS (Rm) | TYS (Rpl) | |||
1/2/7/17 | 13/25/37/25 | 100 | 41 | 118 | 51 | 171 | 107 | > 4 miesięcy |
1/2/9/17 | 13/25/37/25 | 112 | 41 | 114 | 49 | 164 | 98 | > 4 miesięcy |
1/2/7/16 | 13/25/37/25 | 105 | 39 | 116 | 50 | 153 | 96 | > 4 miesięcy |
1/2/8/17 | 13/25/37/25 | 109 | 44 | 127 | 52 | 160 | 99 | > 4 miesięcy |
1/2/10/17 | 13/25/37/25 | 106 | 43 | 129 | 54 | 165 | 96 | > 4 miesięcy |
1/2/13/18 | 13/25/37/25 | 90 | 37 | 100 | 43 | 142 | 84 | > 4 miesięcy |
1/2/11/17 | 13/25/37/25 | 114 | 48 | 123 | 47 | 143 | 65 | > 4 miesięcy |
1/16/11/17 | 13/25/37/25 | 119 | 49 | 131 | 51 | 143 | 68 | > 4 miesięcy |
1/2/12/17 | 13/25/37/25 | 125 | 49 | 149 | 62 | 191 | 116 | > 4 miesięcy |
1/4/5/14 | 13/20/47/20 | 147 | 63 | ND | ND | 200 | 120 | ND |
1/4/9/14 | 13/20/47/20 | 141 | 69 | ND | ND | 201 | 131 | ND |
1/4/6/15 | 13/20/47/20 | 141 | 65 | ND | ND | 210 | 122 | ND |
1/4/5/16 | 13/20/47/20 | 144 | 65 | ND | ND | 208 | 122 | ND |
1/4/5/4 | 13/20/47/20 | 151 | 65 | ND | ND | 175 | 90 | ND |
1/4/5/17 | 13/20/47/20 | 145 | 65 | ND | ND | 198 | 119 | ND |
1/4/6/18 | 13/20/47/20 | 138 | 58 | ND | ND | 165 | 84 | ND |
* Zastosowany cykl lutowniczy: 5 min powyżej 590°C ze szczytową temperaturą metalu 600°C.
** Test korozji wewnętrznej albo próbki wycięte z arkusza testowego w zmodyfikowanej wodzie OY.
Czas oznacza czas poddania próbek działaniu czynnika (zasłoniętych tak, aby odsłaniać tylko stronę wodną) bez wystąpienia perforacji. TYS - granica plastyczności.
UTS - wytrzymałość na rozciąganie.
PL 200 632 B1
Arkusz lutowniczy według niniejszego wynalazku jest szczególnie odpowiedni do stosowania jako rura dla grzejnika albo wymiennika ciepła. Rura może zawierać szew, albo też rura może nie być zgrzewana, ale zwijana do odpowiedniego kształtu, a krawędzie arkusza są szczelnie łączone ze sobą w wyniku procesu lutowania, a zwłaszcza procesu lutowania Nocolok.
Claims (25)
1. Welowarstwowy arkusz I utowniccz zzwierającc warstwę rddzniową zz stoou aluminium zzwierającego w % wagowych 0,5 - 1,7% Mn, 0,1 - 1% Mg, 0,02 - 1,2% Cu, do 0,9% Si 0,02 - 0,25% wagowego Ti i reszta Al, pierwszą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z jednej strony warstwy rdzeniowej, przy czym pierwsza wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający 0,02 - 1,1% wagowego Si i resztę Al, warstwę okładziny lutowiny umieszczoną z drugiej strony pierwszej wkładki wewnętrznej, przy czym warstwa okładziny zawiera stop aluminium zawierający 5 - 15% wagowych Si i resztę Al oraz drugą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z drugiej strony warstwy rdzeniowej, przy czym druga wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający 0,02 - 1,1% wagowego Si i resztę Al, znamienny tym, że ilość Si w stopie warstwy rdzeniowej (8) jest mniejsza niż w co najmniej jednym ze stopów pierwszej 6) i drugiej (10) wkładki wewnętrznej.
2. Arkuuz woełus zastos, 1, zznmieenn tym, zż itoo wo-sZwo okłaadiny (4) zzwiera ppnaato w % wagowych do 0,6 Fe, do 0,1 Mn, do 0,3 Cu i do 4,0 Zn.
3. Αγ^ζ woełus zć^sto^. Z, zznmieenn t^m, Zż atoo worsZtą zkłaadiny (4) zzwieraw % wogowych 0,15 - 0,3 Fe i do 0,1 Cu.
4. Ar^z woełus zzatrz. 1 znmieenn t^m, żż stoo οιο^/οζ.ι w0łaakiwownytrznei(4)zzwier ra ponadto w % wagowych do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,3 Cu, do 0,1 Mg, do 4,0 Zn i do 0,25 Ti.
5. Αγ^ζ woełus zzatrz. 4,zznmieenn t^m, żż stoo ^ιι/οζ.ι w0łaakiwownytrznei(4)zzwier ra w % wagowych 0,15 - 0,3 Fe, do 0,1 Cu, do 0,05 Mg.
6. Ar^kj^^ woełus z^^tr^. 4, zznmieenn tiyn, że ztoo Ριζ^/οζ.ι wyłaaki wownytrsnyr Z4) j jet bardziej aktywny elektrolitycznie niż stop znajdującej się pod spodem warstwy rdzeniowej (8).
7. Arkuszwoełuszzstra. ty z znmieenn tym, żż stoowo-stwo rddzniowor (4) zzwiera zpnyato w % wagowych do 0,6 Fe i do 0,2 Zn.
8. Ar^z woełus zastos. Z, z znmieenn tt/rn, żż stoo wo-sZwo 1Sdzniowor ^zawiera w % wogowych 0,15 - 0,3 Fe, 0,25 - 0,6 Mg i 0,10 - 0,25 Ti.
9. Ar^z wiekłu zzstrz.7,zznmieenntym. żż stoo wo-stworSdzniowor (4)j jet Zb-Sdieisziachetny elektrolitycznie niż stopy pierwszej (6) i drugiej (10) wkładki wewnętrznej.
10. Ar^z woełus zzstrz. ty zznmieenntym. żż stoo drssiei wOłaakiwownytrznei( (O)zzwiera ponadto w % wagowych do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,25 Cu, do 0,1 Mg i do 6,0 Zn.
11. Ar^z woełus zzstrz. H.zznmieenn tym, żż stoo drssiei wOłaakiwownytrznei( (O)zzwier ra w % wagowych 0,15 - 0,3 Fe, do 0,1 Cu, do 0,05 Mg i 1,0 - 4,0 Zn.
12. Arkuuz weełus zastos. 10, znamiennn tym, że stop drusier wkłaaki wewnętrzni ((0) jet bardziej aktywny elektrolitycznie niż stop warstwy rdzeniowej (8).
13. Arkusz według zastra, 1, znamienny ty,, że arkusz (2) ma grubość do około 350 mikrometrów.
14. Arkusz według zastrz, 1, znamienny ty,, że arkusz (2) ma około 120 do około 250 mikrometrów grubości.
15. ArSkuz woełus zastos. H. z znmieenn tym, żż wo-sZwo zkłaadiny (4)o0brmują5 - 20% grubości arkusza (2), pierwsza wkładka (6) obejmuje około 10 - 25% grubości arkusza (2), a druga wkładki wewnętrznej (10) obejmuje 10 - 30% grubości arkusza (2).
16. ArSusz woełus zastos. ty zznmieenn tym, że zrasicc 018-^^^001 a-Suszz Z(^) pp I utonnoniu przewyższa około 60 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
17. Α^^ζ woełus zastos. ty zznmieenn t^r^, że wotoszmałok0 θ-Ι^ζζ (4) n^ 1soziąogr^ie pp lutowaniu przewyższa około 150 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
18. ΑγΙ^ζ zastos. Z1 z znmieenn tym, żż wotrszmałok0 z-Suszz m rsoziąogsie zp I utowaniu przewyższa około 90 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
19. Ar^k^i^z: Z utonnniccy woełus zastos, ty zznmieenn tym, że wj^to^z^r^ć^^^ńc^ a-Suszz (4) n^ 1sociąganie po lutowaniu przewyższa około 160 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
20. \Melowo-stwowo z-^uuz Z utowniccz zawiersjącywo-stwo 1Sdzniową zz atoou zluminium zawierającego w % wagowych 0,5 - 1,7 Mn, 0,1 - 1,0 Mg, 0,02 - 1,2 Cu, do 0,9 Si, do 0,6 Fe, do 0,2 Zn,
PL 200 632 B1
0,02 - 0,25 Ti, do 0,3 Cr, do 0,1 Zr, do 0,2 V i resztę Al, pierwszą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z jednej strony warstwy rdzeniowej, przy czym pierwsza wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający w % wagowych 0,02 - 1,1 Si, do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,3 Cu, do 0,1 Mg, do 4,0 Zn i do 0,25 Ti, do 0,3 Cr, do 0,1 Zr, do 0,2 V, do 0,2 In i resztę Al, warstwę okładziny lutowiny umieszczoną z drugiej strony pierwszej wkładki wewnętrznej, przy czym warstwa okładziny zawiera stop aluminium zawierający w % wagowych 5,0 - 15,0 Si, do 0,6 Fe, do 0,1 Mn, do 0,3 Cu i do 4,0 Zn, do 0,2 Cr, do 0,1 Mg, do 0,25 Ti, do 0,02 Zr i resztę Al, drugą wkładkę wewnętrzną umieszczoną z drugiej strony warstwy rdzeniowej, przy czym druga wkładka wewnętrzna zawiera stop aluminium zawierający w % wagowych 0,02 - 1,1 Si, do 0,6 Fe, do 1,7 Mn, do 0,25 Cu, do 0,1 Mg i do 6,0 Zn, do 0,3 Cr, do 0,25 Ti, do 0,1 Zr, do 0,2 V, do 0,2 In i resztę Al., znamienny tym, że ilość Si w stopie warstwy rdzeniowej jest mniejsza niż w każdym ze stopów pierwszej (8) i drugiej (10) wkładki wewnętrznej.
21. Arkusz według zastrz. 20, ζι^^ι^ϊ^ι^ι^^ tym, że arkusz (2) ma grubość do około 350 mikrometrów.
22. Arkusz według zas^z. 20, znamienny t^r^, że arkusz (2) ma okoto 120 do okoto 250 mikrometrów grubości.
23. Arkuszwedług zas^z. 20, zn^i^i^i^ii^r tym, że warsswaokłaaziny (4) obejmuje okoto 5 - 20% grubości arkusza (2), pierwsza wkładka wewnętrzna (6) obejmuje około 10 - 25% grubości arkusza (2), a druga wkładka wewnętrzna (10) obejmuje około 10 - 30% grubości arkusza (2).
24. Arkusz według zas^z. 20, znamienny tym, że granica plastyczności arkusza(2) po I uuowaniu przewyższa około 60 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
25. Arkusz według zas^z. 20, znamienny tym. że wytrzyma-ość arkusza (2) na rozciągam ie po lutowaniu przewyższa około 150 MPa, po starzeniu przez 30 dni w temperaturze 90°C.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US25724100P | 2000-12-21 | 2000-12-21 | |
US25725800P | 2000-12-21 | 2000-12-21 | |
US25725900P | 2000-12-21 | 2000-12-21 | |
US25722500P | 2000-12-21 | 2000-12-21 | |
US10/025,401 US6555251B2 (en) | 2000-12-21 | 2001-12-19 | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminum interlayer |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL361989A1 PL361989A1 (pl) | 2004-10-18 |
PL200632B1 true PL200632B1 (pl) | 2009-01-30 |
Family
ID=27534111
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL361989A PL200632B1 (pl) | 2000-12-21 | 2001-12-21 | Wielowarstwowy arkusz lutowniczy |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6555251B2 (pl) |
EP (1) | EP1351794B2 (pl) |
JP (1) | JP4141835B2 (pl) |
CN (1) | CN1286610C (pl) |
AT (1) | ATE339271T1 (pl) |
AU (1) | AU3287902A (pl) |
BR (1) | BR0116443A (pl) |
CA (1) | CA2431145C (pl) |
DE (1) | DE60123127T3 (pl) |
DK (1) | DK1351794T3 (pl) |
ES (1) | ES2269503T5 (pl) |
MX (1) | MXPA03005499A (pl) |
PL (1) | PL200632B1 (pl) |
WO (1) | WO2002049798A2 (pl) |
Families Citing this family (71)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6705384B2 (en) * | 2001-10-23 | 2004-03-16 | Alcoa Inc. | Simultaneous multi-alloy casting |
CN100411868C (zh) * | 2002-04-18 | 2008-08-20 | 阿尔科公司 | 超长寿命的高成型性铜焊接片材 |
US7255932B1 (en) | 2002-04-18 | 2007-08-14 | Alcoa Inc. | Ultra-longlife, high formability brazing sheet |
CN1826220A (zh) * | 2003-07-18 | 2006-08-30 | 克里斯铝轧制品有限公司 | 高强度铝合金钎焊薄板 |
US7514155B2 (en) | 2003-07-18 | 2009-04-07 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High strength aluminium alloy brazing sheet |
DE102004033457B4 (de) * | 2004-07-05 | 2007-12-20 | Visteon Global Technologies, Inc., Dearborn | Verbundwerkstoff aus einer hochfesten Aluminiumlegierung |
US20080274367A1 (en) * | 2004-10-13 | 2008-11-06 | Alcoa Inc. | Recovered high strength multi-layer aluminum brazing sheet products |
JP5414991B2 (ja) * | 2004-10-19 | 2014-02-12 | アレリス、アルミナム、コブレンツ、ゲゼルシャフト、ミット、ベシュレンクテル、ハフツング | アルミニウム合金ろう付けシートおよび軽量のろう付けした熱交換機組立品の製造方法 |
US20060088438A1 (en) * | 2004-10-21 | 2006-04-27 | Visteon Global Technologies, Inc. | Aluminum-based alloy composition and method of making extruded components from aluminum-based alloy compositions |
US20060196645A1 (en) * | 2005-01-07 | 2006-09-07 | Valeo, Inc. | Heat exchanger with multilayer cladded tubes |
US20100147500A1 (en) * | 2005-08-31 | 2010-06-17 | Showa Denko K.K. | Clad plate and process for production thereof |
KR20080056203A (ko) | 2005-10-13 | 2008-06-20 | 알레리스 알루미늄 코블렌쯔 게엠베하 | 다층 브레이징 시트 |
JP4825507B2 (ja) * | 2005-12-08 | 2011-11-30 | 古河スカイ株式会社 | アルミニウム合金ブレージングシート |
JP5049488B2 (ja) | 2005-12-08 | 2012-10-17 | 古河スカイ株式会社 | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
WO2007084996A2 (en) * | 2006-01-19 | 2007-07-26 | Modine Manufacturing Company | Flat tube, flat tube heat exchanger, and method of manufacturing same |
US7749613B2 (en) * | 2006-04-21 | 2010-07-06 | Alcoa Inc. | Multilayer braze-able sheet |
WO2007131727A1 (en) * | 2006-05-15 | 2007-11-22 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Method of producing a clad aluminum alloy sheet for brazing purposes and sheet produced by said method |
JP5049536B2 (ja) * | 2006-08-24 | 2012-10-17 | 古河スカイ株式会社 | 自動車熱交換器用アルミニウム配管材 |
US7972710B2 (en) | 2006-08-31 | 2011-07-05 | Antaya Technologies Corporation | Clad aluminum connector |
US20080115493A1 (en) * | 2006-11-17 | 2008-05-22 | Wolf Eric P | Diesel combustion engine having a low pressure exhaust gas recirculation system employing a corrosion resistant aluminum charge air cooler |
WO2008110270A1 (en) * | 2007-03-09 | 2008-09-18 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aluminium alloy having high- strength at elevated temperature |
PL2090425T3 (pl) * | 2008-01-18 | 2014-03-31 | Hydro Aluminium Rolled Prod | Tworzywo kompozytowe z warstwą antykorozyjną i sposób jego wytwarzania |
US7820304B2 (en) * | 2008-01-22 | 2010-10-26 | All-Clad Metalcrafters Llc | Corrosion/abrasion-resistant composite cookware |
US20090266530A1 (en) | 2008-04-24 | 2009-10-29 | Nicholas Charles Parson | Aluminum Alloy For Extrusion And Drawing Processes |
WO2010000666A1 (en) * | 2008-07-02 | 2010-01-07 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Aluminium brazing sheet material |
DE102008059450A1 (de) * | 2008-11-28 | 2010-06-02 | Behr Gmbh & Co. Kg | Aluminiumband, Lötbauteil, Herstellungsverfahren und Wärmetauscher und Verwendung |
JP5543489B2 (ja) * | 2008-12-23 | 2014-07-09 | ノベリス・インコーポレイテッド | 多層金属シート |
JP5577616B2 (ja) * | 2009-04-06 | 2014-08-27 | 株式会社デンソー | 熱交換器用チューブ及び熱交換器 |
SE534693C2 (sv) * | 2009-05-14 | 2011-11-22 | Sapa Heat Transfer Ab | Lodpläterad aluminiumplåt med hög hållfasthet och utmärkta korrosionsegenskaper |
JP5704835B2 (ja) * | 2009-05-27 | 2015-04-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート |
US20100304175A1 (en) * | 2009-05-29 | 2010-12-02 | Alcoa Inc. | High strength multi-layer brazing sheet structures with good controlled atmosphere brazing (cab) brazeability |
PL2479296T3 (pl) * | 2011-01-21 | 2017-10-31 | Hydro Aluminium Rolled Prod | SPOSÓB WYTWARZANIA STOPU ALUMINIUM WOLNEGO OD PIERWOTNYCH CZĄSTEK Si |
CN103492174B (zh) | 2011-03-16 | 2016-10-05 | 美铝公司 | 多层钎焊片材 |
CN103122427A (zh) * | 2011-11-18 | 2013-05-29 | 萨帕铝热传输(上海)有限公司 | 钎焊用铝合金复合板材及其制造方法 |
CN102534319B (zh) * | 2012-01-05 | 2014-09-10 | 乳源东阳光精箔有限公司 | 汽车空调层叠式换热器用铝合金复合材料及制备方法 |
CN102732757A (zh) * | 2012-07-17 | 2012-10-17 | 蓝春海 | 压铸用铝合金锭料及生产方法 |
JP6554416B2 (ja) * | 2012-07-27 | 2019-07-31 | グランジェス・スウェーデン・アーべー | ろう付け後に優れた耐食性を有するストリップ |
CN104057272A (zh) * | 2013-03-22 | 2014-09-24 | 佛山市斯派利管业科技有限公司 | 一种热泵用小口径超薄壁高频焊接铝合金管的生产方法 |
JP6351206B2 (ja) * | 2013-03-26 | 2018-07-04 | 株式会社Uacj | 高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート及び自動車用熱交換器の流路形成部品 |
JP6351205B2 (ja) * | 2013-03-26 | 2018-07-04 | 株式会社Uacj | 高耐食性アルミニウム合金ブレージングシート |
WO2014210266A1 (en) * | 2013-06-26 | 2014-12-31 | Alcoa Inc. | Apparatus and methods for joining dissimilar materials |
WO2015015767A1 (ja) | 2013-07-29 | 2015-02-05 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 |
JP6186239B2 (ja) * | 2013-10-15 | 2017-08-23 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金製熱交換器 |
JP6452626B2 (ja) * | 2014-01-07 | 2019-01-16 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 |
WO2015104761A1 (ja) * | 2014-01-10 | 2015-07-16 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器及びその製造方法 |
FR3018213B1 (fr) | 2014-03-06 | 2016-10-21 | Constellium France | Tole de brasage a placages multiples |
CN106573345B (zh) | 2014-07-30 | 2019-12-24 | 爱励轧制产品德国有限责任公司 | 多层铝钎焊板材料 |
US10022822B2 (en) | 2014-07-31 | 2018-07-17 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Multi-layered aluminium brazing sheet material |
CN107107273B (zh) * | 2014-09-25 | 2020-09-18 | 爱励轧制产品德国有限责任公司 | 多层铝钎焊片材材料 |
JP6286335B2 (ja) * | 2014-09-30 | 2018-02-28 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシート |
US10300563B2 (en) * | 2014-10-09 | 2019-05-28 | Uacj Corporation | Aluminum alloy brazing sheet and brazing method |
US10486269B2 (en) * | 2015-02-23 | 2019-11-26 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Multi-layered aluminium brazing sheet material |
JP6300747B2 (ja) * | 2015-03-17 | 2018-03-28 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシート |
JP6564620B2 (ja) * | 2015-06-02 | 2019-08-21 | 株式会社ケーヒン・サーマル・テクノロジー | 熱交換器およびその製造方法 |
JP2017179548A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシート |
JP6055573B1 (ja) * | 2016-06-23 | 2016-12-27 | 三菱アルミニウム株式会社 | フラックスフリーろう付用のブレージングシート、フラックスフリーろう付方法および熱交換器のフラックスフリーろう付方法 |
DE102016008490A1 (de) * | 2016-07-14 | 2018-01-18 | Modine Manufacturing Company | Flussmittelarmes CAB-Löten bei Wärmeübertragern |
JP6942449B2 (ja) | 2016-08-30 | 2021-09-29 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金ブレージングシート |
CN106799441B (zh) * | 2016-12-30 | 2018-04-27 | 上海贝众汽车零部件有限公司 | 钎料层均匀的空调连接器的一体成型方法 |
CN106944762B (zh) * | 2017-04-26 | 2020-03-10 | 上海华峰铝业股份有限公司 | 低镁多层铝合金钎焊扩展材料及其应用 |
HUE064206T2 (hu) * | 2017-05-09 | 2024-02-28 | Novelis Koblenz Gmbh | Magas hõmérsékleten nagy szilárdságú alumíniumötvözet hõcserélõben történõ felhasználásra |
US11229969B2 (en) | 2017-09-21 | 2022-01-25 | Saf-Holland, Inc. | Brazed fifth wheel hitch assembly components and method of constructing same |
EP3704279A4 (en) | 2017-10-31 | 2021-03-10 | Howmet Aerospace Inc. | IMPROVED ALUMINUM ALLOYS AND THEIR PRODUCTION PROCESSES |
FR3074717B1 (fr) | 2017-12-12 | 2019-11-08 | Constellium Neuf-Brisach | Tole de brasage multicouche en aluminium pour brasage sans flux |
FR3080058B1 (fr) * | 2018-04-16 | 2023-05-12 | Constellium Neuf Brisach | Tole de brasage multicouche |
WO2020249260A1 (de) | 2019-06-12 | 2020-12-17 | Linde Gmbh | Plattenwärmetauscher, verfahrenstechnische anlage und verfahren |
JP7282468B2 (ja) * | 2019-10-04 | 2023-05-29 | Maアルミニウム株式会社 | アルミニウムブレージングシートおよびアルミニウム部材のフラックスフリーろう付方法 |
EP3834981A1 (en) * | 2019-12-13 | 2021-06-16 | Aleris Rolled Products Germany GmbH | Multi-layered aluminium brazing sheet material |
KR20220090570A (ko) * | 2020-01-29 | 2022-06-29 | 알레리스 로울드 프로덕츠 저머니 게엠베하 | 플럭스-프리 브레이징용 알루미늄 합금 다층 브레이징 시트 재료 |
WO2023079909A1 (ja) | 2021-11-04 | 2023-05-11 | 株式会社Uacj | アルミニウム合金ブレージングシート及びその製造方法 |
CN114669912B (zh) * | 2022-03-18 | 2023-03-28 | 江苏格兰吉斯热交换器有限公司 | 用于铝热交换器的自钎焊复合合金材料及其智能制备方法 |
Family Cites Families (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2821014A (en) † | 1951-05-31 | 1958-01-28 | Aluminum Co Of America | Composite aluminous metal article |
US3917151A (en) | 1973-02-08 | 1975-11-04 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Vacuum brazing process |
US3891400A (en) † | 1973-02-08 | 1975-06-24 | Kaiser Aluminium Chem Corp | Aluminum vacuum brazing sheet |
US4146164A (en) | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4146163A (en) † | 1977-11-09 | 1979-03-27 | Aluminum Company Of America | Production of aluminum brazing sheet |
US4098957A (en) † | 1977-11-25 | 1978-07-04 | Aluminum Company Of America | Aluminum brazing sheet |
JPS58167097A (ja) | 1982-03-29 | 1983-10-03 | Nikkei Giken:Kk | ろう付用フラツクス |
US4489140A (en) | 1982-06-24 | 1984-12-18 | Atlantic Richfield Company | Multi-layer aluminum alloy brazing sheet |
JPS6289597A (ja) | 1985-10-01 | 1987-04-24 | Kobe Steel Ltd | ろう付け用アルミニウムブレ−ジングシ−ト |
JPH0641621B2 (ja) * | 1986-03-31 | 1994-06-01 | スカイアルミニウム株式会社 | ろう付用クラッド材のアルミニウム合金芯材 |
JPH04202735A (ja) † | 1990-11-30 | 1992-07-23 | Furukawa Alum Co Ltd | 高強度アルミニウムブレージングシート |
JP2813479B2 (ja) † | 1991-01-11 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
JP2813478B2 (ja) † | 1991-01-11 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
US5100048A (en) | 1991-01-25 | 1992-03-31 | Alcan International Limited | Method of brazing aluminum |
JP2813484B2 (ja) † | 1991-02-01 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
US5476725A (en) | 1991-03-18 | 1995-12-19 | Aluminum Company Of America | Clad metallurgical products and methods of manufacture |
JP2813489B2 (ja) † | 1991-04-16 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
JP2813490B2 (ja) † | 1991-04-16 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
JP2813491B2 (ja) † | 1991-04-16 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
JP2813492B2 (ja) † | 1991-04-16 | 1998-10-22 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウムブレージングシート |
JP2934087B2 (ja) † | 1991-11-27 | 1999-08-16 | 古河電気工業株式会社 | 耐食性Al合金ブレージングシート |
US5350436A (en) | 1992-11-24 | 1994-09-27 | Kobe Alcoa Transportation Products Ltd. | Aluminum alloy composite material for brazing |
KR0184019B1 (ko) | 1993-08-03 | 1999-05-01 | 도모마쯔 겐고 | 알루미늄 합금 브레이징 재료, 열교환기용 알루미늄 합금 브레이징 박판 및 알루미늄 합금 열교환기 제조방법 |
US5971258A (en) | 1994-02-14 | 1999-10-26 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Method of joining aluminum parts by brazing using aluminum-magnesium-lithium-filler alloy |
US5422191A (en) | 1994-02-14 | 1995-06-06 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Aluminum-lithium filler alloy for brazing |
US6063510A (en) | 1996-03-05 | 2000-05-16 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy brazing sheet for use in vacuum brazing |
US6129143A (en) * | 1996-08-08 | 2000-10-10 | Denso Corporation | Brazing sheet having an excellent corrosion resistance for use in a heat exchanger, and a heat exchanger using the same |
AU6951698A (en) | 1997-04-09 | 1998-10-30 | Kaiser Aluminum & Chemical Corporation | Brazing filler alloy containing calcium |
WO2000071784A2 (en) | 1999-05-21 | 2000-11-30 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Brazing sheet product and method of its manufacture |
-
2001
- 2001-12-19 US US10/025,401 patent/US6555251B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-21 JP JP2002551124A patent/JP4141835B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-21 MX MXPA03005499A patent/MXPA03005499A/es active IP Right Grant
- 2001-12-21 BR BR0116443-0A patent/BR0116443A/pt not_active Application Discontinuation
- 2001-12-21 AT AT01992409T patent/ATE339271T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-12-21 DK DK01992409T patent/DK1351794T3/da active
- 2001-12-21 DE DE60123127T patent/DE60123127T3/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-21 PL PL361989A patent/PL200632B1/pl unknown
- 2001-12-21 WO PCT/US2001/050555 patent/WO2002049798A2/en active IP Right Grant
- 2001-12-21 EP EP01992409A patent/EP1351794B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-21 AU AU3287902A patent/AU3287902A/xx active Pending
- 2001-12-21 ES ES01992409T patent/ES2269503T5/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-21 CA CA002431145A patent/CA2431145C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-21 CN CNB018219489A patent/CN1286610C/zh not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2005505421A (ja) | 2005-02-24 |
CN1527755A (zh) | 2004-09-08 |
EP1351794A2 (en) | 2003-10-15 |
US6555251B2 (en) | 2003-04-29 |
DE60123127D1 (de) | 2006-10-26 |
CN1286610C (zh) | 2006-11-29 |
CA2431145A1 (en) | 2002-06-27 |
DE60123127T3 (de) | 2010-09-09 |
ES2269503T3 (es) | 2007-04-01 |
DK1351794T3 (da) | 2007-01-15 |
DE60123127T2 (de) | 2007-04-05 |
EP1351794B2 (en) | 2010-02-24 |
JP4141835B2 (ja) | 2008-08-27 |
US20020142185A1 (en) | 2002-10-03 |
WO2002049798A3 (en) | 2003-03-27 |
BR0116443A (pt) | 2003-12-23 |
EP1351794B1 (en) | 2006-09-13 |
PL361989A1 (pl) | 2004-10-18 |
ES2269503T5 (es) | 2010-06-21 |
MXPA03005499A (es) | 2004-05-14 |
WO2002049798A2 (en) | 2002-06-27 |
CA2431145C (en) | 2009-08-11 |
AU3287902A (en) | 2002-07-01 |
ATE339271T1 (de) | 2006-10-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL200632B1 (pl) | Wielowarstwowy arkusz lutowniczy | |
US8986850B2 (en) | Multi-layer brazing sheet | |
US8043711B2 (en) | Aluminum alloy clad sheet for a heat exchanger and its production method | |
KR101395655B1 (ko) | 높은 성형성 및 내식성의 납땜 시트 | |
EP3174710B1 (en) | Multi-layered aluminium brazing sheet material | |
EP3174663B2 (en) | Multi-layered alumium brazing sheet material | |
EP2075083A1 (en) | Brazing sheet of aluminium alloy | |
KR101784581B1 (ko) | 열교환기용 브레이징 시트 코어 합금 | |
US20100304175A1 (en) | High strength multi-layer brazing sheet structures with good controlled atmosphere brazing (cab) brazeability | |
KR20080056203A (ko) | 다층 브레이징 시트 | |
EP2015932A2 (en) | Multilayer braze-able sheet | |
EP2129520B1 (en) | Aluminium alloy having high- strength at elevated temperature | |
JPH11293372A (ja) | 熱交換器用高強度高耐食アルミニウム合金クラッド材 | |
KR20220003083A (ko) | 무용제 경납땜 적용을 위한 알루미늄 합금, 이의 제조 방법 및 이의 용도 | |
JP3326106B2 (ja) | 強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
AU2002232879B2 (en) | Multi-layer, heat treatable brazing sheet with aluminium interlayer |