NO822468L

NO822468L - TOOL FOR MAKING GOODS.

Info

Publication number: NO822468L
Application number: NO822468A
Authority: NO
Inventors: Arne Andersen; Niels Joergen Larsen
Original assignee: Aalborg Portland Cement
Priority date: 1980-11-19
Filing date: 1982-07-16
Publication date: 1982-07-16
Also published as: BR8108879A; EP0052380A3; JPS57501771A; WO1982001674A1; JPH0470097B2; EP0052380A2; AU7806481A

Description

Foreliggende oppfinnelse angår et -verktøy til forming av gjenstander ut fra et grunnmateriale, særlig et emne av plate-eller arkmateriale, ved å påføre dette trykkrefter, såsom verk-tøy eller former til vakuumforming og presseverktøy. The present invention relates to a tool for shaping objects from a base material, in particular a blank of plate or sheet material, by applying pressure to it, such as tools or forms for vacuum forming and pressing tools.

Pressverktøy omfatter vanligvis både en matrisedel eller form og en patrisedel, og når den gjenstand som skal formes har en komplisert form har verktøydelene en tilsvarende•komplisert form. Videre må verktøydelene være- fremstilt av et materiale med mekaniske egenskaper som tillater overføring av det nødven-dige trykk til emnet, mens verktøydelenes geometriske form bi-beholdes, ofte innenfor snevre grenser eller toleranser. Presse-verktøy fremstilles vanligvis av stål, og de formede overflatedeler på verktøyet etterbehandles ved hjelp av forskjellige former for f orarbeiding, såsom f ormaling, . sliping., polering, etc. Press tools usually comprise both a matrix part or mold and a matrix part, and when the object to be formed has a complicated shape, the tool parts have a correspondingly •complicated shape. Furthermore, the tool parts must be made of a material with mechanical properties that allow the necessary pressure to be transferred to the workpiece, while the geometric shape of the tool parts is retained, often within narrow limits or tolerances. Press tools are usually made of steel, and the shaped surface parts of the tool are finished using different forms of pre-processing, such as pre-painting. grinding., polishing, etc.

Det er også kjent å oppnå en ønsket form på et presseverk-tøys arbeidsoverflater ved å støpe dem opp mot en prototyp, men denne formingsmetode, som i prinsippet er enkel, er forbundet .med'visse vanskeligheter. På grunn av overordentlig store rom-fangsendringer ved størkning synes det ikke å være mulig i praksis å presisjonsforme overflater ved å støpe smeltemasser (støpe-jern, glass og keramikk),, som er flytende ved høye temperaturer og størkner til hårde, sterke materialer. På den annen side har de fleste støpemasser som faktisk kan formes ved stuetemperatur og herdner eller.størkner ved stuetemperatur, dårlig mekanisk fasthet (gips, bakelitt) og/eller forårsaker helbredsmessige eller miljømessige problemer (epoksy). It is also known to achieve a desired shape on the working surfaces of a press tool by molding them against a prototype, but this forming method, which is simple in principle, is associated with certain difficulties. Due to extremely large volume changes during solidification, it does not seem to be possible in practice to precisely form surfaces by casting molten masses (cast iron, glass and ceramics), which are liquid at high temperatures and solidify into hard, strong materials. On the other hand, most molding compounds that can actually be molded at room temperature and harden or solidify at room temperature have poor mechanical strength (gypsum, bakelite) and/or cause health or environmental problems (epoxy).

Ifølge foreliggende oppfinnelse har det vist seg at nye, . meget sterke og tette materialer, særlig sementbundne materialer av den art som beskrives i f.eks. internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK79/0047, publiseringsnr. WO 80700959, og dansk patent-søknad nr. 1945/80 samt søknader som påberoper prioritet derfra, According to the present invention, it has been shown that new, . very strong and dense materials, especially cement-bound materials of the kind described in e.g. International Patent Application No. PCT/DK79/0047, Publication No. WO 80700959, and Danish patent application no. 1945/80 as well as applications claiming priority therefrom,

herunder internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81 /0048 ,. publiseringsnr: WO 81 /031 70 , europeisk patentsøknad nr . 81 1 0 336 3 . 8. og dansk patentsøknad nr. 1957/81, hvis innhold det hermed henvises til, er overraskende velegnete som verktøy til forming av gjenstander ved hjelp av .trykk og bes.itt.er en rekke egenskaper til dette formål, som. alltid har vært ønsket men aldri ,før er blitt oppnådd. Disse materialer, som i foreliggende beskrivelse og krav betegnes "DSP-materialer" , kan meget le-tt formes, ettersom de har en langt bedre støpeevne enn vanlig sementbaserte'materi- including international patent application No. PCT/DK81/0048,. publication no: WO 81 /031 70 , European patent application no . 81 1 0 336 3 . 8 and Danish patent application no. 1957/81, the contents of which are hereby referred to, are surprisingly suitable as tools for shaping objects by means of printing and possess a number of properties for this purpose, such as. has always been desired but never before achieved. These materials, which in the present description and requirements are referred to as "DSP materials", can be shaped very easily, as they have a far better casting ability than ordinary cement-based 'materials'

aler. Tiltross for dette kan DSP-materialér oppnå en trykkfasthet som er opptil 4 - 6 ganger trykkfastheten for vanlig . sementbaserte produkter,, i særlige utføringsformer like høy som jerns flytespenning (ca. 260 MPa), og de har en langt større støpeevne enn vanlig sementbaserte materialer.' Overflatestr.uk-turen på en modell som materialene støpes-opp mot, gjengis meget nøyaktig. I presisjonsstøping gjengis selv fingeravtrykk like nøyaktig. Utover å tilveiebringe de ytre vide grenser som er nødvendig for slike verktøy, tillater DSP-materialene på meget ,enkel måte innst.øping av andre komponenter i massen av det sementbaserte materiale, f.eks. komponenter i form av stenger eller fibre eller liknende, for å gjøre materialet sterkt. Det er likeledes mulig med største letthet å inkorporere fine rør eller små kanaler i materialet for å muliggjøre væske- og gass-transport fra eller til formingssonen, og videre kan komponenter med særlig stor hardhet såsom stål eller harde metallegemer' inkorporeres i soner som utsettes for særlig harde belastninger under trykkformingsprosessen. ale. Despite this, DSP materials can achieve a compressive strength that is up to 4 - 6 times the compressive strength of normal. cement-based products,, in special designs as high as iron's yield stress (approx. 260 MPa), and they have a far greater casting ability than ordinary cement-based materials.' The surface str.uk ride on a model against which the materials are cast is reproduced very accurately. In precision casting, even fingerprints are reproduced just as accurately. In addition to providing the outer wide boundaries necessary for such tools, the DSP materials allow in a very simple way the insertion of other components into the mass of the cement-based material, e.g. components in the form of rods or fibers or similar, to make the material strong. It is also possible with the greatest ease to incorporate fine pipes or small channels in the material to enable liquid and gas transport from or to the forming zone, and furthermore components with particularly high hardness such as steel or hard metal bodies' can be incorporated in zones exposed to particularly hard loads during the pressure forming process.

Høykyalitetverktøy til forming av gjenstander er ofte dyre å fremstille og'er derfor bare' lønnsomt dersom antallet av gjenstander som skal formes er meget stort. I mange tilfeller er det behov for en produksjon av mindre serier av de gjenstander som skal fremstilles, og i slike tilfeller utgjør de nye høy-kvalitets-sementbaserte DSP-produkter en lovende mulighet, ettersom fremstillingen av verktøyet er billig, hurtig og enkel og ikke krever spesielle foranstaltninger. High-quality tools for shaping objects are often expensive to produce and are therefore only profitable if the number of objects to be shaped is very large. In many cases, there is a need for the production of smaller series of the objects to be manufactured, and in such cases the new high-quality cement-based DSP products represent a promising possibility, as the manufacture of the tool is cheap, fast and simple and not require special measures.

Som beskrevet i de ovennevnte patentsøknader er DSP-materialer (DSP betegner "Densified Systems containing homogeneously arranged ultrafine Particles" (tette systemer som inneholder homogent fordelte ultrafine partikler)) eiendommelige fordi de omfatter en matriks som omfatter A) homogent fordelte faste partikler av en størrelse på fra ca. 50 Å til ca. 0,5 pm, eller en sammenhengende struktur dannet ut fra slike homogent arrangerte partikler, og B) tett pakkede faste partikler med en størrelse på; ca.' 0,5 - 100 um, og som er minst én størrelsesorden større enn de respektive partikler nevnt under A), eller en sammenhengende struktur dannet ut fra slike tett pakkede partikler, idet partiklene A eller den sammenhengende struktur som er dannet derav, er homogent fordelt ihulrommet mellom partiklene B, og idet den tette pakning i det vesentlige er en pakning svarende til den som. kan oppnås ved forsiktig, mekanisk påvirkning av et system av geometrisk, tilsvarende formete•store'partikler, hvor låsende overflate-; As described in the above patent applications, DSP materials (DSP stands for "Densified Systems containing homogeneously arranged ultrafine Particles") are peculiar because they comprise a matrix comprising A) homogeneously distributed solid particles of a size on from approx. 50 Å to approx. 0.5 pm, or a coherent structure formed from such homogeneously arranged particles, and B) densely packed solid particles with a size of; about.' 0.5 - 100 µm, and which is at least one order of magnitude larger than the respective particles mentioned under A), or a coherent structure formed from such tightly packed particles, the particles A or the coherent structure formed from them being homogeneously distributed in the cavity between the particles B, and as the tight packing is essentially a packing similar to that which. can be achieved by careful, mechanical action of a system of geometrically, correspondingly shaped•large'particles, where locking surface-;

krefter ikke har noen vesentlig virkning,forces have no significant effect,

hvor materialene ytterligere omfatter, innleiret i matrisen, C) kompakt-formede faste partikler av et materiale■med en fasthet som .overstiger fastheten for vanlig sand"og sten som bruke.s til vanlig betong, typisk eh fasthet svarende.til minst ett av følgende kriterier: where the materials further comprise, embedded in the matrix, C) compact-shaped solid particles of a material with a strength that exceeds the strength of ordinary sand and stone used for ordinary concrete, typically with a strength corresponding to at least one of the following criteria:

1) Et stempelpress på over. 30 MPa ved en pakningsgrad på 0,70, over 50 MPa ved .en pakningsgrad på 0,75 og over .90 MPa ved en pakningsgrad på 0,80, bestemt ved den i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81 / 0 0.0 4 8 , publiseringsnr. WO 81 /031 70., europeisk. patentsøknad nr. .81 1-03363.8 og dansk patentsøknad, nr. 1 957/81 beskrevne metode (på partikler av et materiale med et størrelses-forhold mellom den største og minste partikkel som i det vesentlige ikke overstiger 4) , 2) en trykk fasthet for et komposittmateriale, hvor parti-k-lene er innleiret i en spesifikk matrise som overstiger 170 MPa (i tilfelle av at en vesentlig mengde av partiklene er større enn 4 mm) og 220 MPa (i tilfelle av at i det vesentlige alle partikler er mindre enn 4 mm), bestemt ved den i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81/ 0048 , publiseringsnr. WO 81 /031 70., europeisk patentsøk-nad nr. 81103363.8 og dansk patentsøknad nr. 1957/81 beskrevne metode, 3) en M.oh-hårdhet (for det mineral partiklene består av) , som.overstiger 7 og 4) en Knoop-identor-hardhet.(for det mineral partiklene består av), som overstiger 800, id.et disse partikler har en størrelse på 100 |jm-0,1 m, 1) A piston press on top. 30 MPa at a packing ratio of 0.70, over 50 MPa at a packing ratio of 0.75 and over .90 MPa at a packing ratio of 0.80, determined by the in international patent application no. PCT/DK81 / 0 0.0 4 8 , publication no. WO 81 /031 70., European. patent application no. 81 1-03363.8 and Danish patent application, no. 1 957/81 described method (on particles of a material with a size ratio between the largest and smallest particle which essentially does not exceed 4) , 2) a print strength of a composite material in which the particles are embedded in a specific matrix exceeding 170 MPa (in the case that a substantial amount of the particles are larger than 4 mm) and 220 MPa (in the case that substantially all the particles is less than 4 mm), determined by that in International Patent Application No. PCT/DK81/0048, Publication No. WO 81 /031 70., European patent application no. 81103363.8 and Danish patent application no. 1957/81 described method, 3) a M.oh hardness (for what the mineral particles consist of), which exceeds 7 and 4) a Knoop-identor-hardness.(for the mineral particles consists of), which exceeds 800, if these particles have a size of 100 |jm-0.1 m,

og eventueltand eventually

D) ytterligere.legemer- som har minst én dimensjon som er minst én størrelsesorden større enn- partiklene A. D) further.bodies- which have at least one dimension which is at least one order of magnitude greater than- the particles A.

Særlige eksempler på legemene A,B, C. og D fremgår av de ovennevnte patentsøknader (i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK79/00047, publiseringsnr. WO 80/00959, betegnes legemene Particular examples of the bodies A, B, C. and D appear from the above-mentioned patent applications (in international patent application no. PCT/DK79/00047, publication no. WO 80/00959, the bodies are designated

D i foreliggende' søknad som legemer C).D in the present' application as bodies C).

Legemene B er typisk partikler som herder ved delvis opp-løsning, i en væske, '. kjemisk reaksjon i den oppløste fase og utfelling av et reaksjonsprodukt. I særdeleshet består legemene B av et uorganisk bindemiddel såsom sememt. Ofte er minst 20 vektprosent av legemene B Portland sement; det foretrekkes at minst 50 vektprosent av legemene B er Portland sement, og det foretrekkes i særdeleshet' at partiklene Bi det vesentlige be--står av Portland' sementpartikler.. Legemene B kan også omfatte .. partikler utvalgt fra gruppen.bestående av fin sand, flyveaske og fint kritt. ' Legemene A er også særlig partikler som herder ved delvis oppløsning i en væske, kjemisk reaksjon i oppløsningen og utfelling av'reaksjonsprodukt, især partikler som har en vesentlig lavere reaktivitet enn partiklene B, eller i det vesentlige ingen reaktivitet. Typisk er legemene A uorganiske legemer av den i de ovennevnte patentsøknader beskrevne art,, særlig f. eks. "silikast'øv"-partikler.; silikastøv har normalt en partikkelstør-relse i området på fra ca. 50 Å til cå..0,5 ym, typisk fra ca. 200 Å' til ca. 0,5 ym, og det er et Si02~rikt materiale som dan-.nes som et biprodukt ved fremstillingen av silisiummetall eller ferrosilisium i.elektriske ovner. Silikastøvs spesifikke over-'2 2 flateareal er ca. 50' 000 - 2 000 000 cm /g, særlig 250. 000 cm /g. The bodies B are typically particles which harden by partial dissolution, in a liquid, '. chemical reaction in the dissolved phase and precipitation of a reaction product. In particular, the bodies B consist of an inorganic binder such as sememt. Often at least 20 percent by weight of the bodies is B Portland cement; it is preferred that at least 50 percent by weight of the bodies B is Portland cement, and it is particularly preferred that the particles Bi essentially consist of Portland cement particles. The bodies B may also comprise .. particles selected from the group consisting of fine sand , fly ash and fine chalk. The bodies A are also particularly particles which harden by partial dissolution in a liquid, chemical reaction in the solution and precipitation of the reaction product, especially particles which have a significantly lower reactivity than the particles B, or essentially no reactivity. Typically, the bodies A are inorganic bodies of the kind described in the above-mentioned patent applications, especially e.g. "silica cast" particles.; silica dust normally has a particle size in the range of from approx. 50 Å to cå..0.5 ym, typically from approx. 200 Å' to approx. 0.5 ym, and it is a Si02-rich material which is formed as a by-product in the production of silicon metal or ferrosilicon in electric furnaces. Silica dust's specific over-'2 2 surface area is approx. 50,000 - 2,000,000 cm/g, especially 250,000 cm/g.

Legemene A kan f.eks. også omfatte flyveaske, særlig finmalt flyveaske, særlig med e-t spesifikt overflateareal (Blainé) på minst 5000 cm 2 /g, særlig minst '7000 cm 2/g og ofte minst 10 000 The bodies A can e.g. also include fly ash, especially finely ground fly ash, especially with a specific surface area (Blainé) of at least 5,000 cm 2 /g, especially at least 7,000 cm 2 /g and often at least 10,000

2/ 2/

cm /g.cm/g.

Legemene A er normalt til stede i et romfang på 0,1 - 50 volumprosent, fortrinnsvis 5<;>- 50 volumprosent og særlig 10 - 30 volumprosent, beregnet på det samlede romfang av legemene A+B. The bodies A are normally present in a volume of 0.1 - 50 volume percent, preferably 5<;>- 50 volume percent and especially 10 - 30 volume percent, calculated on the total volume of the bodies A+B.

I de fleste tilfelle oppnås de mest verdifulle fasthetsegenskaper når både legemene A'og legemene B er tett pakket. In most cases, the most valuable strength properties are achieved when both bodies A' and bodies B are tightly packed.

Den mengde av silikastøv som er nødvendig for å sikre en te.tt pakking av silikastøvpartikler, avhenger av kornstørrelses-fordelingen av. silikastøvet og i høy grad av det hulrom som er tilgjengelig mellom de tett pa'kkede partikler B. Således etter-later en velgraduert Portland sement, som inneholder ytterligere 30 % fine, kuleformede flyveaskepartikler, et' meget mindre til gjengelig hulrom for silikastøvet, når den er tett pakket, enn tilsvarende tett pakket sement, hvor kornene har samme stør^The amount of silica dust required to ensure a tight packing of silica dust particles depends on the grain size distribution of. the silica dust and to a high degree of the void space available between the closely packed particles B. Thus, a well-graded Portland cement, which contains an additional 30% of fine, spherical fly ash particles, leaves a much smaller accessible void space for the silica dust, when it is densely packed, than similarly densely packed cement, where the grains have the same size

reise. I systemer hvor partiklene B hovedsakelig består av Portland sement, vil en tett pakning av silikastøv sannsynlig-vis svare til silikastøvromfang på fra 15 til 50 volumprosent av partiklene A pluss partiklene B. Tilsvarende forhold gør.seg gjeldende i systemer som omfatter andre typer av partikler A og travel. In systems where the particles B mainly consist of Portland cement, a dense packing of silica dust will probably correspond to a silica dust volume of from 15 to 50 volume percent of the particles A plus the particles B. Similar conditions apply in systems that include other types of particles A and

B. B.

Kvartssand kan. typisk anvendes som partikler. D.Quartz sand can. typically used as particles. D.

I henhold til et aspekt av den foreliggende oppfinnelse anvendes det sandmaterialer som er sterkere (legemer C) enn de sandmaterialer som anvendes i alminnelig betong. (Typisk består betongsand som anvendes i alminnelig betong av vanlige stenmate-rialer såsom granitt, gneiss, sandsten, flint og kalksten inne-holdende slike mineraler' som kvarts, feltspat, glimmer, kalsium-karbonat,, kiselsyre , etc.) . According to one aspect of the present invention, sand materials are used which are stronger (bodies C) than the sand materials used in ordinary concrete. (Typically concrete sand used in ordinary concrete consists of ordinary stone materials such as granite, gneiss, sandstone, flint and limestone containing such minerals as quartz, feldspar, mica, calcium carbonate, silicic acid, etc.).

Det kan anvendes forskjellige slags sammenlikningsforsøk til bestemmelse av om bestemte sand- og stenmateriaier (legemer C) er sterkere' en alminnelig betongsand og.-sten, f.eks. Different types of comparison tests can be used to determine whether certain sand and stone materials (bodies C) are stronger than ordinary concrete sand and stone, e.g.

1) måling av hardhet1) measurement of hardness

2) bestemmelse av knusingsfastheten av en enkelt partikkel 3) hardhet hos de mineraler, hvorav sand- og stenmaterialene er sammensatt 4) bestemmelse av motstandsdyktigheten mot pulverkomprime-ring 2) determination of the crushing strength of a single particle 3) hardness of the minerals of which the sand and stone materials are composed 4) determination of the resistance to powder compaction

5) slitasjeprøver5) wear tests

6) f orma.lingsprøver 7) måling av styrke på et komposittmateriale som inneholder partiklene. Eksempler på legemer C med stor fasthet og hardhet'er ildfast bauksitt som, inneholder 85 % Al^O^(korund) og silisiumkarbid. Begge materialer har en vesentlig større hardhet enn mine-ralene i vanlig sand og sten. Således angis både korund og .silisiumkarbid.å ha en hardhet på 9 i henhold til Moh's hardhets-skala, og Knoop indentor-hardheten angis å være 1635 - 1680 for aluminiumoksyd (korund) og 2130 - 2140 for silisiumkarbid, mens kvarts, som er et av de hardheste mineraler A vanlig betongsand og -sten., har en Moh-hardhet på 7 og en Knopp indentor-hardhet 6) forming tests 7) measuring the strength of a composite material that contains the particles. Examples of bodies C with great strength and hardness are refractory bauxite which contains 85% Al^O^ (corundum) and silicon carbide. Both materials have a significantly greater hardness than the minerals in ordinary sand and stone. Thus, both corundum and silicon carbide are stated to have a hardness of 9 on the Moh's hardness scale, and the Knoop indenter hardness is stated to be 1635 - 1680 for alumina (corundum) and 2130 - 2140 for silicon carbide, while quartz, which is one of the hardest minerals A common concrete sand and stone., has a Moh's hardness of 7 and a Knopp indentor hardness

på 71 0 - 790 (George S. Brady og Henry R. Clauser-, Materials at 71 0 - 790 (George S. Brady and Henry R. Clauser-, Materials

Handbook. 1 1 . ' utgave , McGraw - Hill Book Company) .Handbook. 1 1 . ' edition, McGraw-Hill Book Company).

Den store fasthet hos disse materialer sammenliknet med vanlig betongsand og -sten er blitt.påvist ved pulverkomprime-ringsforsøk og ved forsøk med mørtel og betong med silika-sementbindemiddel, hvor- materialene.ble anvendt som sand og sten. The great strength of these materials compared to ordinary concrete sand and stone has been demonstrated in powder compaction tests and in tests with mortar and concrete with silica cement binder, where the materials were used as sand and stone.

Mange andre -materialer.enn de to ovennevnte materialer kan naturligvis anvendes som sterke sand- og stenmateriaier (legemer C). Det kan typisk anvendes.materialer med Moh-hardhét på over 7, f.eks. topas>lausonitt, diamant, korund, fenacitt, spinell, . beryll, krysoberyll, turmalin, granitt, andalusitt,staurolitt,. Many other materials than the two above-mentioned materials can of course be used as strong sand and stone materials (bodies C). Materials with a Moh's hardness of over 7 can typically be used, e.g. topaz>lausonite, diamond, corundum, phenacite, spinel, . beryl, chrysoberyl, tourmaline, granite, andalusite, staurolite.

zirkon, borkarbid og wolframkarbid.zircon, boron carbide and tungsten carbide.

Hardhetskriteriet kan naturligvis også angis som Knoop indentor-hardhet, hvor mineraler med verdier over verdien for kvarts (71.0 - 790) må ansees å være sterke materialer i sammen-, likning med de mineraler som utgjør vanlig betongsand og -sten. The hardness criterion can of course also be stated as Knoop indentor hardness, where minerals with values above the value for quartz (71.0 - 790) must be considered to be strong materials in comparison with the minerals that make up ordinary concrete sand and stone.

Således er legemene C typisk legemer bestående av materialer som inneholder sterke naturlige mineraler, sterke kunstige mineraler og. sterke .metaller og - legeringer, særlig bestående av slike materialer at partiklenes fasthet svarer til minst ett av de følgende kriterier: 1) Et stempelpress på over 30 MPa ved en pakningsgrad på 0,70, over 50 MPa ved en pakningsgrad' på 0,75 og over 90 MPa ved en pakningsgrad på 0,80, fortrinnsvis på over 45 MPa ved en pakningsgrad på 0,70, over 70 MPa ved. en pakningsgrad på 0,75, og over 120 MPa ved en pakningsgrad på 0,80, bestemt ved den i internasjonal patentsøk-nad nr. PCT/DK81/000 4 8, publiserihgsnr. WO 81/03T70, europeisk patentsøknad nr. 81103363.8 og dansk patent-søknad nr. 1957/81 beskrevne metode (på'partikler av et materiale med et størrelsesforhold mellom den største og minste partikkel, som i det vesentlige ikke overstiger 4) , 2) en trykkfasthet for et komposittmateriale hvor partiklene er. innleiret i en spesifikk-matrise som overstiger ■170'MPa (i tilfelle av at den vesentlige mengde av partiklene er større enn 4 mm) og 200 MPa (i tilfelle av at i det vesentlige alle partikler er mindre enn 4 mm), fortrinnsvis overstiger 200 MPa (i tilfelle av at den. vesentlige mengde av partiklene er større enn -4 mm), og 220 MPa (i tilfelle av at i det vesentlige alle partikler er mindre enn 4 mm), bestemt, ved den i internasjonal patentsøknad nr. PCT./DK81 /00048, publiseringsnr. ■ WO 81/03170, europeisk patentsøknad nr. 81103363.8 og dansk patentsøknad nr. 1957/81 beskrevne metode, 3) en Moh-hardhet (for det mineral partiklene består av) som overstiger 7 og fortrinnsvis overstiger 8, og 4) en Knoop' indentor-hardhet (for.det.mineral partiklene består av) som overstiger 800 og fortrinnsvis overstiger 1500. Thus, bodies C are typically bodies consisting of materials containing strong natural minerals, strong artificial minerals and. strong metals and alloys, in particular consisting of such materials that the firmness of the particles corresponds to at least one of the following criteria: 1) A piston pressure of over 30 MPa at a degree of packing of 0.70, over 50 MPa at a degree of packing' of 0, 75 and over 90 MPa at a packing ratio of 0.80, preferably over 45 MPa at a packing ratio of 0.70, over 70 MPa at. a degree of packing of 0.75, and over 120 MPa at a degree of packing of 0.80, determined by that in international patent application no. PCT/DK81/000 4 8, publication no. WO 81/03T70, European Patent Application No. 81103363.8 and Danish Patent Application No. 1957/81 described method (on particles of a material with a size ratio between the largest and smallest particle, which essentially does not exceed 4) , 2) a compressive strength for a composite material where the particles are. embedded in a specific matrix exceeding ■170 MPa (in the case that the substantial amount of the particles are larger than 4 mm) and 200 MPa (in the case that substantially all the particles are smaller than 4 mm), preferably exceeding 200 MPa (in the event that the substantial amount of the particles are larger than -4 mm), and 220 MPa (in the case that substantially all particles are smaller than 4 mm), determined by that in International Patent Application No. PCT./DK81 /00048, Publication No. ■ WO 81/03170, European Patent Application No. 81103363.8 and Danish patent application no. 1957/81 described method, 3) a Moh's hardness (for the mineral particles consist of) that exceeds 7 and preferably exceeds 8, and 4) a Knoop' indentor hardness (for.the.mineral particles consist of ) that exceeds 800 and preferably exceeds 1,500.

Legemene C øker styrken av verktøy som er fremstilt av DSP-materialer, i og med at de, i motsetning til vanlig sand og sten anvendt i forbindelse med sementmatrikser, har fastheter The bodies C increase the strength of tools made from DSP materials, in that, unlike ordinary sand and stone used in conjunction with cement matrices, they have strengths

som er på samme nivå som selve DSP-matriksen, slik som det 'beskrives i detalj i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81/00048, publiseringsnr. WO 81/03170, europeisk patentsøknad' nr . 81103363.8 og dansk patentsøknad nr. 1 957/81. Legemene C er typisk til.-stede i et.romfang på ca. 10 -.90 volumprosent, fortrinnsvis which is at the same level as the DSP matrix itself, as described in detail in International Patent Application No. PCT/DK81/00048, Publication No. WO 81/03170, European patent application' no. 81103363.8 and Danish patent application no. 1 957/81. The bodies C are typically present in a volume of approx. 10 - 90 percent by volume, preferably

30 - 80 volumprosent og særlig 50 - 70 volumprosent, beregnet på 30 - 80 volume percent and especially 50 - 70 volume percent, intended for

det samlede romfang av legemene A, B og C. Det foretrekkes ofte-at legemene C også i det vesentlige er tett pakket. the total volume of the bodies A, B and C. It is often preferred that the bodies C are also substantially tightly packed.

DSP-matriksen kan"ytterligere inneholde legemer innleiret i denne, som forbedrer dens egenskaper, typisk fibre og/eller plater, som utvelges blant gruppen.bestående av metallfibre, herunder stålfibre, mineralske fibre, glassfibre, asbestfibre, høytemperaturfibre, kullfibre og'organiske fibre, herunder plastfibre. såsom polypropy lenf ibre , polyetylenfibre, nylonfibre, Kevlar-fibre eller andre aromatiske fibre, whiskers, herunder uorganiske ikke-metalliske whiskers såsom grafitt- og Al^O^--whiskers, wollastonit-,' asbest- og andre uorganiske syntetiske eller naturlig forekommende uorganiske fibre, metallwhiskers The DSP matrix can further contain bodies embedded in it, which improve its properties, typically fibers and/or plates, which are selected from the group consisting of metal fibers, including steel fibers, mineral fibers, glass fibers, asbestos fibers, high temperature fibers, coal fibers and organic fibers , including plastic fibres, such as polypropylene fibres, polyethylene fibres, nylon fibres, Kevlar fibers or other aromatic fibres, whiskers, including inorganic non-metallic whiskers such as graphite and Al^O^ whiskers, wollastonite, asbestos and other inorganic synthetic or naturally occurring inorganic fibers, metal whiskers

. såsom jernwhiskers og glimmer. Når DSP-matriksen fremstilles ved vanlig sammenblandings-.og støpeteknikk, er fibrene (eller garnene eller forgarnene) vanligvis kuttede fibre (eller .garn eller forgarn) og er typisk tilstede i en -mengde.på 1 - 5 volumprosent, når de har et aspektforhold på mer enn 100, eller opp til -5 - 10 volumprosent når de hår et aspektfor-hold på 10- til . such as iron whiskers and mica. When the DSP matrix is prepared by conventional compounding and casting techniques, the fibers (or yarns or rovings) are usually chopped fibers (or yarns or rovings) and are typically present in an amount of 1-5% by volume, when they have a aspect ratio of more than 100, or up to -5 - 10 volume percent when they have an aspect ratio of 10- to

100. Større mengder kuttede fibre kan inkorporeres i disse tek-nikker ved at man kombinerer store. og.små fibre, f.eks. ved bruk 100. Larger quantities of cut fibers can be incorporated into these techniques by combining large. and.small fibres, e.g. in use

en 0,1 - 1 mm tykk stålfiber sammen med en 10 ym tykk glassfiber. a 0.1 - 1 mm thick steel fiber together with a 10 ym thick glass fiber.

Det har ofte vist seg å være hensiktsmessig å armere DSP-massen til fremstilling av verktøyet med kuttede stålfibre, særlig stålfibre med en lengde på fra ca. 5 mm til ca. 50 mm, særlig fra ca. 10 til- 30 mm, f.eks. stålfibre på cå. 10 - 15 mm eller stålfibre på ca. 20 - 30 mm eller blandinger av. disse, idet tykkelsen er på ca. 0,2 - 1 mm, f.eks. 0,3 - 0/6 mm. S.tål-fibrene kan også ha en spesiell geometrisk konfigurasjon som øker deres befestigelse eller forankring i materialet; de kan f.eks. ha tagger på sine overflater eller' være utformet med kro-ker eller andre, fremspring, som- sikrer en maksimal forankring i matriksen. It has often been found to be appropriate to reinforce the DSP mass for the production of the tool with cut steel fibres, in particular steel fibers with a length of from approx. 5 mm to approx. 50 mm, especially from approx. 10 to 30 mm, e.g. steel fibers on c. 10 - 15 mm or steel fibers of approx. 20 - 30 mm or mixtures of. these, as the thickness is approx. 0.2 - 1 mm, e.g. 0.3 - 0/6 mm. The S.tål fibers can also have a special geometric configuration that increases their attachment or anchoring in the material; they can e.g. have tags on their surfaces or be designed with hooks or other projections, which ensure maximum anchoring in the matrix.

Eksempler på ytterligere legemer D, som med fordel inkorporeres i gjenstandene ifølge oppfinnelsen er metallstenger, herunder armerings-stålstenger eller -staver som kan være forspente. Når materialene omfatter ytterligere legemer D, kan det være eri fordel å .få en tett pakning av de- ytterligere legemer for å oppnå optimal fasthet og stivhet eller til andre formål. Den lett deformerbare (lett flytende) matrise muliggjør et vesentlig tet-tere arrangement, av ytterligere legemer enn det var mulig i den kjente teknikk. Examples of further bodies D, which are advantageously incorporated into the objects according to the invention, are metal rods, including reinforcing steel rods or bars which can be prestressed. When the materials comprise additional bodies D, it may be advantageous to obtain a tight packing of the additional bodies in order to achieve optimal firmness and rigidity or for other purposes. The easily deformable (easily liquid) matrix enables a substantially denser arrangement of additional bodies than was possible in the known technique.

Spesielt inkorporeringen av fibre er av stor interesse på grunn av DSP-matrisens enestående evne til å forankre fibre. In particular, the incorporation of fibers is of great interest due to the DSP matrix's unique ability to anchor fibers.

Den spesielle fibertype og -konfigurasjon avhenger av verktøyets-spesielle anvendelsesområde,1 idet det er et ålment prinsipp at jo større verktøyets dimensjoner er, jo lenger og grovere er de The particular fiber type and configuration depends on the tool's specific application area,1 as it is a general principle that the larger the tool's dimensions, the longer and coarser they are

• foretrukne fibre.• preferred fibres.

Spesielt når verktøyene ifølge oppfinnelsen er av stor størrelse, armeres de fortrinnsvis med armeringsstål såsom' stenger eller staver eller ståltråd ■ eller -fibre. Som følge av de meget nerinsomme betingelser for; forming av materialet kan de In particular, when the tools according to the invention are of large size, they are preferably reinforced with reinforcing steel such as bars or rods or steel wire or fibres. As a result of the very difficult conditions for; shaping the material they can

armerende legemer beholde sin geometriske identitet under støpeprosessen. reinforcing bodies retain their geometric identity during the casting process.

Ifølge en bestemt utførelsesform omfatter DSP-matriksen (særlig nær formverktøyets aktive overflatedel) et ytterligere fast stoff .i hulrommene av den struktur som er dannet av partiklene A og B. Dette ytterligere•faste stoff kan f.eks. utvelges blant gruppen bestående av organiske polymerer såsom polymetyl--metakrylat eller polystyren, metaller med lavt smeltepunkt og According to a particular embodiment, the DSP matrix (especially close to the active surface part of the molding tool) comprises an additional solid substance in the cavities of the structure formed by the particles A and B. This additional solid substance can e.g. is selected from the group consisting of organic polymers such as polymethyl methacrylate or polystyrene, metals with a low melting point and

og uorganiske metalloide faste stoffer såsom svovel..and inorganic metalloid solids such as sulphur..

Som beskrevet i de ovennevnte patentsøknader kan DSP-materialet støpes ved at man kombinerer A) uorganiske faste partikler med en størrelse.på fra ca. As described in the above-mentioned patent applications, the DSP material can be molded by combining A) inorganic solid particles with a size of from approx.

5 0 Å til ca, 0,5 .uro og5 0 Oh to about, 0.5 .uro and

B) faste partikler med en størrelse i området' 0,5 100 ym, B) solid particles with a size in the range' 0.5 100 ym,

hvilke partikler er minst .én størrelsesorden større ennwhich particles are at least .one order of magnitude larger than

de respektive under A) anførte'partikler,the respective particles listed under A)

en. væske,one. liquid,

og et overflateaktivt dispergeringsmiddel,and a surfactant dispersant,

idet mengden av partikler B i det vesentlige svarer til tett pakning av disse i komposittmaterialet med homogent pakkede partikler A i mellomrommene'mellom partiklene B, mengden av væske i det vesentlige svarer-til den mengde som er.nødvendig for å ut-fylle mellomrommene mellom partiklene A og B, og mengden av dispergeringsmiddel er tilstrekkelig til å meddele komposittmaterialet en flytende til plastisk konsistens i et område med lav as the amount of particles B essentially corresponds to a dense packing of these in the composite material with homogeneously packed particles A in the spaces between the particles B, the amount of liquid essentially corresponds to the amount that is necessary to fill the spaces between the particles A and B, and the amount of dispersant is sufficient to give the composite material a fluid to plastic consistency in a range of low

. spenning på mindre enn 5 kg/cm 2, fortrinnsvis mindre enn 100. tension of less than 5 kg/cm 2, preferably less than 100

g/cm ,g/cm ,

eventueltpossibly

legemer C) som ovenfor beskrevetbodies C) as described above

og eventueltand eventually

D) ytterligere .legemer som har minst én dimensjon som er minst, én størrelsesorden større enn partiklene A, D) additional bodies that have at least one dimension that is at least one order of magnitude larger than the particles A,

ved mekanisk å blande partiklene A, væsken og det overflateaktive dispergeringsmiddel, eventuelt sammen med partikler B, partikler C og/eller ytterligere legemer D, inntil det er oppnådd en viskøs til plastisk masse, by mechanically mixing the particles A, the liquid and the surface-active dispersant, optionally together with particles B, particles C and/or additional bodies D, until a viscous to plastic mass is obtained,

og deretter, om nødvendig eller ønskelig, kombinerer den resulterende masse med partikler og/eller legemer av den ovennevnte type (B, C og D) ved'mekaniske midler for å oppnå den ønskede fordeling av komponentene og tilslutt støper den resulterende masse i et område med lav spenning for å oppnå i det minste en and then, if necessary or desired, combines the resulting mass with particles and/or bodies of the above type (B, C and D) by mechanical means to achieve the desired distribution of the components and finally casts the resulting mass in an area with low voltage to achieve at least one

del av den nevnte formede overflatedel, eventuelt med inkorporering, av partikler C og/eller ytterligere legemer D under stø-pingen. part of the aforementioned shaped surface part, possibly with the incorporation of particles C and/or further bodies D during the casting.

Det spenningsområde som er ansvarlig for formingen av massen, er normalt et spenningsområde som i hovedsaken skyldes gravitetskrefter som innvirker på massen, eller • The stress range that is responsible for the shaping of the mass is normally a stress range that is mainly due to gravitational forces acting on the mass, or •

inertikrefter som innvirker på massen, eller inertial forces acting on the mass, or

■kontaktkrefter„ eller■contact forces„ or

■den-samtidige innvirkning av to eller flere av de ovennevnte krefter. ■ the simultaneous impact of two or more of the above forces.

Særlig skyldes spenningsområdet oscillerende krefter med en frekvens på mellom 0,1 Hz og 10^ Hz, idet de oscillerende krefter er av den ovennevnte type eller en kombinasjon av slike oscillerende krefter og ikke-oscillerende.krefter av den ovennevnte type. In particular, the voltage range is due to oscillating forces with a frequency of between 0.1 Hz and 10^ Hz, the oscillating forces being of the above-mentioned type or a combination of such oscillating forces and non-oscillating forces of the above-mentioned type.

Når legemene A er silikastøv, og legemene B er Portland sement, er væsken vann, og dispergerlngsmidlet er typisk ét betongsuperplastifiseringsmiddel av den i internasjonal patent-søknad nr. PCT/DK79/00047, publiseringsnr. WO 80/00959, eller internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81/00048, publiseringsnr.. WO 81/031'70, europeisk patentsøknad nr. 81 1 03063.8 og dansk patentsøknad nr'. 1 957/81 beskrevne type. When the bodies A are silica dust and the bodies B are Portland cement, the liquid is water, and the dispersant is typically a concrete superplasticizer of that in International Patent Application No. PCT/DK79/00047, Publication No. WO 80/00959, or International Patent Application No. PCT/DK81/00048, Publication No. WO 81/031'70, European Patent Application No. 81 1 03063.8 and Danish Patent Application No'. 1 957/81 described type.

Det overflateaktive disper<g>erin<g>smiddeler normalt'tilstede i en mengde som er tilstrekkelig til å muliggjøre en flytende til plastisk konsistens av materialet i et område med lav spenning på mindre enn 5 kg/cm 2 , fortrinnsvis mindre enn 100 g/cm 2, og den ideelle mengde dispergeringsmiddel ér en mengde som i det vesentlige svarer til den mengde som fullt ut dekker overflaten av partiklene A på fig. 2 i internasjonal patentsøknad nr. PCT/- DK79/00047...'■'' The surface-active dispersing agent is normally present in an amount sufficient to enable a fluid to plastic consistency of the material in a low tension region of less than 5 kg/cm 2 , preferably less than 100 g /cm 2 , and the ideal amount of dispersant is an amount which essentially corresponds to the amount which fully covers the surface of the particles A in fig. 2 in International Patent Application No. PCT/- DK79/00047...'■''

Enhver type dispergeringsmiddel, særlig et betongsuper-plastif iseringsmiddel som i tilstrekkelig mengde dispergerér . systemet, i'et område med lav spenning, er anvendelig til opp-finnelsens formål. Den type betongsuperplastifiseringsmiddel som er anvendt i eksemplene,• er av den type som omfatter alkali-eller jordalkalimetallsalt, særlig et natrium- eller kalsium-salt, av et høykondensert naftalensulfonsyre/formaldehyd-konden-sat, av hvilket typisk mer'enn 70 vektprosent består av molekyler som inneholder 7 eller fler-naftalenkjerner. Et kommersielt produkt av denne type er betegnet "Mighty" og fremstilles av Kao Soap. Company, Ltd., Tokyo-, Japan. I de Portland sement-;.. baserte silikastøvholdige komposittmaterialer ifølge oppfinnelsen anvendes denne type betongsuperplastifiseringsmiddel i den store mengde av 1 - 4 vektprosent, særlig 2-4 vektprosent, - beregnet på den samlede vekt av Portland sementen og si.likastøvet. Any type of dispersing agent, especially a concrete super-plasticizing agent which disperses in sufficient quantity. the system, in an area of low voltage, is applicable for the purpose of the invention. The type of concrete superplasticizer used in the examples is of the type that comprises an alkali or alkaline earth metal salt, in particular a sodium or calcium salt, of a highly condensed naphthalenesulfonic acid/formaldehyde condensate, of which typically more than 70 percent by weight consists of molecules containing 7 or more naphthalene nuclei. A commercial product of this type is called "Mighty" and is manufactured by Kao Soap. Company, Ltd., Tokyo-, Japan. In the Portland cement-.. based composite materials containing silica dust according to the invention, this type of concrete superplasticizer is used in the large amount of 1-4 percent by weight, especially 2-4 percent by weight, - calculated on the total weight of the Portland cement and the silica dust.

Andre typer .betongsuperplastifiseringsmidler som kan anvendes til den foreliggende oppfinnelses formål, fremgår av eksempel 2 i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81/000 48, Other types of concrete superplasticizers that can be used for the purposes of the present invention appear from example 2 in international patent application No. PCT/DK81/000 48,

publiseringsnr. WO 81 /031 70 , .europeisk patentsøknad nr. 81103363.8 og' dansk patentsøknad nr. 1 957/81. publication no. WO 81/031 70, European Patent Application No. 81103363.8 and Danish Patent Application No. 1 957/81.

DSP-materialet til fremstilling av verktøy ifølge oppfinnelsen . kan pakkes og for.sendes som et tørt pulver, idet tilset-ningen av væske>typisk vann, finner sted på arbeidsstedet. I dette tilfelle er dispergeringsmidlet tilstede i tørr tilstand i komposittmaterialet. Denne type komposittmateriale, har den fordel at det kan utveies nøyaktig og blandes av produsenten, idet forbrukeren kun. tilsetter den foreskrevne' mengde væske og utfører den siste blanding, i overensstemmelse med bruksanvisnin-gen, f.eks. på den i eksempel 11 i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK79/00047 og i internasjonal patentsøknad nr. P.CT/DK81/- 00048, publiseringsnr. WO 81/03170,.europeisk patentsøknad nr.. 81 1 03363.8 og dansk patentsøknad nr. '1 957/81 beskrevne måte. Vektforholdet mellom vann og Portland sement pluss hvilke som helst andre legemer B pluss silikastøv i sement-silikastøv-baserte. DSP-materi.aler er typisk på mellom 0,12 og' 0,30, fortrinnsvis .0,12 - 0,20. I de ovennevnte patentsøknader beskrives også adskillige viktige variasjoner og utføringsformer for fremstilling av verdifulle DSP-materialer, herunder utføringsformer, hvor komposittmaterialet er forblandet' eller formet i ,et om-, .... råde med høyere spenning, i hvilke tilfelle vann/pulverforholdet kan være så lavt som f.eks. 0,08 - 0,13. Således kan støpingen f.eks. også utføres ved ekstruder ing eller valsing ved et formings-trykk, på opp til 100 kg/cm 2og i særlige tilfelle ved ennå-, høyere fprmingstrykk. The DSP material for the production of tools according to the invention. can be packed and shipped as a dry powder, as the addition of liquid > typically water takes place at the workplace. In this case, the dispersant is present in a dry state in the composite material. This type of composite material has the advantage that it can be accurately weighed and mixed by the manufacturer, as the consumer only. adds the prescribed amount of liquid and performs the final mixing, in accordance with the instructions for use, e.g. on that of Example 11 in International Patent Application No. PCT/DK79/00047 and in International Patent Application No. P.CT/DK81/- 00048, Publication No. WO 81/03170, European Patent Application No. 81 1 03363.8 and Danish Patent Application No. '1 957/81 described manner. The weight ratio of water to Portland cement plus any other bodies B plus silica dust in cement-silica dust-based. DSP materials are typically between 0.12 and 0.30, preferably 0.12 - 0.20. In the above-mentioned patent applications, several important variations and embodiments for the production of valuable DSP materials are also described, including embodiments, where the composite material is pre-mixed' or formed in 'an environment with higher tension, in which case the water/powder ratio can be as low as e.g. 0.08 - 0.13. Thus, the casting can e.g. also carried out by extruding or rolling at a forming pressure of up to 100 kg/cm 2 and in special cases at an even higher forming pressure.

Støpingen kan også utføres ved sprøyting, maling eller pensling, injeksjon eller påføring av et lag av massen på en The molding can also be carried out by spraying, painting or brushing, injecting or applying a layer of the mass to a

understøttende overflate og forming av massen for å oppnå i det minste en del av den.nevnte formede overflatede!. supporting surface and shaping the mass to obtain at least a part of said shaped surface.

Støpingen kan også utføres som sentrifugalstøping.The casting can also be performed as centrifugal casting.

Når DSP-matriksen inneholder et ytterligere fast stoff i hulrommene i strukturen som er dannet av partiklene A og B, kan dette faste- stoff innføres ved delvis eller fullstendig å infil-trere det størknede DSP-materiale med en væske og deretter la væsken størkne såsom ved avkjøling eller■polymerisering til dan- When the DSP matrix contains an additional solid in the voids of the structure formed by the particles A and B, this solid can be introduced by partially or completely infiltrating the solidified DSP material with a liquid and then allowing the liquid to solidify as by cooling or■polymerization to form

neise av det størknede stoff. Væsken'har som regel minst énneise of the solidified substance. The liquid' usually has at least one

av de følgende egenskaper: Den er istand til å fukte den indre overflate av strukturen som er .dannet av partiklene A og B, of the following properties: It is able to wet the inner surface of the structure formed by the particles A and B,

den inneholder molekyler av en størrelse som er minst én størrelsesorden mindre enn partiklene A, it contains molecules of a size at least one order of magnitude smaller than the particles A,

etter størkning ved avkjøling eller polymerisering etterla-ter den et fast stoff med i det vesentlige samme romfang som væsken. after solidification by cooling or polymerisation, it leaves behind a solid with essentially the same volume as the liquid.

Effektiviteten av infiltrering med væsken, kan økes ved én eller flere av de følgende foranstaltninger: Tørking av gjenstanden eller den av denne som skal impreg- neres,. påføring av vakuum på gjenstanden eller den del av denne som skal infiltreres, .før. infiltreringsbehandlingen, påføring av ytre press til infiltreringsvæsken, etter-at gjenstanden er brakt i kontakt med infiltreringsvæsken. Andre materialer som er verdifulle betongli-knende materialer, for verktøy ifølge foreliggende oppfinnelse eller særlig for disses overflater som underkastes overordentlig store spenninger, er visse sement-poly.merbaserte materialer (CP-materialer og DSPP-msterialer): Britisk patentsøknad nr. 7905965, publiseringsnr. 2 018 737 A, europeisk patentsøknad nr..80301 908 , publiseringsnr. The effectiveness of infiltration with the liquid can be increased by one or more of the following measures: Drying the object or the part of it to be impregnated neres,. application of vacuum to the object or the part thereof to be infiltrated, .before. the infiltration treatment, application of external pressure to the infiltrating fluid, after the object has been brought into contact with the infiltrating fluid. Other materials which are valuable concrete-like materials, for tools according to the present invention or especially for their surfaces which are subjected to extremely large stresses, are certain cement-polymer based materials (CP materials and DSPP materials): British patent application no. 7905965, publication no. 2 018 737 A, European patent application no..80301 908 , publication no.

0 121 681, og europeisk patentsøknad nr.. 80301909, publiseringsnr. 0 021 682 A1, beskriver fremstilling av prøver med- ert vesentlig høyere kvalitet enn vanlige, sementbaserte produkter, hvilke prøver .er basert på bruken av langt mer konsentrerte polymer-oppløsninger enn de som vanligvis kombineres med Portland sement, 1 meget, høye konsentrasjoner, og som er basert på en meget inten-siv blanding av komponentene, typisk i et område med høy spenning. Slike materialer er verdifulle materialer til anvendelse som betongliknende materialer ifølge den foreliggende oppfinnelse. En særlig -verdifull utføringsform for slike materialer er en,utføringsform hvor de kombineres med fibre av de ovennevnte typer, og/eller når deres viskositet er senket til en hensiktsmessig verdi for støping eller forming ved en forbehandling såsom fortynning.med polymeroppløsning eller, vann før støpingen, særlig under blanding i et område med. høy spenning. Særlig interessante 0 121 681, and European patent application no. 80301909, publication no. 0 021 682 A1, describes the production of samples with substantially higher quality than normal, cement-based products, which samples are based on the use of far more concentrated polymer solutions than those usually combined with Portland cement, 1 very, high concentrations, and which is based on a very intensive mixture of the components, typically in an area with high voltage. Such materials are valuable materials for use as concrete-like materials according to the present invention. A particularly valuable embodiment of such materials is an embodiment where they are combined with fibers of the above-mentioned types, and/or when their viscosity is lowered to an appropriate value for casting or shaping by a pre-treatment such as dilution with polymer solution or, water before the casting, especially during mixing in an area with. high voltage. Particularly interesting

materialer er DSP-materialer som svarer til de ovenfor beskrevne DSP-materialer, men i hvilke der også finnes et polymerbinde-middel (slike materialer kan betegnes DSPP-materialer: "Densified Systems containing Polymer and homogeneously arranged ultrafine Particles" (tett pakkede systemer, som inneholder polymer og homogent fordelte ultrafine partikler)). materials are DSP materials that correspond to the DSP materials described above, but in which there is also a polymer binder (such materials can be termed DSPP materials: "Densified Systems containing Polymer and homogeneously arranged ultrafine Particles" (closely packed systems, which contains polymer and homogeneously distributed ultrafine particles)).

De organiske polymerer som tenkes anvendt i CP- eller DSPP-materialer, omfatter f.eks. de samme polymerer som de i den ovennevnte britiske patentsøknad nr. 7905965., publiseringsnr. The organic polymers that are thought to be used in CP or DSPP materials include e.g. the same polymers as those in the above-mentioned British Patent Application No. 7905965., Publication No.

2 018-737 A. nevnte, dvs. vanndispergerbare polymerer som mer 2 018-737 A. mentioned, i.e. water-dispersible polymers such as more

eller mindre hører til de følgende grupper . (eller blandinger av polymerer som hører til én eller- flere ,av gruppene)-: or less belong to the following groups. (or mixtures of polymers belonging to one or more of the groups)-:

I. Latekser (kolloide vandige emulsjoner av elastomerer) som definert i referanse 1) (Kirk-Othmer, Encycloperdia of. Chemical Technology, 7, s. 676/716). II. Vannoppløslige harpikser som definert i referanse 1), I. Latexes (colloidal aqueous emulsions of elastomers) as defined in reference 1) (Kirk-Othmer, Encycloperdia of. Chemical Technology, 7, pp. 676/716). II. Water-soluble resins as defined in reference 1),

17, s'. 391 - 410 eller som definert i referanse 3) Yale L. 17, p. 391 - 410 or as defined in reference 3) Yale L.

Meltzer: "Water-soluble Polymer. Developments since 1 978 ", Chemical Technology Review. nr. 181, Noyes Data Corporation, Park Ridge, NewJersey, USA 1981, s. 1 .- 596, eller harpiksderivater som definert i referanse 2) Meltzer: "Water-soluble Polymer. Developments since 1 978", Chemical Technology Review. No. 181, Noyes Data Corporation, Park Ridge, NewJersey, USA 1981, pp. 1 .- 596, or resin derivatives as defined in reference 2)

P. Ullmann, 12, s. 530 - 5.36P. Ullmann, 12, p. 530 - 5.36

Ifølge et særlig aspekt kan polymeren tilhøre en særlig gruppe: III. Sementdispergeringsmidler som er kjent som betongsuperplastifiseringsmidler, f.eks. polymerer med'middelstor molekylvekt. såsom alkali- eller jordalkalimetallsalt av sulfonerte naftalen- eller melaminformaldehydkondensater eller deres stamsyrer eller polymerer av disse med høyere molekylvekt. Det.kan også anvendes amidderivater av According to a particular aspect, the polymer may belong to a particular group: III. Cement dispersants known as concrete superplasticizers, e.g. polymers with'medium size molecular weight. such as alkali or alkaline earth metal salts of sulphonated naphthalene or melamine formaldehyde condensates or their parent acids or polymers thereof with higher molecular weight. It is also possible to use amide derivatives of

.disse polymerer..these polymers.

De't er et karakteristisk trekk ved alle de ovennevnte polymerklasser■at polymerene i disse er i stand til å danne film ut fra en vanndig dispersjon via avvanning og/eller tverrbinding. It is a characteristic feature of all the above-mentioned polymer classes that the polymers in these are capable of forming a film from an aqueous dispersion via dewatering and/or cross-linking.

Typiske konsentrasjoner av polymer i den vanndige fase som anvendes til fremstilling av de sement-polymerholdige matriser, er i området på 1 - 60 %. Mengden av vanndig fase (vann + polymer),, som anvendes til fremstilling av materialene, ligger i området fra ca. 10 til ca. 70 volumprosent, særlig i området fra ca. 20 til ca. ,5 0 volumprosent, beregnet på den totale sammensetning. Typical concentrations of polymer in the aqueous phase used to produce the cement-polymer-containing matrices are in the range of 1 - 60%. The amount of aqueous phase (water + polymer), which is used to produce the materials, is in the range from approx. 10 to approx. 70 percent by volume, especially in the area from approx. 20 to approx. .50% by volume, calculated on the total composition.

Forholdet mellom'polymer (i fast form) og sement avhenger . av flere faktorer såsom den ønskede fasthet for materialet, polymerens bestemte natur, sementens type og partikkelstørrelse, tilstedeværelsen av hvilke som helst andre legemer, som utfyller-hulrommene.mellom sementpartiklene, etc. Romfangsforholdet ' ■ mellom polymer og sement i den matrise som anvendes i materialene ifølge oppfinnelsen, vil imidlertid vanligivs ligge i-området på mellom 0,1 og 35 volumprosent (men kan være mellom The ratio between polymer (in solid form) and cement depends on . of several factors such as the desired strength of the material, the specific nature of the polymer, the type and particle size of the cement, the presence of any other bodies which fill the voids between the cement particles, etc. The volume ratio ' ■ between polymer and cement in the matrix used in the materials according to the invention, however, will usually lie in the range of between 0.1 and 35 percent by volume (but can be between

0 og 40 volumprosent), og det vil i mange tilfelle ligge mellom 2 og 10 volumprosent. 0 and 40 percent by volume), and in many cases it will be between 2 and 10 percent by volume.

I spesielle tilfelle taes der særlige forholdsregler for å oppnå en særlig effektiv fordeling av matrisens komponenter In special cases, special precautions are taken to achieve a particularly efficient distribution of the matrix's components

ved hjelp av behandling ved høy forskyvning, lang. formalingstid og trykkstøp ing eller -forming av gjenstandené ut fra det matrise-holdige' materiale, hvilket vanligvis er kombinert med at man holder de formede gjenstander ved superatmosf ærisk' trykk en tid etter fornyingsprosessen , og alle disse foranstaltninger er til-bøyelige til å resultere i et materiale med et lite pore/ matriseforhold og en porefordeling med en spesifikk maksimal prosentdel av porer med spesifikk maksimumstørrelse som beskrevet i europeisk patentsøknad nr. 80301909, publiseringsnr. using treatment at high displacement, long. grinding time and pressure casting or molding of objects from the matrix-containing material, which is usually combined with keeping the shaped objects at superatmospheric pressure for some time after the renewal process, and all these measures tend to result in a material with a small pore/matrix ratio and a pore distribution with a specific maximum percentage of pores of a specific maximum size as described in European Patent Application No. 80301909, Publication No.

0 021 682 A1. En annen forholdsregel som taes for å meddele matrisene de særlige egenskaper som f.eks. omfatter bøyetrekk-.-fasthet, er anvendelsen av spesielle springgraderingssystemer som beskrevet i europeisk patentsøknad nr. 80301908, publiseringsnr. 0 021 681 A1 . 0 021 682 A1. Another precaution that is taken to give the matrices the special properties that e.g. includes flexural tensile strength, is the application of special spring grading systems as described in European patent application no. 80301908, publication no. 0 021 681 A1 .

En meget spesiell type:matrise med høy fasthet samt særlig høy bøyetrekkfasthet, som er egnet, til verktøyene ifølge foreliggende oppfinnelse, selv om den ofte ikke inneholder noen polymer, er en matrise som som sin vesentlige bindemiddelkomponent omfatter sement, idet de materialer som danner matrisen er blitt underkastet en spesiell behandling, dvs. intens formalings- og forskyvningspåvirkning under sementhydratiseringens tidlige trinn, hvilket' resulterer i dannelsen av særdeles godt fordelte kolloider av sementhydratiseringsprodukter i et meget homogent materiale. • Slike materialer kan fremstilles ved behandling ved høy forskyvning og formaling av sement tilsatt vann, inntil det A very special type: matrix with high strength as well as particularly high flexural tensile strength, which is suitable for the tools according to the present invention, although it often does not contain any polymer, is a matrix which as its essential binder component comprises cement, the materials forming the matrix has been subjected to a special treatment, i.e. intense grinding and displacement action during the early stages of cement hydration, which results in the formation of extremely well distributed colloids of cement hydration products in a very homogeneous material. • Such materials can be produced by high-displacement processing and grinding of cement with added water, until

har funnet sted en viss hydratisering av sementen.some hydration of the cement has taken place.

Den sement som anvendes i disse matriser •ifølge foreliggende oppfinnelse, er vanligvis Portland sement, herunder enhver modifisering av Portland sement såsom sement behandlet ved svak varme, lavalkali-sulfatresistent sement, gips, brent gips, kalsiumsulfat; høyaluminatsement, magnesiumoksydsement, sink-oksydsement og til forskjellige særlige formål sementer av silisiumoksydsement-typen (som beskrevet i f.eks. USA patent-skrift nr. 4 154 717 av 15. mai 1979) og fluoraluminosilikat-glass og andre typer som anvendes i dentalteknologien, f.eks. glassionomer-sementtypen, og andre sementer av de typer, som kan avgi ioner som er istand til å- tverrbinde polymeren. The cement used in these matrices according to the present invention is usually Portland cement, including any modification of Portland cement such as cement treated at low heat, low alkali sulfate resistant cement, gypsum, burnt gypsum, calcium sulfate; high alumina cement, magnesium oxide cement, zinc oxide cement and for various special purposes cements of the silicon oxide cement type (as described in, for example, United States Patent No. 4,154,717 of May 15, 1979) and fluoroaluminosilicate glass and other types used in dental technology, e.g. the glass ionomer cement type, and other cements of those types, which can release ions capable of cross-linking the polymer.

I det hele tatt er det interessant- å merke seg at en del av herdingsmekanismen i disse'matriser, som anvendes i overensstemmelse med foreliggénde oppfinnelse, kan sies å bestå av ionisk "tverrbinding" av negative steder på polymerer via di-, tri- eller andre polyvalente positive ioner (kationer) såsom kalsiumioner eller«silisiumioner, kfr. f.eks. L. Holiday, Chemistry and Industry,. 2. desember 1 972 s. 921 - 929. On the whole, it is interesting to note that part of the curing mechanism in these' matrices, which are used in accordance with the present invention, can be said to consist of ionic "cross-linking" of negative sites on polymers via di-, tri- or other polyvalent positive ions (cations) such as calcium ions or "silicon ions", cf. e.g. L. Holiday, Chemistry and Industry,. 2 December 1 972 pp. 921 - 929.

I forbindelse med den ioniske. "tverrbinding" av polymerer er en særlig interessant gruppe av polymerer slike som er basert på akrylsyrer og andre polymerer som har karboksylsyregrupper eller derivater derav bundet til et polymerskjellet. Eksempler på slike.materialer er oppført på side 115 -. 145 i "New Dental Materials" redigert av Paul .G. Stetcher, Noyes Data Corporation, Park Ridge, New Jersey, USA, 1980. De fleste av disse polymerer er klassifisert i den ovennevnte gruppe II,- dvs. som vannoppløs-lige"harpikser. Særlig interessante materialer av denne type In connection with the ionic. "crosslinking" of polymers is a particularly interesting group of polymers such as those based on acrylic acids and other polymers that have carboxylic acid groups or derivatives thereof bound to a polymer shell. Examples of such materials are listed on page 115 -. 145 in "New Dental Materials" edited by Paul .G. Stetcher, Noyes Data Corporation, Park Ridge, New Jersey, USA, 1980. Most of these polymers are classified in the above-mentioned group II, i.e. as water-soluble "resins". Particularly interesting materials of this type

omfatter materialer i hvilke, karboksylgruppen' er blitt modifi-sert til en amidgruppe. I basiske omgivelser fraspaltes amid-gruppen som følge av alkalisk hydrolyse, og karboksylgruppen vil være tilgjengelig for tverrbinding med kationer-, særlig ioner som er frigitt fra de uorganiske deler av matriksmateria-let. Polymerer som er syrer og som tverrbinder i nærvær av baser, er også kjent i dentalteknologien.., Slike polymerer vil normalt være for reaktive til foreliggende søknads formål, fordi de reagerer for' hurtig for å tillate . forming og støping av kom-posisjonen etter blanding. Ved hensiktsmessig bruk av matrik-sens uorganiske komponent kan det imidlertid være mulig å utnytte includes materials in which the carboxyl group has been modified to an amide group. In basic environments, the amide group is split off as a result of alkaline hydrolysis, and the carboxyl group will be available for cross-linking with cations, especially ions that are released from the inorganic parts of the matrix material. Polymers which are acids and which cross-link in the presence of bases are also known in dental technology.., Such polymers will normally be too reactive for the purpose of the present application, because they react too quickly to allow . shaping and molding of the composition after mixing. However, with appropriate use of the matrix's inorganic component, it may be possible to utilize it

slike polymerer som bærer syregrupper, f.eks. ved å anvende et uorganisk materiale som meget langsomt frigir kationer,, slik at reaksjonen vil begrenses av den lille mengde disponible kationer. Slike materialer kan være brent gips eller fluoralu-minosilikatglass. I denne forbindelse bør det nevnes at Portland sement utskiller adskillige arter av ioner, herunder kalsiumioner (overveiende) ', aluminiumioner, silisiumioner, man-ganioner, magnesiumioner og jernioner. such polymers bearing acid groups, e.g. by using an inorganic material that very slowly releases cations, so that the reaction will be limited by the small amount of available cations. Such materials can be burnt gypsum or fluoroaluminosilicate glass. In this connection, it should be mentioned that Portland cement secretes several species of ions, including calcium ions (predominantly), aluminum ions, silicon ions, manganese ions, magnesium ions and iron ions.

CP- eller DSPP-materialer kan anvendes i verktøyene ifølge oppfinnelsen på samme måte som DSP-materialer, eller også kan CP- eller DSPP-materialene påføres som f.eks. bånd eller ark på de av verktøyets overflateområder som blir utsatt for.maksimal spenning. CP or DSPP materials can be used in the tools according to the invention in the same way as DSP materials, or the CP or DSPP materials can be applied as e.g. tape or sheet on those of the tool's surface areas that are subjected to.maximum stress.

Når det i det. følgende henvises til DSP-materialer-, skal dét' forstas slik at det også henvises til CP- eller DSPP-materialer som er tilpasset til samme formål. When that in that. the following refers to DSP materials, this should be understood as referring also to CP or DSPP materials that are adapted for the same purpose.

I oversensstemmelse med foreliggende oppfinnelse konstrueres det sementbaserte støpemateriale til verktøyet, hva.angår dets særlige sammensetning, i overensstemmelse med kravene- til verktøyets spesielle bruk og ønskede yteevner. In accordance with the present invention, the cement-based molding material for the tool is constructed, with regard to its special composition, in accordance with the requirements for the tool's special use and desired performance.

Særldg i forbindelse med verktøy som skal. brukes under betingelser med forhøyet temperatur, kan det være særlig viktig 'å inkorporere legemer eller fibre med god varmeledningsevne, såsom metallegemer eller metallfibre... Especially in connection with tools that must used under elevated temperature conditions, it may be particularly important to incorporate bodies or fibers with good thermal conductivity, such as metal bodies or metal fibers...

Når det skal konstrueres et materiale til presseverktøyets patrise-.og matrisedeler til forming av gjenstander ut fra materialer av i de.t vesentlige, plan konfigurasjon, må man ta hensyn,.til platens -eller arkets tykkelse, plate- eller arkmaterialets trekkf asthet, plate- eller arkmaterialets' bruddf a-sthet og . krumningsradius. Den nødvendige fasthet hos materialet til patrise-■ og matriseverktøyet avhenger av. disse parametre i overensstemmelse med et uttrykk som sier at verktøymaterialets fasthet dividert med fastheten til arket eller platen som skal formes, er direkte proporsjonal med en konstant multiplisert med.ark-eller platematerialets tykkelse dividert med krumningsradiusen ,-idet konstanten avhenger av trykkreftenes retning og friksjons-. koeffisienten mellom den -formede plate og patrise- og matrise-verktøyene (egenskapene i det ovennevnte uttrykk henviser til de betingelser som er fremherskende under ' f ormingsprosessen,- dvs. When a material is to be constructed for the patrice and matrix parts of the press tool for forming objects from materials of essentially planar configuration, account must be taken of the thickness of the plate or sheet, the tensile strength of the plate or sheet material, the plate or sheet material's breaking strength and . radius of curvature. The required firmness of the patrice-■ material and the die tool depends on these parameters in accordance with an expression that says that the firmness of the tool material divided by the firmness of the sheet or plate to be formed is directly proportional to a constant multiplied by the thickness of the sheet or plate material divided by the radius of curvature, as the constant depends on the direction of the pressure forces and friction -. the coefficient between the -formed plate and the patrice and matrix tools (the properties in the above expression refer to the conditions prevailing during the ' f forming process,- i.e.

formingstemperatur, formingshastighet, etc.).forming temperature, forming speed, etc.).

Som det vil. fremgå av figurforklåringen, finnes det flere metoder til utnyttelse av det nye sementbaserte materiales enestående egenskaper for oppnåelse- av et nøyaktig verktøy til fremstilling av den ønskede gjenstand. As it will. as can be seen from the figure explanation, there are several methods for utilizing the unique properties of the new cement-based material to achieve a precise tool for the production of the desired object.

Det kan tilveiebringes en prototyp enten som en autentisk modell av den gjenstand som skal formes, eller som en avstøpning i et hensiktsmessig materiale såsom glassfiber/polyester. 1) Patriseverktøyet kan støpes direkte på prototypen. Etter herding avmonteres modellen, og patriseverktøyet forsynes, med et tykkelseslag som svarer til. tykkelsen' av de plater som skal presses. (Det anvendes typisk voksark som tykkelseslag). Deretter støpes matrise-verktøyet over-patriseverktøyet som er dekket med tyk-...kelseslaget. Etter herding, adskilles matrise-.og patriseverktøyene, og tykkelseslaget fjernes (ved denne teknikk anvendes bare en prototyp av én side.av.det ønskede produkt). 2) Patrisedelen kan støpes som forklart under 1).. Prototypen blir på patrisedelen under herdingen,og deretter -støpes matr ise verktøyet som beskrevet under T) , .men direkte på prototypen. A prototype can be provided either as an authentic model of the object to be shaped, or as a cast in an appropriate material such as glass fiber/polyester. 1) The patrician tool can be cast directly on the prototype. After curing, the model is dismantled, and the patrice tool is supplied with a layer of thickness corresponding to the thickness of the plates to be pressed. (A wax sheet is typically used as a thickness layer). Then the matrix tool is cast over the patrice tool which is covered with the thickness layer. After curing, the matrix and patrice tools are separated and the thickness layer is removed (in this technique only a prototype of one side of the desired product is used). 2) The patrice part can be cast as explained under 1).. The prototype remains on the patrice part during the hardening, and then the tool is die-cast as described under T), but directly on the prototype.

Ved denne teknikk anvendes en modell som er. forsynt med en nøyaktig kopi. av begge sider, av den gjenstand som skal fremstil^-. les. 3) . Patr-ise- og matriseverktøydelene støpes samtidig om-kring prototypen som er anbrakt i. en støpekasse som er delt i to deler, slik som det er forklart i forbindelse med fig'. 10. This technique uses a model which is provided with an exact copy. of both sides, of the object to be produced^-. read. 3). The mold and die tool parts are cast simultaneously around the prototype which is placed in a casting box which is divided into two parts, as explained in connection with fig'. 10.

I alle tre tilfelle sprøytes et slipemiddel såsom grafitt fortrinnsvis på prototypens overflate, før det støpes opp mot den.. In all three cases, an abrasive such as graphite is preferably sprayed on the surface of the prototype, before it is cast against it.

I verktøyet ifølge foreliggende oppfinnelse kan materialet som omfatter DSP-matriksen, armeres i overensstemmelse med. vanlige armeringsprinsipper, hvor stålstenger og liknende kan plasseres i konfigurasjoner som egner seg til å motstå trékk-spenning. Mikroarmering mot mikroevner etc. og. lokale spenninger kan oppnås ved hjelp av forskjellige typer' fibre, såsom dem som er nevnt ovenfor. Slike armeringsfibre behøver ikke å være ensartet i matrisen, men kan i visse tilfelle med fordel konsentreres i verktøyets overflatedeler eller andre verktøy-deler som er utsatt for særlig høye spenninger', når verktøyet brukes..''"'' In the tool according to the present invention, the material comprising the DSP matrix can be reinforced in accordance with. common reinforcement principles, where steel bars and the like can be placed in configurations suitable for resisting tensile stress. Micro armouring against micro abilities etc. and. local stresses can be obtained by means of different types of fibres, such as those mentioned above. Such reinforcing fibers do not have to be uniform in the matrix, but in certain cases can advantageously be concentrated in the tool's surface parts or other tool parts that are exposed to particularly high stresses', when the tool is used..''"''

Som ovenfor anført kan verktøyet ifølge oppfinnelsen armeres i overensstemmelse med vanlige armeringsprinsipper. Arme-ringens karakter og omfang kan forutberegnes, på grunnlag■av overveielser vedrørende'hvilke deler eller avsnitt av verk-tøyet ifølge oppfinnelsen som vil være spesielt'utsatt for spenninger. Armeringen kan- omfatte ett eller flere elementer As stated above, the tool according to the invention can be reinforced in accordance with normal reinforcement principles. The nature and extent of the reinforcement can be calculated in advance, on the basis of considerations regarding which parts or sections of the tool according to the invention will be particularly exposed to stresses. The reinforcement may comprise one or more elements

■av stål eller et annet metall som er anbrakt slik. i verktøyet at minst én overflatedel av denne er blottet og utgjør en del av det ferdige verktøys formede overflatedel. Slike blottede armeringsmetallelementer kan med fordel anbringes slik at de danner utragende kantdeler eller andre utragende deler av det • ferdige verktøy., som utsettes for særlig sterke spenninger under anvendelse av verktøyet. ■of steel or another metal so fitted. in the tool that at least one surface part of this is exposed and forms part of the finished tool's shaped surface part. Such exposed reinforcing metal elements can advantageously be placed so that they form projecting edge parts or other projecting parts of the • finished tool, which are exposed to particularly strong stresses during use of the tool.

Den overflatedel av de armeringsverktøyelementer som skal blottes, formes slik at den er-, nøyaktig komplementær til den respektive tilsvarende overflatedel av formen. Disse metall-overflatedeler som skal blottes, etterbeha.ndles fortrinnsvis også ved sliping og/eller polering. Armeringsmetallelementene anbringes deretter i formen som er delvis avgrenset av prototypen, slik at den overflatedel av armeringselementene som skal blottes, er i berøring med den' tilsvarende overflatedel . av prototypen. Når hele den armerte struktur er blitt anbrakt i formen, støpes DSP-materialet som-ovenfor beskrevet. ..Et særlig trekk er imidlertid at DSP-materialet. også mulig-gjør en- meget lettvint, reparasjon eller etterforsterkning av deler som-under anvendelse av:verktøyet viser seg å være utsatt for altfor høye spenninger. Til en slik reparasjon kan man .f.eks. inkorporere DSP-materiale av den.bestemte type, eller'og-så kan dette kombineres med inkorporering av særlig hårde legemer, såsom hårde, metall-. eller stållegemer eller legemer.eller bånd av CP- eller DSPP-materiale, særlig på de steder hvor det The surface part of the reinforcing tool elements to be exposed is shaped so that it is exactly complementary to the respective corresponding surface part of the mold. These metal surface parts which are to be exposed are preferably also finished by grinding and/or polishing. The reinforcing metal elements are then placed in the form which is partially delimited by the prototype, so that the surface part of the reinforcing elements to be exposed is in contact with the corresponding surface part. of the prototype. When the entire reinforced structure has been placed in the mold, the DSP material is cast as described above. ..A special feature, however, is that the DSP material. also makes it possible to very easily repair or re-strengthen parts which, during use of the tool, turn out to be exposed to excessively high voltages. For such a repair, you can e.g. incorporate DSP material of the specific type, or this can also be combined with the incorporation of particularly hard bodies, such as hard, metal-. or steel bodies or bodies.or bands of CP or DSPP material, particularly in those places where it

oppstår maksimale spenninger under anvendelse av verktøyet. maximum stresses occur during use of the tool.

Mens' DSP-materialet som 'anvendes i overensstemmelse med oppfinnelse har optimale egenskaper med hensyn til lettvint støping, hvorved fås rentable verktøy til produksjon selv i overflateegenskaper. Avhengig av prototypens kvalitet kan materialet som anvendes i oversensstemelse med oppfinnelsen, få While the DSP material which is used in accordance with the invention has optimal properties with regard to easy molding, whereby profitable tools are obtained for production even in surface properties. Depending on the quality of the prototype, the material used in accordance with the invention may be

en overflate såsom polert metall eller glatt plast, med andre ord en overflate som er ideell for et formverktøy, og som mini-merer friksjonen méd den gjenstand som formes. Det er særdeles overraskende at dis-se særlige krav til overflaten i praksis har . vist seg å bli oppfylt av et materiale som er basert på sement. Således muliggjør f.eks. de betingelser som beskrives i eksempel 1, dyptrekking av en stålplate med tykkelse på 0,9 mm med en krumningsradius' på 3 ym uten noen særlige foranstaltninger. a surface such as polished metal or smooth plastic, in other words a surface which is ideal for a forming tool, and which minimizes friction with the object being formed. It is particularly surprising that in practice, dis-se has special requirements for the surface. proved to be fulfilled by a material which is based on cement. Thus enables e.g. the conditions described in example 1, deep drawing of a steel plate with a thickness of 0.9 mm with a radius of curvature of 3 ym without any special measures.

Som følge av den letthet med hvilken det kan.fremstilles høykvalitetsverktøy ifølge oppfinnelsen, forventes det at foreliggende oppfinnelse■vil gjøre det mulig, å benytte seg. av forming ved dyptrekking eller bøying med stor yteevne og nøyaktig-het i meget større grad enn hittil. Mens høykvalitetsverktøy As a result of the ease with which high-quality tools according to the invention can be produced, it is expected that the present invention will make it possible to use. of forming by deep drawing or bending with great performance and accuracy to a much greater extent than hitherto. While high-quality tools

med.forlenget yteevne til dette formål vanligvis har måttet fremstilles av stål, hvilket har gjort mange anvendelser av teknikken overordentlig kostbare, kan verktøyene ifølge oppfinnelsen fremstilles hurtig og billig og med ennå større gjen-givelsesnøyaktighet av prototypenes overflater, hvilket f.eks. muliggjør en billig fremstilling av reservedeler og konstruk-sjonselementer til kjøretøyer eller annet utstyr, som .ikke masseproduseres i tilstrekkelig omfang til å berettige fremstillingen av stålverktøy. Som følge av de enestående overflateegenskaper hos verktøyene ifølge oppfinnelsen, kan disse fordeler ytterligere oppnås, uten at det skjer en forringelse i kvalitet av de- gjenstander som fremstilles. with extended performance for this purpose has usually had to be produced from steel, which has made many applications of the technique exceedingly expensive, the tools according to the invention can be produced quickly and cheaply and with even greater reproduction accuracy of the surfaces of the prototypes, which e.g. enables the cheap manufacture of spare parts and construction elements for vehicles or other equipment, which are not mass-produced in sufficient quantities to justify the manufacture of steel tools. As a result of the unique surface properties of the tools according to the invention, these advantages can be further achieved, without a deterioration in the quality of the objects produced.

Viktige, typer gjenstander som fremstilles ved å anvende verktøyene ifølge foreliggende oppfinnelse, er som følge herav Important types of objects that are produced by using the tools according to the present invention are as a result

gjenstander som fremstilles av metallark- eller platematerialer, f.eks. deler, til, skipsskrog, landbruksmaskiner, fly og andre transport- eller tråfikkmidler, særlig også automobilkarosserideler, og spesielt reparasjonskomponenter som svarer til auto-mobilkarosser ideler eller stykker av disse., • såsom radiatorgrill eller støtfangere eller deler av disse, dører eller, deler av articles made from metal sheet or plate materials, e.g. parts for ship hulls, agricultural machinery, aircraft and other means of transport or transportation, in particular also car body parts, and in particular repair components corresponding to car body parts or pieces thereof., • such as radiator grills or bumpers or parts thereof, doors or, parts of

disse, bunnpaneler eller deler av disse, forender eller deler av disse, etc. Ark- eller plantematerialene som anvendes.til fremstilling av slike gjenstander kan hensiktsmessig være emner som er skåret ut av kontinuerlige ark- eller platematerialer på these, bottom panels or parts of these, front ends or parts of these, etc. The sheet or plant materials used for the production of such objects can suitably be blanks that have been cut out of continuous sheet or plate materials on

mekanisk, elektrisk, akustisk eller elektromagnetisk måte, f. eks. ved-utsk j ær ing , saging, utstansing., trådsk jæring. ved hjelp av en trådskjærer, laserskjæring, etc. mechanical, electrical, acoustic or electromagnetic means, e.g. wood-carving, sawing, punching, threading. using a wire cutter, laser cutting, etc.

Som følge.av muligheten for en rentabel fremstilling av verktøy, ifølge oppfinnelsen selv i store størrelser, hvor det', kan dras fordel av 'armeringsteknikkene, gjør foreliggende oppfinnelse presisjons-dyptrekkings/bøyningsteknikken tilgjengelig for nye anvendelsesområder, slik som fremstillingen av store' konstruksjoner til skipsskrog, bygninger, store beholdere As a result of the possibility of a profitable production of tools, according to the invention, even in large sizes, where advantage can be taken of the reinforcement techniques, the present invention makes the precision deep drawing/bending technique available for new areas of application, such as the production of large constructions for ship hulls, buildings, large containers

og deler av disse, reaksjonsbeholdere, etc. Verktøyene ifølge oppfinnelsen kan fremstilles fullstendig av de nye sementbaserte materialer, eller også kan de fremstilles ved at"man påfører;, overflateområder av større eller mindre tykkelse, bestående av disse materialer på andre konstruksjoner som har tilstrekkelig fasthet til.formålet, herunder gamle dyptrekkings/bøynings-verktøy som er fremstilt til forming av gjenstander som er gått ut av produksjon. and parts thereof, reaction vessels, etc. The tools according to the invention can be made entirely of the new cement-based materials, or they can be made by applying surface areas of greater or lesser thickness, consisting of these materials, to other constructions that have sufficient firmness to.the purpose, including old deep-drawing/bending tools that have been produced for shaping objects that have gone out of production.

Oppfinnelsen vil i det følgende bli nærmere belyst under The invention will be explained in more detail below

henvisning til tegningen, hvorreference to the drawing, where

fig. 1 og 2 skjematisk viser 'en'fremgangsmåte til støping fig. 1 and 2 schematically show 'a' method of casting

av en patriseverktøydel,of a patrice tool part,

fig. 3 skjematisk og i snitt viser den .verktøydel som er fig. 3 schematically and in section shows the tool part which is

■fremstilt ved den i fig. 1 og 2 viste fremgangsmåte, -■produced by the one in fig. 1 and 2 shown procedure, -

fig. 4 skjematisk viser støpingen av en matriseverktøydel fig. 4 schematically shows the casting of a die tool part

eller fornv som svarer til patriseverktøydelen vist i fig. 3, or fornv corresponding to the patrice tool part shown in fig. 3,

fig. 5 og 6 skjematisk viser et presse- eller dyptrekkings-verktøy, som omfatter en patrise- og en matrisedel, i to forskjellige, driftsppsisjoner, fig. 5 and 6 schematically show a press or deep drawing tool, which comprises a patrice and a matrix part, in two different operating positions,

fig. 7 og 8 i perspektiv ytterligere viser fremgangsmåten fig. 7 and 8 in perspective further show the method

til støping av en patriseverktøydel,for casting a patrice tool part,

fig. 9 i perspektiv viser en patriseverktøydel som støpes fig. 9 in perspective shows a patrice tool part being cast

ved den i fig. 7 og 8 viste fremgangsmåte,at the one in fig. 7 and 8 shown procedure,

fig. 10 i snitt viser en form, hvor samarbeidende patrise-og matrisevefktøydeler kan støpes samtidig, fig. 10 in section shows a mold in which cooperating patrice and matrix fabric parts can be cast simultaneously,

flg. 11 og 12 i perspektiv og delvis i snitt viser en vakuumform som er fremstilt ved fremgangsmåten ifølge oppfin-neisen, Figs. 11 and 12 in perspective and partially in section show a vacuum mold which has been produced by the method according to the invention,

fig. 13.og 14 viser en fremgangsmåte til forming av en nedre verktøydel, som.anvendes til fremstilling av korrugerte fig. 13 and 14 show a method for forming a lower tool part, which is used for the production of corrugated

plater,plates,

fig. 15 viser den nederste verktøydel med en perforert, fig. 15 shows the lower tool part with a perforated,

korrugert ' stålplate anbrakt på denne, ogcorrugated ' steel sheet placed on this, and

fig. 16 fra. siden og delvis i tverrsnitt viser et ferdig verktøy til pressing av en korrugert plate som er fremstilt av et fibersementmateriale. fig. 16 from. side and partly in cross-section shows a finished tool for pressing a corrugated board made from a fiber cement material.

Fig. 1 viser en beholder 10 som er åpen oventil, hvilken beholder kan fremstilles av et hvilket som helst tilstrekkelig stivt materiale; såsom f.eks. tre eller stål.- Et formbart materiale 11 såsom formbar harpiks, f.eks. en formbar komposisjon til fremstilling av cellulært polyuretan eller polystyren-anbringes i beholderen 10 i plastisk tilstand, og en prototyp 12 av de gjenstander som skal formes, anbringes i' den formbare Fig. 1 shows a container 10 which is open at the top, which container can be made of any sufficiently rigid material; such as e.g. wood or steel.- A malleable material 11 such as malleable resin, e.g. a moldable composition for the production of cellular polyurethane or polystyrene is placed in the container 10 in a plastic state, and a prototype 12 of the objects to be shaped is placed in the moldable

komposisjon 11, idet dens konkave overflate vender, oppad, som-vist i fig. 1. Når materialet 11 er herdet, anbringes en støtteramme 13 på den øverste kant av beholderen 10 som vist i fig. 2, slik at den- avgrenser en form som er åpen oventil, idet formens bunnflate dannes av prototypens 12 øvre overflate, på hvilket,der om nødvendig er påført et slipplag såsom grafitt, mens formens sidevegger utgjøres av rammen 13. En armeringsstruktur 14, f.eks. av stålstenger, er anbrakt i rammen 13. Et sementbasert DSP-støpemateriale 1.5 av den ovenfor angitte type helles i formen, som er åpen oventil, om ønsket under vibrasjon av formen, inntil støpematerialets øverste overflate i det vesentlige, er i plan med rammens 13 øverste kant. Når.det sementbaserte DSP-materiale er herdet, fjernes rammen 13 med det resulterende patr ise verktøy 16 fra formen, som vist i. fig.- 3. Patriseverktøyet 16 dekkes deretter med et lag 17 av et plastisk materiale, f.eks. et voksark med en tykkelse som svarer' composition 11, its concave surface facing upwards, as shown in fig. 1. When the material 11 has hardened, a support frame 13 is placed on the top edge of the container 10 as shown in fig. 2, so that it defines a mold which is open at the top, the bottom surface of the mold being formed by the upper surface of the prototype 12, on which, if necessary, a slip layer such as graphite is applied, while the side walls of the mold are formed by the frame 13. A reinforcing structure 14, f .ex. of steel rods, is placed in the frame 13. A cement-based DSP molding material 1.5 of the above-mentioned type is poured into the mold, which is open at the top, if desired under vibration of the mold, until the top surface of the molding material is essentially level with the frame's 13 top edge. When the cement-based DSP material has hardened, the frame 13 with the resulting patrice tool 16 is removed from the mold, as shown in Fig. 3. The patrice tool 16 is then covered with a layer 17 of a plastic material, e.g. a sheet of wax of a thickness corresponding to'

til tykkelsen på det plate- eller' arkmateriale som skal formes to the thickness of the plate or sheet material to be formed

.ved hjelp av verktøyet. Som vist i fig.. 4 anbringes en ramme 18•med en armeringsstruktur 14 på den øverste kant av rammen 13, hvorved det igjen fås .en form som er åpen oventil,, idet formens bunnflate utgjøres av den. voksdekkede overflate på patrisedelen 16. På samme måte som beskrevet ovenfor med hensyn til patrisedelen støpes det nå en matriksdel 19 i denne'' form. Enhver kantdel av støpeformen, som rager utenfor prototypens omriss, over-trekkes med et egnet materiale,såsom voks, til en tykkelse som fortrinnsvis er større enn tykkelsen på det emne som skal .using the tool. As shown in Fig. 4, a frame 18 with a reinforcing structure 14 is placed on the top edge of the frame 13, whereby a mold is again obtained which is open at the top, as the bottom surface of the mold is formed by it. wax-covered surface of the patrice part 16. In the same way as described above with regard to the patrice part, a matrix part 19 is now cast in this form. Any edge part of the mold, which protrudes beyond the outline of the prototype, is coated with a suitable material, such as wax, to a thickness that is preferably greater than the thickness of the workpiece to be

formes i det ferdige verktøyaggregat.formed in the finished tool assembly.

Som vist i fig.-5 og 6 monteres patrise- og matriseverk-tøydelene i en presse, f.eks. en hydraulisk presse, og det innføres et emne 20 mellom disse som formes til prototypens 12 konfigurasjon ved dyptrekking. I formen, som er. vist i fig.-10, anbringes prototypen 12 mellom to rammer (13 og 1-8) som er plassert i det'vesentlige loddrett mellom loddrette vegger 21, hvorved det etableres en dobbeltform, i hvilken•støpemateri-alet gjennom innløpene-22 og 23 kan innføres i to støpekamre 24 og 25 til samtidig støping av patrise- og matriseverktøy-delene opp mot motstilte sider av prototypen 12. I dette tilfelle bør prototypen 12 på begge sider svare til den ønskede- gjenstand som skal, fremstilles. As shown in Fig. 5 and 6, the patrice and matrix tool parts are assembled in a press, e.g. a hydraulic press, and a blank 20 is introduced between these which is formed into the configuration of the prototype 12 by deep drawing. In the form, which is. shown in fig.-10, the prototype 12 is placed between two frames (13 and 1-8) which are placed essentially vertically between vertical walls 21, whereby a double mold is established, in which the casting material through the inlets-22 and 23 can be introduced into two casting chambers 24 and 25 for simultaneous casting of the patrice and matrix tool parts against opposite sides of the prototype 12. In this case, the prototype 12 on both sides should correspond to the desired object to be manufactured.

Som vist i fig. 10 kan armeringsstrukturen 14 omfatte armerte stålelementer 14a, hvis overflatedeler er anbrakt i kontakt med prototypen 12. Disse overflatedeler har en slik form As shown in fig. 10, the reinforcement structure 14 may comprise reinforced steel elements 14a, whose surface parts are placed in contact with the prototype 12. These surface parts have such a shape

-at de overflatedeler av prototypen 12 og stålelementene 14a,-that the surface parts of the prototype 12 and the steel elements 14a,

som griper inn i hverandre, er nøyaktig komplementære. Stålelementene 14a kan med fordel forbindes - med den andre del ay armerings.strukturen 14 ved hjelp av tråder eller stenger (ikke vist), som f.eks. kan sveises til stålelementene 14a. I de ferdige patrise- og matriseverktøydelene danner de blottede'overflatedeler.av stålelementene 14a en del av de formede verk-tøyoverflater på steder hvor verktøydelene blir utsatt for overordentlig høye spenninger under bruk, nemlig på utragende kantdeler av verktøydelene. Inkorporeringen av slike armerings-elementer 14a av stål eller et annet metall på de overflateområder av verktøydelene som er særlig utsatt for spenninger, which interfere with each other, are exactly complementary. The steel elements 14a can advantageously be connected - with the second part ay of the reinforcement structure 14 by means of wires or rods (not shown), which e.g. can be welded to the steel elements 14a. In the finished patrice and matrix tool parts, the exposed 'surface parts' of the steel elements 14a form part of the shaped tool surfaces in places where the tool parts are exposed to extremely high stresses during use, namely on protruding edge parts of the tool parts. The incorporation of such reinforcing elements 14a of steel or another metal on the surface areas of the tool parts which are particularly exposed to stresses,

kan resultere i en vesentlig forlengelse av brukstiden for verk-tøyet. can result in a significant extension of the useful life of the tool.

Fig. 11 og 12 viser skjematisk vakuumforming av en skål-formet gjenstand 26, såsom" et automobillyktehus ut fra et termoplastisk plant ark eller plate 27 ved- hjelp av en form eller presse 28 som kan støpes av et sementbasert støpemateri-ale av den ovenfor angitte type. Formen 28 kan fremstilles ved støping av det sementbaserte materiale opp mot ytterflaten a<y>en prototyp på den ovenfor angitte måte.- Formen 28 har et hulrom 29 som er åpent oventil, hvilket hulrom kan settes i forbindelse med en vakuumkilde, ikke vist, gjennom utsugningsganger Figs. 11 and 12 show schematically the vacuum forming of a bowl-shaped object 26, such as an automobile headlight housing from a thermoplastic flat sheet or plate 27 by means of a mold or press 28 which can be cast from a cement-based casting material of the above specified type. The mold 28 can be produced by casting the cement-based material against the outer surface of a prototype in the manner indicated above. - The mold 28 has a cavity 29 which is open at the top, which cavity can be connected to a vacuum source, not shown, through extraction passages

30, som er avgrenset i formens 28. bunnvegg, og gjennom en vakuumledning 31 som er forsynt med en ventil .32. 30, which is defined in the bottom wall of the mold 28, and through a vacuum line 31 which is provided with a valve .32.

Det.termoplastiske ark eller den termoplastiske plate 27 kan fastspennes mellom en flens 33 som er utformet ved formens 28 øverste ende, og et fastspenningselement 34, som inneholder elektriske yarmeorganer 35, som kan forsynes med strøm via en The thermoplastic sheet or the thermoplastic plate 27 can be clamped between a flange 33 which is formed at the upper end of the mold 28, and a clamping element 34, which contains electric arming means 35, which can be supplied with power via a

.kabel 36. Når den termoplastiske plate 27 er blitt fastspent mellom flensen 3.3 og fastspenningselementet 34 og er blitt oppvarmet av dette, kan hulrommet 29 forbindes med vakuumkilden ved at man åpner ventilen 32, hvorved den oppvarmede termoplastiske plate suges ned, slik at den danner- en tett forbindelse med hulrommets 29 indre vegger, hvorved gjenstanden 26 dannes.. Når den, ferdige gjenstand er avkjølt tilstrekkelig, kan den fjernes fra' formen. For å fremskynde avkjølingen av den formede gjenstand kan formen 28 være forsynt med indre kanaler som ikke . er vist, til sirkulasjon av et kjølemedium såsom vann. Fig. 13 og 14 viser fremstillingen av en underste verktøy- . del 37 av et presseverktøy som skal .anvendes til å presse korru-gérte plater 38, som er fremstilt av et fibersementmateriale. • Verktøydelen 37 støpes av et seméntbasert 'støpemateriale 15 av den ovenfor angitte type,i en form som er dannet av en bunndel 39 og en omgivende kantdel 40. Bunndelen 39 kan bestå av et underlag 41 som er fremstilt av et formbart materiale såsom harpiks, med en korrugert øverste overflate og en korrugert stålplate '42. med en. form som er- komplementær med lagets 41 . øverste overflate. Det festes et antall tettsittende gummibånd 43 til stålplatens 42 øverste overflate ved hjelp av et egnet klebemiddel, slik at båndene strekker seg på tvers av og .fortrinnsvis vinkelrett på retningen av platens 42 korrugeringer. Når gummibåndene 43 er blitt anbrakt med innbyrdes avstand- over hele stålplatens 42 øverste overflate, anbringes rammedelen 40 over bunndelen 39 som vist på fig. 14. Denne rammedel •40 er forsynt med et antall utsugningsrør 44 som hvert enkelt strekker seg langsmed toppen av en korrugering på den korrugerte stålplate 42. Disse utsugningsrør .er .understøttet ved hjelp av tverrgående støttestenger 45, hvis ender er festet til rammedelen 4'0 . .cable 36. When the thermoplastic plate 27 has been clamped between the flange 3.3 and the clamping element 34 and has been heated by this, the cavity 29 can be connected to the vacuum source by opening the valve 32, whereby the heated thermoplastic plate is sucked down, so that it forms - a tight connection with the inner walls of the cavity 29, whereby the object 26 is formed. When the finished object has cooled sufficiently, it can be removed from the mold. In order to speed up the cooling of the shaped object, the mold 28 can be provided with internal channels which do not . is shown, for the circulation of a cooling medium such as water. Fig. 13 and 14 show the production of a lower tool. part 37 of a pressing tool to be used to press corrugated sheets 38, which are made of a fiber cement material. • The tool part 37 is cast from a cement-based casting material 15 of the above-mentioned type, in a form which is formed by a bottom part 39 and a surrounding edge part 40. The bottom part 39 can consist of a substrate 41 which is made of a malleable material such as resin, with a corrugated top surface and a corrugated steel plate '42. with a. form which is complementary to the team's 41 . top surface. A number of close-fitting rubber bands 43 are attached to the upper surface of the steel plate 42 by means of a suitable adhesive, so that the bands extend across and preferably perpendicular to the direction of the plate 42's corrugations. When the rubber bands 43 have been placed at a distance from each other over the entire top surface of the steel plate 42, the frame part 40 is placed over the bottom part 39 as shown in fig. 14. This frame part 40 is provided with a number of suction pipes 44, each of which extends along the top of a corrugation on the corrugated steel plate 42. These suction pipes are supported by means of transverse support rods 45, the ends of which are attached to the frame part 4' 0 .

Støpematerialet 15 helles hå i formen.som er åpen oventil,' om ønskelig 'under vibrasjon av formen, inntil støpemateriale.t.s overflate i det vesentlige er plant med rammedelens 40 øverste kant. Når materialet 15 er herdet, fjernes rammen 40 med den resulterende underste verktøydel 37 fra bunndelen 39. Verk tøy •-delen 37 danner en korrugert overflate med et antall tettsittende, tverrgående riller 46, som er dannet av gummibåndene 43, og disse riller skal tjene som dreneringsriller. Derfor dek-, kes den nederste verktøydels 37 overflate med en perforert, korrugert stålplate 47 med en form, som er komplementær med den korrugerte form på-verktøydelens 37 overflate, og stålplaten 47 dekkes fortrinnsvis med et korrugert trådduk (ikke vist), f.eks. fremstilt av bronse. The molding material 15 is poured into the mold, which is open at the top, if desired under vibration of the mold, until the surface of the molding material is essentially level with the top edge of the frame part 40. When the material 15 has hardened, the frame 40 with the resulting lower tool part 37 is removed from the bottom part 39. The tool • part 37 forms a corrugated surface with a number of close-fitting, transverse grooves 46, which are formed by the rubber bands 43, and these grooves are to serve as drainage grooves. Therefore, the surface of the lower tool part 37 is covered with a perforated, corrugated steel plate 47 with a shape that is complementary to the surface of the corrugated form on the tool part 37, and the steel plate 47 is preferably covered with a corrugated wire cloth (not shown), e.g. e.g. made of bronze.

Fig. 16 viser ét ferdig presseverktøy som er montert i.en mekanisk eller hydraulisk presse. Verktøyet omfatter .den nederste verktøydel 37 som kan være stasjonær,- og en. øverste vektøydel -48 som er festet til en loddrett bevegelig del 49 på'-pressen. Den øverste verktøydel 48 kan fremstilles på tilsvarende måte som den som er beskrevet ovenfor i forbindelse med den nederste verktøydel. Den øverste verktøydel kan imidlertid fremstilles uten de tverrgående dreneringsriller 46, og den perforerte, korrugerete stålplate 4,7 kan erstattes med en mas-siv korrugert stålplate 50. Når den øverste verktøydel 48 er i sin laveste - stilling, avgrenses der et korrugert lukket rom. mellom de. korrugerte plater 47 og 50. Når en i forveien formet, korrugert plate 38, som er fremstilt av et vått fibersement- . materiale, presses mellom den øverste og nederste verktøydel 37 og 48, økes platens 38 tetthet vesentlig, mens vann presses Fig. 16 shows a finished press tool which is mounted in a mechanical or hydraulic press. The tool comprises the bottom tool part 37, which can be stationary, and a. upper weight eye part -48 which is attached to a vertically movable part 49 on the'-press. The upper tool part 48 can be produced in a similar way to that described above in connection with the lower tool part. However, the upper tool part can be produced without the transverse drainage grooves 46, and the perforated, corrugated steel plate 4,7 can be replaced with a massive corrugated steel plate 50. When the upper tool part 48 is in its lowest position, a corrugated closed space is defined there . between them. corrugated plates 47 and 50. When a preformed, corrugated plate 38, which is produced from a wet fiber cement- . material, is pressed between the upper and lower tool parts 37 and 48, the density of the plate 38 is significantly increased, while water is pressed

ut- gjennom stålplatens 47 perforeringer og flyter ned i de underliggende dreneringsriller 46, hvorpå vannet samles -i de lavereliggende deler av disse riller", som er plassert i for-senkningene på den nederste verktøydels 37 korrugerende overflate. Utsugningsrørene' 44 er derfor forbundet med disse'rilleavsnitt via f orbindelseshuller ■ eller -rør 51-, og utsug-, ningsrørene 44 er tilsluttet en pumpe eller vakuumkilde, som ikke er vist, slik at vannet suges vekk fra det hulrom som er avgrenset mellom den øverste og nederste verktøydel, mens fibermaterialet presses. i out through the perforations of the steel plate 47 and flows down into the underlying drainage grooves 46, whereupon the water collects -in the lower parts of these grooves", which are placed in the depressions on the corrugating surface of the lower tool part 37. The extraction pipes' 44 are therefore connected to these grooved sections via connecting holes or pipes 51 and the extraction pipes 44 are connected to a pump or vacuum source, which is not shown, so that the water is sucked away from the cavity defined between the upper and lower tool part, while the fiber material is pressed i

EKSEMPEL 1 EXAMPLE 1

Følgende materialer anvendes i dette eksempel:The following materials are used in this example:

Sement:- La-valkali-sulf atresistent Portland sement. • Silikastøv: Fint kuleformet SiO^-rikt støv. Spesifikk overflate (bestemt ved BET-teknikk) ca. 2 250 0'00 cm /g, tilsvarende en gjennomsnitlig partikkeldiameter på 0,1 ym. Romvekt 2,22 ■ , 2 g/cm Bauksitt:.' .. Ildfast kalsinert bauksitt, 85 % Al^ O^, romvekt 3,32 g/cm^,. partikkelstørrelse 0-4 mm. Mighty: Et såkalt betongsuperplastifiseringsmiddel, natriumsalt' av et..høyt kondensert naftalen-s.ulf onsyre/f ormaldehyd-kondensat, hvorav .typisk mer enn 70 % består av molekyler med 7 eller fler naftaletrkjerner. Romvekt ca. ' '''■•' 3 ' • 1,6. g/cm . Fås enten som et fast pulver eller som en vandig oppløsning (42 vektpro-. sent Mighty. 58 vektprosent vann). (Fås under varemerket CemMix®. Fra Aalborg. Portland Cement-fabrik , Danmark) . Stålfibre: . Diameter 0,4 mm, lengde henholdsvis 12 og 24 mm. Kuttet ved hjelp av et stumpt verktøy, slik at fibrenes ender er lettere deformert, hvilket øker forankringen til den sement- - baserte matriks. Cement:- La-valkali-sulfa resistant Portland cement. • Silica dust: Fine spherical SiO^-rich dust. Specific surface area (determined by BET technique) approx. 2,250 0'00 cm /g, corresponding to an average particle diameter of 0.1 um. Space weight 2.22 ■ , 2 g/cm Bauxite:.' .. Refractory calcined bauxite, 85% Al^ O^, room weight 3.32 g/cm^,. particle size 0-4 mm. Mighty: A so-called concrete superplasticizer, sodium salt' of a..highly condensed naphthalene-s.sulfonic acid/formaldehyde condensate, of which .typically more than 70% consists of molecules with 7 or more naphthalene ether nuclei. Room weight approx. ' '''■•' 3 ' • 1.6. g/cm . Available either as a solid powder or as an aqueous solution (42 wt. late Mighty. 58% water by weight). (Available under the trademark CemMix®. From Aalborg. Portland Cement factory, Denmark). Steel fibers: . Diameter 0.4 mm, length 12 and 24 mm respectively. Cut using a blunt tool, so that the ends of the fibers are more easily deformed, which increases the anchoring of the cement-based matrix.

Vann: Vanlig'ledningsvann.Water: Ordinary tap water.

Fremstilling av et verktøy til fremstilling av en kantdel Production of a tool for the production of an edge part

av .en auto.mobil-støtf anger: of .an auto.mobile supporter:

Det fremstilles et' sementbasert støpemateriale'ut fra føl-gende komposisjon: A 'cement-based casting material' is produced from the following composition:

Sement, silikastøv, Mighty og bauksitt blandes, i en skovlblander' inntil det fåes en ensartet blanding, og blandingen pakkes i 25 kg sekker. På verktøy f abr.ikken blandes en del av blandingen med vann i en 100 liters skovlblander i et forhold som svarer til den ovennevnte komposisjon. Blandingen fortsettes inntil det fåes en flytende til plastisk konsistens (ca. 10 minutter). Deretter helles stålfibrene langsomt inn i blandingen i mengder som. svarer til den ovénfor anførte komposisjon.. Cement, silica dust, Mighty and bauxite are mixed in a paddle mixer until a uniform mixture is obtained, and the mixture is packed in 25 kg bags. At the tool factory, part of the mixture is mixed with water in a 100 liter paddle mixer in a ratio that corresponds to the above composition. Mixing is continued until a liquid to plastic consistency is obtained (approx. 10 minutes). The steel fibers are then slowly poured into the mixture in quantities such as corresponds to the composition stated above..

Den resulterende bløte flytende blanding støpes i en form som vist i fig. 2 og 8, hvor en glassfiber-epoksymodell 1-2 av støtfangerdelen, dybde ca. 5 cm-, anbrakt i polyuretanskum i en kasse 10 med dimensjoner på ca. 80 ganger 60 cm, utgjør bunn--flaten, og hvor armeringen i rammen 1.3 består av 1 cm stålstenger. Formen vibreres ved hjelp av en pneumatisk hammer. Formen fylles med støpematerialet til det høyest mulige nivå, opp til eller like over stålrammens 13 kant. Deretter dekkes The resulting soft liquid mixture is cast into a mold as shown in fig. 2 and 8, where a fiberglass epoxy model 1-2 of the bumper part, depth approx. 5 cm, placed in polyurethane foam in a box 10 with dimensions of approx. 80 by 60 cm, constitutes the bottom surface, and where the reinforcement in frame 1.3 consists of 1 cm steel rods. The mold is vibrated using a pneumatic hammer. The mold is filled with the casting material to the highest possible level, up to or just above the edge of the steel frame 13. Then covered

. støpemater ialets blottede overflate med . plastf i-lm for å-unngå, avdamping av vann.derfra. Støpemassen størknes -ved stuétempe--råtur i ca. 24 timer, hvoretter den holdes ved ca. 30 - 35°C i ca. 48 timer. Rammen vendes deretter om, og polyuretanet og glass-epoksymodellen fjernes, hvorved det herdede, sementbundne materiales overflate blottes. Det anbringes en. 0,9 mm .tykk voksfilm på det herdede sementbundne materiales overflate, hvilken film tilpasses nøyaktig .til overflatens konfigurasjon. På samme måte som vist i fig.. 4 anbringes en annen ramme med •armerte 1 cm tykke stålstenger oppå patriseverktøydelen, og matriseverktøydelen støpes av det samme materiale og på samme ,måte som ovenfor. Herdingen av matrisedelen utføres på samme måte- som ovenfor uten å fjerne den fra patrisedelen.. . molder ialet's exposed surface with . plastf i-lm to-avoid evaporation of water from there. The casting mass is solidified -at room temperature--roughly for approx. 24 hours, after which it is kept at approx. 30 - 35°C for approx. 48 hours. The frame is then turned over, and the polyurethane and glass-epoxy model is removed, exposing the surface of the hardened, cement-bonded material. One is placed. 0.9 mm thick wax film on the surface of the hardened cementitious material, which film is precisely adapted to the configuration of the surface. In the same way as shown in Fig. 4, another frame with •reinforced 1 cm thick steel rods is placed on top of the patrice tool part, and the matrix tool part is cast from the same material and in the same way as above. The hardening of the matrix part is carried out in the same way as above without removing it from the patrice part.

Patrise- og matriseverktøydelene monteres i en 200.tonns hydraulisk presse, og ,det fremstilles støtfangerdelér som The patrice and die tool parts are assembled in a 200-tonne hydraulic press, and bumper parts are produced which

svarer til modellen, ut fra emner av koldvalset 1403-stål medcorresponds to the model, based on blanks of cold-rolled 1403 steel with

■en tykkelse på. 0,9 mm. Dyptrekkingspresset er 50 tonn. Presse-tiden er ca. 30 sek. pr. emne, men ved anvendelse av en hurti-gere hydraulisk presse vil det være mulig å få en pressetid på ca. 2 - 3 sek. Den i dette tilfelle oppnådde.minimumkrumnings-radius. er 3 mm.'På denne måte formes ca. 1000 enheter, uten at verktøyet forringes. ■a thickness of. 0.9 mm. The deep drawing press is 50 tonnes. The press time is approx. 30 sec. per subject, but by using a faster hydraulic press it will be possible to get a press time of approx. 2 - 3 sec. In this case, the minimum radius of curvature achieved. is 3 mm.'In this way approx. 1000 units, without the tool deteriorating.

EKSEMPEL 2EXAMPLE 2

Korrugerte plater eller paneler som er fremstilt på' kjent måte utsettes for trykkbehandling ved .hjelp av et verk-tøy av den i fig. 16 viste type. Den nederste verktøydels dimensjoner er 735 x 1100 x 140 mm. Den nederste verktøydel er- forsynt med fire utsugningsrør 44 med en diameter på 25 mm, mens forbindelseshullenes 51 diameter er 10 mm. Verktøydelene 37 og 48 støpes a<y>det samme DSP-materiale., som er beskrevet i eksempel 1, og på samme måte som beskrevet i eksempel 1. Dre-ner ingsrillenes bredde og dybde er henholdsvis 10.mm og 8 mm, og avstanden mellom rillene er 15.mm. Den nederste verktøydel. 37 dekkes med en perforert, korrugert stålplate med en tykkelse på 2 mm, og diameteren på perforeringene er 2 mm, og perforerin-genes innbyrdes avstand er ca. 8-10 mm. Denne-perforerte stålplate dekkes med et.korrugert trådduk av bronse, og den øvre verktøydel 4 8 dekkes med en ikke-perforert, korrugert stålplate 50. Corrugated plates or panels which have been produced in a known manner are subjected to pressure treatment by means of a tool of the one in fig. 16 shown type. The dimensions of the lower tool part are 735 x 1100 x 140 mm. The lowermost tool part is provided with four suction pipes 44 with a diameter of 25 mm, while the diameter of the connecting holes 51 is 10 mm. The tool parts 37 and 48 are cast in the same DSP material, which is described in example 1, and in the same way as described in example 1. The width and depth of the drainage grooves are respectively 10 mm and 8 mm, and the distance between the grooves is 15 mm. The lower tool part. 37 is covered with a perforated, corrugated steel plate with a thickness of 2 mm, and the diameter of the perforations is 2 mm, and the distance between the perforations is approx. 8-10 mm. This perforated steel plate is covered with a corrugated bronze wire cloth, and the upper tool part 48 is covered with a non-perforated, corrugated steel plate 50.

Det fremstilles våte, korrugerte plater eller paneler av forskjellige f iber-sementblandlnger i en konvensjonell Magnani-maskin. Hver av disse korrugerte fibersementplater anbringes Wet, corrugated sheets or panels are produced from different fibre-cement mixtures in a conventional Magnani machine. Each of these corrugated fiber cement sheets is placed

på den nedre verktøydels 37 trådduk og presses deretter mellom verktøydelene i et tidsrom på 2 sek. ved trykk som varierers fra 34 til 63 kg/cm 2, hvorved platenes spesifikke vekt økes med 8-14%. on the lower tool part 37 wire cloth and is then pressed between the tool parts for a period of 2 seconds. at pressures varying from 34 to 63 kg/cm 2, whereby the specific weight of the plates is increased by 8-14%.

Andre våte, korrugerte fibersementplater.eller paneler fremstilt ved hjelp av én konvensjonell Hatschek-maskin presses. ved hjelp av det nettopp beskrevne, presseverktøy.. Hver fiber-sementplate utsettes for et trykk på 100 kg/cm 2i 45 sek., hvorved platenes spesifikke vekt økes med.45 %. I dette tilfelle utsettes-de overf latedeler på den nedre verktøydel 37,- som er avgrenset mellom .tilstøtende dreneringsriller 46, for.et gjennomsnittstrykk på ca, 167 kg/cm 2. Verktøydelene fungerer imidlertid perfekt uten å slå. sprekker eller på annen måte forringes. Other wet corrugated fiber cement sheets or panels made using one conventional Hatschek machine are pressed. with the help of the press tool just described. Each fibre-cement board is subjected to a pressure of 100 kg/cm 2 for 45 sec., whereby the specific weight of the boards is increased by 45%. In this case, the surface parts of the lower tool part 37, which are delimited between adjacent drainage grooves 46, are exposed to an average pressure of approx. 167 kg/cm 2 . However, the tool parts work perfectly without knocking. cracks or otherwise deteriorates.

Claims

1. Verktøy med minst én formet overflatedel til. forming av gjenstander ut fra et grunnmateriale ved påføring av trykkrefter på dette ved. hjelp av den formede overflatedel, karakterisert ved at i det minste .en del av verk-tøyet som støter opp til denne formede overflatedel, er fremstilt av et materiale som omfatter en sammenhengende matrise, hvilken matrise omfatter A) homogent arrangert faste partikler av en størrelse på fra ca. 50.Å til ca. 0,5 ym, eller en sammenhengende struktur dannet ut fra slike homogent arrangerte par tikler , og B) tett pakkede faste partikler med en størrelse på ca. 0,5 - 100 ym, og som er minst én størrelsesorden større enn de respektive partikler nevnt under A) , eller en . ■sammenhengende struktur-dannet ut frå slike tett pakkede partikler, idet partiklene A eller den sammenhengende struktur som er dannet av disse, er homogent fordelt i mel-lomrommet mellom partiklene B, og idet den tette pakning i .det vesentlige er en pakning svarende til- den som kan oppnås ved forsiktig mekanisk påvirkning av et system av geomet risk tilsvarende formede store partikler, hvor låsende overflatekrefter ikke har .noen vesentlig virkning, og' hvor.materiålet ytterligere omfatter, innleiret i matrisen, C) kompaktformede faste partikler av et materiale med en fasthet som overstiger fastheten for vanlig sand og sten som anvendes til vanlig betong, typisk én fasthet svarende til minst ett av følgende kriterier: .1) et stempelpress på over 30 MPa ved pakningsgrad på 0,70, over 50 MPa ved en pakningsgrad på 0,75 og over 90 MPa ved en pakningsgrad på 0,80 bestemt ved den i internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK81/- .00048 , publiseringsnr. WO 81 /031 70, europeisk patentsøknad nr. 81103363.8 og dansk patentsøknad . nr.. 1 957/81 beskrevne metode (på partikler .av et materiale med størrelsesforhold mellom' den største og minste partikkel som i det vesentlige ikke overstiger 4), 2) en trykkfasthet for et komposittmateriale, hvor partiklene er innleiret i en spesifikk matrise som overstiger 170 MPa (i tilfelle av at en vesentlig mengde av partiklene ér større enn 4 mm) og 200 MPa (I tilfelle av at i det vesentlige alle partikler er mindre enn 4 mm), bestemt ved den i ' internasjonal patentsøknad nr. PCT/DK8 1 /00048 , publiseringsnr. WO 81/03170,. europeisk patentsø nad nr. 81 1 03363.8 og dansk patentsøknad nr-. 1 957/8-1 beskrevne, metode, 3) en Moh-hårdhet (for det mineral partiklene består av) som overstiger 7 og 4) en Knoop-identor-hårdhet (for det mineral par- tiklene består av) , som overstiger 80-0,. Idet disse partikler har en' størrelse på 100 um - 0,1 m,. og eventuelt P) ytterligere legemer, som har minst én dimensjon, som er minst én størrelsesorden større enn partiklene A.1. Tool with at least one more shaped surface part. forming objects from a base material by applying compressive forces to this wood. by means of the shaped surface part, characterized in that at least a part of the tool which abuts this shaped surface part is made of a material comprising a continuous matrix, which matrix comprises A) homogeneously arranged solid particles of a size on from approx. 50. Å to approx. 0.5 ym, or a coherent structure formed from such homogeneously arranged pairs tickles , and B) tightly packed solid particles with a size of approx. 0.5 - 100 ym, and which are at least one order of magnitude larger than the respective particles mentioned under A), or a . ■coherent structure formed from such tightly packed particles, the particles A or the coherent structure formed by these being homogeneously distributed in the space between the particles B, and since the tight packing is essentially a packing corresponding to that which can be achieved by careful mechanical action of a system of geomet risk correspondingly shaped large particles, where locking surface forces have no significant effect, and where the material further comprises, embedded in the matrix, C) compact-shaped solid particles of a material with a firmness that exceeds the firmness of ordinary sand and stone used for ordinary concrete, typically one firmness corresponding to at least one of the following criteria: .1) a piston pressure of more than 30 MPa at a degree of packing of 0.70, more than 50 MPa at a degree of packing of 0.75 and more than 90 MPa at a degree of packing of 0.80 determined by it in International Patent Application No. PCT/DK81/- .00048 , publication no. WO 81 /031 70, European Patent Application No. 81103363.8 and Danish Patent Application . no. 1 957/81 described method (on particles .of a material with a size ratio between' the largest and smallest particle which essentially does not exceed 4), 2) a compressive strength for a composite material, where the particles are embedded in a specific matrix which exceeds 170 MPa (in the event that a substantial amount of the particles are larger than 4 mm) and 200 MPa (in the event that substantially all the particles are smaller than 4 mm), determined by the in ' international patent application no. PCT/DK8 1 /00048 , publication no. WO 81/03170. European patent application no. 81 1 03363.8 and Danish patent application no. 1 957/8-1 described, method, 3) a Moh's hardness (for what the mineral particles consist of) that exceeds 7 and 4) a Knoop-identor hardness (for the mineral par- the tickles consist of) , which exceed 80-0,. Since these particles have a size of 100 um - 0.1 m,. and eventually P) additional bodies, which have at least one dimension, which is at least one order of magnitude larger than the particles A.

2. Verktøy ifølge krav 1, karakter 'i sert ved at partiklene C er tett pakket, idet den tette pakning i det ve- - sentlige er en pakning, svarende til den som kan' oppnås ved forsiktig mekanisk påvirkning ay et system av geometrisk tilsvarende formede, store partikler,'hvor låsende overflatekrefter ikke har noen vesentlig virkning.2. Tool according to claim 1, characterized in that the particles C are densely packed, the dense packing essentially being a packing, similar to that which can be achieved by careful mechanical action and a system of geometrically similar shaped, large particles,'where locking surface forces have no significant effect.

3. Verktøy ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at partiklene A er tett pakket, eller åt den sammenhengende struktur A er sannet ut fra.slike tett pakkede' partikler.3. Tool according to claim 1 or 2, characterized in that the particles A are densely packed, or that the coherent structure A is formed from such densely packed particles.

4. Verktøy ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at matrisen, inneholder et dispergeringsmiddel.4. Tool according to any one of the preceding claims, characterized in that the matrix contains a dispersant.

5. Verktøy ifølge hvilket som helst av-de foregående krav, karakterisert ved at det inneholder ytterligere legemer D,- som er legemer av et fast stoff.5. Tool according to any one of the preceding claims, characterized in that it contains further bodies D, which are bodies of a solid substance.

6.. Verktøy Ifølge krav 5, karakterisert ved at de ytterligere legemer D er utvalgt blant gruppen bestående av kompakt formede legemer, plateformede legemer og avlange legemer.6.. Tool According to claim 5, characterized in that the additional bodies D are selected from the group consisting of compactly shaped bodies, plate-shaped bodies and elongated bodies.

7. Verktøy ifølge krav 5 eller 6 , ' karakterisert ved at de. ytterligere legemer D -er utvalgt' blant gruppen bestående av sand, sten , 'meta.llste.nger eller staver, herunder stålstenger eller '-staver■eller.-fibre, herunder metallfibre såsom stålfibre, plastfibre, Kevlar-fibre, glassfibre, asbestfibre, cellulosefibre, mineralske' fibre, høytemperatur-fibre, whiskers, herunder uorganiske ikke metalliske whiskers såsom grafitt- og A^O-^-whlskers, og metalliske whiskers såsom jernwhiskers. • 7. Tools according to claim 5 or 6, characterized in that they. further bodies D are selected from the group consisting of sand, stone, metal rods or rods, including steel rods or rods or fibers, including metal fibers such as steel fibers, plastic fibers, Kevlar fibers, glass fibers, asbestos fibers , cellulose fibres, mineral fibres, high temperature fibres, whiskers, including inorganic non-metallic whiskers such as graphite and A^O-^-whlskers, and metallic whiskers such as iron whiskers. •

8. Verktøy ifølge hvilket som helst av de foregående krav 6-8, karakterisert ved at de ytterligere legemer D er tett pakket...8. Tool according to any one of the preceding claims 6-8, characterized in that the further bodies D are tightly packed...

9. Verktøy ifølge, hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at.pariklene B omfatter minst 50 vektprosent Portland sementpartikler.9. Tool according to any of the preceding claims, characterized in that the particles B comprise at least 50 percent by weight of Portland cement particles.

10. Verktøy.ifølge krav 9, karakterisert ved at partiklene B ytterligere omfatter partikler som er utvalgt blant gruppen bestående av fin sand, flyveaske og fint kritt.10. Tool according to claim 9, characterized in that the particles B further comprise particles selected from the group consisting of fine sand, fly ash and fine chalk.

11. Verktøy ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at partiklene A er partikler av silikastøv med et spesifikt overflateareal på ca. 50 000 - -. 2 000 000 cm2/g særlig ca. 250 '000 cm <2> /g.11. Tool according to any one of the preceding claims, characterized in that the particles A are particles of silica dust with a specific surface area of approx. 50,000 - -. 2,000,000 cm2/g, especially approx. 250 '000 cm <2> /g.

12. Verktøy ifølge krav 11, karakterisert ved at silikastøvpartiklene er tilstede i et romfang på ca. 0,1 - 50. volumprosent, fortrinnsvis' 5-50 volumprosent, særlig 10-30 -. volumprosent, beregnet ut fra det samlede romfang av partiklene A + B.12. Tool according to claim 11, characterized in that the silica dust particles are present in a volume of approx. 0.1 - 50% by volume, preferably 5-50% by volume, especially 10-30 -. volume percentage, calculated from the total volume of the particles A + B.

'13. Verktøy ifølge hvilket som helst av de foregående krav,, karakterisert ved at partiklene C består av én eller flere' av de følgende bestanddeler: topas-,, lausonitt, diamant, korund, fenacitt, spinell, beryll, krysobery11, turmalin, granitt, and.alusitt, staurolitt, zirkon, borkar-bid og wolframkarbid.' .'13. Tool according to any one of the preceding claims, characterized in that the particles C consist of one or more of the following constituents: topaz, lausonite, diamond, corundum, phenacite, spinel, beryl, chrysobery11, tourmaline, granite, .alusite, staurolite, zircon, boron carbide and tungsten carbide.' .

14. Verktøy, ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at partiklene C består, av ildfast bauksitt.14. Tool, according to any of the preceding claims, characterized in that the particles C consist of refractory bauxite.

15. Verktøy ifølge hvilket som helst av de; foregående krav, karakterisert ved at partiklene C er tilstede i et romfang på ca. 10 - 90 volumprosent, fortrinnsvis 30-80 volumprosent og særlig 50 - 70 volumprosent, beregnet ut fra det samlede romfang av partiklene- A, B og C. .15. Tools according to any of those; preceding claim, characterized in that the particles C are present in a volume of approx. 10 - 90 volume percent, preferably 30-80 volume percent and especially 50 - 70 volume percent, calculated from the total volume of the particles - A, B and C. .

16.. Verktøy ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at materialet inneholder, fibre lik- de ytterligere legemer D.16.. Tool according to any of the preceding claims, characterized in that the material contains fibers similar to further bodies D.

17. Verktøy'ifølge krav 16, karakterisert ved at fibrene utvelges blant gruppen bestående av metallfibre, herunder stålfibre, mineralske fibre, glassfibre, asbestfibre, høytemperatur-fibre, kullfibre og organiske fibre, herunder' plastfibre.17. Tool according to claim 16, characterized in that the fibers are selected from the group consisting of metal fibers, including steel fibres, mineral fibres, glass fibres, asbestos fibres, high-temperature fibres, coal fibers and organic fibres, including plastic fibres.

18. Verktøy ifølge hvilket som helst'av de foregående krav, karakterisert ved at materialet ytterligere inne- ' holder armerihg.sstål som stenger eller staver.18. Tool according to any one of the preceding claims, characterized in that the material further contains reinforcing steel such as rods or rods.

19. Verktøy ifølge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved . at ' det- er en patrisedel eller en form eller matrlsedel.19. A tool according to any of the preceding claims, characterized by . that ' there- is a patrisode or a form or dish.

20. Verktøy ifølge krav 19, karakterisert ved at det er innrettet til å forme gjenstander ut fra i det vesentlige plane emner av plate- eller arkmateriale.20. Tool according to claim 19, characterized in that it is designed to shape objects from essentially flat blanks of plate or sheet material.

2.1. Verktøy ifølge krav 20, karakterisert ved at det er innrettet til å forme gjenstander ut fra i det ve sentlige , plane emner av plate--eller arkmateriale med en tykkelse som ikke overstiger 60 mm, særlig.en tykkelse som ikke overstiger 30 mm, fortrinnsvis en tykkelse som ikke■overstiger 10 mm, og i særdeleshet en tykkelse som ikke overstiger 3 mm.2.1. Tool according to claim 20, characterized in that it is designed to shape objects based on the ve final, flat items of plate or sheet material with a thickness that does not exceed 60 mm, in particular a thickness that does not exceed 30 mm, preferably a thickness that does not exceed 10 mm, and in particular a thickness that does not exceed 3 mm.

22. Verktøy'ifølge krav 20 eller 21, karakterisert ved at det er innrettet til å forme gjenstander ut fra i det vesentlige plane metallemner eller- i det vesentlige plane emner av et termoplastisk materiale.22. Tool according to claim 20 or 21, characterized in that it is designed to shape objects from essentially flat metal blanks or essentially flat blanks of a thermoplastic material.

23. Verktøy ifølge hvilket som helst av kravene 1-22, karakterisert ved at det er forsynt med smørekanne eller'på utvalgte steder pa verktøyets formede overflatedel.23. Tool according to any one of claims 1-22, characterized in that it is provided with a grease pot or at selected places on the shaped surface part of the tool.

24. Verktøy ifølge.hvilket som helst av de foregående krav, karakter i, sert ved at matrisen ytterligere omfatter en' polymer.24. Tool according to any one of the preceding claims, character i, characterized in that the matrix further comprises a polymer.

25. Verktøy ifølge hvilket som.helst av kravene 1 23, .med den modifikasjon at materialet er et CP-.rna ter iale som definert i beskrivelsen.25. Tool according to any one of claims 1 23, with the modification that the material is a CP material as defined in the description.

26. Fremgangsmåte for fremstilling av et verktøy eller verktøy-del ifølge hvilket som helst av kravene 1-25, karakterisert ved at den formede overflatedel dan-, nes'ved at materialet, som omfatter matrisen, støpes i en form som i det minste er. delvis definert av-en prototyp av de gjenstander som skal fremstilles ved hjelp av verktøyet.26. Method for producing a tool or tool part according to any one of claims 1-25, characterized in that the shaped surface part is formed by the material comprising the matrix being cast in a form that is at least . partly defined by-a prototype of the objects to be produced using the tool.

27. Fremgangsmåte ifølge krav 26,. karakterisert ved at verktøyet omfatter to samarbeidende verktøydeler som hvert enkelt omfatter en formet overflatedel, idet verktøyde-lens formede overflatedel tilveiebringes ved støping av materialet som omfatter matrisen, i to forskjellige former,hvis . formde.ler er avgrenset av prototypens motstilte overflate- . deler..27. Method according to claim 26. characterized by the tool comprising two cooperating tool parts which each one comprises a shaped surface part, the shaped surface part of the tool part being provided by casting the material comprising the matrix, in two different forms, if . shape parts are delimited by the prototype's opposite surface. parts..

28. Fremgangsmåte ifølge .krav 26, karakterisert ved at verktøyet omfatter to samarbeidende verktøydeler til forming av gjenstander av plate- eller arkmateriale-, hvilken fremgangsmåte omfatter påføring av et lag av i det vesentlige ensartét tykkelse på én av verktøydelenes formede', overflate- . deler og fremstilling av den andre verktøydels formede overflatedel ved støping av materiale, som- omfatter matrisen . i en form, som i det minste er delvis avgrenset.av dette lags,blot- ■ tede overflate.28. Method according to claim 26, characterized in that the tool comprises two cooperating tool parts to shaping of objects from plate or sheet material-, which method comprises applying a layer of essentially uniform thickness to one of the tool parts' shaped', surface-. parts and production of the second tool part's shaped surface part by casting material, which includes the matrix. in a form which is at least partially delimited by this layer, merely ■ ted surface.

29. Fremgangsmåte ifølge krav. 28, . karakterisert ved at laget er fremstilt av lett deformerbart plastisk materiale såsom voks. .29. Procedure according to requirements. 28, . characterized in that the layer is made of easily deformable plastic material such as wax. .

30. Fremgangsmåte ifølge krav 29, karakterisert ved at laget utgjøres av .prototypen.som er fremstilt av et ark-eiler platemateriale.30. Method according to claim 29, characterized in that the layer is made up of the prototype, which is made of a sheet or plate material.

31. Fremgangsmåte ifølge krav 26, karakterisert ved at materialet som omfatter' matrisen, helles og støpes i et formhulrom som oppdeles ved hjelp av eri protoyp av den gjen stand som skal fremstilles, hvorved de formede overflatedeler av et par samarbeidende -verktøydeler dannes av prototypens, motstilte. overflate.31. Method according to claim 26, characterized in that the material comprising the matrix is poured and cast in a mold cavity which is divided by means of a prototype of the stand to be produced, whereby the shaped surface parts of a pair of cooperating tool parts are formed by the prototype's, opposed. surface.

32. Fremgangsmåte, karakterisert ved at den omfatter forming av en gjenstand ved påførin.g av trykk .'på et ut-gangsmateriale ved hjelp av et verktøy ifølge hvilket, som. helst av kravene, i - 25.32. Method, characterized in that it comprises forming an object by applying pressure to a starting material by means of a tool according to which, which. preferably of the requirements, i - 25.

33. Fremgangsmåte' ifølge krav 32, karakterisert ved at utgangsmaterialet er 'et sammenhengende fast, halvfast eller flytende materiale som eventuelt er en blanding.33. Method' according to claim 32, characterized in that the starting material is 'a continuous solid, semi-solid or liquid material which is optionally a mixture.

,34. Fremgangsmåte Ifølge krav 32, karakterisert ved at utgangsmaterialet er et i det vesentlige plant ark- eller platemateriale.,34. Procedure According to claim 32, characterized in that the starting material is an essentially flat sheet or plate material.

35. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 32 - 34, karakterisert ved at utgangsmaterialet er et vått ' fibermaterlale eller pulpmateriale, som dreneres mens det'på- .føres trykk på dette.35. Method according to any one of claims 32 - 34, characterized in that the starting material is a wet 'fibrous material or pulp material, which is drained while on- .put pressure on this.

36. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst'av kravene '32 - 34, karakterisert ved at utgangsmaterialet tilføres varme, slik at det i det minste delvis plastifiseres.36. Method according to any one of claims 32 - 34, characterized in that the starting material is supplied with heat, so that it is at least partially plasticised.

37. Fremgangsmåte ifølge krav 36, karakterisert ■ ved at utgangsmaterialet tilføres varme ved oppvarming av verktøyet eller en del av dette.37. Method according to claim 36, characterized ■ by heat being added to the starting material by heating the tool or a part of it.

38. Fremgangsmåte ifølge krav 36 eller 37, karakter-r i s e r t ved at; utgangsmaterialet er et plateliknende emne av et termoplastisk materiale,.som i oppvarmet tilstand treffes slik at.det kommer i forbindelse med verktøyets formede over flatedel ved at det- tilveiebringes. et vakuum mellom overflate-delen og'utgangsmaterialet.38. Method according to claim 36 or 37, characterized in that; the starting material is a plate-like blank made of a thermoplastic material, which in a heated state is struck so that it comes into contact with the shaped surface of the tool flat part in that it is provided. a vacuum between the surface part and the starting material.

39. Fremgangsmåte ifølge krav. 34, karakterisert ved at utgangsmaterialet er et emne av plate- eller arkmetall.39. Procedure according to requirements. 34, characterized in that the starting material is a blank of plate or sheet metal.

40. Fremgangsmåte ifølge krav 39, karakterisert ved at gjenstanden fremstillet ved dyptrekking og/eller bøying. 40. Method according to claim 39, characterized in that the object is produced by deep drawing and/or bending.

41..' Fremgangsmåte ifølge krav 40, karakterisert ved at utgangsmaterialet er et i det vesentlige plant emne av plate- eller arkmaterlale■méd en tykkelse som ikke overstiger 60 mm, særlig en tykkelse som ikke.overstiger 30 mm, fortrinnsvis én tykkelse som ikke overstiger 10 mm, og i særdeleshet en tykkelse som ikke overstiger 3 mm; 41..' Method according to claim 40, characterized in that the starting material is an essentially flat blank of plate or sheet material with a thickness that does not exceed 60 mm, in particular a thickness that does not exceed 30 mm, preferably a thickness that does not exceeds 10 mm, and in particular a thickness not exceeding 3 mm;

42. Fremgangsmåte ifølge krav 41, karakterisert ved at den omfatter forming av et pla' te- eller arkmateriale av metall'med en tykkelse som i det vesentlige ikke overstiger.1 mm. 42. Method according to claim 41, characterized in that it comprises forming a plate or sheet material of metal with a thickness which essentially does not exceed 1 mm.

43. Fremgangsmåte ifølge hvilket som helst av kravene 39 - 42, karakterisert ved at metallet er stål. 43. Method according to any one of claims 39 - 42, characterized in that the metal is steel.

44. Fremgangsmåte, ifølge-hvilket som helst av kravene 3 9 - 43 , k a r'a kterisert ved' at det påføres et smøremiddel på minst ett sted på verktøyets forméde overflatedel... .44. Method, according to any one of claims 3 9 - 43, characterized in that a lubricant is applied to at least one place on the shaped surface part of the tool... .

45. Fremgangsmåte ifølge krav-44, karakterisert ved at det anvendes grafitt som smøremiddel. 45. Method according to claim 44, characterized in that graphite is used as a lubricant.

46. Fremgangsmåte ifølge krav 44' og 45, k a r a k t e' r i sert ved at smøremidlet inkorporeres i porer som er avgrenset.ved disse steder på verktøyets formede overflatedel,'og at smøremidlet senere utstøtes derfra.46. Method according to claims 44' and 45, characterized in that the lubricant is incorporated into pores which are defined at these locations on the shaped surface part of the tool, and that the lubricant is later ejected from there.