NO810573L

NO810573L - DEVICE AND PROCEDURE FOR AUTOMATIC AA KEEP A PRESSURE THAT EFFECTS ON LIQUID MEDIA, CONSTANT

Info

Publication number: NO810573L
Application number: NO810573A
Authority: NO
Inventors: Winfried Jean Werding
Original assignee: Werding Winfried J; Everpure Sa
Priority date: 1979-08-21
Filing date: 1981-02-19
Publication date: 1981-03-05
Also published as: MC1362A1; BR8008802A; JPS56501157A; WO1981000551A1; EP0024263A1; EP0034594A1; DK164981A

Description

Innretning og fremgangsmåte til automatisk å holde Device and method for automatically holding

et trykk som virker på flytende medier, konstant. a pressure acting on liquid media, constant.

Den foreliggende oppfinnelse angår en innretning og en fremgangsmåte til automatisk å holde et trykk som virker på flytende medier, konstant, hvor innretningen er bestemt til å avgi flytende eller kremformede produkter som står under trykk og i det minste innbefatter en indre elastisk beholder (2), et omspenningselement av makromolekylært materiale av kautsjuktype, samt en ventil som er forbundet med den elastiske beholder og med en fast kjerne og omsluttes av den elastiske beholder og det elastiske omspenningselement. The present invention relates to a device and a method for automatically keeping a pressure acting on liquid media constant, where the device is intended to dispense liquid or cream-shaped products that are under pressure and at least includes an internal elastic container (2) , a winding element of macromolecular material of the rubber type, as well as a valve which is connected to the elastic container and with a fixed core and is enclosed by the elastic container and the elastic winding element.

Det er kjent at drivgasser, som klorofluorerte hydrokar-boner eller butan-propanblandinger, ikke bare tjener som ut-drivningsenergikilde i aerosolboksene, men også ved ekspan-sjonen i kontakt med ytterluften ikke bare vesentlig minsker produktdråpene som er mekanisk forminsket av de anvendte for-støvere, men i tillegg også meget raskt bringer dem til fordunstning, da jo hver smådråpe også inneholder en viss gass-mengde. Da disse flytende drivgasser samtidig også tjener som oppløsningsmiddel, er det selvsagt at de produktkonsen-trater som er oppløst i dem, også virkelig gir den ønskede virkning, spesielt ved insekticider og luftforbedringsmidler. Ved hårlakk, parfymer, kroppsdeodoranter osv. går selvsagt It is known that propellant gases, such as chlorofluorinated hydrocarbons or butane-propane mixtures, not only serve as a source of propulsion energy in the aerosol cans, but also by the expansion in contact with the outside air not only significantly reduces the product droplets which are mechanically reduced by the used dustier, but also very quickly causes them to evaporate, as each small drop also contains a certain amount of gas. As these liquid propellant gases also serve as a solvent, it goes without saying that the product concentrates that are dissolved in them also really provide the desired effect, especially with insecticides and air conditioners. With hairspray, perfumes, body deodorants, etc., of course

en stor del av produktkonsentratene tapt ved forhastet fordunstning. Man kan lett gjøre dette synlig, idet man dusjer en overflate med en farvespray som forekommer vanlig i handelen. Dreier det seg om en lys farve, finner man et fin-fordelt farveskikt til og med på mørke gjenstander i 2 meters avstand fra det dusjede objekt. a large part of the product concentrates lost by hasty evaporation. You can easily make this visible by spraying a surface with a color spray that is commonly found in the trade. If it is a light colour, you will find a finely distributed layer of color even on dark objects at a distance of 2 meters from the showered object.

I forbindelse med en minskning av drivgassandelen i aerosolbokser, foranlediget av de kontroversielle ozonpro-blemer, har der vært utviklet nye oppskrifter, hvoretter den reduserte drivgassmengde erstattes med ikke-brennbare oppløsningsmidler som metylenklorid, 1, 1, 1, trikloetan eller til og med vann, og der i tillegg tilsettes C02eller In connection with a reduction in the proportion of propellant gas in aerosol cans, prompted by the controversial ozone problems, new recipes have been developed, after which the reduced amount of propellant gas is replaced with non-flammable solvents such as methylene chloride, 1, 1, 1, trichloroethane or even water , and where C02or is additionally added

lattergass som trykkmedium. nitrous oxide as a pressure medium.

Metylenklorid anvendes spesielt på grunn av sitt lave kokepunkt på 40°C og sitt fordunstningstall på 2 (eter = 1) for å gi den forlangde omtalte, raske fordunstning ved hårlakker eller insekticider og luftforbedringsmidler. Videre er det billigere enn etanol. Methylene chloride is used in particular because of its low boiling point of 40°C and its evaporation number of 2 (ether = 1) to provide the required rapid evaporation with hairsprays or insecticides and air conditioners. Furthermore, it is cheaper than ethanol.

Anvendelsen av C02eller lattergass i aerosolbokser lar seg bare i begrenset utstrekning forsvare, da der proposjo-nalt med den avgitte produktmengde og den dermed forbundne økning av boksens restvolum inntrer et trykktap som influerer uheldig på kvaliteter som lineært utblåsningsvolum, konstant partikkelstørrelse osv. The use of C02 or nitrous oxide in aerosol cans can only be defended to a limited extent, as proportional to the amount of product dispensed and the associated increase in the residual volume of the can, a pressure loss occurs which adversely affects qualities such as linear blowout volume, constant particle size, etc.

Oppfinneren av den foreliggende oppfinnelse har utviklet et alternativ for de kjente gass-aerosolbomber, et alternativ som er beskrevet under tittelen "Vorrichtung fiir die Abgabe von gasformigen, flussigen oder cremigen Produkten sowie Verfaren zu deren Herstellung" i tysk "Offenlegungsschrift" nr. 27 47 045 av 27. april 1978. The inventor of the present invention has developed an alternative for the known gas aerosol bombs, an alternative which is described under the title "Vorrichtung fiir die Abgabe von gasformigen, flussigen oder cremigen Produkten sowie Verfaren zu deren Herstellung" in German "Offenlegungsschrift" no. 27 47 045 of 27 April 1978.

Denne innretning innbefatter en indre pung av deformer-bart, men ikke tøyelig, materiale til å oppta produktet, og et element av makromolekylært materiale av kåutsjuktype som omgir pungen. Med pungen er der forbundet et ventilelement til å styre avgitt produktmengde, samt et produkt-utleveringselement. Innenfor pungen befinner der seg en kjerne, hvis tverrsnittsareal er minst 40 % større enn tverr-snittsarealet i det indre av det omspente omhyllingselement. Innretningens maksimale fyllingsvolum blir fastlagt ved dimensjoneringen av pungen. I full tilstand blir det om-hyllende element ikke tøyet utover det punkt hvor det forlater den lineære sone av sitt tøyningsdiagram. Innretningen kan forsynes med ventiler og dyser som muliggjør en mikroskopisk forstøvning av vandige oppløsninger under et trykk som er meget lavt sammenholdt med vanlige spraybokser. This device includes an inner pouch of deformable, but inextensible, material to receive the product, and an element of cowhide-type macromolecular material surrounding the pouch. A valve element is connected to the pouch to control the amount of product dispensed, as well as a product dispensing element. Within the pouch there is a core, the cross-sectional area of which is at least 40% greater than the cross-sectional area in the interior of the encasement element. The device's maximum filling volume is determined by the dimensioning of the pouch. In the full state, the wrap-around element is not stretched beyond the point where it leaves the linear zone of its strain diagram. The device can be equipped with valves and nozzles that enable a microscopic atomization of aqueous solutions under a pressure that is very low compared to ordinary spray cans.

Videre beskrives en kjerne, hvis tverrsnittsareal fortrinnsvis er 75 % større enn det i det indre av det omspente omhyllingselement. Derved blir det oppnådd at omhyllingselementet ikke kan trekke seg så sterkt sammen at det selv etter permanent deformasjon ikke forlater den lineære sone av sitt tegnings- og kontraksjonsdiagram. Dette er av største viktighet, for den lineære sone strekker seg fra ca. 30 % til 45 % forlengelse. Det betyr at den 75 % større kjerne, når den permanente forlengelse utgjør 30 %, begrenser omhyllingselementet med hensyn til dets kontraksjon ved den prosentsats hvor det tøyede omhyllingselement, til tross for permanent belastnings- og eldetøyning, ennå befinner seg i den lineære sone. Furthermore, a core is described, the cross-sectional area of which is preferably 75% greater than that in the interior of the encasement element. Thereby it is achieved that the casing element cannot contract so strongly that even after permanent deformation it does not leave the linear zone of its drawing and contraction diagram. This is of utmost importance, because the linear zone extends from approx. 30% to 45% elongation. This means that the 75% larger core, when the permanent elongation is 30%, limits the cladding element with respect to its contraction at the percentage at which the stretched cladding element, despite permanent load and yield strain, is still in the linear zone.

I sveitsisk patentsøknad nr. 2024/78-6, "Spritzduse sowie Spritzduse enthaltende Vorrichtung und Verfahren zu deren Herstellung", tilhørende oppfinneren av den foreliggende oppfinnelse, beskrives en hulkjerne, i hvis indre der befinner seg en ytterligere hulkjerne, hvis ytterdiameter er mindre enn innerdiameteren av den ytre hulkjerne, idet det hulrom som dermed oppstår mellom de to sammenstukkede hul-kjerner, tjener som stigerør. Denne løsning begrenser den produktmengde som ikke kan drives ut, til ca. 2 % av det tilmålte samlede fyllingsvolum. In Swiss patent application No. 2024/78-6, "Spritzduse sowie Spritzduse enthaltende Vorrichtung und Verfahren zu deren Herstellung", belonging to the inventor of the present invention, a hollow core is described, in the interior of which there is a further hollow core, the outer diameter of which is less than the inner diameter of the outer hollow core, as the cavity that thus occurs between the two joined hollow cores serves as a riser. This solution limits the amount of product that cannot be expelled to approx. 2% of the measured total filling volume.

Den ovennevnte patentsøknad nr. 2024/78-6 beskriver enn videre en sprøytedyse som er i stand til via mekanisk virvel-dannelse å muliggjøre en mikroskopisk forstøvning selv med et trykk som er meget lavt sammenholdt med vanlige spraybokser eller pumpeforstøvere. The above-mentioned patent application no. 2024/78-6 further describes a spray nozzle which is able via mechanical vortex formation to enable a microscopic atomization even with a pressure that is very low compared to ordinary spray cans or pump atomizers.

Den erfaring som nå i løpet av to år er vunnet med denne kjente innretning, viser at den permanente tøyning av et omhyllingselement etter en ekspansjon på 450 % i 12 måneder når ca. 30 %, men trykktapet ikke er det samme prosentuelt, da: den påkjenning som en ekspansjon på 450 % innebærer, fører til en permanent tøyning ved endring av kaut-sjukens makromolekyler, noe som fører til en minskning av omhyllingselementets veggtykkelse, og siden veggtykkelsen representerer en trykkfaktor, denne minskning The experience that has now been gained over the course of two years with this known device shows that the permanent strain of a casing element after an expansion of 450% in 12 months reaches approx. 30%, but the pressure loss is not the same percentage, then: the stress that an expansion of 450% entails, leads to a permanent strain by changing the macromolecules of the caut disease, which leads to a reduction in the wall thickness of the casing element, and since the wall thickness represents a pressure factor, this reduction

i tykkelse fører til en trykkreduksjon, in thickness leads to a pressure reduction,

eldevirkningen ved oksydasjon likeledes resulterer i the aging effect by oxidation likewise results in

et spenningstap som i sin tur fører til et trykktap. a voltage loss which in turn leads to a pressure loss.

De innretninger som er beskrevet i de ovennevnte patent-søknader, er anvendelige som emballasje med mekanisk ut-drivelse under trykk for et stort antall produkter, spesielt for alle produkter hvor hverken utdrevet volum pr. sekund eller kvaliteten av forstøvningen, spesielt partikkelstørrel-sen, spiller noen rolle. Ved disse produktene dreier det seg hovedsakelig om kremaktige substanser, men også om kroppsdeodoranter, anti-perspiranter, etterbarberings-lotions, eau-de-Cologne, parfymer, kosmetiske lotions og forskjellige tekniske produkter, som alt i alt representerer ca. 40 % av verdensmarkedet, altså ca. 2,4 milliarder enheter av de nåværende gass-aerosolbomber. The devices described in the above-mentioned patent applications are applicable as packaging with mechanical expulsion under pressure for a large number of products, especially for all products where neither the expelled volume per second or the quality of the atomization, especially the particle size, plays a role. These products mainly concern creamy substances, but also body deodorants, antiperspirants, aftershave lotions, eau-de-cologne, perfumes, cosmetic lotions and various technical products, which in total represent approx. 40% of the world market, i.e. approx. 2.4 billion units of the current gas aerosol bombs.

Så snart man imidlertid vil emballere produkter som hårlakk, insekticider og luftforbedringsmidler i det system som er beskrevet i de ovennevnte patentsøknader, må der skaffes nye grunnlag. However, as soon as one wants to package products such as hairspray, insecticides and air conditioners in the system described in the above-mentioned patent applications, new foundations must be obtained.

Hårlakk, omtrent 30 % av verdensmarkedet for aerosoler, altså ca. 2 milliarder enheter pr. år, krever en partikkel-størrelse på ca. 10 mikroner som må drives ut med høy hastighet for at de ikke bare skal falle på hårene, men også bli liggende mellom dem for å garantere en luftig frisyre ved en usynlig fiksering. Videre må hårlakken tørke hurtigst mulig for å unngå sammenbunting når frisyren trykkes til rette. Hairspray, about 30% of the world market for aerosols, i.e. approx. 2 billion units per years, requires a particle size of approx. 10 microns that must be expelled at high speed so that they not only fall on the hairs, but also remain between them to guarantee an airy hairstyle with an invisible fixation. Furthermore, the hairspray must dry as quickly as possible to avoid bunching when the hairstyle is pressed into place.

Insekticider og luftforbedringsmidler, tilsammen ca. Insecticides and air conditioners, together approx.

12 % av verdensmarkedet, altså ca. 750 millioner enheter pr. år, forlanger en partikkelstørrelse på ca. 5 mikroner for at de skal sveve i luften og hverken sette flekker på møbler eller på vegger og parkett. De må likeledes forlate emballasjen med høy hastighet for såvidt mulig å trenge inn i rommet som skal behandles. 12% of the world market, i.e. approx. 750 million units per years, requires a particle size of approx. 5 microns so that they float in the air and neither leave stains on furniture nor on walls and parquet. They must also leave the packaging at high speed in order to penetrate as far as possible into the room to be treated.

Den indre pung i den innretning som er beskrevet i den nevnte DOS, må for å være gasstett og sporetett sveises av et plastisert aluminiumsfolie, og materialet må da være så tynt, dvs. så fleksibelt, som mulig for å yte minst mulig mekanisk motstand mot omhyllingselementet. Omhyllingselementet må bestå av naturlig kautsjuk av største renhet for å oppnå størst mulig varig elastisitet, noe som begrenser faren for trykktap. En slik gummi leverer imidlertid bare meget lite kraft: ved en forlengelse på 450 % etter 100 dagers lagringstid ca. 0,30 bar pr. millimeter veggtykkelse, noe som ved 4 mm veggtykkelse representerer et mekanisk trykk av The inner bag in the device described in the aforementioned DOS must be welded from a plasticized aluminum foil in order to be gas-tight and track-proof, and the material must then be as thin, i.e. as flexible, as possible to provide the least possible mechanical resistance to the wrapping element. The casing element must consist of natural rubber of the highest purity in order to achieve the greatest possible lasting elasticity, which limits the risk of pressure loss. However, such rubber only delivers very little force: at an elongation of 450% after 100 days of storage about. 0.30 bar per millimeter wall thickness, which at 4 mm wall thickness represents a mechanical pressure of

1,2 bar. 1.2 bar.

Videre viser erfaringen at dette allerede lave trykk blir ytterligere minsket ved langtidslagringen, og man konstaterer etter 24 måneders lagringstid ved den nevnte kvali-tet bare et utdrivningstrykk på ca. 0,7 bar. Furthermore, experience shows that this already low pressure is further reduced during long-term storage, and after 24 months of storage at the mentioned quality, only an expulsion pressure of approx. 0.7 bar.

Den sprøytedyse som er beskrevet i patentsøknad nr. 2024/78-6, er riktignok i stand til å kompensere visse trykktap slik at partikkelstørrelsen for blir liten nok, men den kan ikke forhindre at der inntrer en minskning av utdriv-ningsmengden pr. sekund, og at utdrivningshastigheten avtar, hvilket som vel kjent er uakseptabelt for hårlakker, forskjellige medikamenter, insekticider og luftforbedringsmidler og selvsagt, alt etter kundens smak, også for de ovenfor beskrevne produkter som skal sprøytes. The spray nozzle described in patent application no. 2024/78-6 is indeed capable of compensating certain pressure losses so that the particle size becomes small enough, but it cannot prevent a reduction in the amount of expulsion per second, and that the expulsion rate decreases, which is, as is well known, unacceptable for hairsprays, various drugs, insecticides and air conditioners and of course, depending on the customer's taste, also for the above-described products to be sprayed.

For å utnytte sprøytedysens forstøvningskvalitet fullt ut og dermed ut fra den beskrevne innretning å lage en mest mulig perfekt imitasjon av gass-aerosolbomber er det gunstig å holde utdrivningstrykket konstant, fortrinnsvis ved 2,5 bar, og også i tillegg å ha i produktet en komponent som ekspanderer i kontakt med ytterluften, men som ved en ekspansjon i det indre av pungen ikke under noen omstendighet er In order to make full use of the spray nozzle's atomization quality and thus, based on the described device, to create the most perfect possible imitation of gas aerosol bombs, it is beneficial to keep the expulsion pressure constant, preferably at 2.5 bar, and also to have in the product a component which expands in contact with the outside air, but which, in the case of an expansion in the interior of the scrotum, is under no circumstances

i stand til å fremkalle høyere trykk enn tilsiktet. capable of inducing higher pressures than intended.

Slike produkter som skal fordunstes raskt, som hårlakker, insekticider, luftforbedringsmidler, lærpleiemidler, skivokser, skokremer og andre, krever som oppløsningsmidler blant annet metylenklorid, trikloretylen, 1, 1, 1, triklor-eten, som i tillegg også har den fordel ikke å være brennbare, men som må lagres i beholdere som er bestandige overfor disse oppløsningsmidler. Den pung som er beskrevet i de ovennevnte patentsøknader, har som innvendig belegg en polyetylen- eller polypropylen-folie. De ovennevnte oppløsnings- midler siver imidlertid gjennom disse folier og oppløser klebemiddelet som forbinder dem med polyester- resp. aluminiumsfolien. Denne oppløsning av klebemiddelet ville ennå være akseptabel om der ikke også inntrådte en delaminering bak sveisesømmene, noe som da ville gjøre pungen lekk. Such products that must evaporate quickly, such as hairsprays, insecticides, air conditioners, leather care products, ski waxes, shoe creams and others, require solvents such as methylene chloride, trichloroethylene, 1, 1, 1, trichloroethene, which also have the advantage of not be flammable, but must be stored in containers that are resistant to these solvents. The pouch described in the above-mentioned patent applications has a polyethylene or polypropylene foil as an internal coating. However, the above-mentioned solvents seep through these foils and dissolve the adhesive that connects them with polyester or the aluminum foil. This dissolution of the adhesive would still be acceptable if delamination did not also occur behind the weld seams, which would then make the pouch leaky.

Videre fastslår man at der, hvis der ikke frembringes et høyt vakuum før fyllingen av pungen i de ovennevnte innretninger, under fyllingen inntrer dannelse av en luftblære som består av den luft som befinner seg i kjernen og i pungens folder. Da fylltrykket imidlertid må ligge ved ca. 6 bar for å overvinne omhyllingselementets tøyningsmotstand, ligger denne luftblære mellom det inntrengende væskespeil, som virker som et stempel, og den mekaniske motstand av omhyllingselementet på den ene side og den ikke-tøyelige aluminiumspung på den annen side, hvortil kommer at denne, betinget ved montasjen bare med vanskelighet folder seg ut under fyllingen. Sluttresultatet blir derfor en slik minskning av denne luftblæres volum og dermed en slik uunngåelig stigning av lufttrykket at aluminiumspungen til slutt sprenges. Furthermore, it is established that, if a high vacuum is not created before the filling of the pouch in the above-mentioned devices, during filling an air bladder is formed which consists of the air that is in the core and in the folds of the pouch. However, since the filling pressure must be at approx. 6 bar in order to overcome the stretching resistance of the casing element, this air bladder lies between the penetrating liquid mirror, which acts as a piston, and the mechanical resistance of the casing element on the one hand and the non-extensible aluminum bag on the other side, in addition to which, conditioned by the assembly only unfolds with difficulty during filling. The end result is therefore such a reduction in the volume of this air bladder and thus such an inevitable rise in air pressure that the aluminum pouch eventually bursts.

Man kan unngå dette idet man før fyllingen først fyller omhyllingselementet og derpå aluminiumspungen maksimalt med luft, for dermed å tildanne et helt, egentlig overdimensjo-nert, innervolum, og derpå tømmer ut denne ifylte luft til og med uten å frembringe noe vakuum. Derved oppnår man at der riktignok inntrer en komprimering av luftblæren, men denne, siden den overdimensjonerte, fullt utfoldede pung gir tilstrekkelig plass, ikke kan komme opp i det trykk som kunne sprenge pungen. This can be avoided by first filling the casing element and then the aluminum pouch with air as much as possible before filling, in order to create an entire, essentially oversized, inner volume, and then emptying out this filled air without even creating a vacuum. Thereby, it is achieved that a compression of the air bladder does indeed occur, but since the oversized, fully unfolded pouch provides sufficient space, it cannot reach the pressure that could burst the pouch.

Hvis man ikke treffer motforholdsregler, fører denne løsning imidlertid til at omhyllingselementet forlenges, hvorved deres veggtykkelse blir mindre. Man konstaterer derfor et trykktap på opptil 0,5 bar. Løsningen er også uøkonomisk fordi den krever flere arbeidsoperasjoner som må foretas kort før fyllingen, altså for det meste hos kunden, for å unngå at aluminiumspungen ved langvarig lagring i ikke full tilstand blir sprø ved de "ville" folder som oppstår ved deformasjonen. Videre må kunden for denne forhåndsform-ning anskaffe en spesialmaskin, noe som ved små produksjons-mengder ytrer seg ugunstig på prisen og dessuten gir en følelsen av å ha å gjøre med et ufullendt system, en følelse som forekommer så meget mer berettiget som praktisk talt alle de i de ovennevnte patentsøknader nevnte forgjengere til de beskrevne innretninger på grunn av tekniske ufull-kommenheter aldri er blitt riktig funksjonsdyktige. However, if countermeasures are not taken, this solution causes the casing element to be lengthened, thereby reducing their wall thickness. A pressure loss of up to 0.5 bar is therefore observed. The solution is also uneconomical because it requires several work operations that must be carried out shortly before filling, i.e. mostly at the customer's place, to avoid that the aluminum pouch becomes brittle during long-term storage in an incomplete state due to the "wild" folds that occur during deformation. Furthermore, for this pre-forming, the customer must acquire a special machine, which, in the case of small production quantities, has an unfavorable effect on the price and also gives one the feeling of dealing with an incomplete system, a feeling that seems much more justified as a practical matter all the predecessors of the described devices mentioned in the above-mentioned patent applications have never become properly functional due to technical imperfections.

Den aluminiumspung som er beskrevet i de ovennevnte patentsøknader, består av en foldet kombinasjonsfolie som er sveiset langs sidekantene, slik at det foldede sted blir bunnen av pungen. Dette må til fordi pungens innhold på grunn av det åpne omhyllingselement som omspenner pungens bunn, kommer i kontakt med atmosfæretrykket, hvorved den"skyvekraft som resulterer av krystningstrykket fra omhyllingselementet, kommer til virkning fullt ut på pungens The aluminum pouch described in the above-mentioned patent applications consists of a folded combination foil which is welded along the side edges, so that the folded place becomes the bottom of the pouch. This is necessary because the contents of the bag, due to the open casing element that spans the bottom of the bag, comes into contact with the atmospheric pressure, whereby the "thrust force resulting from the cross pressure from the casing element comes into effect fully on the bag

bunn, noe som avlaster sveisesømmene langs sidene. Hadde pungens bunn vært sveiset, ville sveisesømmen her bli revet opp, noe som forsøk har vist. Ved denne beskrevne utførelse velver imidlertid pungen seg i retning mot ventilen og dermed i retning mot kjernen. Derfor må kjernens lengde være vesentlig - ca. 20 mm - mindre enn pungens, for ellers ville velvningen av pungens bunn i retning mot kjernen føre til at kjernen perforerte bunnen. En kortere kjerne betyr imidlertid tap av produkt som følge av levning av produkt i det parti av pungen som ikke ligger rundt kjernen, og fører til et trykktap når innretningen nesten er definitivt tømt, da kjernen, siden den mangler i dette parti, ikke kan hindre omhyllingselementet i å komme inn i den sone hvor det ikke leverer noe lineært trykk. bottom, which relieves the welding seams along the sides. If the bottom of the pouch had been welded, the welding seam here would have been torn open, which experiments have shown. In this described embodiment, however, the scrotum arches in the direction of the valve and thus in the direction of the core. Therefore, the length of the core must be substantial - approx. 20 mm - less than that of the scrotum, because otherwise the arching of the bottom of the scrotum in the direction of the core would cause the core to perforate the bottom. A shorter core, however, means a loss of product as a result of remaining product in the part of the bag that is not around the core, and leads to a pressure loss when the device is almost definitely emptied, since the core, since it is missing in this part, cannot prevent the casing element in entering the zone where it does not deliver any linear pressure.

Den motstand mot tøyning som den åpne ende av omhyllingselementet yter, er mindre enn den ved nivået for dets feste på ventilen. Det betyr at pungen ved fylling først vider seg ut ved sin bunn, altså der hvor motstanden fra omhyllingselementet er minst, noe som altså forhastet fører til den ovennevnte velvning av pungens bunn. The resistance to strain offered by the open end of the shroud member is less than that at the level of its attachment to the valve. This means that when the pouch is filled, it first expands at its bottom, i.e. where the resistance from the enveloping element is least, which therefore hastily leads to the above-mentioned arching of the pouch's bottom.

Dimensjoneringen av en innretning som nevnt ovenfor The dimensioning of a facility as mentioned above

blir bestemt ved ytterdiameteren av vanlige aerosolbokser og foretatt slik at den ikke virker forstyrrende på.for-brukerens vaner, særlig når det gjelder hendigheten av aerosolboksene. is determined by the outer diameter of ordinary aerosol cans and made so that it does not interfere with the user's habits, especially when it comes to the handiness of the aerosol cans.

Som eksempel tjener et format som forekommer vanlig i handelen, og hvor boksens ytterdiameter utgjør 50 mm og dens innerdiameter alt etter veggtykkelse f.eks. er 48 mm. As an example, a format that occurs commonly in the trade, and where the outer diameter of the box is 50 mm and its inner diameter depending on the wall thickness, e.g. is 48 mm.

Om man tar i betraktning at veggtykkelsen av omhyllingselementet etter en tøyning av dette på 450 % bare utgjør ca. If one takes into account that the wall thickness of the casing element after stretching it by 450% only amounts to approx.

1 mm, fås en diameter av produktsøylen på ca. 46 mm, dvs. at en 1 cm høy produktsøyle har et volum av 1 mm, a diameter of the product column of approx. 46 mm, i.e. that a 1 cm high product column has a volume of

Et omhyllingselement som ved 4 50 % tøyning har en innerdiameter på 46 mm, har i spenningsløs, ubrukt tilstand en innerdiameter på Vil man ved hjelp av kjerne gi dette element en forspenning på 75 %, må kjernens ytterdiameter utgjøre A casing element which at 4 50% strain has an inner diameter of 46 mm, in a stress-free, unused condition, has an inner diameter of

Da kjernen ikke inneholder noe produkt, må dens volum trekkes fra den nevnte fyllingsvolum på 16,61 cm 3, dvs. og dermed: Disse beregninger viser at kjernen bare utgjør 10 % av fyllingsvolumet. Since the core does not contain any product, its volume must be subtracted from the aforementioned fill volume of 16.61 cm 3 , i.e. and thus: These calculations show that the core is only 10% of the fill volume.

Etter fylling antar den ovennevnte innretning som følge av aluminiumspungens form en konisk-oval eller ovoid-oval form som i begge tilfeller fører til en vesentlig forlengelse av omhyllingselementet. En ytterbeholder inneholdende den ovennevnte innretning, kan av estetiske eller formtekniske grunner ikke tilpasses denne innretning nøyaktig. Videre må en ytterbeholder gi tilstrekkelig plass til å oppta den forlengelse av omhyllingselementet som oppstår ved fyllings-prosessen, hvis man da ikke kutter det av. Dette er imidlertid ikke bare uøkonomisk på grunn av det merarbeidet det innebærer, men det kan også under tømningen av innretningen forekomme at den avkuttede del under den forkortelse av omhyllingselementet som da finner sted, mangler og aluminiumspungen trer ut av omhyllingselementet. Det forlengede omhyllingselement betinger altså en lengre ytterbeholder, som gir et tapt volum som ikke er fylt med produkt. After filling, the above-mentioned device assumes a conical-oval or ovoid-oval shape as a result of the shape of the aluminum pouch, which in both cases leads to a significant extension of the casing element. An outer container containing the above-mentioned device cannot, for aesthetic or design reasons, be adapted exactly to this device. Furthermore, an outer container must provide sufficient space to accommodate the extension of the casing element that occurs during the filling process, if it is not cut off. However, this is not only uneconomical because of the extra work it entails, but it can also happen during the emptying of the device that the cut-off part during the shortening of the casing element that then takes place is missing and the aluminum pouch comes out of the casing element. The extended wrapping element therefore requires a longer outer container, which gives a lost volume that is not filled with product.

Lovgivningen i forskjellige land tillater imidlertid for trykkembaliasjer bare maksimalt 30 % tapt volum, ellers blir emballasjen ansett som svindelpakning. However, the legislation in different countries allows for printed packaging only a maximum of 30% lost volume, otherwise the packaging is considered fraudulent packaging.

Det er altså nødvendig å skaffe en innretning som unngår utillatelig tapt volum i en ytterbeholder. It is therefore necessary to provide a device that avoids impermissibly lost volume in an outer container.

Målinger som nå har strukket seg over mer enn 24 måneder, viser hvorledes gummien i omhyllingselementet forholder seg, og man konstaterer at omhyllingselementets innerdiameter etter 12 måneders lagringstid under en tøyning på 450 % har tiltatt med ca. 30 %, men at spennings- og dermed trykktapet mellom fyllingsdag og 365. dag utgjør ca. 70 %, dvs. at en innretning av den nevnte utførelse ved en tøyning på 450 % har et utdrivningstrykk på 3,2 bar straks etter fyllingen og på 0,9 bar etter 365 dager. Measurements that have now spanned more than 24 months show how the rubber in the casing element behaves, and it is established that the inner diameter of the casing element after 12 months of storage under a strain of 450% has increased by approx. 30%, but that the voltage and thus pressure loss between the filling day and the 365th day amounts to approx. 70%, i.e. that a device of the aforementioned design at a strain of 450% has an expulsion pressure of 3.2 bar immediately after filling and of 0.9 bar after 365 days.

Derimot ligger spenningstapet etter 12 måneders lagring under en tøyning av omhyllingselementet på 225 % bare på 19 %, dvs. at man måler et utdrivningstrykk på 3 bar straks etter fyllingen og på 2,3 - 2,5 bar.på 365. dag. Forskjeller i målingene inntrer på grunn av at de store toleranser som gjelder for gummi, siden en mangfoldighet av faktorer som gummiblanding, fyllgods, akselerator, vulkaniseringsart, vulkaniseringsvarme m.v. spiller en rolle når det gjelder kvaliteten. Videre oppstår målingsvariasjoner på grunn av det atmosfæriske ytre trykk når man ikke gjennomfører målingene under identiske betingelser. Likeledes har om-givelsestemperaturen under lagring en innflytelse på gummiens elde. Man fastslår derfor målingsforskjeller på i 15 %. Disse forhold tvinger produsenten av en innretning av den ovennevnte art til å gripe til forholdsregler til å holde spenningstapet og den dermed forbundne spredningsprosentsats så lave som mulig. In contrast, the voltage loss after 12 months of storage under a strain of the casing element of 225% is only 19%, i.e. an expulsion pressure of 3 bar is measured immediately after filling and of 2.3 - 2.5 bar on the 365th day. Differences in the measurements occur because the large tolerances that apply to rubber, since a variety of factors such as rubber mixture, filler, accelerator, vulcanization type, vulcanization heat etc. plays a role in terms of quality. Furthermore, measurement variations occur due to the atmospheric external pressure when the measurements are not carried out under identical conditions. Likewise, the ambient temperature during storage has an influence on the aging of the rubber. Measurement differences of 15% are therefore determined. These conditions force the manufacturer of a device of the above type to take precautions to keep the voltage loss and the associated dissipation percentage as low as possible.

Til grunn for den foreliggende oppfinnelse ligger derfor den oppgave å overvinne de omtalte og ytterligere ulemper ved den kjente innretning til avgivelse av gassformede, flytende eller kremformede produkter ved hjelp av en innretning som tjener til automatisk å holde et trykk som virker på flytende medier, konstant, og å skaffe en innretning som er anvendelig for det store antall produkter som lagres i gass-aerosolbokser. The present invention is therefore based on the task of overcoming the mentioned and further disadvantages of the known device for dispensing gaseous, liquid or cream products by means of a device which serves to automatically keep a pressure acting on liquid media constant , and to provide a device that is applicable to the large number of products that are stored in gas aerosol cans.

Videre skal oppfinnelsen gå ut på en fremgangsmåte som tjener den samme hensikt, og innbefatte en metode til fremstilling av innretningen. Furthermore, the invention shall focus on a method that serves the same purpose, and include a method for manufacturing the device.

Ifølge oppfinnelsen blir denne oppgave løst dels ved hjelp av en innretning som erkarakterisert vedat den elastiske beholder er av gummi som er holdbar like overfor det respektive produkt som lagres i den, at omspenningselementet er av naturgummi, at den elastiske beholders innerdiameter før anbringelsen på kjernen tilsvarer dennes ytterdiameter, at innerdiameteren av det elastiske omspenningselement i spenningsløs tilstand er minst 20 % mindre enn kjernens ytterdiameter med tillegg av veggtykkelsen av den påsatte, elastiske beholder, men ikke mer enn 25 % mindre, og at kjerne, elastisk beholder og elastisk omspenningselement er fast og tett forbundet med hverandre i området for begge ender av kjernen. According to the invention, this task is partly solved with the help of a device which is characterized by the fact that the elastic container is made of rubber which is durable to the same extent as the respective product stored in it, that the tensioning element is made of natural rubber, that the internal diameter of the elastic container before being attached to the core corresponds to its outer diameter, that the inner diameter of the elastic re-tensioning element in a de-energized state is at least 20% smaller than the outer diameter of the core with the addition of the wall thickness of the attached elastic container, but not more than 25% less, and that the core, elastic container and elastic re-tensioning element are fixed and tightly connected to each other in the area of both ends of the core.

Den foreliggende oppfinnelse går i den forbindelse ut The present invention proceeds in that connection

fra de følgende overveielser og erkjennelser: from the following considerations and findings:

I innretningen ifølge den foreliggende oppfinnelse blir der ikke tilblandet produktet noen drivgass. C02, N20 eller N2kan i den benyttede form ikke anses som flytende drivgasser i gjeldende tradisjonell forstand for aerosolbokser. De blir bare å anses som anvendt i to av sine mulige faser, nemlig enten oppløst i et medium eller uoppiøst som inerte gasser. In the device according to the present invention, no propellant gas is mixed with the product. C02, N20 or N2 in the form used cannot be considered liquid propellants in the current traditional sense for aerosol cans. They are only to be considered as used in two of their possible phases, namely either dissolved in a medium or inert as inert gases.

Er de oppløst, har de ingen som helst trykkvirkning, og er If they are dissolved, they have no pressure effect whatsoever, and are

de gassformet, så minker deres trykk så snart beholder-volumet blir større. Blir imidlertid dette volum stadig mindre, så forblir deres trykk konstant. they are gaseous, so their pressure decreases as soon as the container volume increases. However, if this volume continues to decrease, their pressure remains constant.

Den foreliggende oppfinnelse drar nytte av denne fysikalske lovmessighet å skaffe grunnlag for å tilveiebringe en innretning som uten drivgass sikrer en god imitasjon av aerosolbokser som arbeider med drivgass. The present invention takes advantage of this physical regularity to provide a basis for providing a device which, without propellant gas, ensures a good imitation of aerosol cans that work with propellant gas.

Som beskrevet siver oppløsningsmidler som metylenklorid etc. gjennom polyetylen- eller polypropylen-belegget på aluminiumspungen og fører til den omtalte lekkasje. Man kan unngå dette idet man lager aluminiumspungens innerskikt av nylon, noe som imidlertid krever at man ikke lenger benytter ren varmesveising, men høyfrekvenssveising. Videre er nylon dyr og byr ved tilstrekkelig tykkelse omhyllingselementet større mekanisk motstand enn f.eks. polyetylen. En slik pung må selvsagt også forhåndsformes som beskrevet for å unngå å briste ved fyllingen. As described, solvents such as methylene chloride etc. seep through the polyethylene or polypropylene coating on the aluminum pouch and lead to the aforementioned leakage. This can be avoided by making the inner layer of the aluminum bag of nylon, which, however, requires that you no longer use pure heat welding, but high-frequency welding. Furthermore, nylon is expensive and, with sufficient thickness, offers the covering element greater mechanical resistance than e.g. polyethylene. Such a pouch must of course also be pre-shaped as described to avoid bursting when filled.

Det er derfor gunstig som egentlig produktbeholder å anvende en pung av kautsjuk som er resistent overfor de respektive ovennevnte og andre oppløsningsmidler, men som her ligger fritt i en pung av plastisert aluminiumsfolie, for kautsjukpungen er væske- og praktisk talt gasstett, aluminiumspungen er absolutt ugjennomtrengelig såvel It is therefore advantageous as the actual product container to use a pouch made of rubber which is resistant to the respective above-mentioned and other solvents, but which here lies freely in a pouch made of plasticized aluminum foil, because the rubber pouch is liquid and practically gas-tight, the aluminum pouch is absolutely impermeable as well

for væske som også for gasser og sporeelementer. for liquids as well as for gases and trace elements.

Anvendelsen av en kautsjukpung som produktbeholder og anbragt fritt i det indre av en aluminiumspung har en annen fordel. Blir der rundt den nevnte kjerne anbragt en kaut-schukpung, hvori der, siden den er strammet, ikke kan danne seg folder, og som derfor heller ikke inneholder noe luft, oppnår man at angrepsflaten for produktets trykk på kaut-sjukpungens innervegg alltid ble holdt minst mulig, og at den av fyllingstrykket resulterende skyvekraft overalt er den samme. Denne skyvekraft forplanter seg selvsagt til aluminiumspungen som omgir kautsjukpungen, men uten dermed å virke på hele dens indre overflate, men bare vil trykke der hvor der forekommer direkte kontakt. Dvs. at aluminums-pungen ikke bare fordi den holdes større enn kautsjukpungen, men også betinget ved sveiseteknisk form, ved foldingen ikke vil anta en form identisk med en sømløs kautsjukpung, så aluminiumspungens vegg, riktignok bare på alle kontaktsteder, blir utsatt for en jevntvirkende skyvekraft, og der altså ikke kan inntre noen sprengning av aluminiumspungen på grunn av høykomprimert luft. Dette er særlig viktig hvis man til-blander fyllproduktet CC^, ^0 eller N2, som foruten den til-strebede definitive forgasning under tap av gummitrykk også The use of a rubber pouch as a product container and placed freely in the interior of an aluminum pouch has another advantage. If a kaut-schuk bag is placed around the aforementioned core, in which, since it is tightened, folds cannot form, and which therefore also does not contain any air, it is achieved that the attack surface for the pressure of the product on the inner wall of the kaut-schuk bag is always kept least possible, and that the thrust resulting from the filling pressure is the same everywhere. This pushing force naturally propagates to the aluminum pouch which surrounds the rubber pouch, but without thereby acting on its entire inner surface, but will only press where direct contact occurs. That is that the aluminum bag, not only because it is kept larger than the rubber bag, but also due to its welding technical shape, when folded will not assume a shape identical to a seamless rubber bag, so the wall of the aluminum bag, admittedly only at all contact points, is exposed to a uniformly acting thrust force, and therefore no bursting of the aluminum pouch due to highly compressed air can occur. This is particularly important if the filler product CC^, ^0 or N2 is mixed in, which in addition to the desired definitive gasification during loss of rubber pressure also

undertiden ved lagring av innretningen ifølge oppfinnelsen ved høyere temperaturer, f.eks. 50°C, kan bli gassformet og da, når den dannede gassblære ikke støter mot en tøyelig, men en riktignok fleksibel, men ikke tøyelig vegg, slik det ville være tilfellet ved en aluminiumspung alene, ville kunne bringe denne til å briste. sometimes when storing the device according to the invention at higher temperatures, e.g. 50°C, can become gaseous and then, when the formed gas bubble does not collide with an elastic, but an admittedly flexible, but not elastic wall, as would be the case with an aluminum bag alone, could cause it to burst.

Som beskrevet fører en tøyning av omhyllingselementet på 450 % til et spenningstap på ca. 70 %, mens en tøyning på bare 225 % fører til et spenningstap på bare ca. 19 %. As described, a strain of the casing element of 450% leads to a voltage loss of approx. 70%, while a strain of only 225% leads to a voltage loss of only approx. 19%.

Uttrykt i tall blir dermed resultatet: Expressed in numbers, the result is thus:

Men da det volum som tøyningen på 4 50 % tillater, stiger kvadratisk, dvs. r 2x 3,14 x høyde = volum, blir følgen at man ikke kan dividere spenningstap med prosent tøyning, men må multiplisere kvatratroten av 70 (%) med den mindre tøy-ningsprosentsats, hvilket betyr: But since the volume that the strain of 4 50% allows increases squarely, i.e. r 2x 3.14 x height = volume, the consequence is that you cannot divide stress loss by percent strain, but must multiply the square root of 70 (%) by the less stretch percentage, which means:

Målinger bekrefter denne beregning omtrentlig. Spredninger er mulige på grunn av de ovennevnte toleranser som gjelder for gummi. Measurements roughly confirm this calculation. Variations are possible due to the above tolerances that apply to rubber.

Av denne kalkyle, som er bekreftet ved målinger, følger en ytterligere betraktning: Da volumet på den ene side stiger kvadratisk, men omhyllingselementets spenningstap på den annen side avtar kvadratisk jo mindre dets tøyning er, kan man slutte at jo større innerdiameteren av omhyllingselementet i spenningsløs tilstand er, jo mindre må tøyningen være for å gi et fyllingsvolum i likhet med aerosolbokser som forekommer vanlig i handelen. From this calculation, which has been confirmed by measurements, a further consideration follows: As the volume on the one hand increases quadratically, but the tension loss of the casing element on the other hand decreases quadratically the smaller its strain, it can be concluded that the larger the inner diameter of the casing element in tension-free condition is, the less the strain must be to give a filling volume similar to aerosol cans commonly found in the trade.

En beregning bekrefter dette: A calculation confirms this:

Som beskrevet er diameteren av en produktsøyle i dette tilfelle for en innretning av den ovennevnte art 4 6 mm. Vil man bringe et omhyllingselement på denne diameter ved tøyning 225 % for at det skal omspenne produktsøylens periferi, får man innerdiameteren av et dertil nødvendig spenningsløst omhyllingselement, idet man dividerer produktsøylens diameter med 3,25: As described, the diameter of a product column in this case for a device of the above-mentioned type is 4 6 mm. If you want to bring a sheathing element to this diameter at a strain of 225% so that it spans the periphery of the product column, you get the inner diameter of a stress-free sheathing element necessary for that, by dividing the diameter of the product column by 3.25:

Diameteren av et spenningsløst omhyllingselement må følgelig utgjøre 14,1 mm. Tallet 3,25 fremkommer ved at 14,1 gjelder som utgangsverdi 0. Øker man 14,1 med 100 %, får man 28,2, med 200 % får man 4 2,3 osv. Går man imidlertid ut fra virkelig null, må 200 % (2) økes med 100 % (1), og man får 3. Dermed fremkommer den ovenstående ligning. The diameter of a tension-free casing element must therefore amount to 14.1 mm. The number 3.25 appears because 14.1 applies as the starting value 0. If you increase 14.1 by 100%, you get 28.2, with 200% you get 4 2.3, etc. However, if you start from real zero, you must 200% (2) is increased by 100% (1), and you get 3. This results in the above equation.

Som beskrevet ligger sonen for lineær avgitt kraft fra den beskrevne gummi i omhyllingselementet mellom 30 og 450 % tøyning. Man fastslår at begynnelsen av den lineære kraftleveringssone ligger desto høyere jo mindre innerdiameteren av det spenningsløse omhyllingselement er. Ved en innerdiameter på 8 mm begynner denne sone på fyllingsdagen etter en tøyning på ca. 30 %, og ved en innerdiameter på 14 mm allerede etter en tøyning på 18 %. Regnemessig er dette vanskelig å dekke, men det ser ut som om prosentsatsen halverer seg når innerdiameteren i spenningsløs tilstand for-dobles, prosentsatsen divideres med 3 ved en 3 ganger større innerdiameter og divideres med 4 ved en 4 ganger større innerdiameter. As described, the zone for linearly transmitted force from the described rubber in the casing element lies between 30 and 450% strain. It is established that the beginning of the linear power delivery zone lies the higher the smaller the inner diameter of the tension-free casing element. With an inner diameter of 8 mm, this zone begins on the day of filling after a stretch of approx. 30%, and with an inner diameter of 14 mm already after a strain of 18%. In terms of calculation, this is difficult to cover, but it looks as if the percentage rate is halved when the inner diameter in a de-energized state is doubled, the percentage rate is divided by 3 for a 3 times larger inner diameter and divided by 4 for a 4 times larger inner diameter.

Men da spenningstapet tiltar kvadratisk med prosent tøyning, kan man ut fra dette slutte at også den blivende økning av innerdiameteren ved lagring endrer seg kvadratisk. But since the stress loss increases quadratically with percent strain, one can conclude from this that the permanent increase in the inner diameter during storage also changes quadratically.

Hvis man altså etter 12 måneders lagringstid for et omhyllingselement med en tøyning på 450 % måler en økning av innerdiameteren på 30 %, så gir en beregning ved en tøy-ning på 225 % følgende resultat: If, therefore, after 12 months of storage for a casing element with a strain of 450%, an increase in the inner diameter of 30% is measured, then a calculation at a strain of 225% gives the following result:

dvs. at et spenningsløst omhyllingselement med en innerdiameter på 14,1 mm oppviser en innerdiameter på 15,8 mm etter 12 måneders lagringstid under en tøyning på 225 %. i.e. that a stress-free casing element with an inner diameter of 14.1 mm exhibits an inner diameter of 15.8 mm after 12 months of storage under a strain of 225%.

Tar man i betraktning at den lineære kraftleveringssone ved en innerdiameter på 14,1 mm begynner ved ca. 18 %, må ytterdiameteren av ytterkjernen som meddeler omhyllingselementet en forspenning, tilsammen være ca. 30 % (12,3 + 18 %) større enn innerdiameteren av det spenningsløse omhyllingselement, hvis man vil oppnå at omhyllingselementet under kon-traksjonen blir hindret av kjernen allerede mens det ennå befinner seg i den lineære kraftleveringssone, noe som altså representerer en ytterdiameter av en ytterkjerne på 18,3 mm. Considering that the linear power delivery zone at an inner diameter of 14.1 mm begins at approx. 18%, the outer diameter of the outer core, which gives the casing element a bias, must be approx. 30% (12.3 + 18%) larger than the inner diameter of the tension-free casing element, if one wants to achieve that the casing element during the contraction is obstructed by the core already while it is still in the linear force delivery zone, which therefore represents an outer diameter of an outer core of 18.3 mm.

I den innretning som ble beskrevet innledningsvis, representerer kjernen omtrent 10 % av fyllingsvolumet, og innretningen antar en slik form at der fås et for stort tapt volum i en ytterbeholder. In the device that was described at the beginning, the core represents approximately 10% of the filling volume, and the device assumes such a shape that there is too much lost volume in an outer container.

Gir man nå kjernen en diameter på 18,3 mm, så gir det et volum av If you now give the core a diameter of 18.3 mm, it gives a volume of

noe som sammenlignet med fyllingsvolumet utgjør 16,3 %, dvs. which compared to the filling volume amounts to 16.3%, i.e.

Kjernediameteren på 18,3 mm gjør det nå mulig ved en diameter av produktsøylen på 46 mm å begrense tøyningen av omhyllingselementet til 225 % og dermed nedsette dets spenningstap fra 7 0 % til ca. 18 % og dens blivende økning fra 30 % til 12,3 %. The core diameter of 18.3 mm now makes it possible, with a diameter of the product column of 46 mm, to limit the strain of the cladding element to 225% and thus reduce its stress loss from 70% to approx. 18% and its continued increase from 30% to 12.3%.

For å ta tilbørlig hensyn til de forskrifter som tillater 30 % tapt volum i en trykkbeholder, må innretningen ifølge oppfinnelsen være slik beskaffen at den antar en slik form at det tapte volum i en ytterbeholder høyst utgjør 13,7 %. In order to take due account of the regulations that allow 30% lost volume in a pressure vessel, the device according to the invention must be such that it assumes such a form that the lost volume in an outer vessel is at most 13.7%.

Enkeltheter ved oppfinnelsen vil i det følgende bli be-lyst ved fordelaktige utførelsesformet og under henvisning til diagrammer. Fig. 1 viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen for flytende og kremformede medier. Fig. 2 viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen med CO2'N2eH-er N2° som er blitt gassformig etter lagringstid. Fig. 3 er en avbildning av en sveiset, plastisert aluminiumspung. Fig. 4 er et perspektivriss av den plastiserte aluminiumsfolie som er sveiset og derpå foldet, før den definitive formsveisning. Details of the invention will be explained in the following by means of advantageous embodiments and with reference to diagrams. Fig. 1 shows a section through a device according to the invention for liquid and creamy media. Fig. 2 shows a section through a device according to the invention with CO2'N2eH-er N2° which has become gaseous after storage time. Fig. 3 is an illustration of a welded, plasticized aluminum bag. Fig. 4 is a perspective view of the plasticized aluminum foil that has been welded and then folded, before the definitive shape welding.

Fig. 5 viser snitt gjennom en ytterkjerne. Fig. 5 shows a section through an outer core.

Fig. 6 viser ytterkjernen på fig. 5 sett nedenfra. Fig. 6 shows the outer core of fig. 5 seen from below.

Fig. 7 viser den samme sett ovenfra. Fig. 7 shows the same seen from above.

Fig. 8 viser delvis i snitt en annen utførelsesform for en ytterkjerne med en innført innerkjerne. Fig. 9 viser snitt gjennom en annen utførelsesform for en ytterkjerne med innsprøytet innerkjerne, delvis montert ventil og ved dypping fremstilt gummipung. Fig. 10 er et diagram som anskueliggjør spennings- og dermed trykktap hos naturlig gummi som funksjon av dens tøyningsmuligheter og lagringstid. Fig. 11 er et diagram som viser kompensasjonen av gummi-trykktapet ved forgasning av CO^oppløst i produktet. Fig. 12 er et diagram som anskueliggjør en innretning som er utført i samsvar med oppfinnelsen og er lagret i 300 dager, og dens fraksjonerte tømning såvel som de derved opp-tredende forbigående trykkforandringer. Fig. 13 viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen straks etter fylling. Fig. 14 viser delvis i snitt en innretning ifølge oppfinnelsen etter lengre lagringstid. Fig. 15 viser delvis i snitt en innretning ifølge oppfinnelsen på tømningsstadiet. Fig. 16 viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen med en i ytterkjernen innlagt gass- eller luft-fylt gummipung med ventilelement. Fig. 17 viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen med en ytre kjerne som inneholder en flytende drivgass, og dertil nødvendig ventilelement. Fig. 18 viser snitt gjennom et ventilelement slik det kan benyttes ved en innretning ifølge oppfinnelsen, i lukket tilstand. Fig. 19 viser snitt gjennom det samme i åpnet tilstand. Fig. 20 anskueliggjør et lukket to-trinns ventilelement. Fig. 8 partially shows in section another embodiment of an outer core with an inserted inner core. Fig. 9 shows a section through another embodiment of an outer core with injected inner core, partially fitted valve and rubber pouch produced by dipping. Fig. 10 is a diagram illustrating tension and thus pressure loss in natural rubber as a function of its stretching possibilities and storage time. Fig. 11 is a diagram showing the compensation of the rubber pressure loss by gasification of CO^ dissolved in the product. Fig. 12 is a diagram illustrating a device which has been made in accordance with the invention and has been stored for 300 days, and its fractional emptying as well as the resulting transient pressure changes. Fig. 13 shows a section through a device according to the invention immediately after filling. Fig. 14 shows a partial cross-section of a device according to the invention after a longer storage period. Fig. 15 shows a partial cross-section of a device according to the invention at the emptying stage. Fig. 16 shows a section through a device according to the invention with a gas or air-filled rubber bag with valve element inserted in the outer core. Fig. 17 shows a section through a device according to the invention with an outer core containing a liquid propellant gas, and the necessary valve element for that. Fig. 18 shows a section through a valve element as it can be used in a device according to the invention, in the closed state. Fig. 19 shows a section through the same in the opened state. Fig. 20 illustrates a closed two-stage valve element.

Fig. 21 anskueliggjør et to-trinns ventilelement med Fig. 21 illustrates a two-stage valve element with

et lukket og et åpent trinn. a closed and an open step.

Fig. 22 viser snitt gjennom et to-trinns ventilelement med begge trinn åpnet. Fig. 23 viser sett ovenfra og delvis i snitt en anordning til manøvrering av en ventil. Fig. 24 viser en ventilmanøvreringsanordning i oppriss og delvis i snitt. Fig. 25 viser perspektivisk en innretning ifølge oppfinnelsen med en ventilmanøvreringsanordning. Fig. 26 viser i snitt og sett ovenfra et ventilelement med automatisk frontlukning. Fig. 27 viser ventilelementet med frontlukning i front-oppriss og delvis gjennomskåret. Fig. 28 viser ventilelement med frontlukning i side-riss og delvis i snitt. Fig. 29 er et oppriss av en innretning ifølge oppfinnelsen bestemt til utsprutning av et agrarkonsentrat ved hjelp av vann under trykk. Fig. 30 viser snitt gjennom et venturi-system som ved hjelp av vann under trykk tilsuger og fortynner et agrarkonsentrat. Fig. 31 viser snitt gjennom en fyllingssonde med over-trykkventil bestemt for tilkobling til en vannkran for fylling av en innretning ifølge oppfinnelsen. Fig. 32 viser snitt gjennom et bærehåndtak for en innretning ifølge oppfinnelsen forsynt med et ventilelement. Fig. 22 shows a section through a two-stage valve element with both stages open. Fig. 23 shows, seen from above and partially in section, a device for maneuvering a valve. Fig. 24 shows a valve operating device in elevation and partly in section. Fig. 25 shows a perspective view of a device according to the invention with a valve operating device. Fig. 26 shows a section and top view of a valve element with automatic front closing. Fig. 27 shows the valve element with front closure in a front elevation and partially cut through. Fig. 28 shows a valve element with front closure in side view and partly in section. Fig. 29 is an elevation of a device according to the invention intended for spraying an agricultural concentrate using water under pressure. Fig. 30 shows a section through a venturi system which uses water under pressure to draw in and dilute an agricultural concentrate. Fig. 31 shows a section through a filling probe with over-pressure valve intended for connection to a water tap for filling a device according to the invention. Fig. 32 shows a section through a carrying handle for a device according to the invention provided with a valve element.

Fig. 33 viser bærehåndtaket i oppriss. Fig. 33 shows the carrying handle in elevation.

Fig. 34 viser bærehåndtaket i grunnriss. Fig. 34 shows the carrying handle in plan view.

Fig. 35 viser i snitt en ytterligere utførelsesvariant av innretningen ifølge oppfinnelsen. Fig. 36 viser en to-trinns ventil trukket fra hverandre. Fig. 27 viser snitt av ventilen på fig. 36 i sammen-bygget og lukket tilstand, og Fig. 38 viser ventilen på fig. 37 i åpnet tilstand. Fig. 1 viser en innretning ifølge oppfinnelsen slik beskaffen at ytterbeholderen som inneholder den, oppviser mindre enn 10 % (8,7) tapt volum. Innretningen ifølge oppfinnelsen består av en kjerne 1, en gummipung 2, en aluminiumspung 3, et omhyllingselement 4, et ventilelement 5, et ikke vist element til å avgi produkt, en kjernebunnhylse 6 og en ytterbeholder 7. Kjernen 1 er ved sin øvre ende forsynt med en ringformet ribbe 9, et tetningssete 10 og ringspor 11 og 12 og inneholder et kammer 13 som tjener til å oppta ventilelementet 5. Bunnen av kammeret 13 er forsynt med boringer 14 og 15 som står i forbindelse med en tverrkanal 16. Fra bunnen rager der aksialt opp en stift 17. Parallelt med lengdeaksen er kjernen 1 utvendig forsynt med flere kanaler 18, hvorigjennom produktet 19 kan flyte til Fig. 35 shows in cross-section a further variant of the device according to the invention. Fig. 36 shows a two-stage valve pulled apart. Fig. 27 shows a section of the valve in fig. 36 in the assembled and closed state, and Fig. 38 shows the valve in fig. 37 in opened condition. Fig. 1 shows a device according to the invention such that the outer container containing it exhibits less than 10% (8.7) lost volume. The device according to the invention consists of a core 1, a rubber bag 2, an aluminum bag 3, a casing element 4, a valve element 5, an element not shown for releasing product, a core bottom sleeve 6 and an outer container 7. The core 1 is provided at its upper end with an annular rib 9, a sealing seat 10 and annular grooves 11 and 12 and contains a chamber 13 which serves to accommodate the valve element 5. The bottom of the chamber 13 is provided with bores 14 and 15 which are connected to a transverse channel 16. From the bottom protrudes there axially up a pin 17. Parallel to the longitudinal axis, the core 1 is externally provided with several channels 18, through which the product 19 can flow to

tverrkanalen 16 når allerede en del av gummipungen 2 ligger fast an på kjernen. Den nedre ende 20 av kjernen 1 .er åpen og oppviser et ringspor 21. the transverse channel 16 when already a part of the rubber pouch 2 is firmly attached to the core. The lower end 20 of the core 1 is open and exhibits an annular groove 21.

Kjernen 1 er fremstilt av et plastmateriale, f.eks. polyamid 66, som er resistent overfor oppløsningsmidler, og er hul innvendig. Den ytterdiameter er holdt så stor at volumet av kjernen 1 sammenlignet med fyllingsvolumet utgjør mer enn 5 % når innretningen ifølge oppfinnelsen er innsatt i en ytterbeholder hvis fyllingsvolum er avpasset under hen-syntagen til de ovennevnte forskrifter. Kjernen 1 blir fortrinnsvis belagt med gummipungen 2 i en dyppeprosess. Pungen kan bestå av flere lag, og dyppemetoden er derfor å foretrekke. Alt etter produkt 19 må gummipungen 2 være av viton, epykloridin, butyl, nitril, neopren, buna eller silikon. Da disse gummiarter imidlertid er meget dyre, ville det være uøkonomisk å fremstille hele gummipungen 2 av disse materialer. Må der anvendes viton eller silikon, blir disse på-ført kjernen ved første gangs dypping. De påfølgende skikt kan så f.eks. være av butyl, nitril eller andre gummiarter, også av naturgummi. I den forbindelse bør man foretrekke butyl, siden den er den mest gasstette av alle gummiarter. Det sier seg selv at gummipungen 2 også kan trekkes som slange inn over kjernen 1, hvor den så blir til pung ved slangeklemmevirkningen av bunnhylsen 6 og ventilhylsen 22. The core 1 is made of a plastic material, e.g. polyamide 66, which is resistant to solvents, and is hollow inside. The outer diameter is kept so large that the volume of the core 1 compared to the filling volume amounts to more than 5% when the device according to the invention is inserted in an outer container whose filling volume is adjusted in accordance with the above-mentioned regulations. The core 1 is preferably coated with the rubber pouch 2 in a dipping process. The pouch can consist of several layers, and the dipping method is therefore preferable. Depending on product 19, the rubber pouch 2 must be made of viton, epichloridine, butyl, nitrile, neoprene, buna or silicone. However, since these types of rubber are very expensive, it would be uneconomical to manufacture the entire rubber pouch 2 from these materials. If viton or silicone must be used, these are applied to the core during the first dipping. The subsequent layers can then e.g. be of butyl, nitrile or other types of rubber, also of natural rubber. In this connection, butyl should be preferred, since it is the most gas-tight of all rubber types. It goes without saying that the rubber pouch 2 can also be drawn as a hose over the core 1, where it then becomes a pouch by the hose clamping action of the bottom sleeve 6 and the valve sleeve 22.

Ytterskiktene av gummipungen 2 bør alltid når det er mulig, være av naturgummi av stor renhet, siden den har den største varige elastisitet og derfor undergår den minste varige utvidelse ved langtidslagring i tøyet og fylt tilstand. Denne varige utvidelse forblir ved gummipungen allikevel meget liten, ca. 12 % etter 24 måneder, da dens tøyning ved en produktsøylediameter på 46 mm bare utgjør 150 %, siden dens diameter i spenningsløs tilstand utgjør ca. 18,3 mm. Produktet 19 er altså i berøring med innerskiktet av gummipungen 2 og ikke med polyetylen- eller polypropylenskiktet på aluminiumspungen 3. Derved utelukkes en sivning av pro-duktoppløsningsmiddel, og der kan ikke inntre noen delaminering av aluminiumspungen 3. Denne består, som også vist på fig. 4, av flere skikt, f.eks. innerskikt av polyetylen, deretter polyester, så aluminium og utvendig igjen polyester, hvorunder klippevirkningen av aluminium blir unngått på grunn av polyesterskiktet mellom aluminium og polyety-lenskikt. Aluminiumspungen 3 er ved begge ender forsynt med flaskehalslignende munninger, hvis diametre er avpasset slik at de får fullt anlegg mot gummipungen 2. Disse to punger omspennes av omhyllingselementet 4 av naturgummi, hvis innerdiameter er ca. 30 % mindre enn ytterdiameteren av kjernen 1, så det altså står under den nødvendige omtalte forspenning i ikke fylt tilstand, men ved en tøyning på 225 % omslutter en produktsøyle på 46 mm. Ventilelementet 5 består av et stempel 23, en tetningsskive 24 og en trykkfjær 25 av rustfritt stål og holdes sammen av en ventilhylse 22. Stempelet 23 har en aksial kanal 26 og en tverrkanal 27. I lukket tilstand blir tverrkanalen, takket være trykkfjæren 25, tettet av tetningsskiven 24. Hvis man ved hjelp av det ikke viste utleveringselement for produktet trykker på stempelet 23, blir tverrkanalen 27 liggende nedenfor tetningen 24, og produktet 19 blir på grunn av trykket fra gummipungen 2 på omhyllingselementet 4 drevet ut gjennom den aksiale kanal 26 og det ikke viste utleveringselement, hvorunder konusen 23a på stempelet 23 ved å trykke på tetningsskiven 24 forhindrer produktlekkasje langs stempelet 23. Så snart The outer layers of the rubber pouch 2 should always, whenever possible, be of high-purity natural rubber, since it has the greatest permanent elasticity and therefore undergoes the least permanent expansion during long-term storage in the cloth and in a filled state. This permanent expansion remains very small at the rubber pouch, approx. 12% after 24 months, as its strain at a product column diameter of 46 mm is only 150%, since its diameter in the stress-free state is approx. 18.3 mm. The product 19 is thus in contact with the inner layer of the rubber pouch 2 and not with the polyethylene or polypropylene layer on the aluminum pouch 3. This prevents seepage of product solvent, and no delamination of the aluminum pouch 3 can occur. This consists, as also shown in fig . 4, of several layers, e.g. inner layer of polyethylene, then polyester, then aluminum and outer again polyester, during which the shearing effect of aluminum is avoided due to the polyester layer between aluminum and polyethylene layer. The aluminum pouch 3 is provided at both ends with bottleneck-like mouths, the diameters of which are adjusted so that they have full contact with the rubber pouch 2. These two pouches are spanned by the wrapping element 4 of natural rubber, whose inner diameter is approx. 30% smaller than the outer diameter of the core 1, so it is below the necessary mentioned prestress in the unfilled state, but at a strain of 225% encloses a product column of 46 mm. The valve element 5 consists of a piston 23, a sealing disc 24 and a compression spring 25 of stainless steel and is held together by a valve sleeve 22. The piston 23 has an axial channel 26 and a transverse channel 27. In the closed state, the transverse channel is sealed thanks to the compression spring 25 of the sealing disk 24. If the piston 23 is pressed with the aid of the product delivery element, not shown, the transverse channel 27 lies below the seal 24, and the product 19 is driven out through the axial channel 26 and due to the pressure from the rubber pouch 2 on the casing element 4 the delivery element, not shown, under which the cone 23a of the piston 23, by pressing on the sealing disc 24, prevents product leakage along the piston 23. As soon as

man letter trykket på stempelet 23, presser trykkfjæren 25 stempelet 23 oppover, hvorved tverrkanalen 27 igjen blir the pressure on the piston 23 is relieved, the compression spring 25 pushes the piston 23 upwards, whereby the transverse channel 27 again becomes

bragt i utgangsstilling så ventilelementet 5 igjen blir lukket. Stempelet 23 har et kammer 28 til å oppta trykkfjæren 25, som støtter seg mot bunnen av kammeret 13, hvor den er fiksert med stiften 17. Ferdigmontasjen av innretningen ifølge oppfinnelsen skjer ved anbringelse av en ventilhylse 22 som trykkes inn i et ringspor 11 for å holde ventilelementet 15 sammen, og innbøyes rundt et ringspor 12, dels for å avtette innretningen ifølge oppfinnelsen på ventilelementet 5 ved slangeklemmeeffekt ved hjelp av gummipungen 2 og dels for å forbinde aluminiumspungen 3 og omhyllingselementet 4 fast med kjernen 1. Bunnhylsen 6 innbøyes brought to the initial position so that the valve element 5 is again closed. The piston 23 has a chamber 28 to accommodate the pressure spring 25, which rests against the bottom of the chamber 13, where it is fixed with the pin 17. The finished assembly of the device according to the invention takes place by placing a valve sleeve 22 which is pressed into an annular groove 11 to hold the valve element 15 together, and is bent around an annular groove 12, partly to seal the device according to the invention on the valve element 5 by hose clamp effect with the help of the rubber pouch 2 and partly to connect the aluminum pouch 3 and the casing element 4 firmly to the core 1. The bottom sleeve 6 is bent

rundt ringsporet 21 for å avtette innretningen ifølge oppfinnelsen ved enden 20 av kjernen og å feste aluminiumspungen 3 og omhyllingselementet 4 der. Innretningen ifølge oppfinnelsen opptas i ytterbeholderen 7, hvor den med en ringformet ribbe 29 smekker inn i et ringspor 30 i ventilhylsen 22. Kjerneenden 20 med bunnhylsen 6 holdes aksialt fiksert ved et sete 31 på ytterbeholderen. Flaskehalsen 33 på ytterbeholderen 7 er forsynt med langsgående kanaler 32, hvorigjennom et overtrykk kan innvirke under fyllingen av innretningen ifølge oppfinnelsen, og som under tømningen tillater luftinnstrømning i beholderen 7 for å unngå dan-r-nelse av et vakuum. around the annular groove 21 to seal the device according to the invention at the end 20 of the core and to attach the aluminum pouch 3 and the casing element 4 there. The device according to the invention is accommodated in the outer container 7, where it snaps with an annular rib 29 into an annular groove 30 in the valve sleeve 22. The core end 20 with the bottom sleeve 6 is held axially fixed by a seat 31 on the outer container. The bottle neck 33 of the outer container 7 is provided with longitudinal channels 32, through which an excess pressure can act during the filling of the device according to the invention, and which during emptying allows air inflow into the container 7 to avoid the formation of a vacuum.

Den innretning ifølge oppfinnelsen som er vist på fig. 2, avviker fra den på fig. 1 bare ved små detaljer. Isteden-for med en tverrkanal 16 er kjernen 1 forsynt med innløp 34 og 35 som befinner seg i nærheten av kjerneenden 20. Videre er en hulkjerne 36 innsatt i.kjernen 1.og.fast forbundet med den ved en smekklås 37. Innerdiameteren 39 av kjernen 1 er større enn ytterdiameteren 40 av hulkjernen 36, så der oppstår et mellomrom 38 som tjener som kanal for produktet 19 i retning mot ventilen som antydet med piler. Denne anordning er betinget ved at der er tilblandet produktet 19 CC>2som så snart mottrykket av omhyllingselementet etter lagring synker under et på forhånd bestemt nivå, blir gassformet og danner en gassblære 41 som trykker på produktspeilet 4 2 og altså sammen med omhyllingselementet 4 leverer energi til utdrivning av produktet 19. Da omhyllingselementet 4 fort-løpende trekker seg sammen under tømning, blir gassrommet 41 stadig minsket proporsjonalt med utdrevet mengde, mens produktspeilet 22 imidlertid forblir praktisk talt uforandret og gassblæren 41 dermed danner et praktisk talt konstant trykkareal. Minskningen av det gassrom 41 som omsluttes av omhyllingselementet 4 og gummipungen 2, på den ene side og det konstante areal av produktet 4 2 på den annen side skaper forutsetning for en konstant gradient av utdrivningstrykket, noe som danner grunnlaget for en imitasjon av de vanlige aerosolbokser som er fylt med flytende drivgass, siden den flytende drivgass i disse etter en utpresset mengde forgasses så lenge, inntil gassens mottrykk blir så høyt at det forhindrer ytterligere forgasning, og der altså fås en praktisk talt konstant utdrivningstrykk-gradient. Fig. 3 viser en plastisert aluminiumspung 3 som fremstilles som følger: Man sveiser en foldet folie langs sveisesømmen 43 og får dermed en slange; folien kan i den forbindelse bestå av flere skikt, fortrinnsvis er det skikt 44 som kommer i kontakt med produktet, av polyetylen,og skiktet 45 av polyester for å unngå klippevirkning av aluminiumsfolien 46 som utvendig er forsynt med polyesterskiktet 47. Deretter folder man som vist på fig. 4, den fremkomne slange slik at der ved hver langside oppstår belger 48 og 49 hvis dybde er avpasset slik at de ikke omfatter de loddrette sveisesømmer 50, 51, 52 og 53, men bare vannrette sveisesømmer 54, 55, 56 og 57, slik det er markert ved de stiplede linjer 58 og 59. Ved sveisningen av slangen oppstår da de flaskehalslignende åpninger 60 og 61. Takket være belgene 48 og 49 kan pungen 3 i helt full tilstand anta et kvadratisk tverrsnitt og dermed altså tvinges til ved hjelp av en fast sylindrisk begrensning som omgir den, f.eks. en ytterbeholder 7, å anta et rundt tverrsnitt, hvorunder belgene 48 og 49 da ikke folder seg helt ut, så der altså levnes en viss volumreserve om der som beskrevet skulle inntre en forbigående forgasning av den i produktet 19 oppløste gass ved lagring av innretningen ved høyere temperaturer. Fig. 5 viser en utførelsesform for en kjerne 1 hvis ventilkammer 13 er forsynt med innløp 16 og forøvrig allerede beskrevet i forbindelse med fig. 1. The device according to the invention shown in fig. 2, differs from that in fig. 1 only for small details. Instead of a transverse channel 16, the core 1 is provided with inlets 34 and 35 which are located near the core end 20. Furthermore, a hollow core 36 is inserted into the core 1 and firmly connected to it by a snap lock 37. The inner diameter 39 of the core 1 is larger than the outer diameter 40 of the hollow core 36, so there arises a space 38 which serves as a channel for the product 19 in the direction towards the valve as indicated by arrows. This device is conditional on the product 19 CC>2 being mixed in, which as soon as the back pressure of the casing element after storage drops below a predetermined level, becomes gaseous and forms a gas bladder 41 which presses on the product mirror 4 2 and thus together with the casing element 4 delivers energy for expelling the product 19. As the casing element 4 continuously contracts during emptying, the gas space 41 is constantly reduced in proportion to the expelled amount, while the product mirror 22 however remains practically unchanged and the gas bladder 41 thus forms a practically constant pressure area. The reduction of the gas space 41 enclosed by the casing element 4 and the rubber bag 2, on the one hand, and the constant area of the product 4 2 on the other hand creates the prerequisite for a constant gradient of the expulsion pressure, which forms the basis for an imitation of the usual aerosol cans which are filled with liquid propellant gas, since the liquid propellant gas in these after a quantity has been expelled is gasified for a long time, until the back pressure of the gas becomes so high that it prevents further gasification, and thus a practically constant expulsion pressure gradient is obtained. Fig. 3 shows a plasticized aluminum pouch 3 which is produced as follows: A folded foil is welded along the welding seam 43 and thus a hose is obtained; in this connection, the foil can consist of several layers, preferably layer 44 that comes into contact with the product is made of polyethylene, and layer 45 is made of polyester to avoid the shearing effect of the aluminum foil 46, which is externally provided with the polyester layer 47. Then fold as shown on fig. 4, the resulting hose so that bellows 48 and 49 arise at each long side, the depth of which is adapted so that they do not include the vertical welding seams 50, 51, 52 and 53, but only horizontal welding seams 54, 55, 56 and 57, as is marked by the dashed lines 58 and 59. During the welding of the hose, the bottleneck-like openings 60 and 61 then arise. Thanks to the bellows 48 and 49, the pouch 3 in a completely full state can assume a square cross-section and thus be forced by means of a fixed cylindrical constraint surrounding it, e.g. an outer container 7, to assume a round cross-section, under which the bellows 48 and 49 then do not unfold completely, so that a certain volume reserve is left in case, as described, a transient gasification of the gas dissolved in the product 19 occurs when the device is stored at higher temperatures. Fig. 5 shows an embodiment of a core 1 whose valve chamber 13 is provided with inlet 16 and otherwise already described in connection with fig. 1.

På fig. 6 er kjernen 1 avbildet fra undersiden for å vise de langsgående kanaler 18 og en-skillevegg 62 som er tildannet i kammeret 20 og kan være nødvendig for å gi kjernen 1, hvis veggtykkelse av økonomiske grunner bør være så liten som mulig, en tilstrekkelig fasthet, særlig på nivået for ringsporet 21 som gummipungen 2, aluminiumspungen 3 og omhyllingselementet 4 trykkes inn i ved hjelp av bunnhylsen 6. Fig. 7 er et grunnriss av kjernen 1 og viser stiften 17 som tjener til montering av en trykkfjær, såvel som den ring-formede ribbe 9 og setet 10 for tetningsskiven hos et ventilelement. Fig. 8 anskueliggjør en kjerne 1, hvori der som allerede beskrevet i forbindelse med fig. 2, er innført en innerkjerne 36 fast forbundet med den takket være smekklåsen 37. Fig. 9 viser en kjerne 1 av plastmateriale som inner-kjernen 36 er innsprøytet i, noe som byr på fordelen av at der ikke behøves noen montasje. Et sprøytestøpeverktøy til fremstilling av en slik kjerne 1 er riktignok dyrt, men blir ved masseproduksjon raskt amortisert, mens en montasje og de dermed forbundne tids- og maskinkostnader derimot gjentar seg for hvert stykke. Omkring kjernen 1 er ved dypping påført gummipungen 2, som når den er festet, ved fylling antar den form som er antydet stiplet ved 2a, når den ikke begrenses sylindrisk, kvadratisk, triangulært etc. av en fast ytterbeholder 7. Fig. 10 viser et diagram over motstanden av gummiomhyl-lingselementet 4 som funksjon av fyllingstrykket på fyllings-tidspunktet, altså den motstand som virker som krystningstrykk på det innfylte produkt under omhyllingselementets kontraksjon. Tøyningen av omhyllingselementet hos innretningen ifølge oppfinnelsen er i den forbindelse begrenset til 225 %. For å vise berettigelsen av en begrensning av tøyningen til 225 % som anskueliggjort ved kurven over trykktap ved lagring, er der inntegnet stiplede kurver for 400 % resp. 4 50 %, hvorav den drastiske forskjell i trykktap fremgår. Av kurven 225 % fremgår det at krystningstrykket synker raskt og etter 10 døgn begynner å stabilisere seg og etter 30 døgn har stabilisert seg slik at det etterfølgende trykkfall ved langtidslagring blir relativt lite sammenholdt med trykktapene i de første 10 døgn. Fig. 11 illustrerer hvorledes man kan nyttiggjøre seg det relativt lille trykkfall ved langtidslagring. Hvis man tilføyer et produkt en passende mengde C02, så forblir denne, takket være mottrykket fra omhyllingselementet, oppløst i produktet så lenge dette mottrykk er høyere enn forgasnings- trykket for C02-mengden, dvs. alt etter yttertemperatur og C02-mengde ved ca. 2,5 bar. Så snart gummimottrykket altså ved lagring i strammet tilstand med 225 % tøyning synker under denne grense på 2,5 bar, blir en del av det oppløste CO^gassformet, og denne gass vil innvirke som trykkfaktor på produktets væskespeil og kompenserer således det gummikontrak-sjonstrykk som går tapt ved langtidsiagring, så utdrivningstrykket holdes praktisk talt konstant. Fig. 12 viser at der takket være minskningen av restvolum etter produktutdrivning, ikke inntrer noen synkning i utdrivningstrykk. Man konstaterer under hver utdrivning et sterkt fall i gummiens mottrykk, et fall som imidlertid ved en tilfriskning av gummi-omhyllingselementet igjen blir bragt på verdien av trykket før utdrivningen, selvsagt med fradrag av en prosentsats som mellom helt fylt og absolutt tømt beholder utgjør ca. 10 %. To faktorer som ikke er vist her, hjelper til med å kompensere dette forbigående trykkfall, nemlig dels det praktisk talt konstante overflateareal av produktspeilet som det på grunn av volumminskningen konstante C02~trykk virker på, og dels sprøytedysen, som er beskrevet i patentsøknad 2024/78, og som kan kompensere trykkreduksjoner, så innsprøytningsfunksjonen ikke forandrer seg vesentlig. Fig. 13 viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen på fyllingsdagen da gummimottrykket fra omhyllingselementet 4 er større enn C02~trykket, så dette ikke kan forgasses og forblir fullstendig oppløst i produktet 19. Fig. 14 anskueliggjør en innretning ifølge oppfinnelsen etter en lagring i ca. 30 dager, hvor gummimottrykket fra omhyllingselementet 4 er sunket slik at en del av det opp-løste C02kan forgasses inntil C02~trykket sammen med det resterende gummimottrykk har nådd den trykkverdi som tvinger det i produktet 19 gjenværende C02til å forbli oppløst i det. Fig. 15 anskueliggjør at omhyllingselementet 4 under tømning av produktbeholderen først trekker seg sammen ved ventilen 23, hvorved dens veggtykkelse tiltar og dermed bidrar til å trykke C02~blæren 41 mot produktspeilet 42, dvs. In fig. 6, the core 1 is depicted from the bottom to show the longitudinal channels 18 and a partition wall 62 which are formed in the chamber 20 and may be necessary to give the core 1, whose wall thickness for economic reasons should be as small as possible, a sufficient firmness , in particular at the level of the ring groove 21 into which the rubber pouch 2, the aluminum pouch 3 and the casing element 4 are pressed into by means of the bottom sleeve 6. Fig. 7 is a plan view of the core 1 and shows the pin 17 which serves for mounting a pressure spring, as well as the ring -shaped ribs 9 and the seat 10 for the sealing disc of a valve element. Fig. 8 illustrates a core 1, in which, as already described in connection with fig. 2, an inner core 36 is introduced, firmly connected to it thanks to the snap lock 37. Fig. 9 shows a core 1 of plastic material into which the inner core 36 has been injected, which offers the advantage that no assembly is required. An injection molding tool for producing such a core 1 is admittedly expensive, but is quickly amortized in mass production, while an assembly and the associated time and machine costs, on the other hand, are repeated for each piece. Around the core 1, the rubber pouch 2 is applied by dipping, which, when attached, when filled assumes the shape indicated dotted at 2a, when it is not limited cylindrically, squarely, triangularly, etc. by a fixed outer container 7. Fig. 10 shows a diagram of the resistance of the rubber covering element 4 as a function of the filling pressure at the time of filling, i.e. the resistance which acts as a cross pressure on the filled product during the contraction of the covering element. The strain of the casing element of the device according to the invention is therefore limited to 225%. To show the justification of a limitation of the strain to 225% as illustrated by the curve over pressure loss during storage, dashed curves have been drawn for 400% or 4 50%, from which the drastic difference in pressure loss can be seen. From the curve 225% it appears that the crossover pressure drops quickly and after 10 days begins to stabilize and after 30 days has stabilized so that the subsequent pressure drop during long-term storage is relatively small compared to the pressure losses in the first 10 days. Fig. 11 illustrates how you can make use of the relatively small pressure drop during long-term storage. If you add a suitable amount of C02 to a product, this, thanks to the back pressure from the casing element, remains dissolved in the product as long as this back pressure is higher than the gasification pressure for the C02 amount, i.e. depending on the outside temperature and C02 amount at approx. 2.5 bar. As soon as the rubber back pressure, i.e. when stored in a tightened state with 225% strain, drops below this limit of 2.5 bar, part of the dissolved CO^ becomes gaseous, and this gas will act as a pressure factor on the product's liquid level and thus compensates for the rubber contraction pressure which is lost during long-term aging, so the expulsion pressure is kept practically constant. Fig. 12 shows that, thanks to the reduction of residual volume after product expulsion, no drop in expulsion pressure occurs. During each expulsion, a strong drop in the rubber's back pressure is noted, a drop which, however, when the rubber-enveloping element is refreshed, is brought back to the value of the pressure before the expulsion, of course with the deduction of a percentage which between a completely filled and an absolutely empty container amounts to approx. 10%. Two factors not shown here help to compensate for this transient pressure drop, namely the practically constant surface area of the product mirror on which, due to the volume reduction, the constant C02~ pressure acts, and the spray nozzle, which is described in patent application 2024/ 78, and which can compensate for pressure reductions, so the injection function does not change significantly. Fig. 13 shows a section through a device according to the invention on the day of filling when the rubber back pressure from the casing element 4 is greater than the C02 pressure, so this cannot be gasified and remains completely dissolved in the product 19. Fig. 14 illustrates a device according to the invention after storage for approx. . 30 days, where the rubber back pressure from the casing element 4 has decreased so that part of the dissolved C02 can be gasified until the C02 pressure together with the remaining rubber back pressure has reached the pressure value which forces the remaining C02 in the product 19 to remain dissolved in it. Fig. 15 illustrates that the casing element 4 during emptying of the product container first contracts at the valve 23, whereby its wall thickness increases and thus contributes to pressing the C02 ~ bladder 41 against the product mirror 42, i.e.

at restvolumet i produktetbeholderen fortløpende minker proporsjonalt med mengden av utdrevet produkt 19. that the residual volume in the product container continuously decreases in proportion to the amount of expelled product 19.

Der finnes mange såkalte to-komponents-produkter som f.eks. farveshampoos eller medikamenter som først må blandes like før bruken. Videre er det på grunn av det lave utdrivningstrykk hos innretningen ifølge oppfinnelsen ikke mulig å sprøyte viskøse produkter som olje, det måtte da være om man blander dem med luftblærer. Andre produkter som hårlakk, insekticider eller luftforbedringsmidler, må fortrinnsvis drives ut med høy hastighet og liten partikkelstørrelse. Innretningen ifølge oppfinnelsen i en utførelse som vist på fig. 16, oppfyller disse krav. Figuren viser snitt gjennom en innretning ifølge oppfinnelsen bestemt til å avgi to forskjellige medier, hvor enten begge kan være flytende eller kremformede eller det ene være flytende og det annet krem-formet eller også et av mediene kan være gassformet. Kjernen 1, i det vesentlige maken til den på fig. 1, har i tillegg til ventilsetet 10 et ytterligere sete 62a som tjener til å oppta en tetningsskive 63. Denne trykkes mot setet 62a av en sprengring 64 som med en smekklås 65 er fast forbundet med kjernens øvre ende 8. Sprengringen 64 er forsynt med en flerhet av åpninger 66, hvis antall er så høyt at minst én av dem blir liggende foran en åpning i tverrkanalen 16. Stempelet 67 har en langsgående kanal 68 som munner ut i en langsgående kanal 69 som enten kan ha mindre, større eller like stor diameter som den langsgående kanal 68. Foran munningen av den langsgående kanal 68 strekker der seg en tverrkanal 70 som lukkes med tetningsskiven 24. Den langsgående kanal 69 munner ut i en tverrkanal 61 som avtettes med en tetningsskive 63. På nivået for tetningsskiven 24 er stempelet 67 utvidet til en flat tallerken som ved hjelp av en trykkfjær 73 med støtte på sprengringen 64 trykkes fast mot tetningsskiven 24 og dermed lukker øvre ventiltrinn. Nedre ventiltrinn blir derved likeledes lukket, da stempelet 67 There are many so-called two-component products such as e.g. color shampoos or medicines that must first be mixed just before use. Furthermore, due to the low expulsion pressure of the device according to the invention, it is not possible to spray viscous products such as oil, it would then have to be mixed with air bubbles. Other products such as hairspray, insecticides or air conditioners must preferably be expelled at high speed and small particle size. The device according to the invention in an embodiment as shown in fig. 16, meets these requirements. The figure shows a section through a device according to the invention intended to emit two different media, where either both can be liquid or cream-shaped or one can be liquid and the other cream-shaped or one of the media can also be gaseous. The core 1, essentially the same as the one in fig. 1, in addition to the valve seat 10, has a further seat 62a which serves to accommodate a sealing disc 63. This is pressed against the seat 62a by a snap ring 64 which is firmly connected to the upper end 8 of the core with a snap lock 65. The snap ring 64 is provided with a plurality of openings 66, the number of which is so high that at least one of them lies in front of an opening in the transverse channel 16. The piston 67 has a longitudinal channel 68 which opens into a longitudinal channel 69 which can either have a smaller, larger or equal diameter as the longitudinal channel 68. In front of the mouth of the longitudinal channel 68 there extends a transverse channel 70 which is closed with the sealing disc 24. The longitudinal channel 69 opens into a transverse channel 61 which is sealed with a sealing disc 63. At the level of the sealing disc 24 is the piston 67 expanded into a flat plate which, by means of a compression spring 73 with support on the burst ring 64, is pressed firmly against the sealing disc 24 and thus closes the upper valve stage. The lower valve stage is thereby also closed, as the piston 67

er forsynt med en mothake 76 som ved hjelp av trykkfjæren 73 blir trukket mot tetningsskiven 63, så tverrkanalen 71 blir tildekket av denne og dermed lukket. Dette så meget mer som is provided with a barb 76 which, by means of the pressure spring 73, is pulled against the sealing disk 63, so that the transverse channel 71 is covered by this and thus closed. This so much more

konusen 74 på tetningsskiven levner tilstrekkelig spillerom til å tillate denne å hvelve seg oppover under trykket av det medium 77 som befinner seg i gummiblæren 78, og dermed legge seg fast an mot setet 75 på stempelet 63. Den nevnte gummiblære 78 er fortrinnsvis utformet på tetningsskiven 63, slik at den i tom tilstand antar formen 79. En slik gummiblære the cone 74 on the sealing disc leaves sufficient clearance to allow it to vault upwards under the pressure of the medium 77 which is in the rubber bladder 78, and thus to firmly abut against the seat 75 of the piston 63. The aforementioned rubber bladder 78 is preferably formed on the sealing disc 63, so that in its empty state it assumes the form 79. Such a rubber bladder

behøves bare når mediet som er lagret i den, må drives Ut med praktisk talt konstant trykk, hvilket, som allerede beskrevet, er tilfellet takket være gummien. Anvendes en gummiblære 78, må bunnhylsen 6 forsynes med en åpning 8 0 som forhindrer at der ved fylling og ved tømning oppstår henholdsvis et overtrykk resp. et undertrykk i det indre av kjernen 1. is only needed when the medium stored in it must be driven out with practically constant pressure, which, as already described, is the case thanks to the rubber. If a rubber bladder 78 is used, the bottom sleeve 6 must be provided with an opening 80 which prevents an overpressure or a negative pressure in the interior of the core 1.

Forskjellige medikamenter, spesielt slike til behandling av åndedrettsveiene, må sprøytes med en ganske bestemt par-tikkelstørrelse, enten for bare å trenge frem til larynx (store partikler) eller for tvertimot å nå bronkiene eller til og med lungens alveoler, hvor der behøves partikler på 0,5-1 mikrometer. En slik fin forstøvning kan umulig oppnås med det lave mekaniske trykk av gummi-omhyllingselementet 4. Her kan bare flytende drivgass hjelpe. Fig. 17 viser en innretning som er utført i samsvar med oppfinnelsen, og som bortsett fra den manglende gummiblære 78, er maken til innretningen på fig. 16, samtidig som de beskrevne muligheter med hensyn til ventilanordningen har gyldighet også her. Denne utførelsesform for oppfinnelsesgjenstanden kan også inneholde kjente, flytende drivgasser. For imidlertid av økologiske grunner og også av sparsommelighet å anvende så lite Frigen som kan tillates for medisinske formål, inneholder hulrommet 20 i kjernen 1 den flytende drivgass 81 med en gassfase 82. Hulrommet 20 er som vist på fig. 6, forsynt med en forsterkende skillevegg 62 som har et utsnitt 83 for å tillate stempelet 67 å bevege seg aksialt. Bunnhylsen 6 tjener i denne utførelse som hermetisk, trykksikker lukning for hulrommet 20. Den samme utførelse kan anvendes når man i hulrommet 20 vil lagre et gassmedium som ikke behøver å drives ut med konstant trykk, og man kan da anvende C02, N2eller N20 eller rett og slett luft. Totrinns-ventilens virkemåte vil bli forklart under henvisning til fig. 20, 21 og 22. Various drugs, especially those for the treatment of the respiratory tract, must be injected with a fairly specific particle size, either to penetrate only to the larynx (large particles) or, on the contrary, to reach the bronchi or even the alveoli of the lungs, where particles are needed 0.5-1 micrometer. Such a fine atomization cannot possibly be achieved with the low mechanical pressure of the rubber covering element 4. Only liquid propellant gas can help here. Fig. 17 shows a device which is made in accordance with the invention, and which, apart from the missing rubber bladder 78, is similar to the device in fig. 16, while the possibilities described with regard to the valve arrangement are also valid here. This embodiment of the invention may also contain known, liquid propellant gases. In order, however, for ecological reasons and also for economy to use as little Frigen as can be allowed for medical purposes, the cavity 20 in the core 1 contains the liquid propellant gas 81 with a gas phase 82. The cavity 20 is, as shown in fig. 6, provided with a reinforcing partition 62 having a recess 83 to allow the piston 67 to move axially. In this design, the bottom sleeve 6 serves as a hermetic, pressure-proof closure for the cavity 20. The same design can be used when you want to store a gas medium in the cavity 20 that does not need to be driven out with constant pressure, and you can then use C02, N2 or N20 or straight and clear air. The operation of the two-stage valve will be explained with reference to fig. 20, 21 and 22.

Fig. 18 og 19 viser et ventilelement i samsvar med fig. Fig. 18 and 19 show a valve element in accordance with fig.

1 og 2 i henholdsvis lukket og åpnet tilstand. 1 and 2 in the closed and opened state, respectively.

Fig. 20 viser et lukket ventilelement i utførelsen på fig. 16 og 17. Fig. 21 anskueliggjør at nedre trinn A åpner først og gassen 8 2 kan tre ut allerede mens øvre ventiltrinn B ennå er lukket. Denne anordning har den fordel at funksjonen ved lukning blir omvendt, dvs. at trinn B lukker først og trinn A først deretter. Derved kan de langsgående kanaler 68 og 69, såvel som den ikke viste sprøytedyse, befris for et produkt som eventuelt stenger dem, som hårlakk eller lakkfarver, uten at man må oppfordre forbrukeren til å gjøre dette, slik det delvis blir foreskrevet ved gass-aerosolbokser, og sprøytedysen må holdes nede og trykkes så lenge til der ikke lenger unnviker annet enn drivgass, noe som betyr at kanalene hos sprøytedysen er befridd for klebrige produkter. Fig. 22 viser ventilelementet på fig. 20 og 21 i fullt åpnet stilling, så begge mediene, som omtalt i forbindelse med fig. 14, blir drevet ut og blander seg i den langsgående kanal 68. Fig. 23, 24 og 25 viser en ytterbeholder 7 som er forsynt med en anordning til manøvrering av et produkt-utleveringselement som er istand til ved sidetrykk å øve et lodd-rett trykk på et utleveringselement og dermed åpne et beskrevet ventilelement. Denne anordning har den store fordel at man ikke lenger behøver å ta av noen lukkehette av fra sprayboksen, noe som ikke bare er praktisk, men også bevarer gjenstandens estetiske utseende. Da tangvirkningen mellom tommel og peke- eller langfinger gjør det mulig å utvikle en flere ganger større kraft enn den man oppnår ved å trykke pekefingeren mot et utleveringselement, kan trykkfjæren hos et ventilelement gjøres vesentlig sterkere, noe som dels i tilfellet av et lavt utdrivningstrykk sikrer øyeblikkelig lukning av ventilelementet og dels gir så stor motkraft at en barnehånd ikke vil være i stand til å overvinne den for å åpne ventilelementet, rent bortsett fra at allerede dimensjoneringen av innretningen kan avpasses slik at en barnehånd ikke vil kunne gripe omkring den og øve et tilleggstrykk på den. Ytterbeholderen 7 er langs en hals 84 forsynt med vegger 85 med halvrunde innsnitt 86 som tjener som hengsellagre. Bevegelige trykkvegger 87, 88 er forsynt med hengselbolter 89 og 90 opplagret i lagrene 86. Videre bærer trykkveggene 87 og 88 konsoller 91 og 92 med skrånende underkanter 91a og 92a i anlegg på et rundt utleveringselement 93. Anordningen er lagret i en lukkehette 94 som holder den sammen, og som forhindrer at de bevegelige trykkvegger 87, 88 kan bevege seg i gal retning. Lukkehetten har åpninger 95 og 96 som gjør det mulig å øve et sidetrykk på trykkveggen 87 og 88 som antydet ved piler 97 og 98. Derved skjer der en dreiebeve-gelse av trykkveggene 87, 88 om hengslene 86, så deres konsoller 91 og 9 2 skråkantene 91a og 92a trykker slik på utleveringselementet 93 at dette beveger seg i retningen for pilen 99, noe som fører til åpning av ventilelementet. En letning av trykket på trykkveggene 87 og 88 fører til at en kraftig trykkfjær hos et ventilelement som beskrevet, igjen trykker utleveringselementet 93 opp og trykkveggene 87 og 88 tilbake til deres utgangsstilling, hvorved også ventilelementet lukkes. Utleveringselementet 93 kan etter valg forsynes med en sprøytedyse eller en stråledyse. Fig. 20 shows a closed valve element in the embodiment of fig. 16 and 17. Fig. 21 illustrates that lower stage A opens first and the gas 8 2 can escape already while upper valve stage B is still closed. This device has the advantage that the function when closing is reversed, i.e. that stage B closes first and stage A only afterwards. Thereby, the longitudinal channels 68 and 69, as well as the spray nozzle, not shown, can be freed from a product that may block them, such as hairspray or paint colors, without having to encourage the consumer to do this, as is partly prescribed for gas aerosol cans , and the spray nozzle must be held down and pressed until nothing but propellant gas escapes, which means that the channels of the spray nozzle are freed of sticky products. Fig. 22 shows the valve element of fig. 20 and 21 in the fully opened position, so both media, as discussed in connection with fig. 14, is driven out and mixes in the longitudinal channel 68. Figs. 23, 24 and 25 show an outer container 7 which is provided with a device for maneuvering a product dispensing element which is capable of exercising a plumb line by lateral pressure press a dispensing element and thus open a described valve element. This device has the great advantage that one no longer needs to remove any cap from the spray can, which is not only practical, but also preserves the object's aesthetic appearance. As the pincer action between the thumb and index or middle finger makes it possible to develop a force several times greater than that achieved by pressing the index finger against a dispensing element, the pressure spring of a valve element can be made significantly stronger, which partly in the case of a low expulsion pressure ensures immediate closing of the valve element and partly provides such a large counterforce that a child's hand will not be able to overcome it to open the valve element, purely apart from the fact that the dimensioning of the device can already be adjusted so that a child's hand will not be able to grip around it and practice a additional pressure on it. The outer container 7 is provided along a neck 84 with walls 85 with semicircular incisions 86 which serve as hinge bearings. Movable pressure walls 87, 88 are provided with hinge bolts 89 and 90 stored in the bearings 86. Furthermore, the pressure walls 87 and 88 carry consoles 91 and 92 with sloping lower edges 91a and 92a in contact with a round delivery element 93. The device is stored in a closing cap 94 which holds it together, and which prevents the movable pressure walls 87, 88 from moving in the wrong direction. The closing cap has openings 95 and 96 which make it possible to exert a lateral pressure on the pressure walls 87 and 88 as indicated by arrows 97 and 98. Thereby a turning movement of the pressure walls 87, 88 takes place about the hinges 86, so their consoles 91 and 9 2 the slanted edges 91a and 92a press on the delivery element 93 in such a way that it moves in the direction of the arrow 99, which leads to the opening of the valve element. A relief of the pressure on the pressure walls 87 and 88 leads to a strong pressure spring in a valve element as described, again pushing the dispensing element 93 up and the pressure walls 87 and 88 back to their starting position, whereby the valve element is also closed. The dispensing element 93 can optionally be provided with a spray nozzle or a jet nozzle.

Fig. 26, 27 og 28 viser en annen anordning som tjener til manøvrering av et utleveringselement ved hjelp av sidetrykk, og hvor utleveringselementet lukkes frontalt. En slik anordning er spesielt tenkt for kremformede produkter som enten må beskyttes mot luftens oksygen eller hindres i å tørke ut, f.eks. skjønnhetskremer, medisinske pomader og kremer, sennep, majones osv. Et stempel 100 hos et ventilelement er forsynt med en tallerkenformet del 101 og en sylindrisk forlengelse 101a som bærer en fleksibel slange 102 som alt etter produktet som skal drives ut, kan bestå Fig. 26, 27 and 28 show another device which serves to maneuver a dispensing element by means of side pressure, and where the dispensing element is closed frontally. Such a device is especially intended for cream-shaped products that either need to be protected from the oxygen in the air or prevented from drying out, e.g. beauty creams, medical pomades and creams, mustard, mayonnaise, etc. A piston 100 of a valve element is provided with a plate-shaped part 101 and a cylindrical extension 101a carrying a flexible hose 102 which, depending on the product to be expelled, can consist

av mykt plastmateriale eller av kunstgummi. Klembakker 103 og 104 er forsynt med hengsler 105 og 106 opphengt på hengsel- of soft plastic material or synthetic rubber. Clamp trays 103 and 104 are provided with hinges 105 and 106 suspended on hinges

bolter 107 og 108 på en beholder 7. En trykkfjær 109 smekker inn i klembakkene 103 og 104 og trykker dem sammen ved gripe-kjever 110 og 111. Videre bærer klembakkene 103 og 104 trykkonsoller 112 og 113, hvis skrå undersider ligger an på tallerkenen 101. Klembakkene er på innsiden forsynt med hver sin stuss 114 som tjener som føringskanal for en slange 102. Slangen ble ved på fjæren 109 med gripékjevene 110 og 111 klemt sammen og lukket. Trykker man på klembakkene 103 og 104 i pilenes retning, så dreier de seg om hengslene 105 og 106, og gripékjevene 110 og 111 åpner seg. Samtidig øver skråkantene på trykkonsollene 112 og 113 et trykk på tallerkenen 101, hvorved stempelet 100 blir beveget nedover og åpner et ventilelement som beskrevet. Det uttredende produkt vider ut klemstedet 115 i slangen 102 og kan unnvike gjennom munningen 116. Letnes trykket på klembakkene 103 og 104, bolts 107 and 108 on a container 7. A compression spring 109 snaps into the clamping jaws 103 and 104 and presses them together at gripper jaws 110 and 111. Furthermore, the clamping jaws 103 and 104 carry pressure brackets 112 and 113, the slanted undersides of which rest on the plate 101 The clamping jaws are each provided on the inside with a spigot 114 which serves as a guide channel for a hose 102. The hose was attached to the spring 109 with the gripping jaws 110 and 111 clamped together and closed. If you press the clamping jaws 103 and 104 in the direction of the arrows, they turn around the hinges 105 and 106, and the gripping jaws 110 and 111 open. At the same time, the slanted edges of the pressure brackets 112 and 113 exert a pressure on the plate 101, whereby the piston 100 is moved downwards and opens a valve element as described. The exiting product widens the clamping point 115 in the hose 102 and can escape through the mouth 116. The pressure on the clamping jaws 103 and 104 is relieved,

så trykker fjæren 109 dem sammen igjen, tallerkenen 101 blir frigitt, og gripékjevene 110 og 111 klemmer slangen sammen igjen på stedet 115 og lukker den frontalt. then the spring 109 presses them together again, the plate 101 is released, and the gripper jaws 110 and 111 clamp the hose together again at the location 115 and close it frontally.

En behandling av planter, spesielt prydplanter og bloms-ter, krever anvendelsen av plantepleie og -beskyttelsesmidler som i konsentrert form kan være sterkt toksiske og altså må anvendes i fortynnet form. Disse konsentrater markedsføres for det meste i plastflakonger og blir kort før bruken fortynnet med vann og påført plantene som skal behandles, med de forskjelligste innretninger som kanner, pumpeforstøvere, lufttrykkforstøvere osv. I den forbindelse er fortynningen egentlig avhengig av brukerens omhu og innsikt. Oppfinnelsen gir anvisning på en innretning som gjør det mulig automatisk å fortynne et konsentrat i en ønsket effektiv dose og samtidig å sprøyte den dannede oppløsning i fin fordeling. A treatment of plants, especially ornamental plants and flowers, requires the use of plant care and protection agents which in concentrated form can be highly toxic and therefore must be used in diluted form. These concentrates are mostly marketed in plastic vials and shortly before use are diluted with water and applied to the plants to be treated, using a variety of devices such as jugs, pump atomizers, air pressure atomizers, etc. In this regard, the dilution really depends on the care and insight of the user. The invention provides instructions for a device that makes it possible to automatically dilute a concentrate in a desired effective dose and at the same time to spray the formed solution in a fine distribution.

Fig. 29 og 30 viser en slik innretning 117, hvis bærehåndtak 118 har et ventilelement 119 som kan åpnes med en spak 120. Et ventilstempel 119a bærer en fleksibel slange 121 tilkoblet et venturisystem 122 som bærer en flakong 123 inneholdende konsentratet 124. Venturisystemet 122 er for-lenget med et stivt rør 125, hvis utløpsende 126 er fleksibel og inneholder en sprøytedyse 127 som nevnt tidligere. Fig. 29 and 30 show such a device 117, whose carrying handle 118 has a valve element 119 which can be opened with a lever 120. A valve piston 119a carries a flexible hose 121 connected to a venturi system 122 which carries a vial 123 containing the concentrate 124. The venturi system 122 is extended with a rigid tube 125, whose outlet end 126 is flexible and contains a spray nozzle 127 as mentioned earlier.

Innretningen 117 blir som beskrevet senere, fylt med vann og forsynt med det ovennevnte tilleggsutstyr, som bærehåndtak 118 til sprøytedyse 127. Trykker man på spaken 120, åpner ventilelementet 119 seg, og vannet som står under trykk, unnviker via slangen 121 til venturisystemet 122, hvor vannet ved passasjen over et stigerør 128 tilsuger konsentratet og blander seg med det for så å forlate sprøytedysen 127 som dusj. Konsentrasjonen av konsentratet 124 såvel som diamet-rene av venturisystemet 122 og stigerøret 128, samt vannets trykkhøyde er avpasset slik at konsentratet automatisk blir fortynnet på tilsiktet måte. I den forbindelse kan man innrette seg slik at flakongen 123 blir fullstendig tømt ved hjelp av en eneste fylling av innretningen 117 med vann. As described later, the device 117 is filled with water and provided with the above-mentioned additional equipment, such as a carrying handle 118 for the spray nozzle 127. If you press the lever 120, the valve element 119 opens, and the pressurized water escapes via the hose 121 to the venturi system 122, where the water at the passage over a riser 128 sucks up the concentrate and mixes with it to then leave the spray nozzle 127 as a shower. The concentration of the concentrate 124 as well as the diameters of the venturi system 122 and the riser 128, as well as the water's pressure height are adjusted so that the concentrate is automatically diluted in the intended manner. In this connection, arrangements can be made so that the bottle 123 is completely emptied by means of a single filling of the device 117 with water.

Den fleksible munning 126 gjør det mulig, f.eks. for eldre eller invalide personer, å rette dusjtåken nedenfra og oppover uten at det blir nødvendig å bøye seg altfor meget for å behandle planteløv fra undersiden. The flexible mouth 126 makes it possible, e.g. for elderly or disabled people, to direct the shower mist from below upwards without having to bend too much to treat plant leaves from below.

Fig. 31 viser en fyllingssonde som kan tilsluttes en ikke vist vannkran. Innretningen 117 er i og for seg allerede beskrevet under henvisning til fig. 1, dog med den forskjell at omhyllingselementet 4 her samtidig tjener som produktbeholder, noe som er mulig om produktet 128 bare er vann og ikke behøver å lagres, men kan drives ut igjen straks etter fylling. Dessuten er den metalliske ventilhylse 22 erstattet med en ventilhylse 129 av plastmateriale. Videre blir omhyllingselementet 4 festet på kjernen 131 med slangeklemmer 130. Ventilhylsen 129 bærer en gjenget hals 13 2 som danner føring for et stempel 133. En slange 134 bærer ved sin ene ende et ikke vist, i handelen vanlig forekommende tilkoblingsstykke til en vannkran, mens den annen ende er forsynt med et tilkoblingsstykke 135. Dette kan skrus inn på halsen 130, hvorved stempelet 133 trykkes ned, så ventilelementet 5 åpnes, samtidig som tetningsringen 136 avtetter halsen 13 2 og tilkoblingsstykket 135. Tilkoblingsstykket 135 er forsynt med en overtrykksventil 137, hvis fjær 138 trykker stempelet 139 med tetningsringer 140 tettende inn i utløpspartiet 141, hvorved utløpet 142 blir stengt. Åpner man nå en vannkran som innretningen er koblet til, så vider vanntrykket omhyllingselementet 4 ut og fyller det med vann 128. Så snart omhyllingselementet 4 ved anlegg mot beholderen 7 hindres i å tøye seg ytterligere, stiger vanntrykket i innretningen på grunn av motstanden fra den uelastiske beholder 7. Kraften av fjæren 138 er valgt slik at den er større enn den motstand omhyllingselementet 4 yter mot et vannfyllingstrykk, men fjæren i tilfellet av en større motstand, som den der f.eks. opptrer ved anlegg av omhyllingselementet 4 mot beholderen 7, lar seg trykke sammen, så vannet fra den ikke viste vannkran kan unnvike via overtrykksventilen 137. Dette er så et tegn på at innretningen 117 er fyllt. Tilkoblingsstykket 135 blir så skrudd av og erstattet ved påskruning av hånd-taket 118. Dette består av et rør 143 som skrus på halsen 132 og derved trykker stempelet 133 ned, hvorved tetningsringen 136 avtetter systemet. Den annen ende av røret 143 bærer et ventilelement 5, hvis stempel 14 4 er forsynt med en ringformet ribbe 145. En ventilhylse 146 bærer en bukk 147 til hengsling av en spak 120. Denne er forsynt med en åpning 148 som har større diameter enn stempelet 144, men mindre enn ringribben 145. Stempelet 144 bærer en slange 121 som fører til det beskrevne venturisystem 122. Trykker man nå på spaken 122, kommer denne i den stilling som er vist stiplet ved 149, og trykker stempelet 14 4 ned, hvorved ventilelementet 5 blir åpnet. Vannet som står under trykk, unnviker som beskrevet, gjennom venturisystemet 122 og fortynner og sprøyter ut det omtalte konsentrat på den beskrevne måte. Fig. 31 shows a filling probe which can be connected to a water tap, not shown. The device 117 has already been described in and of itself with reference to fig. 1, however with the difference that the casing element 4 here simultaneously serves as a product container, which is possible if the product 128 is only water and does not need to be stored, but can be driven out again immediately after filling. In addition, the metallic valve sleeve 22 has been replaced with a valve sleeve 129 made of plastic material. Furthermore, the casing element 4 is attached to the core 131 with hose clamps 130. The valve sleeve 129 carries a threaded neck 13 2 which forms a guide for a piston 133. A hose 134 carries at one end a not shown, commercially available connection piece to a water faucet, while the other end is provided with a connecting piece 135. This can be screwed onto the neck 130, whereby the piston 133 is pressed down, so that the valve element 5 opens, while the sealing ring 136 seals the neck 13 2 and the connecting piece 135. The connecting piece 135 is provided with a pressure relief valve 137, whose spring 138 presses the piston 139 with sealing rings 140 sealingly into the outlet part 141, whereby the outlet 142 is closed. If you now open a water tap to which the device is connected, the water pressure expands the casing element 4 and fills it with water 128. As soon as the casing element 4 is prevented from stretching further by contact with the container 7, the water pressure in the device rises due to the resistance from the inelastic containers 7. The force of the spring 138 is chosen so that it is greater than the resistance the enveloping element 4 offers against a water filling pressure, but the spring in the case of a greater resistance, as the one where e.g. occurs when the casing element 4 is placed against the container 7, can be pressed together, so that the water from the water tap, not shown, can escape via the pressure relief valve 137. This is a sign that the device 117 is full. The connecting piece 135 is then unscrewed and replaced by screwing on the handle 118. This consists of a tube 143 which is screwed onto the neck 132 and thereby presses the piston 133 down, whereby the sealing ring 136 seals the system. The other end of the pipe 143 carries a valve element 5, whose piston 144 is provided with an annular rib 145. A valve sleeve 146 carries a bracket 147 for hingeing a lever 120. This is provided with an opening 148 which has a larger diameter than the piston 144, but smaller than the ring rib 145. The piston 144 carries a hose 121 which leads to the described venturi system 122. If you now press the lever 122, it comes into the position shown dashed at 149, and presses the piston 14 4 down, whereby the valve element 5 will be opened. The water under pressure escapes as described, through the venturi system 122 and dilutes and sprays out the mentioned concentrate in the described manner.

Fagfolk innser lett at innretningen ifølge oppfinnelsen med sine forskjellige enkelte komponeneter byr på fordeler og anvendelsesmuligheter som på ingen måte står tilbake for dem hos tradisjonelle gass-aerosolbokser, men uten å oppvise disses ulemper. Those skilled in the art easily realize that the device according to the invention with its various individual components offers advantages and application possibilities which are in no way inferior to those of traditional gas aerosol cans, but without exhibiting their disadvantages.

Spesielt er innretningen ifølge oppfinnelsen i stand til å sprøyte ut praktisk talt alle flytende medier i fin fordeling og levere ut kremformede medier og å lagre gassformede medier. In particular, the device according to the invention is capable of spraying out practically all liquid media in a fine distribution and delivering creamy media and storing gaseous media.

Fagfolk innser videre at innretningen ifølge oppfinnelsen setter seg sammen av flere komponeneter som er forbundet til et funksjonelt hele og optimalt tilpasset hverandre, og som hver nyttiggjør seg flere fysikalske lover på en måte med oppfinnelseskarakter. Dette stemmer særlig for den egent-lige produktbeholder som tilpasser seg med hensyn til volum, svarende til fyllings- resp. tømningstilstanden, slik at produktet varig er underkastet et konstant trykk. Spesielt springer dette i øynene når der tilføyes produktet én eller flere gasser. Det stemmer imidlertid også for kjernen, som eventuelt opptar et annet, fordelaktig gassformet medium, såvel som for ventilelementet, som likeledes er meget vesentlig for god funksjon av den samlede innretning. Those skilled in the art further realize that the device according to the invention is composed of several components which are connected to a functional whole and optimally adapted to each other, and each of which makes use of several physical laws in a manner with an inventive character. This is particularly true for the actual product container, which adapts with regard to volume, corresponding to the filling or the emptying state, so that the product is permanently subjected to a constant pressure. This is particularly striking when one or more gases are added to the product. However, this is also true for the core, which possibly occupies another, advantageous gaseous medium, as well as for the valve element, which is likewise very essential for the good functioning of the overall device.

Innretningen ifølge oppfinnelsen er også meget gunstig fordi den overvinner samtlige ulemper ved de kjente drivgassfrie sprayinnretninger og har en konstruksjon som er optimalt avpasset etter de materialer som skal anvendes. The device according to the invention is also very beneficial because it overcomes all the disadvantages of the known propellant gas-free spray devices and has a construction that is optimally adapted to the materials to be used.

Dessuten kan den fremstilles til gunstig pris, idet den jo overveiende gjør bruk av relativt enkle sprøytestøpte kunststoffdeler med hovedsakelig sylindriske former som bare behøver å monteres sammen og i hverandre. Moreover, it can be produced at a favorable price, as it predominantly makes use of relatively simple injection-molded plastic parts with mainly cylindrical shapes that only need to be assembled together and in each other.

Det sier seg selv at den ovenstående beskrivelse av innretningen ifølge oppfinnelsen bare omtaler noen få utførelses-varianter og anvendelseseksempler, men oppfinnelsen byr på vesentlig videre og videregående muligheter. Disse ligger imidlertid innen området for fagkunnskapen til en fagmann som har satt seg inn i det foregående. It goes without saying that the above description of the device according to the invention only mentions a few design variants and application examples, but the invention offers significant further and secondary possibilities. However, these are within the scope of the professional knowledge of a professional who has familiarized himself with the foregoing.

Fig. 35 viser en innretning ifølge oppfinnelsen, hvor totrinns-ventilen og ytterbeholderen 7, som her ikke er vist, er maken til dem på fig. 17. Kjernen 1 er ved ventilenden forsynt med ringribber 200 og 201, og ved sin annen ende med ringribber 202 og 203 mellom hvilke der sitter ringribber 204 og 205 som har takket profil og noe mindre diameter, hvorved man oppnår bedre tetning mellom gummipungen 2 og kjernen 1. Kjernens åpne ende er forsynt med et plastdeksel 206 som er fast forbundet med kjernen 1 ved klebning eller sveising. Plastdekselet 206 forhindrer at bunnhylsen 207 blir trykket bort fra kjerneenden av det tøyede omhyllingselement 4, nemlig ved at en innbuktning 208 av bunnhylsen 7 hekter seg inn bak en underskjæring på plastdekselet 206; Fig. 35 shows a device according to the invention, where the two-stage valve and the outer container 7, which are not shown here, are similar to those in fig. 17. The core 1 is provided at the valve end with annular ribs 200 and 201, and at its other end with annular ribs 202 and 203 between which are annular ribs 204 and 205 which have a serrated profile and somewhat smaller diameter, whereby a better seal is achieved between the rubber pouch 2 and the core 1. The open end of the core is provided with a plastic cover 206 which is firmly connected to the core 1 by gluing or welding. The plastic cover 206 prevents the bottom sleeve 207 from being pushed away from the core end of the stretched casing element 4, namely by an indentation 208 of the bottom sleeve 7 hooking in behind an undercut on the plastic cover 206;

da dette er fast forbundet med kjernen 1, kan bunnhylsen 207 ikke hoppe av. Totrinns-ventilen består av det øvre stempelparti 209, det midtre stempelparti 210, det nedre stempelparti 211, en spennring 212, en øvre tetningsskive 213, en nedre tetningsskive 214 og en trykkfjær 215 som alle rommes 1 kammeret 216 i kjernen 1 og er trykket inn ved hjelp av as this is firmly connected to the core 1, the bottom sleeve 207 cannot jump off. The two-stage valve consists of the upper piston part 209, the middle piston part 210, the lower piston part 211, a clamping ring 212, an upper sealing disc 213, a lower sealing disc 214 and a pressure spring 215, all of which are accommodated in the chamber 216 in the core 1 and are pressed in using

ventilhylsen 217, samtidig som denne som allerede beskrevet, også tjener som slangeklemme og forbinder gummibeholderen 2 såvel som omhyllingselementet 4 tett med kjernen 1. the valve sleeve 217, while this, as already described, also serves as a hose clamp and connects the rubber container 2 as well as the casing element 4 tightly to the core 1.

Fig. 36 anskueliggjør totrinns-ventilen bedre ved å vise den trukket fra hverandre. Det øvre stempelparti 209 har en kanal 218, hvori der munner ut sidekanaler 219 forbundet med langsgående spor 220. Ringsporet 221 inngår i en smekklås, hvormed det øvre stempelparti 209 låser seg i det midtre stempelparti 210 når partiet 222 føres inn i hylsen 223 inntil ringribben 224 smekker inn. I sentrum av hylsen 223 befinner der seg en konisk forlengelse 225 av kanalen 226. Konusen 225 er så lang at dens munning i retning mot kanalen 218 ligger høyere enn sidekanalene 219, det vil altså si at konusen 225 rager inn i kanalen 218 når øvre stempelparti 209 og midtre stempelparti 210 er sammenmontert. Ved den Fig. 36 shows the two-stage valve better by showing it pulled apart. The upper piston part 209 has a channel 218, into which side channels 219 connected with longitudinal grooves 220 open. The ring groove 221 forms part of a snap lock, with which the upper piston part 209 locks in the middle piston part 210 when the part 222 is guided into the sleeve 223 up to the ring rib 224 snaps in. In the center of the sleeve 223 there is a conical extension 225 of the channel 226. The cone 225 is so long that its mouth in the direction of the channel 218 is higher than the side channels 219, that is to say that the cone 225 projects into the channel 218 when the upper part of the piston 209 and middle piston part 210 are assembled together. By it

nedre ende av det midtre stempelparti 210 sitter en del 227 som ligner delen 222, men har mindre diameter. Den er forsynt med sidekanaler 228, langsgående kanaler 229 og et ringspor 230 som inngår i en smekklås. Mellom spennringen 212 og midtre stempelparti 210 sitter trykkfjæren 215, og til å lower end of the middle piston part 210 is a part 227 which is similar to the part 222, but has a smaller diameter. It is provided with side channels 228, longitudinal channels 229 and an annular groove 230 which forms part of a snap lock. Between the clamping ring 212 and the central piston part 210 is the compression spring 215, and to

oppta denne er der på det midtre stempelparti 210 og på spennringen 212 utformet sylindriske deler, hvis ytterdia-metre passer til innerdiameteren av trykkfjæren 215. Mellom spennringen 212 og boksen 211 sitter tetningsskiven 214. Boksen 211 er utrustet med en ringribbe 231 som ringsporet 230 smekker inn på når delen 227 føres inn i boksen. Høyden av delen 222 er mindre enn høyden av hylsen 223, så denne virker som en ringformet ribbe som tetningsskiven 213 occupy this, on the central piston part 210 and on the clamping ring 212 cylindrical parts are formed, the outer diameters of which match the inner diameter of the compression spring 215. Between the clamping ring 212 and the box 211 is the sealing disc 214. The box 211 is equipped with an annular rib 231 which the ring groove 230 snaps into when part 227 is fed into the box. The height of the part 222 is less than the height of the sleeve 223, so this acts as an annular rib as the sealing disc 213

trykkes på. Likeledes er også høyden av delen 227 mindre enn høyden av boksen 211, så også denne virker som en ringformet ribbe som tetningsskiven 214 trykkes på, slik det er vist på fig. 37, som viser en ventil i henhold til oppfinnelsen i lukket tilstand. is pressed. Likewise, the height of the part 227 is also smaller than the height of the box 211, so this also acts as an annular rib on which the sealing disc 214 is pressed, as shown in fig. 37, which shows a valve according to the invention in a closed state.

Fig. 38 illustrerer en ventil ifølge oppfinnelsen i åpnet tilstand. Hvis der med et ikke vist utleveringselement øves et trykk ovenfra og nedover på stempelpartiet 209, blir trykkfjæren 215 trykket sammen, og kantene av hylsen 223 og kantene av boksen 211 blir trykket bort fra de respektive tetningsskiver 213 og 214. Derved kommer det flytende medium 232 som står under mekanisk krystningstrykk, via sidehullene 16 i kjernen 1, de langsgående kanaler 220 og sidekanalene 219 inn i kanalen 218. Samtidig blir det gassformede medium 233 via de langsgående kanaler 229 og sidekanalene 228 trykket inn i kanalen 226. Denne er innsnevret i høyde med konusen 225. Denne innsnevring fører til strupning av gassens trykk, som blir holdt slik at den kan trenge inn i mediet 232. Fig. 38 illustrates a valve according to the invention in the open state. If, with a dispensing element not shown, pressure is exerted from above downwards on the piston part 209, the pressure spring 215 is compressed, and the edges of the sleeve 223 and the edges of the box 211 are pressed away from the respective sealing discs 213 and 214. Thereby the liquid medium 232 which is under mechanical crossover pressure, via the side holes 16 in the core 1, the longitudinal channels 220 and the side channels 219 into the channel 218. At the same time, the gaseous medium 233 via the longitudinal channels 229 and the side channels 228 is pressed into the channel 226. This is narrowed in height with the cone 225. This narrowing leads to throttling of the gas pressure, which is maintained so that it can penetrate the medium 232.

Dette lettes ved at munningen av kanalen 226, takket være konusen 225, ligger ovenfor sidekanalene 219 i strømnings-retningen, hvorved gassmediet som der trer ut under trykk og, takket være strupningen, med høy hastighet, øver et sug på sidekanalene 219 og blander seg med det der uttredende flytende medium 232, så blandingen flytende medium 232/ gassmedium 233 blir drevet ut via kanalen 218 og det ikke viste utleveringselement. Sugevirkningen av det gassformede medium 233 på sidekanalene 219 og dermed på det gassformede medium 23 2 som trer ut der, er særlig nødvendig hvis der ved det flytende medium 232 dreier seg om et viskøst produkt som olje, idet overflatespenningen i det flytende medium 23 2 ellers ville forhindre inntrengen av gassmediet 233. Man kan lette inntrengen og dermed innblanding av gassmediet 233 i det tyktflytende medium 23 2, idet man som gassmedium 233 benytter en flytende drivgass som Frigen (Freon), som i så fall ikke tjener som drivgass, men bare som innblandings-gass, hvis andelsvise mengde, sammenholdt med fyllingsvolumet av innretningen ifølge oppfinnelsen, i høyden utgjør 3 %. This is facilitated by the fact that the mouth of the channel 226, thanks to the cone 225, lies above the side channels 219 in the direction of flow, whereby the gas medium that comes out under pressure and, thanks to the throttle, at high speed, exerts a suction on the side channels 219 and mixes with the exiting liquid medium 232, so the mixture liquid medium 232/gas medium 233 is driven out via the channel 218 and the delivery element not shown. The suction effect of the gaseous medium 233 on the side channels 219 and thus on the gaseous medium 23 2 emerging there is particularly necessary if the liquid medium 232 is a viscous product such as oil, since the surface tension in the liquid medium 23 2 otherwise would prevent the penetration of the gas medium 233. One can facilitate the penetration and thus mixing of the gas medium 233 into the viscous medium 23 2 , using as gas medium 233 a liquid propellant gas such as Freon, which in that case does not serve as a propellant gas, but only as mixing gas, the proportion of which, compared to the filling volume of the device according to the invention, amounts to 3% in height.

Claims

1. Innretning til å avgi flytende eller kremformede produkter (19) som står under trykk, i det minste omfattende en indre elastisk beholder (2), et omspenningelement (4) av makromolekylært materiale av kautsjuktype og en ventil (8,1. Device for dispensing liquid or creamy products (19) under pressure, comprising at least an internal elastic container (2), a tensioning element (4) of rubber-type macromolecular material and a valve (8,

23, 24, 26) som er forbundet med den elastiske beholder (2) og en fast kjerne (1) og omsluttes av den elastiske beholder (2) og det elastiske omspenningselement (4),karakterisert vedat den elastiske beholder (2) er av gummi som er holdbar overfor det respektive produkt (19) som er lagret i den, at omspenningselementet (4) er av naturgummi, at innerdiameteren av den elastiske beholder (2) før anbringelsen på kjernen (1) tilsvarer dennes ytterdiameter, at innerdiameteren av det elastiske omspenningslement (4) i spenningsløs tilstand er minst 20 % mindre enn ytterdiameteren av kjernen (1) med tillegg av veggtykkelsen av den på kjernen anbragte elastiske beholder (2), men ikke mer enn 25 % mindre, og at kjerne (1), elastisk beholder (2) og elastisk omspenningselement (4) er fast og tett forbundet med hverandre i området for begge ender (12, 21) av kjernen.23, 24, 26) which is connected to the elastic container (2) and a fixed core (1) and is enclosed by the elastic container (2) and the elastic wrapping element (4), characterized in that the elastic container (2) is of rubber that is durable to the respective product (19) stored in it, that the tensioning element (4) is made of natural rubber, that the inner diameter of the elastic container (2) before being placed on the core (1) corresponds to its outer diameter, that the inner diameter of the elastic tension member (4) in a de-energized state is at least 20% smaller than the outer diameter of the core (1) with the addition of the wall thickness of the elastic container (2) placed on the core, but not more than 25% less, and that core (1), elastic container (2) and elastic tension element (4) are firmly and tightly connected to each other in the area of both ends (12, 21) of the core.

2. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat den elastiske beholder (2) består av flere lag.2. Device as stated in claim 1, characterized in that the elastic container (2) consists of several layers.

3. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat den elastiske beholder (2) er en pung påført kjernen (1) ved dyppemetoden.3. Device as stated in claim 1, characterized in that the elastic container (2) is a pouch applied to the core (1) by the dipping method.

4. Innretning som angitt i krav 2,karakterisert vedat det skikt av den elastiske beholder (2) som kommer i kontakt med produktet (19), er av viton eller silikon.4. Device as stated in claim 2, characterized in that the layer of the elastic container (2) that comes into contact with the product (19) is made of viton or silicone.

5. Innretning som angitt i krav 2,karakterisert vedat den elastiske beholders (2) ytterskikt er av butylgummi eller naturgummi.5. Device as specified in claim 2, characterized in that the outer layer of the elastic container (2) is made of butyl rubber or natural rubber.

6. Innretning som angitt i krav 2,karakterisert vedat der mellom den elastiske beholders (2) inner- og ytterskikt befinner seg et butylskikt.6. Device as stated in claim 2, characterized in that there is a butyl layer between the inner and outer layers of the elastic container (2).

7. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat kjernen (1) har et volum som minst ut-gjør 15 % av innretningens fyllingsvolum.7. Device as stated in claim 1, characterized in that the core (1) has a volume which constitutes at least 15% of the device's filling volume.

8. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat den ene ende av kjernen (1) er forbundet med et ventilsete (8) i ett stykke.8. Device as stated in claim 1, characterized in that one end of the core (1) is connected to a valve seat (8) in one piece.

9. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat den ene ende av kjernen (1) er forbundet med to bak hinannen liggende ventilseter (8, 62a) i ett stykke.9. Device as stated in claim 1, characterized in that one end of the core (1) is connected to two valve seats (8, 62a) lying one behind the other in one piece.

10. Innretning som angitt i krav 1 og 9,karakterisert vedat kjernen (1) er hul og i sitt indre inneholder andre medier (81, 82) enn det produkt (19) som er lagret i den elastiske beholder (2).10. Device as stated in claims 1 and 9, characterized in that the core (1) is hollow and in its interior contains other media (81, 82) than the product (19) which is stored in the elastic container (2).

11. Innretning og fremgangsmåte som angitt i krav 1 og 9,karakterisert vedat kjernen (1) er hul og inneholder en elastisk beholder (78) av makromolekylært materiale av kautsjuktype.11. Device and method as stated in claims 1 and 9, characterized in that the core (1) is hollow and contains an elastic container (78) of rubber-type macromolecular material.

12. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat kjernen (1), den elastiske beholder (2) og det elastiske omhyllingselement (4) i områdene for begge ender (12, 21) av kjernen er innbyrdes forbundet ved hjelp av en hylse (6, 22) av metall, samtidig som den elastiske beholder (2) og omspenningselementet (4) er lagt fast og tett rundt kjernen (1) ved slangeklemmeeffekt.12. Device as stated in claim 1, characterized in that the core (1), the elastic container (2) and the elastic covering element (4) in the areas of both ends (12, 21) of the core are interconnected by means of a sleeve ( 6, 22) of metal, at the same time as the elastic container (2) and the tensioning element (4) are placed firmly and tightly around the core (1) by hose clamp effect.

13. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat der mellom elastisk beholder (1.) og omspenningselement (4) er anordnet en fleksibel gass- og sporetett beskyttelsesmantel (3).13. Device as specified in claim 1, characterized in that a flexible gas- and trace-proof protective jacket (3) is arranged between the elastic container (1.) and the tensioning element (4).

14. Innretning som angitt i krav 13,karakterisert vedat beskyttelsesmantelen (3) har form av en lomme med to åpne ender (60, 61) og sidebelger (48, 49).14. Device as stated in claim 13, characterized in that the protective mantle (3) has the shape of a pocket with two open ends (60, 61) and side bellows (48, 49).

15. Innretning som angitt i krav 13,karakterisert vedat beskyttelsesmantelen (3) har større volum enn den elastiske beholder (2).15. Device as stated in claim 13, characterized in that the protective jacket (3) has a larger volume than the elastic container (2).

16. Innretning som angitt i krav 9,karakterisert vedat de to bak hverandre liggende ventilseter (8, 62a) inngår i to ventiler som kan manøvreres samtidig eller etter hverandre.16. Device as stated in claim 9, characterized in that the two valve seats (8, 62a) located behind each other form part of two valves which can be operated simultaneously or one after the other.

17. Innretning som angitt i krav 16,karakterisert vedat utleveringsvolumet pr. tidsenhet er det samme for de to ventiler.17. Device as specified in claim 16, characterized in that the dispensing volume per time unit is the same for the two valves.

18. Innretning som angitt i krav 16,karakterisert vedat utleveringsvolumet pr. tidsenhet er forskjellig stort for dei to ventiler.18. Device as specified in claim 16, characterized in that the delivery volume per time unit is different for the two valves.

19. Innretning som angitt i krav 16,karakterisert vedat begge ventilene åpner seg samtidig ved manøvrering.19. Device as specified in claim 16, characterized in that both valves open simultaneously during manoeuvring.

20. Innretning som angitt i krav 16,karakterisert vedat en ventil åpner etter den annen ved manøvrering.20. Device as stated in claim 16, characterized in that one valve opens after the other when manoeuvring.

21. Innretning som angitt i krav 16,karakterisert vedat begge ventilene holdes i lukket stilling ved hjelp av en felles trykkfjær (73).21. Device as stated in claim 16, characterized in that both valves are held in the closed position by means of a common pressure spring (73).

22. Innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedmidler (87, 88, 91, 92, 93) ved hvis hjelp et trykk i sideretning mot innretningens midtakse kan åpne ventilen (8, 23, 24, 26) i aksial retning.22. Device as specified in claim 1, characterized by means (87, 88, 91, 92, 93) by means of which a pressure in the lateral direction towards the central axis of the device can open the valve (8, 23, 24, 26) in the axial direction.

23. Fremgangsmåte til å sette flytende eller kremformede produkter (19) under trykk og avgi dem fra en innretning som angitt i krav 1,karakterisert vedat der tilblandes produktet (19) en gass (41, 82) som i øyeblikket for avgivelsen av produktet (19) fra innretningen sikrer fin forstøvning av det.23. Method for putting liquid or cream-shaped products (19) under pressure and releasing them from a device as stated in claim 1, characterized in that the product (19) is mixed with a gas (41, 82) which at the moment of release of the product ( 19) from the device ensures a fine atomization of it.

24. Fremgangsmåte som angitt i krav 23,karakterisert vedat gassen (41) inneholdes oppløst i pro-duktmengden (19) i innretningen, og at den ved en på forhånd bestemt temperatur, idet der nås et definert minimalt trykk som innvirker på produktet (19), løser seg fra dette og blir gassformet, så den ikke lar det på produktet (19) virkende trykk i den elastiske beholder (2) synke under det nevnte definerte trykk.24. Method as set forth in claim 23, characterized in that the gas (41) is contained dissolved in the amount of product (19) in the device, and that at a predetermined temperature, a defined minimum pressure is reached which acts on the product (19 ), dissolves from this and becomes gaseous, so it does not allow the pressure acting on the product (19) in the elastic container (2) to drop below the aforementioned defined pressure.

25. Fremgangsmåte som angitt i krav 23,karakterisert vedat gassen (82) er lagret under trykk i kjernen (1) og blir dosert tilblandet produktet (19) når dette avgis fra innretningen ved åpning av den respektive av dennes ventiler.25. Method as stated in claim 23, characterized in that the gas (82) is stored under pressure in the core (1) and is dosed mixed with the product (19) when this is released from the device by opening the respective one of its valves.

26. Fremgangsmåte som angitt i krav 24,karakterisert vedat der tilblandes det i innretningen lagrede produkt (19) den mengde C02, N2 eller N20 (41) som ved en yttertemperatur av 20 C først når det mekaniske kontrak-sjonstrykk på produktet (19) synker under 2,5 bar, løser seg fra produktet (49) og blir gassformet.26. Method as stated in claim 24, characterized in that the product stored in the device (19) is mixed with the amount of C02, N2 or N20 (41) which, at an external temperature of 20 C, first reaches the mechanical contraction pressure on the product (19) drops below 2.5 bar, dissolves from the product (49) and becomes gaseous.

27. Fremgangsmåte som angitt i krav 23,karakterisert vedat gassen (82) lagres i kjernens (1) hulrom.27. Method as stated in claim 23, characterized in that the gas (82) is stored in the cavity of the core (1).

28. Fremgangsmåte som angitt i krav 27,karakterisert vedat den i kjernen (1) lagrede gass (82) er en flytende drivgass.28. Method as stated in claim 27, characterized in that the gas (82) stored in the core (1) is a liquid propellant gas.

29. Fremgangsmåte som angitt i krav 27,karakterisert vedat den i kjernen (1) lagrede gass (81) er en inert gass.29. Method as stated in claim 27, characterized in that the gas (81) stored in the core (1) is an inert gas.