NO762364L - - Google Patents
Info
- Publication number
- NO762364L NO762364L NO762364A NO762364A NO762364L NO 762364 L NO762364 L NO 762364L NO 762364 A NO762364 A NO 762364A NO 762364 A NO762364 A NO 762364A NO 762364 L NO762364 L NO 762364L
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- alloy melt
- oxygen
- stated
- solid
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 45
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 41
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 23
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 23
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 22
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 21
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 15
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 13
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 10
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 9
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 9
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 9
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 9
- AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L manganese oxide Inorganic materials [Mn].O[Mn]=O.O[Mn]=O AMWRITDGCCNYAT-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 9
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 6
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 229910002065 alloy metal Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 5
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 claims description 4
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 10
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000720 Silicomanganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 2
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 2
- 101150052583 CALM1 gene Proteins 0.000 description 1
- 201000004624 Dermatitis Diseases 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150095793 PICALM gene Proteins 0.000 description 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- 208000010668 atopic eczema Diseases 0.000 description 1
- 101150014174 calm gene Proteins 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- DYRBFMPPJATHRF-UHFFFAOYSA-N chromium silicon Chemical compound [Si].[Cr] DYRBFMPPJATHRF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C35/00—Master alloys for iron or steel
- C22C35/005—Master alloys for iron or steel based on iron, e.g. ferro-alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/10—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions
- Y02P10/143—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions of methane [CH4]
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
fremgangsmåte for fjerning av karbon fra meget karbonholdig ferromangan aller ferrokrom.
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte som går ut på fjerning av karbon fra meget karbonholdig ferromangan eller ferrokrom ved friskning under anvendelse av raantelgass-dyser, hvorunder legeringssmelten for innblåsning av oksygen overhetes, f.eks. til en temperatur mer enn 100°C over smelteområdet. Denne kjente fremgangsmåte utgår fra anvendelse av kjente tiltak for atfkarbonisering av en vanlig stålsmelte under innblåsning av oksygen ved hjelp av mantelgass-dyser, idet fremgangsmåen anvendes for det formål å avkarbonlsere ferrokrom eller ferromangan med hdyt karboninnhold» hvorunder på den ene side denne legeringssmelte på den angitte måte f6r innblåsning av oksygen oppvarmes tlh en temperatur mer enn 100°C over smelteområdet, og på den annen side den gjennomblåste ferrolegering for hver prosent karbon
3
som skal fjernes og hver tonn legering tilfores 15 Km oksygen ilopet av 1 - .5 minutter. Uttrykket "legeringssmelte" betegnet her smeiten av vedkommende ferrolegering under behandlingen.
Ved hjelp av sådanne kjente tiltak lykkes det i hdy grad å undertrykke dannelse av slagg som er lik på kromoksyd eller manganoksyd.
Det slagg som eventuelt likevel oppstår er også så å si et t5rt slagg og inneholder hovedsakelig bare fysisk bundene andeler av ferrolegeringene, som lett kan utsmeltes. Ved de kjente tiltak finner det antagelig sted en spessiell forbruksreaksjon for det foreliggende karbon i legeringssmelten, som således bringes til å lagre seg i et slagg. Alt dette har stått sin prove i praksis, men gjor det no&vendig med en bestemt fastlagt reaksjonshastighet, hvilket i praksis kommer til uttrykk ved at det ilopet av 1 - 5 minutter må fjernes 1 % karbon fra den samlede foreliggende mengde legeringssmelte, og dette må skje ved hjelp av ca. 15 Wca<3>oksygen pr. tonn legeringssmelte (den således definerte resiproke avkarboniseringstakt har dimensjonen : min/% C). Dette forlanger tilsvarende styringsteknxske og/eller reguleringstekniske tiltak og holder også innenfor rammen av en besjiktning den hensiktsmessig anvendbare gassmengde Innenfor visse grenser.
På denne bakgrunn er det et formål for foreliggende oppfinnelse å forbedre den innledningsvis beskrevede fremgangsmåte på sådann måte at prossessforlopet kan styres ved hjelp av legeringssmeltens temperatur, samtidig som en betraktelig storsé gasstilforsel kan hensiktsmessig utnyttes.
Dette oppnås i henhold til oppfinnelsen ved at legeringssmeltens temperatur ved nevnte innblåsning av oksygen uten tilforsel av kjSlemiddel bringes opp i temperaturområdet 1.650 - 1.900°C for ferromangan, eller temperaturområdet 1.750 - 2.000°C for ferrokrom, hvorved det dannes en tungtsmeltende mangan- henholdsvis krom-oksydfase, og denne metalloksydfase derefter reduseres ved på den ene side å tilfore kalk og på den annen side å tilsette reduksjonsmidler som silisium og aluminium og/eller deres legeringer. Fortrinnsvis arbeides det med faste reduksjonsmidler. Tilsatsen av kalk på den ene side og reduksjonsmiddel på den annen side utfores i henhold til en foretrukket utfdrelsesform av oppfinnelsen samtidig. Det oppnås et særlig gunstig prosessforlop når kalk innblåses i legeringssmelten gjennom manteigass-dysene ved hjelp av en inert bærergass (f.eks. argon ved ferrokrom samt argon og/ eller nitrogen ved ferromangan), mens vedkommende reduksjonsmidler tilfores ovenfra på legeringssmelten. Som reduksjonsmiddel kan f.eks. anvendes silisium, ferrosilisium, ferroaluminium, rent aluminium, sllikokrom, silikomangan. Disse midler kan f.eks. bringes inn ovenfra 1 konverteren eller, når de foreligger i flytende form, helles inn. Ved oppfinnelsens fremgangsmåte kan også kalk innblåses sammen med oksygenet for å sikre en rask og rolig binding av gassen og utskillelse fra smeiten.
Også innenfor rammen av denne arbeidsprosess er det fordelaktig å gå frem slik at metalloksydf asen blir liten. For å oppnå dette må det i henhold til oppfinnelsen sørges for at avkarboniseringsreaksjonen ikke finner sted i slagget på sraeltebadets overflate. Dette kan oppnås saår tilførselen og tilførselstakten av oksygen gjennom mantelgassdysene velges slik at avkarboniseringsreaksjonen finner sted i brennflekker over mantelgassdysene. Oppfinnelsen utgår i denne forbindelse fra en erkjennelse som ikke tilborer tidligere kjent teknikk, nemlig at i den innledningsvis omtalte prosess avkarboniseringsreaksjonen ikke finner sted hvor som helst i legeringssmelten og særlig ikke finner sted over en slaggdannelse, men er virksom i visse brennflekker over mantelgassdysene. Sn "brennflekk" betegne^ & rdenne forbindelse det området over en mantegassdyse hvori en intim sammenblanding av smelte og oksygen (samt naturligvis også mantelgassen) finner sted. Over en mantel-gassdyse oppstår i legeringssmelten runde©Iler også mer eller mindre slangeformede gassbobler eller gassboblekjeder, hvis indre veggområde på gassiden består av kromoksyd eller manganoksyd i ytterst tynne og derved reaksjonsfremmende sjikt, eventuelt av molykulser tykkelse. Avkarboniseringen skjer daved at det foreliggende karbon reagerer med dette kromoksyd eller mangang-oksyd, og dette finner sted etter ligningen 2 (Cr^O^)/3 + 2C = 4 Cr/3 + 2C0. Dette er en endoterm forbruksreaksjon for det karbon som skal fjernes, og som man tidligere bare har kunnet virkelig-gjøre i et slagg over vedkommende smelte. I en brennflekk hersker imidlertid helt andre termodynamiske forhold enn på andre steder i legeringssmelten eller i slagget. På den ene side ligger i en brennflekk temperaturen på et annet og høyere nivå, og på den annen side hersker eventuelt i de enkelte bobler, avhengig av deres diameter, ekstremt hoye trykk, som ikke bare fremkommer som kombinasjon av r. ^mosf^etryfcket°9smeltene hydrostatiske trykk, men også er bestemt av boblenes overflatespenning, i alle-fall foreligger en reaksjonsmekanisme som har som resultat at det praktisk talt ikke forekommer noen forsimpling av krom eller mangan, og at en slaggdannelse som deltar i vedkommende reaksjon faktisk ikke lenger er nødvendig.
I henhold til oppfinnelsen oppnås den ønskede avkarboniserings-reaksjon i brennflekkene over mantelgassdysene innenfor forholdsvis store områder for tilførselsmengde og tilforselstakt for det oksy§en
som inngår i reaksjonen. Overhetningen av legeringssmelten må
velges slik at avkarboniserlngsreaksjonen igangsettes ved inn-blåsningen av oksygen. For dette formål kan overhetnings-temperaturen for legeringssmelten f.eks. ligge mer enn 100°C over legeringens smeltaområde, men kan også ligge lavere enn dette. Da avkarboniseringsreaksjonen ved oppfinnelsens fremgangsmåte igangsettes og holdes vedlike i brennflekker over hver mantelgass-dyse, kan i henhold til en ytterligere erkjennelse i forbindelse med foreliggende oppfinnelse ved andre sammensetninger av legerings-smelten arbeides med andre temperaturer. Særlig foreligger det mulighet for ytterligere økning av materialmengden ved utførelse av oppfinnelsens fremgangsmåte på sådann måte at det i konverterens legeringssmelte foreligger fast legeringsmaterial i høyst sådann mengde at brennflekkdannelsen og igangsettningen av avkarboniseringsreaksjonen i disse flekker ikke forstyrres. For dette formål lean det også utføres en styring eller regulering av temperaturen. Herunder kan det foreligge forholdsvis store mengder fast legeringsmaterial og/eller tilføres under innblåsningsprosessen. Bfeermere bestemt kan det i dette sammenheng i henhold til oppfinnelsen angis at legeringssmelten kan være tilsatt opptil ca. 20 % fast legeringsmetall, fortrinnsvis imidlertid ;.eo. 12 % fast material (beregnet av^den totale foreliggende legeringsmengde, nemlig
smelte plus fast material, = 100 % ) .
I denne forbindelse spesifiseres i henhold til oppfinnelsen konkret at det i den foreliggende materialmengde av legeringssmelte og fast legeringsmaterial for hver prosent karbon som skal fjernes og for hvert tonn legering kan innblåses 10 - 30 Km 3 og fortrinnsvis 15 !&n<3>oksygen, og fortrinnsvis innenfor et tidsrom på 0,1 - 2, fortrinnsvis
Q, 5 minutter. Den resiproke avkarboniseringstakfe som defineres i denne forbindelse, har dimensjonen min/%Cxt. Uttrykt på annen måte utføres fremgangsmåten således at det for hvert tonn legerings-3 3
smelte tilføres 10 - 30 Nm , fortrinnsvis ca. 15 Em oksygen, og dette på sådann måte at det fra den samlede materialmengde fjernes 1 % karbon iløpet av et tidsrom på 5 - 12,5 minutter.§an her definerte resiproke avkarboni ser ingst akt har dimensjonen min/% C og skiller seg således fra dimensjonal for den størrelse som ble angitt ovenfor. Når silisluminnholdet i legeringssmelten er meget høyt
forskyves den angitte oksygentilførsel til den ovre grense. Også silisiuraholdig ferrokrom eller ferromangan kan således behandles, selvom dette naturligvis må skje 1 to trinn, hvorved det dannede silikat-slagg tas bort etter det første prosesstrinn og avkarboniseringen derefter utføres i henhold til oppfinnelsen. Ved den beskrevede utførelse forblir avkarboniseringsreaksjonen i brennflekkene stabil. En tungtsmeltende manganoksyd- eller kromoksyd-fase som dannes, kan uten videre fjernes, selv ved små mengder av metalloksyd, ved tilførsel av på den ene side kalk og på den annen side tilsetning av faste reduksjonsmidlar som silisium og aluminium og/eller deres legeringer.
Oppfinnelsen vil i det følgende bli nærmere forklart ved hjelp av utførelseseksempler.
EKS EM? EI* 1@ ( ferromangan)
Det dreier seg her om fremstilling av ferromangan med høyst 1 % karbon. 4.840 kg flytende ferromangan med en temperatur på 1.370°C og med et innhold på 76,3 % m,
6,3 % C,
0,61% Sl,
0,18% P,
0,04% S,
såvel som 500 kg fast ferromangan med samme bestanddelanalyse ble tilført en konverter som var foret med mangesitt (smelteområde for ferromanganlegeringen: 1.060 - 1.220°C). Konverteren var utstyrt med seks dobbeltveggede bunndyser, som alle dannet en vinkel på
15° med vertikalretningen. Som beskyttelsefluid ble det i den ytre dysemantel anvendt jordgass. Under avkarboniseringsfasen ble det under 24,78 minutter blås inn oksygen med en innblåsningstakt på 18 Km 3/min. Ved slutten av oksygeninnblåsningsperioden var legerins-smeltens temperatur steget til 1840 °c. Etter dette fele argon tilført i 3,75 min ved en innblåsningstakt på 14 Km /min, og ilopet av denne tid blev 240 kg kalkstøv bragt inn sammen med argonstrømmen. 482 kg silikomangan ble hovedsakelig iløpet av samme tidsrom tømt inn i konverteren ovenfra. Etter avslutningen av reduksjonsfasen ble legeringssmelten av ferromangan tømt ut av konverteren over en
mellompanne i en støpeskål.
På denne måte ble det oppnådd 5.030 kg ferromangan med et innhold
på 81.0 %Mn,
0,61 % Si,
0,96 % C,
0,18 % P,
0,02 % S.
Manganutbyttet: beløp seg til 91,8 % Mn.
EKSEMPEL 2 ( fergokrom)
Det dreier seg her om fremstilling av ferrokrom med et største karboninnhold på 1 %. 8.540 kg flytende ferrokrom med en temperatur på 1.520°C og et innhold på 66,4 % Cr,
5,1 % C,
0,71 % Si,
0,10 % S,
0,04 % P
samt 1.100 kg fast ferrokrom med samme bestandelenalyse ble tilført en konverter foret med mangesitt (smelteoraråd£ for ferrokrom-leger ingen 2 1.360 - 1.400°C, tilsatstemperaturj 1.000°C). Konverteren var utstyrt med seks dobbeltveggede bunndyser. Som beskytte!sefluid ble det i den ytre mantel anvendt propan. Onder avkarboniseringsfasen ble det ilopet av 25,44 minutter blåst inn oksygen med en innblåsningstakt på 25 Nm /min. Ved slutten av oksygeninnblåsningsperioden, hvilket vil si slutten av avkarboniseringsfasen, var legeringssmeltens temperatur steget til 1.920°C. Derpå ble argon blåst inn under 3 minutter ved en innblåsningstakt på 15 fiJra /min. Under denne tid ble 627 kg kalkstøv ført inn i smeiten med argon-strømmen. I hovedsaklig samme tidsrom ble 386 kg Mlikokrom tømt ovenfra ned i konverteren. Etter avslutning av reduksjonsfasen ble legeringssmelten av ferrokrom tømt fra konverteren over en mellompanne i en stopeskål.
Det ble på denne måte oppnådd tilsammen 9.050 kg affinert ferrokrom med et innhold på 69,7 % Cr, 0,40 % Si, 0,91 % C, 0,03 % S, 0,02 % P. Kromutbyttetbeløp seg til 96,1 %.
Claims (7)
1. Fremgangsmåte for fjerning av karbon fra meget karbonholdig ferromangan eller ferrokrom ved friskning under anvendelse av mantelgass-dyser, hvorunder legeringssmelten for innblåsning av oksygen overhetes,f .eks?, til en temperatur mer enn 10G°C over smelteområdet; karakterisert ved at legeringssmeltens temperatur ved nevnte innblåsning av oksygen uten tilførsel av kjølemiddel bringes opp i temperaturområdet 1.650 - 1.900°C for ferromangan, eller temperaturområdet 1.750 - 2.000°C for ferrokrom, hvorved det dannes en tungt smeltende mangan- henholdsvis krora-oksydfase, og denne metalloksydfase derefter reduseres ved på den ene side å tilføre kalk og på den annen sidé å tilsette faste reduseringsmidier, slik som silisium og aluminium og/eller deres legeringer.
2. Fremgangsmåte som angitt i krav 1,
k a r a k t e r'.i sert ved at nevnte kalk blåses inn i smeiten gjennom metallgassdysene ved hjelp av en inert hærergass,
mens de faste reduskjonsmidler tilfores ovenfra til legeringssmelten.
3. Fremgangsmåte som angitt i krav 1 eller 2,
/karakterisert ved at tilf orselsmengden og tilførsels - takten for oksygen velges slik at avkarboniseringsreaksjonen finner sted i brennflekker over mantelgassdysene.
4. Fremgangsmåte som angitt i krav 3,
karakterisert ved at fast legeringsmetall foreligger og/eller tilføres under blåseprosessen i sådann mengde i konverterens legeringssmelte at dannelse av nevnte brennflekker ikke forstyrres.
5. Fremgangsmåte som angitt i krav 4, karakterisert ved at fast legeringsmetall tilføres legeringssmelten i en mengde på opptil ca. 20 % og fortrinnsvis omkring 12 % (regnet som andel av den totale materialmengde bestående av legeringssmelter plus fast legeringsmetall lik 100 %).
6. Fremgangsmåte som angitt i krav 1-5, karakterisert ved at den foreliggende materialmengde av legeringssmelte og legeringsmetall for hver prosent karbon som skal fjernes, og hvert tonn legeringsmaterial tilføres 10 - 30 Mm 3 , fortrinnsvis ca. 15 Sm 3 oksygen, og dette ilopet av0 ,1 til høyst 2, fortrinnsvis ca. 0,5 minutter (dimensjonen for den resiproke avkarboniseringstakt% min/% Cxti
7. Fremgangsmåte som angitt i krav I-S, karakterisert ved at det for hvert tonn legeringssmelte tilføres 10 - 30 Nm 3 , fortrinnsvis ca. 15 £3m 3 oksygen, og dette finner sted således at det fra den samlede legeringsmengde fjernes 1 % karbon iløpet av 5 - 12,5 minutter. (Dimensjon for den resiproke avkarboniseringstakt: min/% C) .
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE2531034A DE2531034C2 (de) | 1975-07-11 | 1975-07-11 | Verfahren zum Entkohlen von hochgekohltem Ferromangan oder von hochgekohltem Ferrochrom |
DE19752540290 DE2540290C3 (de) | 1975-09-10 | Verfahren zur Entkohlung von*'1"·11"6111 Ferrochrom oder hochgekohltem Ferromangan |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO762364L true NO762364L (no) | 1977-01-12 |
Family
ID=25769141
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO762364A NO762364L (no) | 1975-07-11 | 1976-07-07 |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS529616A (no) |
AU (1) | AU503271B2 (no) |
BR (1) | BR7604467A (no) |
CA (1) | CA1077277A (no) |
CS (1) | CS208709B2 (no) |
ES (1) | ES449716A1 (no) |
FI (1) | FI761996A (no) |
FR (1) | FR2317369A1 (no) |
GB (1) | GB1499049A (no) |
NO (1) | NO762364L (no) |
PT (1) | PT65351B (no) |
SE (1) | SE7607845L (no) |
SU (1) | SU648121A3 (no) |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2414559A1 (fr) * | 1978-01-17 | 1979-08-10 | Creusot Loire | Procede d'affinage des ferro-manganeses |
JPS541044U (no) * | 1978-04-28 | 1979-01-06 | ||
FR2444083A1 (fr) * | 1978-12-11 | 1980-07-11 | Sofrem | Procede de desiliciation d'alliages de manganese |
FR2446866A1 (fr) * | 1979-01-22 | 1980-08-14 | Sofrem | Procede d'obtention d'alliages de manganese a moyenne teneur en carbone |
JPS59167079U (ja) * | 1983-04-25 | 1984-11-08 | マツダ株式会社 | トラツクのバツクパネル構造 |
US4662937A (en) * | 1984-05-28 | 1987-05-05 | Nippon Steel Corporation | Process for production of high-manganese iron alloy by smelting reduction |
JPS61291947A (ja) * | 1985-06-18 | 1986-12-22 | Kawasaki Steel Corp | 中炭素または低炭素フェロマンガンの製造方法 |
CN110819880B (zh) * | 2019-11-27 | 2021-06-22 | 宝钢德盛不锈钢有限公司 | 一种200系不锈钢生产用含铬低镍铁水预处理工艺及应用 |
US20230167518A1 (en) | 2020-03-06 | 2023-06-01 | Jfe Steel Corporation | Method for producing low-carbon ferromanganese |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1040526A (fr) * | 1950-08-17 | 1953-10-15 | Bochumer Ver Fu R Gussstahlfab | Procédé de fabrication d'alliages de chrome et/ou de manganèse pauvres en carbone, du type des alliages affinés et suraffinés |
BE792732A (fr) * | 1972-01-13 | 1973-03-30 | Elektrometallurgie Gmbh | Procede pour decarburer rapidement des alliages de fer au moyend'oxygene |
-
1976
- 1976-07-06 SU SU762378453A patent/SU648121A3/ru active
- 1976-07-07 GB GB28172/76A patent/GB1499049A/en not_active Expired
- 1976-07-07 JP JP51080017A patent/JPS529616A/ja active Granted
- 1976-07-07 NO NO762364A patent/NO762364L/no unknown
- 1976-07-08 SE SE7607845A patent/SE7607845L/ not_active Application Discontinuation
- 1976-07-08 BR BR7604467A patent/BR7604467A/pt unknown
- 1976-07-08 FI FI761996A patent/FI761996A/fi not_active Application Discontinuation
- 1976-07-09 PT PT65351A patent/PT65351B/pt unknown
- 1976-07-09 CS CS764564A patent/CS208709B2/cs unknown
- 1976-07-09 FR FR7621161A patent/FR2317369A1/fr active Granted
- 1976-07-09 ES ES449716A patent/ES449716A1/es not_active Expired
- 1976-07-12 AU AU15817/76A patent/AU503271B2/en not_active Expired
- 1976-07-12 CA CA256,771A patent/CA1077277A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE7607845L (sv) | 1977-01-13 |
CS208709B2 (en) | 1981-09-15 |
CA1077277A (en) | 1980-05-13 |
JPS5727166B2 (no) | 1982-06-09 |
JPS529616A (en) | 1977-01-25 |
FR2317369B1 (no) | 1980-09-05 |
AU1581776A (en) | 1978-01-19 |
PT65351A (de) | 1976-08-01 |
BR7604467A (pt) | 1977-07-26 |
FR2317369A1 (fr) | 1977-02-04 |
PT65351B (de) | 1978-01-06 |
AU503271B2 (en) | 1979-08-30 |
GB1499049A (en) | 1978-01-25 |
SU648121A3 (ru) | 1979-02-15 |
FI761996A (no) | 1977-01-12 |
ES449716A1 (es) | 1977-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN110093479B (zh) | 一种底吹co2冶炼不锈钢的方法 | |
NO152628B (no) | Gassturbinbrennkammer for trinnvis brennstoffinnsproeyting samt fremgangsmaate ved drift av brennkammeret | |
US3773496A (en) | Process for producing chrome steels and a converter for carrying out the process | |
NO762364L (no) | ||
CN107236894A (zh) | 一种低硫、低钛含铝钢的炼钢方法 | |
NO742347L (no) | ||
EP0663449B1 (en) | Method of making high nitrogen content steel | |
KR20060130124A (ko) | 저탄소강을 생산하기 위한 방법 | |
CN101476013A (zh) | 一种使用脱磷剂的转炉冶炼工艺 | |
NO153860B (no) | Fremgangsmaate for regulering av temperaturen i en smelte ved pneumatisk raffinering av staal. | |
NO155938B (no) | Fremgangsmaate ved avkarbonisering av smeltet staal. | |
US4278464A (en) | Method for preventing slopping during subsurface pneumatic refining of steel | |
US3867134A (en) | Method for producing stainless steel in a basic oxygen furnace | |
RU2105072C1 (ru) | Способ производства природно-легированной ванадием стали при переделе ванадиевого чугуна в кислородных конвертерах монопроцессом с расходом металлолома до 30% | |
NO150889B (no) | Fremgangsmaate til raffinering av ferromangan | |
US4021233A (en) | Metallurgical process | |
NO810242L (no) | Rn fremgangsmaate for dekarburisering av krom-holdige stoepeje | |
NO128072B (no) | ||
SU1384207A3 (ru) | Способ получени стали | |
NO840034L (no) | Staalfremstilling ved bruk av kalsium-karbid som brensel | |
US3982927A (en) | Method of blowing to obtain a very low amount of carbon in chrome steels | |
Shamsuddin | Steelmaking | |
JPH0324220A (ja) | クロルム含有溶鋼の脱炭方法 | |
US4065297A (en) | Process for dephosphorizing molten pig iron | |
NO800301L (no) | Fremgangsmaate for oekning av levetiden for foringen i basiske oksygenovner |