NO750192L - - Google Patents

Description

Oppfinnelsen vedrører fremstillingen av gass fra gassfrembringende materialer, såsom kull, oljeskifer , lignit, etc, og mer spesielt til gassdannelsesmetode og apparat hvor det foretas en kontinuerlig innmating av klumpformede gassfrembringende partikler i en høytrykks forgåssingssone eller beholder. The invention relates to the production of gas from gas-producing materials, such as coal, oil shale, lignite, etc., and more particularly to the gas formation method and apparatus where lump-shaped gas-producing particles are continuously fed into a high-pressure gasification zone or container.

En rapport som ble skrevet for "U.S, Interior Department Office of Coal Research" i desember 1972, med titel "Evaluation of Coal-Gasification Technology", konkluderte med at situasjonen med hensyn til naturgassforråd ved det tidspunkt var tilstrekkelig kritisk til å rettferdiggjøre de største anstrengelser for å utvikle de beste og mest Økonomiske metoder så hurtig som mulig for fremstilling av ekstra gass med rørledningskvalitet fra kull. Den hurtig-arbeidende industrikommi.te som frembragte rapporten anførte at ved tidspunktet for rapporten "Lurgi"-fastsjikts kullforgasset utgjorde den eneste kullforgassingsprosess som var klar for kommersiell anvendelse. Et skjematisk strømningsdiagram av Lurgis forgasser er vist på fig. 3-69, side 5/106 i "Gas Engineer's Handbook (Industrial Press, Inc., 1969-utgaven)". Som bakgrunn kan det vises til kapitel A report written for the "U.S, Interior Department Office of Coal Research" in December 1972, entitled "Evaluation of Coal-Gasification Technology", concluded that the natural gas supply situation at that time was sufficiently critical to justify the largest efforts to develop the best and most economic methods as quickly as possible for producing additional pipeline quality gas from coal. The fast-acting industrial committee which produced the report stated that at the time of the report "Lurgi" fixed-bed coal gasification was the only coal gasification process ready for commercial application. A schematic flow diagram of Lurgi's carburetor is shown in fig. 3-69, page 5/106 of "Gas Engineer's Handbook (Industrial Press, Inc., 1969 edition)". As background, reference can be made to the chapter

9 i denne håndbok, side 3/100 til 3/1119 in this handbook, pages 3/100 to 3/111

Analysen av Lurgis fast.sjiktsprosess som ble fremlagt av den ovennevnte industrikommite er angitt på side 37 i rapporten og sier følgende:<rt>Utfellings3j.ikt-forgassingsprosessen (Lurgi) er basert på en avvekslende metode med innmating av kull og fjerning av aske gjennom låsetrakter idet forgassingen finner sted i et beveget sjikt av klumpformet kull. Problemet med kullinnmating pluss behovet for omrøring av laget med en vannkjølt roterende arm eller en lignende røreinnretning begrenser de enkelte forgassingsenheter til relativ liten størrelse og lav gjennomgang. Ved forbrenningsprosesser i de Forenede Stater ble disse teknikker forlatt for 30 til 50 år siden til fordel for anvendelsen ,av pulverisert kull ved høy forbrennings-hastighet i store anlegg. Store kapitalbesparelser og besparelser av driftskostnader bør være mulig hvis de samme metoder kan tilpasses til høytrykks kullforgassing. Det er av denne grunn at kommiteen anbefaler en stor oppmerksomhet til utprøving av et antall prosesser for å bestemme så hurtig som mulig den eller de to som gir den beste teknologiske og økonomiske fordel for forgassingsanlegg". The analysis of Lurgi's fixed bed process which was presented by the above-mentioned industrial committee is set out on page 37 of the report and says the following: locking funnels, as the gasification takes place in a moving layer of lump-shaped coal. The problem of coal feed plus the need to stir the bed with a water-cooled rotary arm or similar stirring device limits the individual gasification units to relatively small size and low throughput. In combustion processes in the United States, these techniques were abandoned 30 to 50 years ago in favor of the use of pulverized coal at high burn rates in large plants. Large capital and operating cost savings should be possible if the same methods can be adapted to high-pressure coal gasification. It is for this reason that the Committee recommends a great deal of attention to the testing of a number of processes in order to determine as quickly as possible the one or the two that offer the best technological and economic advantage for gasification plants".

Således kan det sies at alle de andre forgassings- eller gassdannelsesprosesser som ble vurdert av utvalget omfatter innmating av pulverisert kull og anvendelsen av pulverisert kull ved gass-dannelsen. I minst en av disse prosesser blir pulverisert kull innmatet som.en oppslemming. Ved utviklingen av denne prosess er det bemerket som en ulempe at fordelen med oppslemmingsinnmating i noen grad er motbalansert av tilberedelsen av oppslemmingen og gjenvinningen av den væske som er benyttet til oppslemmingen, særlig olje, og den varme som er nødvendig i gjenvinningstrinnet. Thus, it can be said that all the other gasification or gas formation processes that were assessed by the committee include the feeding of pulverized coal and the use of pulverized coal in the gas formation. In at least one of these processes, pulverized coal is fed as a slurry. In the development of this process, it has been noted as a disadvantage that the advantage of slurry input is to some extent counterbalanced by the preparation of the slurry and the recovery of the liquid used for the slurry, particularly oil, and the heat required in the recovery step.

En hensikt med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en gassdannelsesprosess og et apparat av fastsjiktstypen som omfatter kontinuerlig innmating av klumpformete gassfrembringelsespartikler, såsom kull, i en høytrykks forgassingssone eller beholder. Ved foreliggende fremgangsmåte er det blitt mulig å benytte kommersielle erfaringer som er oppnådd ved driften av fastsjikts gassfrembringelse og å unngå ulempene som er bemerket av utvalget , slik at det oppnås en løsning av gassdannelsesproblemene uten at det er nødvendig å benytte prosessene med pulverisert kull. I' samsvar med prinsippene ifølge foreliggende oppfinnelse blir disse hensikter oppnådd ved først å blande sammen klumpformet kull som mates med en væske for dannelsen av en oppslemming og at innmatingen håndteres i oppslemme^ form. Mens en oppslemmet innmating av pulverisert kull er kjent, har man ved prinsippene ifølge foreliggende oppfinnelse eliminert de ulemper som ble påpekt av utvalget ved dannelsen av oppslemminger av pulverisert kull. Således har man funnet at energibehovet for å bevirke en separering av pulverisert kull fra væskemediet alle er vesentlige på grunn av at det er nødvendig å foreta en separering av vesken som fester seg til flaten på partiklene mer enn at den frie væske eksisterer i rommet mellom partiklene. Man har funnet at dette energibehov er materielt sett redusert når kull foreligger i klumpform i stedet for i pulverisert form, da overflatevolumforholdet for de faste stoffer er betydelig mindre* Ved foreliggende system er partiklene separert fra hovedlegemet til væsken som fyller rommet mellom partiklene ved ganske enkelt å bevege partiklene oppover gjennom den" fri væskeflate som er i forbindelse med, trykkbetingelsene i forgassingssonen eller beholderinniøpet, hvilken frie væskeflate gir én effektiv avtetning. Den øvre bevegelse kan hensikts-messig utøves ved dreining av en enkel skruetransportør. Vann eller andre vasker som fester seg til flaten på partiklene fjernes ved anvendelse av varme i forgassingssonen eller beholderen, men da det er en relativt liten overflate pr. volum av fast stoff i sammen-ligning med den meget store flate pr. faststoffvolum ved pulverisert kull, er varmebehovet for å bevirke separasjonen av overflatevannet ikke et betydelig energitap som i tilfelle med pulverisert kull. Dessuten innspares med det foreliggende system den energi som kreves for pulverisering. One purpose of the present invention is to provide a gas formation process and a fixed bed type apparatus which comprises continuous feeding of lump-shaped gas generation particles, such as coal, into a high pressure gasification zone or container. With the present method, it has become possible to use commercial experience gained in the operation of fixed-bed gas production and to avoid the disadvantages noted by the committee, so that a solution to the gas formation problems is achieved without it being necessary to use the processes with pulverized coal. In accordance with the principles of the present invention, these purposes are achieved by first mixing together lump-shaped coal which is fed with a liquid to form a slurry and that the feed is handled in slurry form. While a slurried feed of pulverized coal is known, the principles of the present invention have eliminated the disadvantages pointed out by the committee in the formation of slurries of pulverized coal. Thus, it has been found that the energy required to effect a separation of pulverized coal from the liquid medium is all significant due to the fact that it is necessary to separate the bag that adheres to the surface of the particles more than the free liquid exists in the space between the particles . It has been found that this energy requirement is materially reduced when coal is present in lump form instead of in powdered form, as the surface volume ratio for the solids is considerably smaller* In the present system, the particles are separated from the main body of the liquid that fills the space between the particles by simply to move the particles upward through the "free liquid surface" associated with, the pressure conditions in the gasification zone or container inlet, which free liquid surface provides an effective seal. The upward movement can conveniently be effected by turning a simple screw conveyor. Water or other washes that attach until the surface of the particles is removed by the application of heat in the gasification zone or container, but as there is a relatively small surface area per volume of solid material compared to the very large surface area per volume of solid material in the case of pulverized coal, the heat required to effect the separation of the surface water not a significant energy loss as in the case with pulverized coal. In addition, the present system saves the energy required for pulverization.

I samsvar med foreliggende oppfinnelse er det ikke bare det faktum at en oppslemming benyttes og heller ikke det faktum at kullpartiklene mates inn i trykkomgivelsen ved bevegelse oppover gjennom en fri væskeflate i forbindelse med trykkomgiveIsene. Den fordel-aktige anvendelsen av en kontinuerlig mating åv klumpformet kull inn i en trykkomgiveIse i samsvar,med prinsippene i foreliggende oppfinnelse krever i tillegg en pumping av oppslemmingen på en slik måte at pumpen virker bare på vseskekomponenten. Dette oppnås ved foreliggende oppfinnelse ved å tilveiebringe en lavtrykks vaskebegrensende bane som likeledes inneholder et volum med en fri flate i forbindelse med trykkbetingelsene under de i innløpet til forgasseren. Denne trykkbetingelae er fortrinnsvis atmosfærisk og tillater en enkel mating av kullpartiklene i lavtrykksvæsken ved en gravitasjons-bevegelse nedover gjennom den frie flate. Med partiklene i væsken i lavtrykksbanen etter hverandre følgende økende volum av partikler og innført væske fjernes fra forbindelsen med den første bane og bringes i forbindelse med den andre bane ved et sted mellom pumpestillingen og matestiIlingen inn i forgasseren. In accordance with the present invention, it is not only the fact that a slurry is used and also not the fact that the coal particles are fed into the pressure environment by moving upwards through a free liquid surface in connection with the pressure environment. The advantageous application of a continuous feeding of lumpy coal into a pressurized environment in accordance with the principles of the present invention additionally requires pumping the slurry in such a way that the pump acts only on the liquid component. This is achieved by the present invention by providing a low-pressure wash limiting path which likewise contains a volume with a free surface in connection with the pressure conditions below those in the inlet to the carburettor. This pressure condition layer is preferably atmospheric and allows a simple feeding of the coal particles into the low-pressure liquid by a gravitational movement downwards through the free surface. With the particles in the liquid in the low pressure path successively increasing volumes of particles and introduced liquid are removed from the connection with the first path and brought into connection with the second path at a location between the pump position and the feed position into the carburetor.

Pumpen i den andre kretsformede høytrykksbane i foreliggende system utgjør den primære sirkulasjonsfunksjon og må ikke utøve funksjonen med å presse væske og partikler fra et atmosfærisk trykk til trykket for forgasserinnløpet som pumpen ved de tidligere kjente innmatinger av pulverisert oppslemming. Trykket for væsken i den andre banen ved foreliggende oppfinnelse holdes som nevnt ved forbindelsen mellom forgasserens innløpstrykk og den frie flate i banen. Pumpen er anordnet som tidligere anført hovedsakelig for å bevirke en sirkulasjon og følgelig partikkeltransport. The pump in the second circuit-shaped high-pressure path in the present system constitutes the primary circulation function and must not perform the function of pressing liquid and particles from an atmospheric pressure to the pressure of the gasifier inlet as the pump in the previously known feeds of pulverized slurry. The pressure for the liquid in the second path in the present invention is maintained, as mentioned, by the connection between the inlet pressure of the carburettor and the free surface in the path. The pump is arranged as previously stated mainly to effect a circulation and consequently particle transport.

En annen hensikt med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en kombinasjon av apparatkomponenter - for å gjennomføre fremgangsmåten som omtalt ovenfor, og som benytter enkelte apparatkomponenter som i og for seg er kjent. Disse hensikter oppnås ved en fremgangsmåte og et apparat" som er kjennetegnet ved det som fremgår av kravene. Another purpose of the present invention is to provide a combination of apparatus components - in order to carry out the method described above, which uses individual apparatus components which are known in and of themselves. These purposes are achieved by a method and an apparatus" which is characterized by what appears in the claims.

Oppfinnelsen skal i det følgende nærmere forklares ved hjelp av utførelseseksemplet som er utført på tegningen, som viser: Pig. 1 et skjematisk str#mningsdiagram som illustrerer trinnene ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, og apparatet for gjennomføring av fremgangsmåten, In the following, the invention will be explained in more detail with the help of the embodiment which is carried out in the drawing, which shows: Pig. 1 a schematic flow diagram illustrating the steps of the method according to the invention, and the apparatus for carrying out the method,

fig. 2 et forstørret vertikalt delsnitt av overførings-innretningen vist på fig. 1 forbundet med det tilhørende utstyr, fig. 2 an enlarged vertical section of the transfer device shown in fig. 1 connected with the associated equipment,

fig. 3 et perspektivriss av overføringsinnretningen,fig. 3 a perspective view of the transfer device,

fig. M et perspektivriss som viser visse.deler av overførings innretningen på fig. 3 med delene trukket fra hverandre, og fig. M is a perspective view showing certain parts of the transfer device in fig. 3 with the parts pulled apart, and

fig,.'5 et skjematisk strøraningsdiagram som viser en forenklet utførelse for fremgangsmåteri og apparatet ifølge oppfinnelsen. Fig. 5 is a schematic flow diagram showing a simplified embodiment of the method and apparatus according to the invention.

Med henvisning til tegningene er det i fig. 1 vishet skjematisk strømningsdiagram som illustrerer prinsippene som anvendes ved fremgangsmåten for kontinuerlig mating av kull til en kontinuerlig arbeidende kullforgasser under trykk av typen med fast sjikt. With reference to the drawings, it is in fig. 1 is a schematic flow diagram illustrating the principles used in the process of continuously feeding coal to a continuously operating pressurized coal gasifier of the fixed bed type.

På tegningene er kullforgasserbeholderen angitt med 10 og som tidligere nevnt er forgasseren av den konvensjonelle kontinuerlige typen med fast sjikt som har et innløpstrykk i størrelsesorden 2å,l kg/cm og mere, som står i forbindelse med et utløp 12 ved toppen av beholderen. Inn i innløpet blir det tilført kull i overensstemmelse-med prinsippene ifølge oppfinnelsen. Oppvarmet gass for å bevirke omdannelsen av kull til gass blir tilført forgasserbeholderen 10 gjennom et innløp 14 nær bunnen av beholderen. Asken eller rester av fast materiale av kullpartikler som er dannet i forgasserbeholderen 10, blir fjernet gjennom et bunnutløp 16. Gassene som blir produsert inne i forgasserbeholderen 10, blir kontinuerlig fjernet gjennom et gassutløp 18 næe toppen av beholderen. Man vil forstå at den In the drawings, the coal gasifier container is indicated by 10 and, as previously mentioned, the gasifier is of the conventional continuous type with a fixed bed which has an inlet pressure of the order of 2å.1 kg/cm and more, which is in connection with an outlet 12 at the top of the container. Coal is fed into the inlet in accordance with the principles according to the invention. Heated gas to effect the conversion of coal to gas is supplied to the gasifier container 10 through an inlet 14 near the bottom of the container. The ash or remains of solid material from coal particles formed in the carburettor container 10 is removed through a bottom outlet 16. The gases produced inside the carburettor container 10 are continuously removed through a gas outlet 18 near the top of the container. One will understand that the

•nøyaktige konstruksjon og driften av forgasseren 10 kan være av en hvilken som helst konvensjonell konstruksjon som er av den typen hvor forgåssingen blir utført kontinuerlig under trykk på en slik måte at de små kullpartiklene, f.eks. med en nominell diameter på 3,18 mm og mindre, inne i forgasserbeholderen 10 vil innvirke på • precise construction and operation of the gasifier 10 can be of any conventional construction which is of the type where the gasification is carried out continuously under pressure in such a way that the small coal particles, e.g. with a nominal diameter of 3.18 mm and less, inside the carburetor canister 10 will affect

hendelsesforløpet på en ufordelaktig måte. the course of events in an unfavorable manner.

Fremgangsmåte med innmating av kull, oljeskifer eller gassprodusérende materiale til forgasserbeholderen 10 omfatter etablering av en kontinuerlig strøm åv væske langs en første«strøm-nings vei, generelt ved 20 i fig. 1. Væsken kan være av en hvilken som helst passende sammensetning slik aorn vann eller lignende, og en foretrukket sammensetning er olje og tjærer, noe som vil bli forklart i mer detalj senere. Som vist blir det igangsatt sirkulasjon i den første strømningsveien 20 ved at der er anordnet en pumpe 22 ved et pumpested i strømningsveien, og denne pumpen tjener til å etablere og opprettholde strømmen i sirkulasjonsveien. Ved et innmatningssted for kull, som, sett i strømningsretning, ligger bortenfor purapestédet av pumpen 22 i strømningsveien 20, blir det tilført kullpartikler av en på forhånd bestemt størrelse (f.eks. fra ca. 6 mm til ca. 50 mm nominell diameter) inn i væsken. De nevnte eksempler på Øvre og nedre grenser for det foretrukne størrelsesområde er tilnærmelser, og det kan benyttes variasjoner særlig med hensyn til den tilnærmede øvre grense som kan utstrekke seg vesentlig under den angitte grense på ca. 50 mm. Variasjonen nedover for den nedre grense er mer kriti&k, idet den ikke bør strekke seg utover en verdi som innbefatter vesentlige mengder partikler med en størrelse som uheldig påvirker gassdanneIsesprose3sen. StørreIsesområdet er hovedsakelig bestemt av3elve gassdannelsesprosessen, idet innmatningssysternet ifølge oppfinnelsen kan håndtere enhver partikkelstørrelse som er nødvendig. Hvis man ser ut fra egenskapene til bare innmatnings-systemet, er det ønskelig å øke den nedre grense for å øke forholdet mellom flate og volum for partiklene for derved å redusere varme-energien som kreves for å fjerne overf latesrøeske som omtalt ovenfor og redusere den øvre grense for å redusere siitasjeeffektene på utstyret. Method of feeding coal, oil shale or gas-producing material into the gasifier container 10 comprises establishing a continuous flow of liquid along a first "flow path", generally at 20 in fig. 1. The liquid may be of any suitable composition such as water or the like, and a preferred composition is oil and tars, which will be explained in more detail later. As shown, circulation is initiated in the first flow path 20 by a pump 22 being arranged at a pump point in the flow path, and this pump serves to establish and maintain the flow in the circulation path. At a coal feed point, which, seen in the flow direction, lies beyond the purape site of the pump 22 in the flow path 20, coal particles of a predetermined size (e.g. from about 6 mm to about 50 mm nominal diameter) are fed into the liquid. The mentioned examples of upper and lower limits for the preferred size range are approximations, and variations can be used, particularly with regard to the approximate upper limit which can extend significantly below the stated limit of approx. 50 mm. The downward variation for the lower limit is more critical, as it should not extend beyond a value that includes significant amounts of particles with a size that adversely affects the gas formation process. The larger ice area is mainly determined by the entire gas formation process, as the feed system according to the invention can handle any particle size that is required. Looking at the characteristics of the feed only system, it is desirable to increase the lower limit to increase the surface area to volume ratio of the particles to thereby reduce the heat energy required to remove surface ash as discussed above and reduce the upper limit to reduce the sicitation effects on the equipment.

Apparatet for å utføre innføringen av kull til strømnings-veien ved matestedet er generelt illustrert ved 24. Kullet som blir innført i væsken ved matestedet, blir blandet inn i og strømmer med væsken langs den første mateveien 20 til et overføringssted hvor suksessive volumer av kullpartikler som er blandet inn i væsken, blir fjernet fra forbindelsen med den første strømningsveien, mens væske med kullpartikler som er mindre enn den på forhånd nevnte på forhånd bestemte størrelse blir tillatt å fortsette sin strømning langs den første strøraningsveien. The apparatus for effecting the introduction of coal into the flow path at the feed point is generally illustrated at 24. The coal introduced into the liquid at the feed point is mixed into and flows with the liquid along the first feed path 20 to a transfer point where successive volumes of coal particles which is mixed into the liquid, is removed from the connection with the first flow path, while liquid with coal particles smaller than the aforementioned predetermined size is allowed to continue its flow along the first bedding path.

Fremgangsmåten vedrører også etablering av én kontinuerlig strøm av væske langs en andre strømningsvei på et energinivå som er høyere enn energinivået i den første strømningsveien. Strømnings-veien med det høye energinivået er generelt angitt ved 26 i fig. 1. Som vist blir den andre strømningsveien 26 gjort sirkulerende ved at det er anordnet éh pumpe 28 ved et pumpested i strømningsveien, og hvor pumpen tjener til å etablere og opprettholde strømmen i sirku-lasjons veien. Ved et overføringssted inne i den andre strøinnings-veien og hvor stedet, sett i strømningsretning, ligger bortenfor pumpestedet, blir suksessive volumer av kullpartikler og iblandet væske som blir fjernet fra forbindelsen med den første strømnings-veien, satt i forbindelse med den andre strømnings veien. Freidgaags-måtene hvorved suksessive volumer av kullpartikler som er iblandet i væsken, blir fjernet fra forbindelse med væsken i den første strømningsveien og satt i forbindelse med væsken i den andre strømning3veien med høyere energinivå, blir utført ved et enkelt apparat.for overføring av kull eller et sluseapparat, generelt angitt med 30 på tegningene. Apparatet 30 er fortrinnsvis konstruert i samsvar med det. som er anført i det svenske patent nr. 174.09<*>1 og nr. 324.949. The method also relates to establishing one continuous flow of liquid along a second flow path at an energy level that is higher than the energy level in the first flow path. The flow path with the high energy level is generally indicated at 26 in FIG. 1. As shown, the second flow path 26 is made circulating by arranging one pump 28 at a pump location in the flow path, and where the pump serves to establish and maintain the flow in the circulation path. At a transfer point within the second flow path and where, viewed in flow direction, the location is beyond the pumping location, successive volumes of coal particles and mixed liquid removed from the connection with the first flow path are connected to the second flow path . The Freidgaag methods in which successive volumes of coal particles mixed in the liquid are removed from connection with the liquid in the first flow path and placed in connection with the liquid in the second flow path at a higher energy level are carried out by a single apparatus for transferring coal or a sluice device, generally indicated by 30 in the drawings. The apparatus 30 is preferably constructed accordingly. which is stated in the Swedish patent no. 174.09<*>1 and no. 324.949.

Ved et tømmested inne i den andre strømningsveien og hvor tømmestedet, sett i strømningsretning, ligger bortenfor overførings 3tedet, blir væsken og iblandede kullpartikler begrenset innenfor et volum på en slik måte at det oppstår en fri væskeover-flate adskilt fra forgasserinnløpet 123om er i forbindelse med gassinnløpstrykket til forgasserbeholderen 10, mens væske og kullpartikler som er mindre enn den på forhånd bestemte størrelse, blir tillatt å fortsette å strømme bortenfor, sett i strømningsretning, tømmestedet. Kullpartiklene i det begrensede volumet blir i det vesentlige kontinuerlig beveget oppover gjennom den frie væskeover-flaten og inn i innløpet av forgasserbeholderen 10.. Begrensningen av volumet og bevegelsen av kullet blir utført.ved en mekanisk separator generelt angitt ved 32 på tegningene. Apparatet 32 er fortrinnsvis oppbygget i samsvar med det som er angitt i U.S. patent nr. 3.429.773. H.S. patent nr. 3.843.468 viser et annet apparat3ora kan benyttes. At an emptying point inside the second flow path and where the emptying point, seen in the direction of flow, lies beyond the transfer point, the liquid and mixed coal particles are confined within a volume in such a way that a free liquid surface separate from the carburettor inlet 123 is created which is in connection with the gas inlet pressure to the gasifier vessel 10, while liquid and coal particles smaller than the predetermined size are allowed to continue to flow beyond, in the direction of flow, the point of discharge. The coal particles in the limited volume are essentially continuously moved upward through the free liquid surface and into the inlet of the gasifier container 10. The limitation of the volume and the movement of the coal is accomplished by a mechanical separator generally indicated at 32 in the drawings. The apparatus 32 is preferably constructed in accordance with that set forth in U.S. Pat. patent No. 3,429,773. H.S. patent no. 3,843,468 shows another apparatus can be used.

Foreliggende oppfinnelse behandler også den vesentlige kontinuerlige rensing av væsken som strømmer i den første og den andre strømningsveien og som har iblandet kullpartikler som er mindre enn den på forhånd bestemte størrelse, ved i det vesentlige kontinuerlig fraseparering av disse små kullpartiklene. I den skjematiske anordningen som er illustrert i fig. 1 blir denne separeringen utført i begge strømningsveiene, selv om man forstår at slik separering kan bli utført bare i en av strømningsveiene. I det skjematiske diagrammet som er vist i fig. 1, blir separeringen i hver strømningsvei utført ved sentrifugalseparering»generelt angitt med 34 og 36 anbragt henholdsvis i den første og den andre st rømnings ve i en ved separeringsstedene for s>må kullpartikler mellom overføringsstedet og pumpestedet i den første strømningsveien og mellom tømmestedet og pumpestedet i den andre strømningsveien. The present invention also deals with the substantial continuous cleaning of the liquid which flows in the first and the second flow path and which has mixed coal particles which are smaller than the predetermined size, by substantially continuous separation of these small coal particles. In the schematic arrangement illustrated in fig. 1, this separation is carried out in both flow paths, although it is understood that such separation can be carried out only in one of the flow paths. In the schematic diagram shown in fig. 1, the separation in each flow path is carried out by centrifugal separation" generally indicated by 34 and 36 placed respectively in the first and the second flow path in a at the separation points for small coal particles between the transfer point and the pumping point in the first flow path and between the discharge point and the pumping point in the other flow path.

Måleapparat og raateapparat 24 for kull kan være av en hvilken som helst konstruksjon, og anordningen som er skjematisk illustrert i fig. 1, omfatter et transportbånd 40 som tjener til å føre kullpartikler av den på forhånd bestemte størrelse fra et tilførselssted (ikke vist) til den åpne øvre enden av en trakt-lignende beholder 42, hvor den nedre enden står i forbindelse med den åpne øvre enden av et hus 44. Huset 44 har en generelt sylindrisk form med sin akse anbragt horisontalt og har en bladrotor eller et stjernehjul 46 innmontert for rotasjon omkring en akse konsentrisk med aksen av huset 44. Stjernehjulet 46 blir drevet av en ytre kraft med en jevn hastighet for å sikre en vesentlig kontinuerlig jevn innføring av kullpartikler inn i væsken i den første strøni-ningsveien. Dersom det er ønskelig, kan beholderen 42 vibreres, Measuring apparatus and grading apparatus 24 for coal can be of any construction, and the device which is schematically illustrated in fig. 1, comprises a conveyor belt 40 which serves to convey coal particles of the predetermined size from a supply point (not shown) to the open upper end of a funnel-like container 42, the lower end being in communication with the open upper end of a housing 44. The housing 44 is generally cylindrical in shape with its axis positioned horizontally and has a blade rotor or star wheel 46 mounted for rotation about an axis concentric with the axis of the housing 44. The star wheel 46 is driven by an external force at a uniform speed to ensure a substantially continuous, even introduction of coal particles into the liquid in the first scattering path. If desired, the container 42 can be vibrated,

som for eksempel ved en vibreringsinnretning 48 for å sikre en konstant strøm av kullpartikler ned i stjernehjulhuset 44. as, for example, by a vibrating device 48 to ensure a constant flow of coal particles down into the star wheel housing 44.

Den åpne nedre enden av stjernehjulhuset 44 står i forbindelse med den åpne øvre innløpsenden av et matekammer 50 for kull som definerer kullmatestedet i den første strømningsveien 20. Den åpne nedre enden av kullraatekammeret 50 står i direkte forbindelse med en øvre innløpsende 52 i et hus 54 av overføringsapparatet 30. Kullmatekammeret 50 mottar væske i den første strømningsveien 20 fra pumpen 22 ved hjelp av en ledning 56 som tømmes inn i kullmatekammeret nær den åpne Øvre enden av dette, noe som er best vist i fig. 2. Væsken og små kullpartikler som strømmer fra en åpen nedre ende 58 i sluseapparatet 30 langs den første strømningsveien 20, blir ledet til sentrifugalseparatoren 34, som for eksempel ved en ledning 60. Endelig fullfører den rensede væsken fra separatoren 34 sin sirkulasjon langs den første strømningsveien 20 ved å bli ledet til sugesiden av pumpen 22, som f.eks. ved en ledning 62. The open lower end of the star wheel housing 44 is in communication with the open upper inlet end of a coal feed chamber 50 which defines the coal feed location in the first flow path 20. The open lower end of the coal rake chamber 50 is in direct communication with an upper inlet end 52 of a housing 54 of the transfer apparatus 30. The coal feed chamber 50 receives liquid in the first flow path 20 from the pump 22 by means of a line 56 which empties into the coal feed chamber near the open upper end thereof, which is best shown in fig. 2. The liquid and small coal particles flowing from an open lower end 58 of the sluice apparatus 30 along the first flow path 20 are directed to the centrifugal separator 34, such as by a conduit 60. Finally, the purified liquid from the separator 34 completes its circulation along the first the flow path 20 by being led to the suction side of the pump 22, which e.g. by a wire 62.

Huset 54 til overføringsinnretningen 30 omfatter også et innløp 64 som mottar væske med høyt energinivå som strømmer i den andre strømningsveien 26 og kommer fra pumpen 28, som for eksempel ved en ledning 66 og et utløp 68 som tømmes inn i en ledning 70 som fører til det mekaniske separeringsapparatet 32. Overføringsinnret-ningen 30 er vist i hel strek i fig. 2 i forbindelse med den første strømningsveien 20 og i forbindelse med den andre strømningsveien 26 er vist stiplet inntegnet. Som best vist i fig. 3 og 4 innbefatter overføringsinnretningen 30 et hjul med lommer 72 som inneholder to rader av diametralt gjennomgående lommer 74, og hver rad inneholder to gjennomgående lommer loddrett på hverandre3lik at det fremkommer fire åpne åpninger likt avstandsplassert rundt periferien av hjulet for hver rad. De to radene med lommer er parallelle, og en rad er 45° forskjøvet sirkulært fra sin nærliggende rad som best vist i fig. 4. Hjulet med lommer 72 er omsluttet av huset 5** og montert for rotasjon inne i en husforing 76. Som best vist i fig. 3 har foringen 76 fire åpninger 78, 80, 82 og 84, som er likt avstandsplassert rundt periferien av huset og stemmer overens med henholdsvis innløpet 52, innløpet 64, utløpet 58 og utløpet 68. Hver åpning er mer enn to ganger så bred som summen av to lommer 74 i hjulet med lommer og en delevegg 86 er plassert midt i hver husåpning for å separere den samme i to parallelle åpninger, som klart avbildet i fig. 2 og 3. The housing 54 of the transfer device 30 also includes an inlet 64 that receives high energy fluid flowing in the second flow path 26 and coming from the pump 28, such as by a conduit 66 and an outlet 68 that empties into a conduit 70 leading to the mechanical separation device 32. The transfer device 30 is shown in full line in fig. 2 in connection with the first flow path 20 and in connection with the second flow path 26 is shown dashed. As best shown in fig. 3 and 4, the transfer device 30 includes a wheel with pockets 72 which contains two rows of diametrically continuous pockets 74, and each row contains two continuous pockets perpendicular to each other3 such that there are four open openings equally spaced around the periphery of the wheel for each row. The two rows of pockets are parallel, and one row is 45° offset circularly from its neighboring row as best shown in fig. 4. The wheel with pockets 72 is enclosed by the housing 5** and mounted for rotation inside a housing liner 76. As best shown in fig. 3, liner 76 has four openings 78, 80, 82, and 84, which are equally spaced around the periphery of the housing and correspond to inlet 52, inlet 64, outlet 58, and outlet 68, respectively. Each opening is more than twice as wide as the sum of two pockets 74 in the wheel with pockets and a dividing wall 86 is placed in the middle of each housing opening to separate the same into two parallel openings, as clearly depicted in fig. 2 and 3.

Hjulet med lommer 72 kan enten være sylindrisk eller kjegleformet, og slik kjegleform er illustrert i fig. 3 og 4 med en hjuldiameter som øker i retning av et håndratt 88 for justering av klaringen. Kjegleformen av hjulet 72 sørger for justering av klaringen mellom hjulet 72 og husforingen 76, og i tillegg kan økning i klaring på grunn av slitasje bli kompensert ved å dreie håndrattet 88 slik at hjulet 12 skyves mot en drivakselende 90, vist i fig. 3. Lommene 74 gjennom hjulet 72 i en rad overlapper hverandre slik at det fremkommer en passasje gjennom hjulet mens det opprettholdes åpninger på rekke i hjulet rundt periferien av hjulet. Under overlappingen blir lommen trangere, men videre, og slik utvidelse er vist i fig. 2. Innsnevringen er nødvendig for å utføre overlappingen av passasjen og med utvidelse er det sørget for å opprettholde et omtrent konstant tverrsnitt for lommen for strømning av væske og kullpartikler. The wheel with pockets 72 can either be cylindrical or cone-shaped, and such a cone shape is illustrated in fig. 3 and 4 with a wheel diameter that increases in the direction of a handwheel 88 for adjusting the clearance. The conical shape of the wheel 72 provides for adjustment of the clearance between the wheel 72 and the housing liner 76, and in addition, an increase in clearance due to wear can be compensated for by turning the handwheel 88 so that the wheel 12 is pushed against a drive shaft end 90, shown in fig. 3. The pockets 74 through the wheel 72 in a row overlap each other so that a passage through the wheel appears while maintaining openings in a row in the wheel around the periphery of the wheel. During the overlapping, the pocket becomes narrower, but further, and such expansion is shown in fig. 2. The narrowing is necessary to effect the overlapping of the passage and with the expansion it is ensured to maintain an approximately constant cross-section of the pocket for the flow of liquid and coal particles.

Kullpartikler som kommer inn i overføringsinnretningen 30 med væsken gjennom innløpet 52, blir på grunn av tyngdekraften og væskebevegelsen som skyldes væskepumpen 22, trukket gjennom åpningene 78 og 82. En sikt 92 er plassert ved hver åpning 82. Hver sikt har siktåpninger eller spor med en størrelse som tillater at vann og fine kullpartikler med en størrelse (eksempelvis 3,2 mm nominell diameter) som uheldig påvirker gassdannelsesprosessen å gå gjennom og blokkerer for gjennomgang av større partikler innbefattende de i det forut bestemte størreIsesområde, som således holdes i forbindelse med hjullommene 74. Når den fyllte lommen 74 roterer og begynner å nærme seg en posisjon nær loddrett på sin fylleposisjon, blir væsken i den andre strømningsveien 26 fra pumpen 28 tvunget gjennom ledningen 66 og åpningen 80 inn i lommen og bevirker tømming av kullpartikler fra lommen gjennom åpningen 84 inn i ledningen 70. Før lommen igjen roterer til fylleposisjonen, blir alle kullpartiklene tømt inn i ledningen 70 slik at det blir bare væske tilbake i lommen. Coal particles entering the transfer device 30 with the liquid through the inlet 52 are, due to gravity and the liquid movement caused by the liquid pump 22, drawn through the openings 78 and 82. A sieve 92 is located at each opening 82. Each sieve has sieve openings or grooves with a size that allows water and fine coal particles of a size (for example 3.2 mm nominal diameter) which adversely affects the gas formation process to pass through and blocks the passage of larger particles including those in the predetermined larger ice area, which are thus kept in connection with the wheel pockets 74 .As the filled pocket 74 rotates and begins to approach a position near vertical to its fill position, the fluid in the second flow path 26 from the pump 28 is forced through the line 66 and the opening 80 into the pocket and causes discharge of coal particles from the pocket through the opening 84 into the line 70. Before the pocket rotates again to the filling position, all the coal particles are emptied in n in line 70 so that only liquid is left in the pocket.

Den væske som blir tilbake i lommen, som er væske som strømmer i den andre strømningsvei, blir selv (1) fjernet fra den andre stramningsvei før lommen igjen roteres til fyllestiIling, og (2) satt i forbindelse med væsken som strømmer i den første strømningsvei når lommen igjen roterer til fyllingsstilling. For hvert etterfølgende volum av væske og innførte kullpartikler som er fjernet fra den første strømningsvei og bragt i forbindelse med den andre strømningsvei er det tilsvarende væskevolum som er fjernet fra den andre strømningsvei og bragt i forbindelse med den første strømningsvei. En kontinuerlig lik volumetrisk overføring eller utveksling mellom de to strømningsveier er derfor iboende, hvilken like volumetriske. utveksling likeledes resulterer i strømning av kullpartikler fra den første strømningsvei til den andre strømnings-vei og en lik netto strøm av væske fra den andre strømningsvei til den første strømningsvei. The liquid remaining in the pocket, which is liquid flowing in the second flow path, is itself (1) removed from the second tightening path before the pocket is again rotated to the filling position, and (2) put in communication with the liquid flowing in the first flow path when the pocket rotates again to the filling position. For each subsequent volume of liquid and introduced coal particles that are removed from the first flow path and brought into connection with the second flow path, there is a corresponding volume of liquid that is removed from the second flow path and brought into connection with the first flow path. A continuous equal volumetric transfer or exchange between the two flow paths is therefore inherent, which equal volumetric. exchange likewise results in flow of coal particles from the first flow path to the second flow path and an equal net flow of liquid from the second flow path to the first flow path.

Rotasjonen av hjulet 72 med lommer er kontinuerlig, men fyllingen og tømmingen av lommene i en enkelt rad av lommer skjer med mellomrom. Siden de nærliggende parallelle rader av lommer som er forskjøvet 45° sirkulært også blir fyllt og tømt med mellomrom, blir summen av disse fyllingene og tømmingene som skjer periodisk i de to radene med lommer, kontinuerlig. Den kontinuerlige operasjonen er en virkning av den sirkulære forskyvningen av de to parallelle radene med lommer, slik forskyvning er vi3t i fig. 4, for når en lomme blir lukket mot innløpsåpningen i huset, blir en lomme åpnet mot den samme åpningen og således opprettholdes alltid et konstant åpent tverrsnitt gjennom fylleåpningene 78 og 82 i den første strømningsveien, og tØmmeåpningene 80 og 84 i den andre strømningsveien gjør fyllesysternet og tømmesysternet kontinuerlig. The rotation of the pocketed wheel 72 is continuous, but the filling and emptying of the pockets in a single row of pockets occurs at intervals. Since the adjacent parallel rows of pockets offset 45° circularly are also filled and emptied at intervals, the sum of these fillings and emptyings occurring periodically in the two rows of pockets becomes continuous. The continuous operation is an effect of the circular displacement of the two parallel rows of pockets, such displacement is vi3t in fig. 4, because when a pocket is closed against the inlet opening in the housing, a pocket is opened against the same opening and thus a constant open cross-section is always maintained through the filling openings 78 and 82 in the first flow path, and the emptying openings 80 and 84 in the second flow path make the filling system and the emptying system continuously.

Overføringsinnretningen 30 er på en entydig måtekarakterisert vedflere viktige interne egenskaper. Den første av disse er muligheten til å overføre kullpartikler fra en strømningsvei til en annen strømningsvei ved høyere trykk uten at det er nødvendig med faktiske forseglingsoverflater. I overensstemmelse med foreliggende oppfinnelse trenger ikke det roterende hjulet 72 med lommer å komme i nær kontakt med husforingen 76, men kan ha en klaring med denne. Da åpningene 78 og 82 har et lavere trykk enn åpningene 80 og 84, opptrer det en lekkasje i form av væskestrøm fra åpningene 80 og 84 til åpningene 78 og. 82 gjennom klaringen. Væskestrømmen gjennom klaringen blir holdt på et lite nivå ved å holde klaringen liten. Den vesle væskestrømmen sørger for smøring og rensing som hindrer at det roterende hjulet 72 binder seg fast til husforingen 76. En annen enestående egenskap ved overføringsinnretningen 30 er utsilingen av små materialpartikler gjennom sikten. Under fyllingen av en lomme 74 i det roterende hjulet 72, blir små kullpartikler trukket gjennom periferispaltene i sikten 92. Spaltene har en størrelse slik at de fjerner partikler under den på forhånd bestemte størrelse som nevnt tidligere. Den konstruksjonsmessige formen av overføringsinnretningen 30 er slik at det sørges for selvrensing av sikten 92 og slik rensing blir utført ved kanten av lommen i rotasjonshjulet når kanten passerer over spaltene. For det tredje kan foringen 76 være utstyrt med en eller flere spor 94 nær åpningene 80 og 84, som vist i fig. 4. Sporene'94 er utformet med en periferidimensjon som er større enn dimensjonen målt i den radiale retningen, slik at en væskestrøm fra pumpen 28 med høyt trykk inn i lommeåpningene 80 og 84 blir utsatt for en kraftig s j okkvirkning. Følgelig blir sjokkene og vibrasjonene som starter i lommene og brer seg til åpningen svakere og reduserer tilbøyeligheten som kullpartiklene har til å brekke. Til sist har væsken som benyttes som transportmiddel en tendens til å sørge for to innretninger for å hindre kutting av kullpartikler når kanten av det roterende hjulet med lommer lukker fylleåpningene 78 til hjullommen når hjulet 72 roterer med en lav rotasjonshastighet, fortrinnsvis 5 - 10 rotasjo-ner pr. minutt. Væsken sørger for en viss flyteevne for kullpartiklene siden partiklenes tetthet fortrinnsvis bare er fra 1,2 til 1,4 ganger større enn tettheten til væsken. Siden partikkel-tettheten bare er litt større enn væskens tetthet, vil lommekanten ha en tendens til å skyve partiklene vekk istedenfor å klemme eller kutte av partiklene mellom lommekanten og kanten av fylleåpningen til huset. Når lommen som er blitt fyllt, lukkes igjen til fylleåpningen, nærmer lommen i den parallelle raden av lommer seg full åpning mot fylleåpningen slik at det «este av væskestrømmen blir gjennom denne lommen og transporterer alle partiklene inn i denne lommen, slik at det blir ingen eller svært få partikler som blir klemt i stykker av lommen som lukker seg. The transmission device 30 is unambiguously characterized by several important internal properties. The first of these is the ability to transfer coal particles from one flow path to another flow path at higher pressures without the need for actual sealing surfaces. In accordance with the present invention, the rotating wheel 72 with pockets need not come into close contact with the housing liner 76, but may have a clearance with this. Since the openings 78 and 82 have a lower pressure than the openings 80 and 84, a leak occurs in the form of liquid flow from the openings 80 and 84 to the openings 78 and. 82 through the clearance. The liquid flow through the clearance is kept at a low level by keeping the clearance small. The small flow of liquid provides lubrication and cleaning which prevents the rotating wheel 72 from binding to the housing liner 76. Another unique feature of the transfer device 30 is the screening of small particles of material through the sieve. During the filling of a pocket 74 in the rotating wheel 72, small coal particles are drawn through the peripheral slits in the screen 92. The slits are sized to remove particles below the predetermined size as mentioned earlier. The constructional shape of the transfer device 30 is such that self-cleaning of the sieve 92 is provided for and such cleaning is carried out at the edge of the pocket in the rotary wheel when the edge passes over the slits. Third, the liner 76 may be provided with one or more grooves 94 near the openings 80 and 84, as shown in FIG. 4. The grooves' 94 are designed with a peripheral dimension that is larger than the dimension measured in the radial direction, so that a liquid flow from the pump 28 at high pressure into the pocket openings 80 and 84 is subjected to a strong shock effect. Consequently, the shocks and vibrations that start in the pockets and propagate to the opening become weaker and reduce the tendency of the coal particles to break. Finally, the liquid used as a conveying medium tends to provide two devices to prevent cutting of coal particles when the edge of the pocketed rotating wheel closes the filling openings 78 of the wheel pocket when the wheel 72 rotates at a low rotational speed, preferably 5 - 10 revolutions. down per minute. The liquid provides a certain buoyancy for the coal particles since the density of the particles is preferably only from 1.2 to 1.4 times greater than the density of the liquid. Since the particle density is only slightly greater than the density of the liquid, the pocket edge will tend to push the particles away instead of pinching or shearing off the particles between the pocket edge and the edge of the housing fill opening. When the pocket that has been filled is closed again to the filling opening, the pocket in the parallel row of pockets approaches full opening towards the filling opening so that most of the fluid flow is through this pocket and transports all the particles into this pocket, so that there is no or very few particles that are crushed into pieces by the closing pocket.

Væskebevegelsen som blir frembragt av sentrifugalpumpen 28, transporterer suksessive volumer av kullpartikler og væske fra innretningen 30 via ledning 70 til den mekaniske separator 32. Den mekaniske separator 32 som kan være av en hvilken som helst kjent type, er vist som en skrå transportskrue 96, som ved den nedre enden er omgitt av et sjikt 98, og skruen og sikten er omsluttet av et hus 100. Den mekaniske separator 32 kan være en vertikalkonstruksjon istedenfor den illustrerte skråtypen. En helling på 30 til 60° for den mekaniske separator 32, er funnet å være det optimale. Kullpartikler og væske som føres frem av ledningen 70 entrer den nedre enden av huset 100 og begynner å bevege seg mot innløpsåpningen 12 i forgasseren 10. Væske som førte med seg kullpartikler til huset 100, får anledning til å fortsette bevegelsen langs den andre strømnings-veien gjennom sikten 98 og ledningen 102. Sikten 98 er dimensjonert for å tillate små kullpartikler (f.eks. med 3,2 mm nominell diameter eller mindre) å passere gjennom sikten med væsken. Man vil legge merke til at væskenivået i huset 100 blir holdt konstant. Trån-sportskruen 96 bevirker en kontinuerlig bevegelse av kullpartiklene i dette volumet opp det skrådde huset gjennom overflaten av væskenivået og deretter, på grunn av tyngdekraften, gjennom innløps-åpningen 12 i forgasseren og inn i forgasseren 10. Når kullpartiklene passerer gjennom væskenivåets grenseflate, blir væske for det meste ledet bort fra kullpartiklene, og væskenivået danner en forsegling for å hindre gasslekkasje fra forgasseren 10 gjennom den mekaniske separatoren 32. Væsken og hvilke som helst små kullpartikler blir ført frem gjennom ledningen 102 til sentrifugalseparatoren 36 hvor de små kullpartiklene blir fjernet fra væsken ved sentrifugalkrefter som fremskaffer ren væske til sentrifugalpumpen 28 gjennom ledningen 104. Pra sentrifugalpumpen 28 blir væsken ført frem av ledningen 66 til innløpsforbindelsen eller innløps-åpningen 64 av sluseinnretningen 30 for derved å fullføre kretsen for væskesirkulasjonen. The fluid movement produced by the centrifugal pump 28 transports successive volumes of coal particles and liquid from the device 30 via conduit 70 to the mechanical separator 32. The mechanical separator 32, which may be of any known type, is shown as an inclined conveyor screw 96, which at the lower end is surrounded by a layer 98, and the screw and screen are enclosed by a housing 100. The mechanical separator 32 may be a vertical construction instead of the illustrated inclined type. An inclination of 30 to 60° for the mechanical separator 32 has been found to be the optimum. Coal particles and liquid carried forward by the line 70 enter the lower end of the housing 100 and begin to move towards the inlet opening 12 in the carburettor 10. Liquid which brought coal particles with it to the housing 100 is given the opportunity to continue its movement along the other flow path through screen 98 and conduit 102. Screen 98 is sized to allow small coal particles (eg, 3.2 mm nominal diameter or less) to pass through the screen with the liquid. It will be noted that the liquid level in housing 100 is kept constant. The Trån sport screw 96 causes a continuous movement of the coal particles in this volume up the inclined housing through the surface of the liquid level and then, due to gravity, through the inlet opening 12 of the carburetor and into the carburetor 10. As the coal particles pass through the interface of the liquid level, liquid is mostly directed away from the coal particles, and the liquid level forms a seal to prevent gas leakage from the carburettor 10 through the mechanical separator 32. The liquid and any small coal particles are advanced through line 102 to the centrifugal separator 36 where the small coal particles are removed from the liquid by centrifugal forces which provide clean liquid to the centrifugal pump 28 through the line 104. From the centrifugal pump 28, the liquid is led forward by the line 66 to the inlet connection or inlet opening 64 of the sluice device 30 to thereby complete the circuit for the liquid circulation.

Væskenivåene i matekammeret 50 og den mekaniske separator 32 blir opprettholdt ved henholdsvis ventilene 106 og 108 for kontroll av væskenivået. Væskenivået i matekammeret 50 har en fri overflate som er utsatt for lavtrykksbetingelse (f.eks. atmosfæren) og væsken som bestemmer den fri overflate danner en del av væsken i den første strømningsvei 20. Væskenivået i separatoren 32 har en fri overflate som er utsatt for høytrykks betingelser svarende til forgåsserinnløpet (f.eks. 21 kg/cm<2>), og væsken som bestemmer den frie overflate danner en del av den væske som befinner seg i den andre strømningsvei 26. Ser man på bevegelsen på væsken inn og ut av hver strømningsvei, bortsett fra nivåkontrollventilene 106 og 108, forstår man at væskenivået til matekammerets senter vil ha en tendens til å stige mens væskenivået i separatoren 32 har en tendens til å falle. Væske som går inn i den første strømningsvei 20 og forlater den andre strømningsvei 26 på grunn av den ovenfor nevnte netto væskestrømning, skriver seg fra den volumetriske utveksling som er iboende i sluseinnretningen 30. I tillegg til den ovenfor nevnte netto væskestrømning mellom veiene, mistes væske fra hver vei ved adhesjon til de fine kullpartikler som kommer ut fra separatorene 34 og 36 og fra den andre strømningsvei ved adhesjon til kullpartiklene som kommer ut fra forgasserinnløpet. Ventilene 106 for kontroll av væskenivået åpnes av en nivåmåler ved stigning av væskenivået i matekarameret 50 og bevirker at væske i den første strømningsvei strømmer fra dette gjennom et ringformet soll 110 og passende ledninger 112 og 114 i serie med ventilen 106 til en kontrolltank 116. En sentrifugalpurape 118 føres bort væske via ledning 120 fra nivåkontrolltanken 116 og presser væske via ledningen 122 til nivå-kontrollvent i len 108. Kivåkontrollventilen 108 åpnes ved nivåmåling av et fall i væskenivået inne i huset 100 for å tilføre væske til den andre strømningsvei 26 via ledningen 124. Siden væske blir tapt gjennom sentrifugalseparatorene 34 og 36 og noe blir tapt til forgasseren 10 som vedheng til kullet, må komplitteringsvæske tilføres til tanken 116 for kontroll av væskenivået. The liquid levels in the feed chamber 50 and the mechanical separator 32 are maintained by the valves 106 and 108 respectively for controlling the liquid level. The liquid level in the feed chamber 50 has a free surface which is exposed to low pressure conditions (e.g. the atmosphere) and the liquid which determines the free surface forms part of the liquid in the first flow path 20. The liquid level in the separator 32 has a free surface which is exposed to high pressure conditions corresponding to the gasifier inlet (e.g. 21 kg/cm<2>), and the liquid which determines the free surface forms part of the liquid which is in the second flow path 26. One looks at the movement of the liquid in and out of each flow path, except for the level control valves 106 and 108, it is understood that the liquid level to the center of the feed chamber will tend to rise while the liquid level in the separator 32 will tend to fall. Liquid entering the first flow path 20 and leaving the second flow path 26 due to the above-mentioned net liquid flow is written from the volumetric exchange inherent in the sluice device 30. In addition to the above-mentioned net liquid flow between the paths, liquid is lost from each path by adhesion to the fine coal particles coming out of the separators 34 and 36 and from the other flow path by adhesion to the coal particles coming out of the carburettor inlet. The valves 106 for controlling the liquid level are opened by a level gauge when the liquid level in the feed chamber 50 rises and causes liquid in the first flow path to flow from this through an annular sole 110 and suitable lines 112 and 114 in series with the valve 106 to a control tank 116. centrifugal pump 118 carries away liquid via line 120 from the level control tank 116 and pushes liquid via line 122 to the level control valve in line 108. The pressure control valve 108 is opened when a drop in the liquid level inside the housing 100 is detected to supply liquid to the second flow path 26 via the line 124. Since liquid is lost through the centrifugal separators 34 and 36 and some is lost to the carburettor 10 as an appendage to the coal, completion liquid must be added to the tank 116 to control the liquid level.

En betydelig total behandlingsfordel blir oppnådd når væsken som benyttes er olje og lette tjærer, siden disse blir utsatt for behandling--inne i forgasseren og gjenvinnes derfra for å bli benyttet i det minste3om del av kompletteringsvæsken. Slik gjen-vinning er skjematisk illustrert i fig. 1 hvor de varme gassene (som inneholder medbragte damper av olje og lette tjærer) som strømmer gjennom forgasserutløpet 18, etter hvert blir utsatt for.en konvensjonell vaskebehandling som angitt ved 126, for å rense gasset og oppnå et destillat av olje og lett tjære ved 128. Dette destillatet 128 av olje og lett tjære blir deretter ført til tanken 116 via en nivåmåleventil 130. Denne foretrukne ordningen er ikke bare fordelaktig fra et materialeffektivt synspunkt, men også når det gjelder varmeeffektivitet. A significant overall treatment advantage is achieved when the fluid used is oil and light tars, since these are subjected to treatment--inside the gasifier and recovered from there to be used at least 3om part of the completion fluid. Such recovery is schematically illustrated in fig. 1 where the hot gases (containing entrained vapors of oil and light tars) flowing through the carburettor outlet 18 are gradually subjected to a conventional washing treatment as indicated at 126, to purify the gas and obtain a distillate of oil and light tars at 128. This distillate 128 of oil and light tar is then fed to tank 116 via a leveling valve 130. This preferred arrangement is not only advantageous from a material efficiency point of view, but also in terms of heat efficiency.

Det skal nu vises til fig. 5 hvor det er vist et skjematisk strømningsdiagram for en forenklet versjon av fremgangsmåten og apparatet. I systemet på fig. 5 blir kull innenfor det foran nevnte partikkelstørrelsesområde matet fra en forrådssilo eller bunker 150 direkte til den åpne øvre ende på en renne 152 ved hjelp av en egnet mateinnretning 104, som har form av en vibrerende transportør. Andre kjente rnateinnretninger kan benyttes, såsom en re3iproserende båndmater. Den vibrerende transportør er foretrukket fremfor innretningen med stjernehjulet 46 som tidligere er beskrevet, da sistnevnte medfører dannelsen av fine partikler da hjulet glir mot kullet. Reference should now be made to fig. 5 showing a schematic flow diagram for a simplified version of the method and apparatus. In the system of fig. 5, coal within the aforementioned particle size range is fed from a storage silo or bunker 150 directly to the open upper end of a chute 152 by means of a suitable feeding device 104, which is in the form of a vibrating conveyor. Other known network devices can be used, such as a reciprocating tape feeder. The vibrating conveyor is preferred over the device with the star wheel 46 previously described, as the latter results in the formation of fine particles when the wheel slides against the coal.

Anvendelsen av den enkle sylindriske rennen 152 er foretrukket fremfor kammeret 50 med en sylindrisk sikt 110 som tidligere beskrevet. Sikten 110 var anordnet i forbindelse med nivåkontrolltanken 116 og sentrifugalseparatoren 34. Da nivåkontrolltanken 116 og separatoren 34 er eliminert i systemet på fig. 5, kan kostnadene for sikten 110 elimineres sammen med driftsproblemet på grunn av blokkering som kan opptre. The use of the simple cylindrical chute 152 is preferred over the chamber 50 with a cylindrical sieve 110 as previously described. The sieve 110 was arranged in connection with the level control tank 116 and the centrifugal separator 34. Since the level control tank 116 and the separator 34 have been eliminated in the system of fig. 5, the cost of the screen 110 can be eliminated along with the operational problem due to blockage that may occur.

Rennen 152 utgjør en del av den første lavtrykks begrensningsvei hvor et volum av væsken, i dette tilfelle fortrinnsvis vann, opprettholdes med en fri overflate. Som tidligere utstrekker rennen 152 seg til en overførings- eller sluseinnretning 156 med en konstruksjon svarende til apparatet 30 som er omtalt ovenfor. Fra overføringsinnretningen 156 er den første vei bestemt av den første ledning 158 som leder til en sirkulasjonspumpe 162 og den andre ledning som fører fra pumpen 162 tilbake til rennen 152. The channel 152 forms part of the first low-pressure limiting path where a volume of the liquid, in this case preferably water, is maintained with a free surface. As before, the chute 152 extends to a transfer or sluice device 156 of a construction similar to the apparatus 30 discussed above. From the transfer device 156, the first path is determined by the first line 158 which leads to a circulation pump 162 and the second line which leads from the pump 162 back to the chute 152.

Overføringsinnretningen .152 er som tidligere også plassert i en andre krets med høyt trykk som bestemmes av ledningen 164 som leder fra innretningen til en separeringsinnretning 166 med en konstruksjon svarende til apparatet 32, og er videre forbundet med en forgasser 1.68. Den andre kretsen med høytrykk fullføres av en ledning 170 som leder fra separeringsinnretningen 166 til en sirkulasjonspumpe 172 og en ledning 174 som føres fra pumpen 172 tilbake til overføringsinnretningen 156. As before, the transfer device .152 is also placed in a second circuit with high pressure which is determined by the line 164 which leads from the device to a separation device 166 with a construction corresponding to the apparatus 32, and is further connected to a carburettor 1.68. The second high-pressure circuit is completed by a line 170 leading from the separation device 166 to a circulation pump 172 and a line 174 leading from the pump 172 back to the transfer device 156.

Tilførselen av kull med egnet partikkelstørrelse mates direkte inn i rennen 152 med atmosfæretrykk fra siloen eller bunkeren 150 ved hjelp av den vibrerende transportør 154 og faller på grunn av tyngdekraften ned i vannvolumet som forefinnes der gjennom vannets frie overflate. Hastigheten for kullinnmatingen reguleres ved hastigheten som kullet benyttes i forgasseren 168. Høyenergi-væskestrømningsveien tilveiebringes ved hjelp av pumpen 172 for å sluse kull fra sluseinnretningen 156 til separatoren 166. Separatoren 166 løfter kull fra høyenergi-væskevolumet gjennom den frie væskeflate. Lavenergi-væskeveien frembringes av pumpen 160. Kull føres inn i denne vei gjennom en fri væskeflate i rennen 152. Slusen 156 overfører kull fra lavenergiveien til høyenergiveien. The supply of coal with a suitable particle size is fed directly into the chute 152 with atmospheric pressure from the silo or bunker 150 by means of the vibrating conveyor 154 and falls due to gravity into the volume of water which is present there through the free surface of the water. The rate of coal feed is regulated by the rate at which the coal is used in the gasifier 168. The high energy liquid flow path is provided by the pump 172 to sluice coal from the sluice device 156 to the separator 166. The separator 166 lifts coal from the high energy liquid volume through the free liquid surface. The low-energy liquid path is produced by the pump 160. Coal is fed into this path through a free liquid surface in the chute 152. The sluice 156 transfers coal from the low-energy path to the high-energy path.

Da kull går inn i lommene til sluseinnretningen 156 og forskyver væske fra høyenergiveien vil lavenergiveien oppta væske og høyenergiveien tape væske. I tillegg vil lekkasje i innretningen 156 bidra til gevinsten og tapet. Gjenvinningen av væske til lavenergiveien resulterer i en stigning i væskenivået i rennen 152. Denne stigning i nivået forhindrer åpningen av nivåkontrollventilen 176 i en ledning 178 som fører fra ledningen 158 for å bevirke at overskudd av væske overføres bort til en uavhengig finseparerings-enhet via ledningen 180. En pumpe kan være anbragt i ledningen 180 nvis separeringsenheten er for langt borte eller hevet for å for-hindre gravitasjonsstrømnings. Det uavhengige finpartikkel-fjernings3ystem kan være av hvilken som helst konstruksjon og plassering, såsom ved kullrenseenheten for tilførsel av kull eller ved et sted hvor finkullet kan benyttes. AV oversiktsgrunner er finpartikkel-fjerningssysternet vist i form av en fortykker 182 som utgjør et vannforråd for vanntapene fra høytrykksveien. Det skal forstås at gjenoppfriskningsvann for høytrykksveien også kan frem-komme fra en annen egnet kilde. As coal enters the pockets of the sluice device 156 and displaces liquid from the high energy path, the low energy path will absorb liquid and the high energy path will lose liquid. In addition, leakage in the device 156 will contribute to the gain and loss. The recycling of liquid to the low energy path results in a rise in the liquid level in the chute 152. This rise in level prevents the opening of the level control valve 176 in a conduit 178 leading from the conduit 158 to cause excess liquid to be transferred away to an independent fine separation unit via the conduit 180. A pump can be placed in line 180 if the separation unit is too far away or elevated to prevent gravity flow. The independent fine particle removal system can be of any construction and location, such as at the coal cleaning unit for the supply of coal or at a location where the fine coal can be used. FOR reasons of overview, the fine particle removal system is shown in the form of a thickener 182 which forms a water reservoir for the water losses from the high pressure path. It should be understood that refreshment water for the high-pressure road can also come from another suitable source.

Mengden av gjenoppfriskningsvann reguleres med en nivå-kontrollventil 184 som holder det frie væskenivå i separatoren 166 ved konstant nivå. Gjenoppfriskningsvæsken tilføres til ledningen 170 gjennom en ledning 186 som inneholder en ventil 184 og forster-kes til trykket for høyenergivæsken ved hjelp av pumpen 188 med en sugeledning 190 som fører fra fortykkeren 182. Da det bestandig er en utveksling av væske fra høyenergiveien og en derpå følgende fjerning av væske fra lavenergiveien som skal erstattes av ren væske i høyenergiveien, er det en resulterende stramning av finpartikler med denne væskeutveksling. Alle finpartikler blir fjernet ved gjennomføring gjennom sikten i sluseinnretningen 156. En del av disse finpartikler fjernes ved fyllingen av lommene i innretningen 156. Disse finpartikler som blir tilbake vil bli trukket gjennom sikten i separatoren 166 og resirkuleres til innretningen 156. The amount of refresh water is regulated with a level control valve 184 which keeps the free liquid level in the separator 166 at a constant level. The refresh liquid is supplied to the line 170 through a line 186 containing a valve 184 and is boosted to the pressure for the high-energy liquid by means of the pump 188 with a suction line 190 leading from the thickener 182. As there is always an exchange of liquid from the high-energy path and one following the removal of fluid from the low-energy pathway to be replaced by pure fluid in the high-energy pathway, there is a resulting tightening of fines with this fluid exchange. All fine particles are removed by passing through the sieve in the sluice device 156. A portion of these fine particles are removed by filling the pockets in the device 156. These fine particles that remain will be pulled through the sieve in the separator 166 and recycled to the device 156.

Like før fylling med kull vil lommene i innretningen 156 inneholde væske som tidligere var i høyenergivæskeveien. Denne væske vil inneholde finpartikler som har passert gjennom sikten til separatoren 166. Væsken med finpartiklene trekkes gjennom slusesikten ved lommefyIlingen. Netto fjerningen av væske med finpartikler og etterfølgende erstatning med klar væske resulterer i bibeholdelsen av væske i systemet med et lavt finstoff-konsentrasjonsnivå og forhindrer finstoffuttømming i forgasseren. Just before filling with coal, the pockets in the device 156 will contain liquid that was previously in the high-energy liquid path. This liquid will contain fine particles that have passed through the sieve of the separator 166. The liquid with the fine particles is drawn through the sluice sieve during the pocket filling. The net removal of liquid with fines and subsequent replacement with clear liquid results in the retention of liquid in the system with a low fines concentration level and prevents fines depletion in the carburetor.

Det skal forstås at mens foreliggende oppfinnelse vedrører en total gassdannelsesprosess hvor faststoffpartikkelutløpet for forgassingsbeholderen er aske, så omfatter foreliggende oppfinnelse også fremgangsmåte hvor fremstillingen av gass kan betraktes som et biprodukt, f.eks. dekarboniseringsprosesser av alle kjente typer innbefattende særlig forkoksningsprosesser. It should be understood that while the present invention relates to a total gas formation process where the solid particle outlet for the gasification container is ash, the present invention also includes methods where the production of gas can be considered a by-product, e.g. decarbonisation processes of all known types including particularly coking processes.

Man vil således se at hensikten med foreliggende oppfinnelse har blitt fullstendig og effektivt oppfylt. Det vil imidlertid være klart at den foregående foretrukne spesifiserte utførelse har blitt vist og beskrevet i den hensikt å illustrere de funksjonelle og konstruks j onsrnessige prinsipper av foreliggende oppfinnelse, og det kan foretas endringer uten å avvike fra disse prinsippene. It will thus be seen that the purpose of the present invention has been completely and effectively fulfilled. However, it will be clear that the preceding preferred specified embodiment has been shown and described for the purpose of illustrating the functional and constructional principles of the present invention, and changes may be made without deviating from these principles.

Derfor inkluderer foreliggende oppfinnelse alle modifikasjoner som omfattes innenfor ånden og rekkevidden av de følgende krav. Therefore, the present invention includes all modifications that are encompassed within the spirit and scope of the following claims.

Claims (12)

1. Fremgangsmåte for fremstilling av gass fra gassdanriende materiale såsom kull, med en forut bestemt partikkelstørrelse i et område hvis nedre grense er ca. 6,4 mm nominell diameter, ved kontinuerlig mating av et forråd av slike partikler inn i innløps-innretninger på en forgasser under et på forhånd bestemt forhøyet innløpstrykk hvor partiklene kontinuerlig oppvarmes under trykk for frembringelse■av gass på en måte som blir skadelig påvirket ved tilstedeværelsen av vesentlige mengder finpartikler med én størrelse mindre enn det forut bestemte størrelsesområde, karakt er i-1. Method for producing gas from gas-producing material such as coal, with a predetermined particle size in an area whose lower limit is approx. 6.4 mm nominal diameter, by continuously feeding a supply of such particles into the inlet means of a carburettor under a predetermined elevated inlet pressure where the particles are continuously heated under pressure to produce gas in a manner adversely affected by the presence of significant amounts of fine particles with one size smaller than the predetermined size range, character is i- sert ved åt den kontinuerlige innmating omfatter følgende trinn: avgrensning av en væske i en første vei innbefattende et første volum som bestemmer den første frie overflate som er utsatt for trykkbetingelser som er lave i forhold til det forhøyede innløp3 -trykk i forgasseren, at det innføres en mengde av partikler med en størrelse innenfor det nevnte størrelsesområde i væsken i den første avgrensede vei nedover gjennom den frie overflate til væsken, at væsken avgrenses i en andre vei som er en krets og innbefatter et andre volum som bestemmer den andre frie overflate som står i forbindelse med det forhøyede trykk i innløpsinnretningen til forgasseren, at det kontinuerlig sirkuleres væske i den andre kretsvei ved pumping av væ3ken ved en pumpestasjon som er avstandspiassert fra det andre volum, at det etterhvert fjernes økende volumer av væske og medførte partikler i den første vei og at de etter hverandre følgende fjernede volumer av væske og medførte partikler bringes i forbindelse med den væske som strømmer i den andre vei ved et sted mellom pumpestasjonen og det andre volum, at partiklene innenfor det nevnte størrelsesområde oppsamles i det andre volum , og at de oppsamlede partikler beveges oppover gjennom den andre frie overflate og inn i innløpsinnretningen til forgasseren. The continuous feed includes the following steps: delimitation of a liquid in a first path including a first volume which determines the first free surface which is exposed to pressure conditions which are low in relation to the elevated inlet3 pressure in the carburettor, that an amount of particles with a size within the aforementioned is introduced size range in the liquid in the first delimited path down through the free surface of the liquid, that the liquid is delimited in a second path which is a circuit and includes a second volume which determines the second free surface which is in connection with the elevated pressure in the inlet device to the carburettor, that liquid is continuously circulated in the second circuit path by pumping the liquid at a pumping station that is spaced from the second volume, that gradually increasing volumes of liquid and entrained particles in the first path and that the successively removed volumes of liquid and entrained particles are brought into connection with the liquid flowing in the second path at a place between the pumping station and the second volume, that the particles within the said size range is collected in the second volume, and that the collected particles are moved upwards through the second free surface and into the inlet device of the carburettor. 2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det for hvert etterfølgende økende volum av væske og medførte partikler som fjernes fra den første vei og bringes i forbindelse med den andre vei, fjernes et tilsvare nde øket volum av væske fra den andre vei ved et sted mellom pumpestasjonen og det andre volum, og bringes i forbindelse med væsken i den første vei slik at en lik volumetrisk utvikling mellom de to veier finner sted og således resulterer i en netto strømning av partikler innenfor det nevnte størrelsesområde fra den første vei til den andre vei, og en lik netto strømning av væske fra den andre vei til den første vei. 2. Method according to claim 1, characterized in that for each subsequent increasing volume of liquid and entrained particles that are removed from the first path and brought into connection with the second path, a correspondingly increased volume of liquid is removed from the second path by a place between the pump station and the second volume, and is brought into connection with the liquid in the first path so that an equal volumetric development between the two paths takes place and thus results in a net flow of particles within the aforementioned size range from the first path to the second way, and an equal net flow of liquid from the second way to the first way. 3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at den andre frie overflate opprettholdes ved et i det vesentlige konstant nivå ved pumping av tilstrekkelig væske fra et væskeforråd inn i den andre vei for å etterfylle nettotapet av væske fra den andre vei til den første vei og andre væsketap fra den andre vei. 3. Method according to claim 2, characterized in that the second free surface is maintained at an essentially constant level by pumping sufficient liquid from a liquid reservoir into the second path to replenish the net loss of liquid from the second path to the first path and other fluid loss from the other way. 4. Fremgangsmåte ifølge krav 3> karakterisert ved at den første frie overflate opprettholdes ved et i det vesentlige konstant nivå ved å føre tilstrekkelig væske fra den første vei til å bibeholde nivået. 4. Method according to claim 3> characterized in that the first free surface is maintained at an essentially constant level by passing sufficient liquid from the first path to maintain the level. 5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at væsken sorn føres fra den første vei for å opprettholde nivået for den første frie overflate behandles for å tilveiebringe en mengde væske fri for fine partikler og at det benyttes denne mengde av væske som væskeforråd for å etterfylle væsketapet fra den andre vei. 5. Method according to claim 4, characterized in that the liquid sorn is led from the first path to maintain the level of the first free surface is treated to provide a quantity of liquid free of fine particles and that this quantity of liquid is used as a liquid supply to top up the fluid loss from the other way. 6. Fremgangsmåte ifølge krav 5»karakterisert ved at behandlingen som tilveiebringer en slik mengde væske omfatter oppsamling av væske som føres fra den første vei for å bibeholde nivået til den første frie overflate i en fortykker hvor de fine partikler konsentreres i en del av den innførte væske, og at det blir tilbake en mengde av væske fri for fine partikler. 6. Method according to claim 5"characterized in that the treatment which provides such an amount of liquid includes collection of liquid which is led from the first path to maintain the level of the first free surface in a thickener where the fine particles are concentrated in a part of the introduced liquid, and that a quantity of liquid free of fine particles remains. 7. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at de etter hverandre følgende økende volum fjernes fra den første vei ved opprettholdelse av en kontinuerlig strømning av væske og medførte partikler fra det før3 te volum til et sted for fjerning av det økede volum i den første vei, at strømningen av partikler innen det forut bestemte størrelsesområde blokkeres ved stedet for fjerning av det økede volum, mens det tillates at væske og partikler som er mindre enn det forut bestemte størrelsesområde strømmer forbi stedet for fjerning av det økede volum og at deretter en mengde av blokkerte partikler og væske som inneholder disse, lik det økede volum fjernes ved fjerningstidspunktet. 7. Method according to claim 4, characterized in that the successive increasing volumes are removed from the first path by maintaining a continuous flow of liquid and entrained particles from the previous volume to a place for removing the increased volume in the first path , that the flow of particles within the predetermined size range is blocked at the site of removal of the increased volume, while liquid and particles smaller than the predetermined size range are allowed to flow past the site of removal of the increased volume and that then a quantity of blocked particles and liquid containing them, equal to the increased volume is removed at the time of removal. 8. Fremgangsmåte ifølge krav 73karakterisert ved at den kontinuerlige strømning av væske og medførte partikler fra det første volum opprettholdes ved pumping av en del av væsken som strømmer forbi stedet for fjerning av det økede volum tilbake til det første volum. 8. Method according to claim 73, characterized in that the continuous flow of liquid and entrained particles from the first volume is maintained by pumping part of the liquid that flows past the place of removal of the increased volume back to the first volume. 9. Fremgangsmåte ifølge krav 8, karakterisert ved at væsken fra væskeforrådet som pumpes inn i den andre vei holdes i det vesentlige fri for fine partikler med en størrelse mindre enn det forut bestemte størrelsesområde ved separering av de fine partikler fra en del av den benyttede væske. 9. Method according to claim 8, characterized in that the liquid from the liquid supply that is pumped into the other way is kept essentially free of fine particles with a size smaller than the predetermined size range by separating the fine particles from part of the used liquid . 10. Fremgangsmåte ifølge krav 9*karakterisert v ed at delen av benyttet væske fra hvilken de fine partikler separeres strømmer i den første vei mellom stedet for fjerning av det økede volum og det første volum. 10. Method according to claim 9* characterized in that the part of used liquid from which the fine particles are separated flows in the first path between the place for removing the increased volume and the first volume. 11. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at de etterfølgende økede volumer fjernes fra den første vei ved opprettholdelse av en kontinuerlig strømning av væske og medførte partikler fra det første volum til et sted for fjerning av det Økede volum i den første vei, at strømningen av partikler innenfor det forut bestemte størrelsesområde blokkeres ved stedet for fjerning av det økede volum mens det tillates at væske og partikler som er mindre enn det forut bestemte størrelsesområde strømmer forbi stedet for fjerning av det økede volum, og at deretter det fjernes en mengde av blokkerte partikler og væske som inneholder di3 se svarende til det økende volum ved fjerningstidspunktet. 11. Method according to claim 2, characterized in that the subsequent increased volumes are removed from the first path by maintaining a continuous flow of liquid and entrained particles from the first volume to a place for removing the increased volume in the first path, that the flow of particles within the predetermined size range are blocked at the increased volume removal site while fluid and particles smaller than the predetermined size range are allowed to flow past the increased volume removal site, and then a quantity of blocked particles and liquid containing di3 se corresponding to the increasing volume at the time of removal. 12. Fremgangsmåte ifølge krav 11, karakterisert ved at den kontinuerlige strømning av væske og medførte partikler fra det første volum opprettholdes ved pumping av en del av væsken som strømmer forbi stedet for fjerning av det økede volum tilbake til det første volum. 13« Apparat omfattende i kombinasjon en forgasser for kontinuerlig oppvarmning under trykk av partikler av gassdannende materiale, såsom kull, med et forut bestemt størrelsesområde hvis nedre grense er ca. 6,4 mm nominell diameter, for frembringelse av gass ved å gå frem på en måte som blir skadelig påvirket av tilstedeværelsen av vesentlige mengder av partikler med en størrelse mindre enn størrelsen til det forut bestemte størrelsesområde, hvilken forgasser har innløpsinnretninger som holdes under et forut bestemt forhøyet innløpstrykk under drift og innretning for kontinuerlig mating av partikler i det forut bestemte størrelsesområde til innløpsinnretningen til forgasseren, mens de er under det forut bestemte forhøyede trykk, karakterisert ved at de& kontinuerlige innmatningsinnretning omfatter: innretninger for avgrensing av en væske i den første vei innbefattende et volum som bestemmer en første fri overflate som utsettes for trykkbetingelser som er lave i forhold til det forhøyede innløpstrykk til forgasseren, innretning for innføring av en mengde av partikler i det nevnte størrelsesområde i væsken i den første avgrensede vei nedover gjennom den frie overflate, innretninger for avgrensing av væske i en andre vei som er kretsformet og omfatter et volum som bestemmer en andre fri overflate som står i forbindelse med det forhøyede trykk til innløpsinnretningen til forgasseren, innretninger for kontinuerlig sirkulering av væske i den andre vei ved pumping av denne ved en pumpestasjon som er avstandspiassert fra volumet som bestemmer den andre frie overflate, innretninger for fjerning av etter hverandre følgende økede volum av væske og medførte partikler i den første vei og som står i forbindelse med de etter hverandre følgende fjernede volum av væske og medførte partikler med væsken som strømmer i den andre vei ved et sted mellom pumpestasjonen og volumet som bestemmer den andre frie overflate, innretninger for oppsamling av partiklene i størrelsesområdet i volumet i den andre vei som bestemmer den andre frie overflate, og innretninger for bevegelse av de oppsamlede partikler oppover gjennom den andre frie overflate og inn i innløpsinnretningen for forgasseren. lk. Apparat ifølge krav 13, karakterisert ved at det innbefatter innretninger for opprettholdelse av den andre frie overflate ved et i det vesentlige konstant nivå, innbefattende pumpeinnretninger for pumping åv tilstrekkelig væske fra et væskeforråd til den andre vei til å erstatte de foran nevnte netto tap av væske fra den andre vei til den første vei, og andre væsketap fra den andre vei. 15. Apparat ifølge krav 14, karakterisert ved at det innbefatter innretninger for opprettholdelse av den første frie overflate ved et i det vesentlige konstant nivå ved å føre tilstrekkelig væske fra den første vei til å bibeholde nivået. 16. Apparat ifølge krav 15»karakterisert ved at det innbefatter en fortykker som mottar den væske3 om føres fra den første vei, i hvilken en mengde av væske renses for fine partikler, hvilken mengde væske utgjør væsketilføreélen som skal danne erstatninger den andre vei. 17- Apparat ifølge krav 13, karakterisert ved at innretningene for kontinuerlig fjerning og videreføring av etter hverandre følgende volumer omfatter en sluseinnretning med et hus med et innløp for den første vei og utløp og et innløp for den andre vei og utløp, et hjul som er roterbart anordnet i huset med flere adskilte lommer som utstrekker seg gjennom det for alternativ forbindelse mellom innløpet for den første vei og utløpet, og innløpet for den andre vei og utløpet, ved rotasjon i huset, samt sjiktinnretninger i utløpet for den første vei. 18. Apparat ifølge krav 17, karakterisert ved at innløpet for den første vei omfatter to første innløpsåpninger som er aksielt avstandsplassert i forhold til rotasjonsaksen for hjulet, at utløpet for den første vei omfatter to aksielt avstandsplasserte første utløpsåpninger som er aksielt innrettet med og forskjøvet 180° i forhold til de første innløpsåpninger i forhold til rotasjonsaksen for hjulet, at innløpet for den andre vei omfatter to aksielt avstandsplasserte andre innløpsåpninger som er aksielt innrettet med og forskjøvet om 90° i forhold til de første innløps-åpningér, at utløpet for den andre vei omfatter to aksielt avstandsplasserte andre utløpsåpninger som er aksielt innrettet med og forskjøvet om l30° fra de andre innløpsåpninger, at hjullommene omfatter to aksielt avstandsplasserte rekker av lommer som hver inneholder to adskilte lommer med i det vesentlige jevn tverrsnitts-flate, at hver lomme i hver rekke har aksielt innrettede ender som er forskjøvet om l80° i forhold til hverandre med endene på en lomme forskjøvet 90° i forhold til endene på den andre lomme i rekken og 45 ° i forhold til endene på en sammenlignbar lomme i den andre rekke, at formen til endene på lommene står i forhold til formen på åpningene, slik at hver ende under rotasjon av hjulet beveges progressivt fra en stilling i det vesentlige null forbindelse til full forbindelse og så tilbake til i det vesentlige ingen forbindelse med hver etterfølgende port som er aksielt innrettet med den første. 19. Apparat ifølge krav 17, karakterisert ved at hjulet er konisk idet huset er tilsvarende avskrånet og at det er anordnet et innstillingshåndhjul for innsetting av klaringen mellom det koniske hjul og det koniske hus. 20. Apparat ifølge krav 19, karakterisert ved at huset omfatter en foring som samvirker med det roterende hjul med lommer av slitasjegrunner. 21. Apparat ifølge krav 20, karakterisert ved at foringen er utformet med et spor hosliggende kantene som avgrenser de andre innløps- og utløpsåpninger, hvilke spor har en omkrets-dimensjon som er større enn dimensjonen målt i radiell retning, idet sporene avtar i dybde med økende avstand fra kanten til lommen. 22. Apparat ifølge krav 18, karakterisert ved at innretningen som avgrenser det andre volum omfatter et trykktett hus med en nedre ringformet del som er utformet med et innløp for mottagelse av væske som strømmer i den andre strømningsvei, og en Øvre ringformet del i trykkforbindelse med innløpet for forgasseren, at partikkeloppsamlingsinnretningen innbefatter en ringformet sikt i huset mellom de øvre og nedre deler av dette, at huset innbefatter en sentral ringformet del som er plassert utenfor den ringformede sikt og med et utløp for gjennomføring av væske og fine partikler i den andre vei nedstrøms for denne, at partikkelbevegelses- innretningen innbefatter en skruetransportør som er anordnet i huset for rotasjon om en skråstilt akse med sin omkrets i det vesentlige samvirkende med de øvre og nedre husdeler og den ringformede sikt. 23. Apparat ifølge krav 13>karakterisert ved at innretningen som avgrenser det andre volum omfatter et trykktett hus med en nedre ringformet del utformet med et innløp for mottagelse av væske som strømmer i den andre strømnin <g> sb ane og en øvre ringformet del i trykkforbindelse med innløpet for forgasseren,,at partikkeloppsamlingsinnretningen innbefatter en ringformet sikt i huset mellom de øvre og nedre deler, at huset innbefatter en sentral ringformet del plassert utenfor den ringformede sikt og med et utløp for gjennomgang av væske og fine partikler i den andre vei nedstrøms for denne, at partikler-bevegelsesinnretningen innbefatter en skruetransportør som er anordnet i huset for rotasjon om en skråstilt akse med sin omkrets i det vesentlige samvirkende med de øvre og nedre husdeler og den ringformede sikt.12. Method according to claim 11, characterized in that the continuous flow of liquid and entrained particles from the first volume is maintained by pumping part of the liquid that flows past the place of removal of the increased volume back to the first volume. 13« Apparatus comprising in combination a gasifier for continuous heating under pressure of particles of gas-forming material, such as coal, with a predetermined size range whose lower limit is approx. 6.4 mm nominal diameter, for the generation of gas by proceeding in a manner adversely affected by the presence of significant quantities of particles of a size smaller than the size of the predetermined size range, which carburettor has inlet devices maintained under a predetermined determined elevated inlet pressure during operation and device for continuously feeding particles in the predetermined size range to the inlet device of the carburettor, while they are under the predetermined elevated pressure, characterized in that the & continuous feeding device includes: devices for delimiting a liquid in the first path including a volume defining a first free surface which is subjected to pressure conditions which are low in relation to the elevated inlet pressure to the carburettor, device for introducing a quantity of particles in the aforementioned size range into the liquid in the first defined path downwards through the free surface, devices for defining liquid in a second path which is circular and comprises a volume which determines a second free surface which is in connection with the elevated pressure of the inlet device of the carburettor, devices for continuous circulation of liquid in the other way by pumping this at a pumping station which is at a distance from the volume that determines the second free surface, devices for removing successively increased volumes of liquid and entrained particles in the first path and which is in connection with the successively removed volumes of liquid and entrained particles with the liquid flowing in the second path at a location between the pumping station and the volume that determines the second free surface, devices for collecting the particles in the size range in the volume in the second path which determines the second free surface, and devices for moving the collected particles upwards through the second free surface and into the inlet device for the carburettor. lk. Apparatus according to claim 13, characterized in that it includes devices for maintaining the second free surface at an essentially constant level, including pump devices for pumping sufficient liquid from a liquid reservoir to the other path to replace the aforementioned net losses of liquid from the second path to the first path, and other fluid losses from the second path. 15. Apparatus according to claim 14, characterized in that it includes devices for maintaining the first free surface at an essentially constant level by passing sufficient liquid from the first path to maintain the level. 16. Apparatus according to claim 15"characterized in that it includes a thickener which receives the liquid3 that is fed from the first path, in which a quantity of liquid is cleaned of fine particles, which quantity of liquid constitutes the liquid supply which is to form replacements in the second path. 17- Apparatus according to claim 13, characterized in that the devices for continuous removal and forwarding of successive volumes comprise a sluice device with a housing with an inlet for the first path and outlet and an inlet for the second path and outlet, a wheel which is rotatably arranged in the housing with several separate pockets extending through it for alternative connection between the inlet for the first path and the outlet, and the inlet for the second path and the outlet, upon rotation in the housing, as well as stratification devices in the outlet for the first path. 18. Apparatus according to claim 17, characterized in that the inlet for the first path comprises two first inlet openings which are axially spaced relative to the axis of rotation of the wheel, that the outlet for the first path comprises two axially spaced first outlet openings which are axially aligned with and offset by 180 ° in relation to the first inlet openings in relation to the axis of rotation of the wheel, that the inlet for the second road comprises two axially spaced other inlet openings which are axially aligned with and offset by 90° in relation to the first inlet openings, that the outlet for the second way comprises two axially spaced second outlet openings which are axially aligned with and offset by 130° from the other inlet openings, that the wheel pockets comprise two axially spaced rows of pockets each containing two separate pockets with a substantially uniform cross-sectional surface, that each pocket in each row has axially aligned ends which are offset by 180° relative to each other to each other with the ends of one pocket offset 90° to the ends of the other pocket in the row and 45° to the ends of a comparable pocket in the other row, that the shape of the ends of the pockets is in relation to the shape of the openings, such that during rotation of the wheel each end is progressively moved from a position of substantially zero connection to full connection and then back to substantially no connection with each subsequent port axially aligned with the first. 19. Apparatus according to claim 17, characterized in that the wheel is conical as the housing is correspondingly chamfered and that an adjustment handwheel is arranged for inserting the clearance between the conical wheel and the conical housing. 20. Apparatus according to claim 19, characterized in that the housing comprises a liner which interacts with the rotating wheel with pockets for reasons of wear. 21. Apparatus according to claim 20, characterized in that the lining is designed with a groove adjacent to the edges that delimits the other inlet and outlet openings, which grooves have a circumferential dimension that is greater than the dimension measured in the radial direction, the grooves decreasing in depth with increasing distance from edge to pocket. 22. Apparatus according to claim 18, characterized in that the device which delimits the second volume comprises a pressure-tight housing with a lower annular part which is designed with an inlet for receiving liquid flowing in the second flow path, and an upper annular part in pressure connection with the inlet for the carburettor, that the particle collection device includes an annular sieve in the housing between the upper and lower parts thereof, that the housing includes a central annular part which is located outside the annular sieve and with an outlet for the passage of liquid and fine particles in the other way downstream of this, that the particle movement device includes a screw conveyor which is arranged in the housing for rotation about an inclined axis with its circumference substantially cooperating with the upper and lower housing parts and the annular sieve. 23. Apparatus according to claim 13, characterized in that the device which delimits the second volume comprises a pressure-tight housing with a lower annular part designed with an inlet for receiving liquid flowing in the second flow path and an upper annular part in pressure connection with the inlet for the carburettor, that the particle collection device includes an annular screen in the housing between the upper and lower parts, that the housing includes a central annular part located outside the annular screen and with an outlet for the passage of liquid and fine particles in the other way downstream for this, that the particle moving device includes a screw conveyor which is arranged in the housing for rotation about an inclined axis with its circumference substantially cooperating with the upper and lower housing parts and the annular sieve.