NO335040B1 - Fremgangsmåte for å forme en metallseksjon på et metallsubstrat - Google Patents
Fremgangsmåte for å forme en metallseksjon på et metallsubstrat Download PDFInfo
- Publication number
- NO335040B1 NO335040B1 NO20051514A NO20051514A NO335040B1 NO 335040 B1 NO335040 B1 NO 335040B1 NO 20051514 A NO20051514 A NO 20051514A NO 20051514 A NO20051514 A NO 20051514A NO 335040 B1 NO335040 B1 NO 335040B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- layer
- pond
- parameters
- metal
- substrate
- Prior art date
Links
- 239000000758 substrate Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 22
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 22
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims abstract description 32
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims abstract description 25
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 24
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 10
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 6
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 3
- 239000012255 powdered metal Substances 0.000 claims description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 8
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims 2
- 230000000191 radiation effect Effects 0.000 claims 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 4
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 abstract description 4
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 82
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 6
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 4
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 238000011960 computer-aided design Methods 0.000 description 3
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 101000579484 Homo sapiens Period circadian protein homolog 1 Proteins 0.000 description 1
- 101001126582 Homo sapiens Post-GPI attachment to proteins factor 3 Proteins 0.000 description 1
- 102100028293 Period circadian protein homolog 1 Human genes 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 1
- 238000005137 deposition process Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000008713 feedback mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical group [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000004372 laser cladding Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/04—Automatically aligning, aiming or focusing the laser beam, e.g. using the back-scattered light
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/0046—Welding
- B23K15/0086—Welding welding for purposes other than joining, e.g. built-up welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/20—Direct sintering or melting
- B22F10/25—Direct deposition of metal particles, e.g. direct metal deposition [DMD] or laser engineered net shaping [LENS]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/30—Process control
- B22F10/36—Process control of energy beam parameters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/30—Process control
- B22F10/36—Process control of energy beam parameters
- B22F10/368—Temperature or temperature gradient, e.g. temperature of the melt pool
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/03—Observing, e.g. monitoring, the workpiece
- B23K26/032—Observing, e.g. monitoring, the workpiece using optical means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/03—Observing, e.g. monitoring, the workpiece
- B23K26/034—Observing the temperature of the workpiece
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/144—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor the fluid stream containing particles, e.g. powder
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/20—Bonding
- B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
- B23K26/342—Build-up welding
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
- C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
- C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F12/00—Apparatus or devices specially adapted for additive manufacturing; Auxiliary means for additive manufacturing; Combinations of additive manufacturing apparatus or devices with other processing apparatus or devices
- B22F12/90—Means for process control, e.g. cameras or sensors
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/50—Inorganic material, e.g. metals, not provided for in B23K2103/02 – B23K2103/26
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Control Of Temperature (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Production Of Multi-Layered Print Wiring Board (AREA)
- Internal Circuitry In Semiconductor Integrated Circuit Devices (AREA)
Abstract
I et direkte metallavsetningssystem som bygger opp et metallisk lag på et substrat for å bevege substratet i forhold til en laser i en metallisk pulvermatning, blir lasereffekten justert for etterfølgende lag ved å avføle sveisedammen i flere valgte punkter i hvert lag og justere effekten under etterfølgende lag for å opprettholde en sveisedam som tilsvarer det som ble oppnådd under avsetningen av et lavere, optimalt lag. Dette kompenserer for oppvarming av substratet som kommer fra avsetningen og som fører til økningen av damstørrelsen eller temperaturen i de høyere lag.
Description
Oppfinnelsen angår fremstilling av metalldeler ved direkte metallanbringelse av flere relativt tynne lag på et underliggende substrat og især et slikt system som styrer anbringelseseffekten som brukes ved å forme et lag basert på parametere generert under formasjonen av tidligere lag.
Fremstilling av tredimensjonale, metalliske komponenter vier enkeltlags-laserkledning blir først rapportert i 1978 av Breinan og Kær. US patent 4 323 756 til Brown m.fl. i 1982, beskriver en fremgangsmåte for produksjon av hurtigtørkende metallartikler av en nettform, som især finner anvendelse ved fremstilling av enkelte gassturbinmotorkomponenter som skiver og knivskarpe lufttetninger. Ifølge beskrivelsen blir flere tynne lag anbrakt ved å bruke en energistråle for å smelte hvert lag på et substrat. Energikilden som brukes kan være en laser eller en elektronstråle. Materialet som brukes ved praktiseringen av oppfinnelsen kan enten være et tråd- eller et pulvermateriale og dette materialet tilføres substratet på en slik måte at det passerer gjennom laserstrålen og smeltesveises til den smeltede del av substratet.
Disse fremgangsmåtene fører direkte metallanbringelse kan gjøre bruk av kommersielt tilgjengelige CNC-maskiner med flere akser for fremstilling av tredimensjonale komponenter. US-patentskrift 5 837 960 angår en fremgangsmåte og et apparat for å forme artikler fra materialer i partikkelform. Materialet smeltes av en laserstråle og anbringes på punkter langs en verktøybane for å danne en artikkel av ønsket form og dimensjon. Fortrinnsvis blir verktøybanen og andre parametere av anbringelsesprosessen etablert ved å bruke dataassistert design (CAD) og fremstillings-teknikker. En styreenhet som består av en digital datamaskin styrer bevegelsene av en anbringelsessone langs verktøybanen og gir kontrollsignaler for å justere apparatets funksjoner, for eksempel hastigheten ved hvilken anbringelseshodet, som leverer laserstrålen og fører til anbringelsessonen, beveger seg langsetter verktøybanen.
De fleste eksisterende teknikker er imidlertid basert på åpen sløyfeprosesser som krever enten betydelig mengde endelig maskinering for å oppnå en del med nøye dimensjonale toleranser. Kontinuerlige, korrigerende tiltak under fremstillingsprosessen er nødvendig for å kunne fremstille funksjonelle deler av nettform med nøye toleranser og akseptabel stressbelastning. Et lukket sløyfesystem som oppnår disse mål er beskrevet i US-patentskrift 6 122 564. Dette patent beskriver en laserassistert, datamaskinstyrt, direkte metallanbringelse eller DMD-system hvor etterfølgende lag av materialet blir påført et substrat for å fremstille et objekt eller et kledningslag.
I motsetning til tidligere fremgangsmåter er dette DMD-systemet forsynt med en tilbakemeldingsovervåkning for å styre dimensjonene og den generelle geometri av den fremstilte artikkel ifølge en CAD-beskrivelse. Anbringelsesverktøybanen genereres ved datamaskinassistert fremstilling (CAM)-system for CNC-maskinering med postbehandlingsprogramvare for anbringelse i stedet for programvare for fjerning, som ved konvensjonell CNC-maskinering. Et slikt tilbakemeldingsstyringssystem kan helt eliminere mellommaskineringen og redusere den endelige maskineringen betydelig.
US-patentskrift 6 518 541 beskriver et direkte metallavstøtningssystem som bruker en laser med en på/av-syklus og anordning for å styre prosessparametrene gjennom tilbakemelding for å vedlikeholde driftssyklusen innenfor det ønskede området. US-patentskrift 6 459 951 angår et DMD-system som bruker tilbakemeldingskontroll av systemparametrene for å opprettholde et konstant reservoar etter hvert som avsetningen fremskrider på et bestemt lag.
Disse tilbakemeldingsstyringssystemer forbedrer nøyaktigheten av hvert lag i flerlagsfremstillingen, men behandler ikke problemet med lag-til-lag-variasjoner som oppstår fra varming av substratet etter hvert som DMD-prosessen fremskrider.
Oppfinnelsen er rettet mot en flerlagsavsetningsprosess som bruker tilbake-meldingsstyring og et tilpasset system for å styre lasereffekten brukt under formasjonen av lag basert på parametere og et lag basert på parametere som avføles under formasjonen av tidligere lag.
Under avsetningen blir en viss andel av energien levert av laseren absorbert av substratet, hvilket øker substrattemperaturen. Gjentatt avsetning fører til en stadig økning i substrattemperaturen inntil den stabiliseres ved en bestemt verdi. På dette punkt er tapet av varme fra substratet maksimalt og følgelig vil ytterligere absorbering av laserenergi øke reservoartemperaturen og størrelsen. Økningen i størrelsen av reservoaret påvirker alvorlig avsetningsensartethet.
Oppfinnelsen er rettet mot et tilpasset system med lukket sløyfe hvor reservoar-størrelsen og temperaturen avføles ved å bruke et videobilde, eller alternativt et pyrometer og den avfølte verdi blir levert til en numerisk prosessor som justerer prosesslasereffekten for hvert lag. Justeringsalgoritmen opprettholder samme reservoarstørrelse eller temperatur på et bestemt punkt i hvert lag som størrelsen eller temperaturen for punktet i underliggende lag.
I en foretrukket utførelse av oppfinnelsen blir denne tilbakemeldingsmekanisme for lasereffekten brukt under avsetningen av det første lag som ligger over substratet, siden de termiske ledningsforhold og følgelig reservoartemperaturen for laget vil skille seg vesentlig fra verdiene for etterfølgende avsatte lag. For det andre lag, eller et høyere lag avhengig av designparametrene, blir et antall prøvepunktkoordinater valgt langs lagoverflaten. Antallet prøvepunkter avhenger av avsetningsområdet, delgeometrien og behandlingshastigheten av CPU som kjører algoritmen. Etter hvert som det andre lag eller et annet valgt lag blir avsatt, blir reservoarstørrelsen eller temperaturen for hvert prøvepunkt avfølt og lagret. Dette laget kan benevnes som "gyldne lag", siden verdiene for reservoarstørrelsen og temperaturen målt ved hvert prøvepunkt under avsetningen av dette laget, anses som målverdier for avsetningsparametrene ved tilsvarende prøvepunkt-koordinater i etterfølgende avsetningslag.
I en foretrukket utførelse blir reservoarbildet fanget ved forskjellige prøvepunkter under avsetningen av det gyldne lag ved hjelp av CCD-kameraer og hvert prøvepunkt reservoarstørrelse blir bestemt ved analyse av bildene. Ved verdier som lagres for hvert prøvepunkt blir så kategorisert som lave, middels eller høye punkter ifølge forskjellen mellom de enkelte reservoarstørrelser. En todimensjonal "områdematrise" blir så laget for verdien ved ethvert prøvepunkt ved å bruke forskjellen mellom de høye og lave punkter i billedstørrelsen. Uten å endre lasereffekten, blir deretter et neste lag avsatt og prøve-punktets reservoarbilder blir fanget. Bildestørrelsesmatrisen for dette lag blir beregnet og sammenliknet med matrisen for det foregående lag for å beregne en "lagvekf-matrise. Deretter blir dette lagets bildestørrelsesmatrise sammenliknet med bildestørrelsesmatrisen for det gyldne lag differansen beregnet. Forskjellige størrelse med området matrisen og tilsvarende vektverdi som ble valgt fra lagvektmatrisen for hvert prøvepunkt og en vektmatrise for lagkorreksjonsprøvepunktet blir etablert. Ved å påføre matrisen til det gyldne lags lasereffekt, blir en ny lasereffektverdi beregnet for det neste avsetningslag. Denne fremgangsmåte gjentas for hvert etterfølgende lag.
Som et resultat av denne fremgangsmåte blir reservoarstørrelsen for et bestemt X-Y-punkt på et lag kontrollert for best å nærme seg reservoarstørrelsen for punktet på det gyldne lag.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til tegningene, hvor figur 1 er et skjematisk riss av et direkte metallavsetningssystem for praktiseringen av oppfinnelsen, figur 2 er et riss av en typisk del som kan formes ved hjelp av fremgangsmåten og apparatet ifølge oppfinnelsen, figur 3 er et flytskjema over en foretrukket fremgangsmåte for å bruke oppfinnelsen, og figur 4 er et diagram av algoritmen som brukes i den foretrukne utførelse av oppfinnelsen.
En foretrukket utførelse av oppfinnelsen, som er vist skjematisk på figur 1, bruker et hode 10 som består av effektlaser og gassdrevet metallpulverdispenser for å produsere en sveisedam 14 ved et punkt på substrat 12. Apparatet er av en type som brukes i tidligere teknikk, som beskrevet i US-patentskrift 6 122 564. Tråd kan mates inn i laserstrålen som ett alternativ til å dispensere pulver og en elektronstråle kan brukes som et alternativ for laserstrålen. Uttrykket "laser" og "pulver" brukt her, skal anses å omfatte disse alternativene.
Substratet 12 blir beveget i forhold til hodet 10 av en CNC-styreenhet 16 over en programmert bane slik at sveisedammen følger banen langs substratet for å frembringe et metallag på substratet. Et par CCD-kameraer 18 og 20 er båret på maskinarbeidsbordet for å generere bilder av sveisedammen 14 fra motstående sider. Dette er nødvendig hvis sveisedammen er utformet på en slik måte at den blokkerer sikten fra ett av kameraene.
I alternative utførelser ifølge oppfinnelsen kan sveisedamtemperaturen måles av en eller flere pyrometre snarere enn å ta bilde av sveisedammen for å bestemme størrelsen. Sveisedamstørrelsen og temperaturen henger nøye sammen.
Utgangene fra kameraene 18 og 20 blir levert til et videobehandlingskort 22 som bruker videobehandlingsprogramvare 24 for å utføre operasjonene som heretter beskrevet. En grensesnittdriver 26 kopler videobehandlingsprogramvaren 24 til CNC-programvaren 28 som tilveiebringer drivsignaler til CNC-styreenheten 16 og sender et effektstyresignal gjennom ledningen 30 til laseren i hodet 10.
Figur 2 viser et typisk arbeidsstykke benevnt ved 32 som omfatter et underliggende metallsubstrat 34 med en DMD-avsatt del 36 dannet av flere lag på overflaten. Etter hvert som de innledende lag av det avsatte volum 36 blir formet, vil mye av den termiske energi fra laseren gå til oppvarming av det underliggende metallsubstrat 34. Etter hvert som avsetningen fortsetter når substratet når en maksimumstemperatur og deretter går ekstra lasereffekt til å smelte det pulveriserte metall i tidligere avsatte områder. Hvis konstantlasereffekt ble tilført hvert område, vil sveisedamstørrelsen begynne å vokse etter hvert som substratet 34 varmes opp og produserer et uregelmessig avsetningsmønster. Oppfinnelsen kompenserer for dette fenomen.
Den brede fremgangsmåte ifølge oppfinnelsen går ut på å velge en innledende lasereffekt basert på konvensjonelle empiriske vurderinger og avsette minst de første to lagene av seksjonen 36. Ingen målinger blir utført av damstørrelsen under avsetningen av det første lag, siden dets kontakt med substratet 34 frembringer termiske egenskaper som ikke ligner de som møtes ved avsetning av etterfølgende lag. Under avsetningen av det andre lag (eller alternativt et høyere lag, for eksempel det tredje lag, avhengig av metallurgien i substratet 34 i det avsatte segment 36), vil målinger utføres av sveisedamstørrelsen ved valgte koordinater etter hvert som avsetningen fremskrider. Disse verdiene blir lagret i videobehandlingsprogramvaren 24. Generelt vil målinger utføres av sveisestørrelsen ved de samme valgte koordinater etter hvert som etterfølgende lag blir formet og målinene av sveisestørrelsen ved et bestemt lag vil bli behandlet i forbindelse med de lagrede matriser som representerer sveisestørrelsene ved tidligere lag for å bestemme en passende lasereffekt for bruk ved avsetning av det neste lag. Disse effektjusteringene fra lag til lag er generelt ment å kompensere for virkningene av oppvarmingen av substratet på sveisedamstørrelsen.
Sveisedambildet er den grunnleggende inngang for styresystemet og inneholder temperaturinformasjon om sveisedammen. Sveisedammens temperaturinformasjon blir hentet fra sveisedambildet etter å ha bestemt bildelysnivået og dets område og blir kalt "sveisedamstørrelse". Ved å regulere lasereffekten, blir sveisedamstørrelsen kontrollert og følgelig sveisedamtemperaturen, slik at det fremkommer et lukket tilbakemeldingssystem. Systemet er selvlærende eller tilpassende ved at det foregående lags bildeinformasjon blir tilført fremtidige korrigeringer av lagets lasereffekt.
Hvert valgte koordinat har avsetningsgeometrien av hvert lag blir ansett som et eget prøvepunkt. Hvert prøvepunkt-koordinat kan ha en annen bildestørrelse på grunn av geometribegrensningene. Sveiserammens bildestørrelse for et punkt på et flatt under kan være forskjellig fra et punkt på en skråflate. Selv på et flatt underlag, vil en bildestørrelse for en sveisedam for en sammentrykket verktøybaneseksjon være forskjellig fra en kantkoordinert sveisedambildestørrelse. Tilpassede lukkede temperaturstyresystemet for sveisedammen vurderer alle de ovennevnte situasjoner for å gjøre det robust.
Figur 3 viser styrestrømmen av den foretrukne utførelse av det tilpassede, lukkede styresystem for sveisedamtemperaturen. Ved boks 50 intialiserer operatøren informasjonen. Disse omfatter prøvepunkt-koordinater på delgeometrien. Antallet prøvepunkter som vurderes avhenger av området av avsetning og behandlingshastigheten av CPU som kjører algoritmen. På en relativt stor, flat del, kan prøvepunkt koordinatene være ganske bredt anbrakt fra hverandre mens endringer i konturen av delen krever nærmere avstand mellom koordinatene.
MIN og MAX representerer koordinatene ved begynnelsen og slutten av prøvepunktene. INC representerer økningen mellom prøvepunktene. KCON er et styresystem som konstant er knyttet til matriseverdiene. PER1 er den innledende lasereffekt.
Etter å ha valgt disse innledende verdier, blir det første lag avsatt via innboksen 52. Dette laget som er i direkte kontakt med substratet 34 og ingen damstørrelsesmåling blir utført under dets avsetning. Deretter blir det andre lag, i boks 54, avsatt og sveisedambildet blir beregnet ved prøvepunktkoordinatene under denne avsetning. Dette laget blir kalt "det gyldne lag" siden informasjonen som samles under dette lag anses som den optimale løsning for tilsvarende prøvepunktkoordinater i fremtidige lag. Temperaturen av substratet under avsetningen av det gyldne lag anses å være minimalt sammenliknet med substrattemperaturen i fremtidig lag. Dette laget anses således som det beste avsetningslag. Sveisepunktbildet fanges ved forskjellige prøvepunkter ved å bruke CCD-kameraer 18 og 20 og hvert punkt sveisedamstørrelse blir bestemt av videobehandlingsprogramvaren 24.
Det gyldne lags prøvepunkt for sveisedambildestørrelser sammenliknes med hverandre og prøvepunktene kategoriseres som LAVE, MIDDELS eller HØYE punkter ifølge forskjellen i den individuelle størrelse. Dette utføres i boksen 54 og 56. Ved blokk 58 blir en OMRÅDE-matrise laget for lag 1, dvs. det gyldne lag. OMRÅDE-matrisen blir laget for LAVE, MIDDELS og HØYE punkter ved å bruke forskjellen mellom billedstørrelser av HØYE og LAVE punkter. LAV-punkts-OMRÅDE-matrisen vil ha kortere verdifordeling sammenliknet med HØY-punkts-OMRÅDE-matrisefordelingen. Etter at OMRÅDE-matrisen lages, fullføres beregningen for det innledende eller gyldne lag. Likningene og algoritmene som brukes for beregningen og de andre beregninger, er vist på figur 4. Deretter blir det neste lag avsatt uten å endre lasereffekten og prøvepunktets sveisedambilder blir fanget. Sveisedammatrisens størrelse blir beregnet som tidligere og dette lagets billedstørrelsematrise blir sammenliknet med det foregående lags billedstørrelsematrise og wlablir beregnet for å bruke likningen på figur 4. Det er vist i blokkene 60 og 62 på figur 3. Deretter blir lag nr. 2 sin billedstørrelsematrise i blokk 64 sammenliknet med det gyldne lags billedstørrelsematrise og forskjellen beregnet. Forskjellen i størrelse blir brukt med OMRÅDE-matrisen og tilsvarende vektverdier velges fra wl2a for hvert prøvepunkt og wt2p blir frembrakt ved å bruke likningen for trinn 3 på figur 4. Ved å bruke wt2p til det gyldne lags lasereffekt, pwei, blir en ny lasereffektverdi beregnet. Den nye lasereffekt blir satt ved lasergeneratoren 10 gjennom en analog signalforbindelse. Dette er vist i blokk 66. Prosessen av blokkene 60, 62, 64 og 66 blir gjentatt for etterfølgende lag inntil det siste lag er fullført og delen er ferdig.
Det vil fremgå at andre spesifikke likninger kan brukes for å oppnå det brede mål som er beskrevet her og som er definert i de vedlagte krav. Det vil også fremgå at direkte temperaturmålinger kan utføres for å bestemme sveisedamtemperaturen i stedet for at målingene baseres på sveisedamstørrelsen.
Claims (13)
1. Fremgangsmåte for å forme en metallseksjon på et metallsubstrat, omfattende å avsette flere overliggende lag ved å bruke en laser som genererer en varm stråle og en pulverisert metallkilde som mater metallpulver inn i strålen og beveger substratet i forhold til strålen under numerisk kontroll over en programmert bane for å tilveiebringe en avansert smeltedamkarakterisert vedå avføle parametere i smeltedammen ved flere valgte koordinater under generering av flere metallag, lagre de avfølte parametere av dammen ved hver av de valgte koordinater og behandle de lagrede parametere for å bestemme en passende lasereffekt for bruk under avsetningen av et etterfølgende lag.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat behandlingen av de lagrede parametere omfatter sammenlikning av en matrise av de avfølte parametere lagret under formasjonen av det siste laget avsatt med matrisen av de avfølte parametere av et tidligere avsatt lag for å bestemme en passende lasereffekt under avsetningen av det neste lag.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2,karakterisert vedat det tidligere avsatte lag består av det andre lag avsatt over substratet.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat de avfølte parametere av dammen omfatter dimensjonen av dammen.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat de avfølte parametere av dammen omfatter dammens optiske intensitet.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat de avfølte parametere av dammen omfatter dimensjonene av dammen og dammens optiske intensitet.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert vedat de avfølte parametere av smeltedammen omfatter temperaturen av smeltedammen.
8. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav for å forme en metallseksjon av et metallsubstrat,karakterisert vedå avsette flere overliggende lag ved å bruke en kraftkilde som genererer en varmestråle og en metallkilde som mater metallpulver inn i strålen og beveger substratet i forhold til strålen over seksjonen for å tilveiebringe en fremflyttende smeltedam som omfatter avføling av parametere av smeltedammen ved flere valgte koordinater under generering av flere metallag, lagret i de lagrede parametere av dammen ved hver av koordinatene og behandle de lagrede parametere for å bestemme et passende lasereffektforbruk under avsetningen av et etterfølgende lag.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 8,karakterisert vedat kraftkilden er en laser.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 8,karakterisert vedat kraftkilden er en elektronstråle.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 10,karakterisert vedat effektstrålenivået holdes konstant under generering av hvert lag.
12. Fremgangsmåte ifølge ett av de foregående krav for å forme en metallseksjon av et metallsubstrat,karakterisert vedå avsette flere overliggende lag ved hjelp av en varmestråle og en pulverisert metallkile som mater metallpulver inn i strålen og beveger substratet i forhold til strålen under numerisk kontroll over en programmert bane for å tilveiebring en strømflytende smeltedam som omfatter å avsette et første lag i kontakt med substratet ved å bruke en første varmestråleeffekt, å avsette et andre lag over det første lag ved å bruke samme varmestråleeffekt brukt i det første lag og avføle parametere av smeltedammen ved flere valgte koordinater under generering av det andre lag, å avsette et tredje lag ved å bruke samme varmestråleeffekt som brukes i de to første lag og avfyller parametere av smeltedammen ved de valgte koordinater under generering av det tredje lag, og å bruke de lagrede parametere av smeltedammen under generering av andre og tredje lag for å bestemme en passende varmestråleeffekt for bruk under avsetning av etterfølgende lag.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 12,karakterisert vedat når hvert etterfølgende lag er avsatt, blir parametrene av smeltedammen avfølt ved flere valgte koordinater og brukt sammen med tidligere lagrede, avfølte parametere for å bestemme varmestråle-effekten for de etterfølgende lag.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US40636602P | 2002-08-28 | 2002-08-28 | |
PCT/US2003/027089 WO2004020139A1 (en) | 2002-08-28 | 2003-08-28 | Part-geometry independant real time closed loop weld pool temperature control system for multi-layer dmd process |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20051514D0 NO20051514D0 (no) | 2005-03-22 |
NO20051514L NO20051514L (no) | 2005-03-22 |
NO335040B1 true NO335040B1 (no) | 2014-09-01 |
Family
ID=31978293
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20051514A NO335040B1 (no) | 2002-08-28 | 2005-03-22 | Fremgangsmåte for å forme en metallseksjon på et metallsubstrat |
Country Status (13)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US8878094B2 (no) |
EP (1) | EP1549454B1 (no) |
JP (1) | JP4473124B2 (no) |
KR (1) | KR101056487B1 (no) |
CN (1) | CN100377830C (no) |
AT (1) | ATE461777T1 (no) |
AU (1) | AU2003293279B2 (no) |
BR (1) | BR0314420B1 (no) |
CA (1) | CA2496810C (no) |
DE (1) | DE60331843D1 (no) |
NO (1) | NO335040B1 (no) |
RU (1) | RU2321678C2 (no) |
WO (1) | WO2004020139A1 (no) |
Families Citing this family (56)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102004018699A1 (de) * | 2004-04-17 | 2005-11-03 | Mtu Aero Engines Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Laserschweißen von Bauteilen aus Superlegierungen |
GB2418208B (en) * | 2004-09-18 | 2007-06-06 | Rolls Royce Plc | Component coating |
US20060153996A1 (en) * | 2005-01-13 | 2006-07-13 | Stanek Jennifer M | Method and system for laser cladding |
US7951412B2 (en) * | 2006-06-07 | 2011-05-31 | Medicinelodge Inc. | Laser based metal deposition (LBMD) of antimicrobials to implant surfaces |
GB0616116D0 (en) * | 2006-08-12 | 2006-09-20 | Rolls Royce Plc | A method of forming a component on a substrate |
WO2009125284A1 (en) * | 2008-04-09 | 2009-10-15 | Pavel Yurievich Smirnov | Laser-plasma method and system for surface modification |
DE102008018264A1 (de) | 2008-04-10 | 2009-10-15 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Schweißverfahren mit geregeltem Temperaturverlauf und eine Vorrichtung dafür |
US8505414B2 (en) * | 2008-06-23 | 2013-08-13 | Stanley Black & Decker, Inc. | Method of manufacturing a blade |
US20120132627A1 (en) | 2009-04-28 | 2012-05-31 | Bae Systems Plc | Additive layer fabrication method |
WO2011034985A1 (en) | 2009-09-17 | 2011-03-24 | Sciaky, Inc. | Electron beam layer manufacturing |
WO2011059621A1 (en) | 2009-11-13 | 2011-05-19 | Sciaky, Inc. | Electron beam layer manufacturing using scanning electron monitored closed loop control |
AU2011233678B2 (en) | 2010-03-31 | 2015-01-22 | Sciaky, Inc. | Raster methodology, apparatus and system for electron beam layer manufacturing using closed loop control |
DE202010010771U1 (de) | 2010-07-28 | 2011-11-14 | Cl Schutzrechtsverwaltungs Gmbh | Laserschmelzvorrichtung zum Herstellen eines dreidimensionalen Bauteils |
US8769833B2 (en) | 2010-09-10 | 2014-07-08 | Stanley Black & Decker, Inc. | Utility knife blade |
US9751162B2 (en) * | 2011-08-03 | 2017-09-05 | Neweld S.A. | Regeneration system for a forge die |
JP6342912B2 (ja) * | 2012-11-08 | 2018-06-13 | ディーディーエム システムズ, インコーポレイテッド | 金属構成要素の加法的製造および修復 |
CN102962452B (zh) * | 2012-12-14 | 2014-06-25 | 沈阳航空航天大学 | 基于红外测温图像的金属激光沉积制造扫描路径规划方法 |
US9770781B2 (en) * | 2013-01-31 | 2017-09-26 | Siemens Energy, Inc. | Material processing through optically transmissive slag |
EP2772329A1 (en) * | 2013-02-28 | 2014-09-03 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing a hybrid component |
DE102013003760A1 (de) | 2013-03-06 | 2014-09-11 | MTU Aero Engines AG | Verfahren und Vorrichtung zur Qualitätsbeurteilung eines mittels eines generativen Lasersinter- und/oder Laserschmelzverfahrens hergestellten Bauteils |
US9943933B2 (en) * | 2013-03-15 | 2018-04-17 | Rolls-Royce Corporation | Repair of gas turbine engine components |
CN103273200A (zh) * | 2013-03-21 | 2013-09-04 | 上海交通大学 | 模具钢的激光熔覆修复方法 |
US20160083850A1 (en) * | 2013-04-18 | 2016-03-24 | Dm3D Technology, Llc | Laser assisted interstitial alloying for improved wear resistance |
FR3010785B1 (fr) * | 2013-09-18 | 2015-08-21 | Snecma | Procede de controle de la densite d'energie d'un faisceau laser par analyse d'image et dispositif correspondant |
EP2944402B1 (en) * | 2014-05-12 | 2019-04-03 | Ansaldo Energia IP UK Limited | Method for post-built heat treatment of additively manufactured components made of gamma-prime strengthened superalloys |
US20150343560A1 (en) * | 2014-06-02 | 2015-12-03 | Fracturelab, Llc | Apparatus and method for controlled laser heating |
CA2958107C (en) | 2014-08-20 | 2023-04-11 | Etxe-Tar, S.A. | Method and system for additive manufacturing using a light beam |
WO2016032953A1 (en) * | 2014-08-26 | 2016-03-03 | The Regents Of The University Of Michigan | Apparatus and method for direct writing of single crystal super alloys and metals |
US9757902B2 (en) | 2014-09-02 | 2017-09-12 | Product Innovation and Engineering L.L.C. | Additive layering method using improved build description |
US9573224B2 (en) | 2014-09-02 | 2017-02-21 | Product Innovation & Engineering, LLC | System and method for determining beam power level along an additive deposition path |
FR3028436B1 (fr) * | 2014-11-14 | 2019-04-05 | Safran Aircraft Engines | Procede d'elaboration d'une piece de turbomachine |
US10632566B2 (en) | 2014-12-02 | 2020-04-28 | Product Innovation and Engineering L.L.C. | System and method for controlling the input energy from an energy point source during metal processing |
CN105983837B (zh) * | 2015-03-02 | 2018-08-21 | 东台精机股份有限公司 | 复合式计算机数值控制加工机及其加工方法 |
SG10201700339YA (en) | 2016-02-29 | 2017-09-28 | Rolls Royce Corp | Directed energy deposition for processing gas turbine engine components |
WO2017163433A1 (ja) * | 2016-03-25 | 2017-09-28 | 技術研究組合次世代3D積層造形技術総合開発機構 | 3次元積層造形装置、3次元積層造形装置の制御方法、3次元積層造形装置の制御プログラムおよび治具 |
US10315251B2 (en) | 2016-03-25 | 2019-06-11 | Technology Research Association For Future Additive Manufacturing | Three-dimensional laminating and shaping apparatus, control method of three-dimensional laminating and shaping apparatus, and control program of three-dimensional laminating and shaping apparatus |
CN105728954B (zh) * | 2016-04-27 | 2017-04-19 | 桂林电子科技大学 | 一种双激光加工水浸工件的方法和*** |
CN106363171B (zh) * | 2016-09-29 | 2019-03-05 | 山西阳宸中北科技有限公司 | 选择性激光熔化成形熔池实时监测装置及监测方法 |
KR102476579B1 (ko) * | 2016-10-14 | 2022-12-12 | 한국재료연구원 | 3차원 프린터 |
CN109715319B (zh) * | 2016-10-31 | 2021-04-02 | 惠普发展公司,有限责任合伙企业 | 金属粒子的融合 |
US11532760B2 (en) | 2017-05-22 | 2022-12-20 | Howmedica Osteonics Corp. | Device for in-situ fabrication process monitoring and feedback control of an electron beam additive manufacturing process |
EP3548218A4 (en) * | 2017-08-01 | 2019-12-04 | Sigma Labs, Inc. | SYSTEMS AND METHOD FOR MEASURING EMITTED THERMAL ENERGY DURING OPERATION FOR GENERATIVE MANUFACTURING |
CN110650811B (zh) | 2017-08-08 | 2021-08-31 | 三菱重工业株式会社 | 内部缺陷检测***和方法、以及三维层叠造形装置 |
CN111629883A (zh) * | 2018-04-06 | 2020-09-04 | 惠普发展公司,有限责任合伙企业 | 配置增材制造*** |
CN108856709A (zh) * | 2018-05-03 | 2018-11-23 | 苏州大学 | 一种激光增材制造在线监测方法 |
CN108838397B (zh) * | 2018-05-03 | 2021-06-01 | 苏州大学 | 一种激光增材制造在线监测方法 |
RU185518U1 (ru) * | 2018-05-19 | 2018-12-07 | федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого" (ФГАОУ ВО "СПбПУ") | Устройство контроля и адаптивного управления при прямом лазерном выращивании |
AU2019206103A1 (en) | 2018-07-19 | 2020-02-06 | Howmedica Osteonics Corp. | System and process for in-process electron beam profile and location analyses |
RU2704682C1 (ru) * | 2018-12-20 | 2019-10-30 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Пермский национальный исследовательский политехнический университет" | Способ электронно-лучевой наплавки с контролем положения присадочной проволоки относительно электронного луча (варианты) |
WO2020242489A1 (en) * | 2019-05-31 | 2020-12-03 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Powder-fusing energy source control |
CN111014673A (zh) * | 2019-12-30 | 2020-04-17 | 浙江工业大学之江学院 | 用于改善激光立体成型表面起伏的闭环控制装置及方法 |
US11980938B2 (en) | 2020-11-24 | 2024-05-14 | Rolls-Royce Corporation | Bladed disk repair process with shield |
US11629412B2 (en) | 2020-12-16 | 2023-04-18 | Rolls-Royce Corporation | Cold spray deposited masking layer |
US20220219399A1 (en) * | 2021-01-13 | 2022-07-14 | B9Creations, LLC | Method and system for enhancing workflow throughput, output accuracy and surface finish during pixel based additive manufacturing processes |
US11839915B2 (en) | 2021-01-20 | 2023-12-12 | Product Innovation and Engineering LLC | System and method for determining beam power level along an additive deposition path |
US20230226764A1 (en) * | 2022-01-14 | 2023-07-20 | Sakuu Corporation | Apparatus and method to provide conditioning to a deposited powder |
Family Cites Families (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3991930A (en) * | 1975-09-22 | 1976-11-16 | Fagersta Ab | Method for producing a multi-layer metal strip and metal strip produced according to said method |
US4578561A (en) | 1984-08-16 | 1986-03-25 | General Electric Company | Method of enhancing weld pool boundary definition |
US4611111A (en) | 1985-01-22 | 1986-09-09 | General Electric Company | Method to determine weld puddle area and width from vision measurements |
JPH0698687B2 (ja) * | 1988-03-14 | 1994-12-07 | 三井造船株式会社 | 熱溶融性粉末を用いた造形方法 |
US5637175A (en) | 1988-10-05 | 1997-06-10 | Helisys Corporation | Apparatus for forming an integral object from laminations |
US5155321A (en) * | 1990-11-09 | 1992-10-13 | Dtm Corporation | Radiant heating apparatus for providing uniform surface temperature useful in selective laser sintering |
FR2678190B1 (fr) | 1991-06-28 | 1995-07-07 | Commissariat Energie Atomique | Procede et systeme de soudage assistee par ordinateur, bases sur la vision de la scene de soudage. |
FR2684033B1 (fr) * | 1991-11-25 | 1993-12-31 | Gec Alsthom Sa | Procede de revetement par laser de pieces cylindriques. |
US5453329A (en) | 1992-06-08 | 1995-09-26 | Quantum Laser Corporation | Method for laser cladding thermally insulated abrasive particles to a substrate, and clad substrate formed thereby |
JP3142401B2 (ja) * | 1992-10-16 | 2001-03-07 | トヨタ自動車株式会社 | レーザクラッド加工の異常判定方法 |
US5427733A (en) * | 1993-10-20 | 1995-06-27 | United Technologies Corporation | Method for performing temperature-controlled laser sintering |
JPH0810949A (ja) * | 1994-06-23 | 1996-01-16 | Fanuc Ltd | 多層盛り溶接における溶接ロボットシステムの制御方法 |
DE19516972C1 (de) * | 1995-05-09 | 1996-12-12 | Eos Electro Optical Syst | Vorrichtung zum Herstellen eines dreidimensionalen Objektes mittels Lasersintern |
US5837960A (en) * | 1995-08-14 | 1998-11-17 | The Regents Of The University Of California | Laser production of articles from powders |
US5681490A (en) * | 1995-09-18 | 1997-10-28 | Chang; Dale U. | Laser weld quality monitoring system |
US5730817A (en) | 1996-04-22 | 1998-03-24 | Helisys, Inc. | Laminated object manufacturing system |
JPH11347761A (ja) | 1998-06-12 | 1999-12-21 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レーザによる3次元造形装置 |
US6122564A (en) * | 1998-06-30 | 2000-09-19 | Koch; Justin | Apparatus and methods for monitoring and controlling multi-layer laser cladding |
US6329635B1 (en) | 1998-10-30 | 2001-12-11 | The University Of Chicago | Methods for weld monitoring and laser heat treatment monitoring |
US6204469B1 (en) * | 1999-03-04 | 2001-03-20 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Laser welding system |
AUPQ099199A0 (en) | 1999-06-17 | 1999-07-08 | Herlihy, Geoffrey Francis | An improved air release valve |
US6180049B1 (en) * | 1999-06-28 | 2001-01-30 | Nanotek Instruments, Inc. | Layer manufacturing using focused chemical vapor deposition |
US6459951B1 (en) * | 1999-09-10 | 2002-10-01 | Sandia Corporation | Direct laser additive fabrication system with image feedback control |
US6504127B1 (en) | 1999-09-30 | 2003-01-07 | National Research Council Of Canada | Laser consolidation methodology and apparatus for manufacturing precise structures |
US6398102B1 (en) | 1999-10-05 | 2002-06-04 | Caterpillar Inc. | Method for providing an analytical solution for a thermal history of a welding process |
US20020165634A1 (en) * | 2000-03-16 | 2002-11-07 | Skszek Timothy W. | Fabrication of laminate tooling using closed-loop direct metal deposition |
SE521124C2 (sv) * | 2000-04-27 | 2003-09-30 | Arcam Ab | Anordning samt metod för framställande av en tredimensionell produkt |
JP3690491B2 (ja) | 2000-05-12 | 2005-08-31 | 清水建設株式会社 | 溶接制御システム |
DE10037264C1 (de) | 2000-07-28 | 2002-02-28 | Lorch Schweisstech Gmbh | Steuerung für Schweißgerät |
US6471800B2 (en) | 2000-11-29 | 2002-10-29 | Nanotek Instruments, Inc. | Layer-additive method and apparatus for freeform fabrication of 3-D objects |
US6793140B2 (en) * | 2001-01-10 | 2004-09-21 | The P.O.M. Group | Machine-readable code generation using direct metal deposition |
CA2467221C (en) * | 2001-11-17 | 2010-07-20 | Insstek Inc. | Method and system for real-time monitoring and controlling height of deposit by using image photographing and image processing technology in laser cladding and laser-aided direct metal manufacturing process |
-
2003
- 2003-08-28 AT AT03756790T patent/ATE461777T1/de active
- 2003-08-28 KR KR1020057003582A patent/KR101056487B1/ko active IP Right Grant
- 2003-08-28 US US10/525,938 patent/US8878094B2/en active Active
- 2003-08-28 BR BRPI0314420-8A patent/BR0314420B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2003-08-28 CN CNB038238756A patent/CN100377830C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2003-08-28 DE DE60331843T patent/DE60331843D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-28 AU AU2003293279A patent/AU2003293279B2/en not_active Expired
- 2003-08-28 WO PCT/US2003/027089 patent/WO2004020139A1/en active Application Filing
- 2003-08-28 EP EP03756790A patent/EP1549454B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-28 JP JP2004531911A patent/JP4473124B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2003-08-28 RU RU2005108978/02A patent/RU2321678C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2003-08-28 CA CA2496810A patent/CA2496810C/en not_active Expired - Lifetime
-
2005
- 2005-03-22 NO NO20051514A patent/NO335040B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
ATE461777T1 (de) | 2010-04-15 |
EP1549454A4 (en) | 2008-08-27 |
EP1549454B1 (en) | 2010-03-24 |
US20060032840A1 (en) | 2006-02-16 |
RU2005108978A (ru) | 2005-09-10 |
AU2003293279B2 (en) | 2008-10-23 |
US8878094B2 (en) | 2014-11-04 |
KR101056487B1 (ko) | 2011-08-11 |
JP2005537134A (ja) | 2005-12-08 |
EP1549454A1 (en) | 2005-07-06 |
RU2321678C2 (ru) | 2008-04-10 |
BR0314420A (pt) | 2005-07-19 |
BR0314420B1 (pt) | 2013-03-19 |
DE60331843D1 (de) | 2010-05-06 |
NO20051514D0 (no) | 2005-03-22 |
CN100377830C (zh) | 2008-04-02 |
KR20050057089A (ko) | 2005-06-16 |
CN1688408A (zh) | 2005-10-26 |
CA2496810A1 (en) | 2004-03-11 |
CA2496810C (en) | 2011-07-26 |
JP4473124B2 (ja) | 2010-06-02 |
WO2004020139A1 (en) | 2004-03-11 |
AU2003293279A1 (en) | 2004-03-19 |
NO20051514L (no) | 2005-03-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO335040B1 (no) | Fremgangsmåte for å forme en metallseksjon på et metallsubstrat | |
Ding et al. | Wire-feed additive manufacturing of metal components: technologies, developments and future interests | |
Song et al. | Control of melt pool temperature and deposition height during direct metal deposition process | |
Akbari et al. | Closed loop control of melt pool width in robotized laser powder–directed energy deposition process | |
Ding et al. | A multi-bead overlapping model for robotic wire and arc additive manufacturing (WAAM) | |
CA2504368C (en) | System and method for closed-loop control of laser cladding by powder injection | |
Heralić et al. | Height control of laser metal-wire deposition based on iterative learning control and 3D scanning | |
EP3741481B1 (en) | Additive manufacturing with adjusted cooling responsive to thermal characteristic of workpiece | |
WO2019000523A1 (zh) | 一种电弧熔积与激光冲击锻打复合快速成形零件的方法及其装置 | |
NO311876B1 (no) | Fremgangsmåte og innretning for å fremstille metalliske emner ved lysbuesveising, samt metallisk emne dannet ved fremgangsmåten | |
CN108723549A (zh) | 一种电弧增材制造方法 | |
Ščetinec et al. | In-process path replanning and online layer height control through deposition arc current for gas metal arc based additive manufacturing | |
Liu et al. | In-time motion adjustment in laser cladding manufacturing process for improving dimensional accuracy and surface finish of the formed part | |
US20190134911A1 (en) | Apparatus and methods for build surface mapping | |
CN110315082A (zh) | 一种微铸激光冲击织构的金属零件制造***及方法 | |
Shi et al. | Precise control of variable-height laser metal deposition using a height memory strategy | |
Reisgen et al. | Study on workpiece and welding torch height control for polydirectional WAAM by means of image processing | |
CN110026650A (zh) | 一种基于多cmt***的异种材料复合结构增材制造方法 | |
Evjemo et al. | Wire arc additive manufacturing by robot manipulator: Towards creating complex geometries | |
US8816239B2 (en) | Method of manufacturing a component | |
Arejita et al. | Dynamic control for LMD processes using sensor fusion and edge computing | |
JP7409997B2 (ja) | 積層造形物の製造方法 | |
RU185518U1 (ru) | Устройство контроля и адаптивного управления при прямом лазерном выращивании | |
US20230008341A1 (en) | Closed-Loop Automatic Setting Adjustments for Additive Manufacturing Based on Layer Imaging | |
CN112743195B (zh) | 一种电弧增材制造装置及控制方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
CHAD | Change of the owner's name or address (par. 44 patent law, par. patentforskriften) |
Owner name: DM3D TECHNOLOGY LLC, US |
|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |