NO332122B1

NO332122B1 - Fremgangsmate for regulering av en mellommediumskrets ved varmeveksling av et primaermedium

Info

Publication number: NO332122B1
Application number: NO20100669A
Authority: NO
Inventors: Per Helge S Madsen
Original assignee: Hamworthy Gas Systems As
Priority date: 2010-05-10
Filing date: 2010-05-10
Publication date: 2012-07-02
Also published as: NO20100669A1; ES2440788T1; DE11780868T1; EP2569569A4; KR20130027531A; WO2011142675A1; KR101486497B1; EP2569569A1

Abstract

Fremgangmåte for å regulere en lukket mellommediumskrets når et primærmedium varmeveksles innenfor en varmeveksler (B) matet ved hjelp av en pumpe (A1) for å bli fordampet eller kondensert deri, den lukkede kretsen passerer gjennom varmeveksleren(B) og innbefatter en tank (H) og en pumpe (E) for kondensert mellommedium og i det minste én varmeveksler (G1, G2) fordamper eller kondenserer mellommedium for å passeres gjennom varmeveksleren (B) for primærmedium, der strøm av mellommediet i den lukkede kretsen styres som funksjon av primærmediet gjennom varmeveksleren

Description

Fremgangsmåte for regulering av en

mellommediumskrets ved varmeveksling av et primærmedium

Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for strømningsstyring av en lukket krets hvori et mellommedium sirkuleres, og særskilt når den lukkede kretsen anvendes for en fluid som skal fordampes eller kondenseres innenfor en varmeveksler.

Naturgass fremstilles fra underjordiske reservoarer over hele verden. En slik gass, for eksempel i form av metan, er en verdifull handelsvare, og ulike fremgangsmåter og innretninger finnes for utvinnelse, behandling og transport av naturgassen from det faktiske reservoaret til forbrukere. Transporten utføres ofte ved hjelp av en rørledning hvori gass i gasstilstanden fra reservoaret bringes til lands. Imidlertid, er mange reservoarer lokalisert i fjerntliggende områder eller områder med begrenset tilgjengelighet, medførende at utnyttelse av rørledninger enten er teknisk veldig komplisert eller ulønnsomt. Én veldig vanlig teknikk er derfor å gjøre naturgassen, NG, flytende ved eller nær produksjonsstedet, og transportere flytende naturgass, LNG, til markedet i spesielt utformede lagringstanker, ofte plassert om bord et havgående fartøy.

Å gjøre naturgass flytende involverer komprimering og kjøling av gass til kryogeniske temperaturer, f.eks. -160 °C. På denne måten kan fraktere transportere en betydelig mengde LNG til destinasjoner der kargo losses til dedikerte tanker på land, før den enten transporteres på vei eller jernbane på LNG fraktende kjøretøy eller regassifiseres og transporteres med f.eks. rørledninger.

Det er ofte mer fordelaktig å regassifisere LNG om bord det havgående fartøyes før gassen losses inn i, for eksempel, rørledninger på land. US patent nr. 6,089,022 beskriver et slikt system og fremgangsmåte for å regassifisere LNG om bord et frakter-fartøy før fordampet gass overføres til land. LNG strømmes gjennom én eller flere fordampere posisjonert om bord fartøyet. Sjøvann omliggende frakterfartøyet strømmes gjennom en fordamper for å varme og fordame LNG til naturgass for lossing til anlegg på land.

I henhold til US patent nr. 6,089,022 er "TRI-EX" mellommedium fluidtype LNG fordamperen i stand til å bruke sjøvann som hovedvarmeutvekslingsmediet. En slike type fordamper er også beskrevet i US patent nr. 6,367,429 i hovedsak innbefattende et kabinett med et forvarmings- og endelig oppvarmingsstykke. Forvarmingsstykket har et flertall rør løpende derigjennom som fluidisk kobler to manifolder anordnet ved hver ende av forvarmingsstykket. Det endelige oppvarmingsstykket har også et flertall av rør løpende derigjennom som fluidisk kobler to andre manifolder ved hver ende av det endelige oppvarmingsstykket. Sjøvann omliggende fartøyet pumpes inn i en manifold og strømmer gjennom rørene til det endelige oppvarmingsstykket og inn i manifolden, hvorfra sjøvannet dumpes i sjøen. I drift strømmer LNG fra en boosterpumpe og inn i en sløyfekrets posisjonert innenfor forvarmingsstykket i fordamperen, som igjen inneholder et "permanent" bad av et fordampende kjølemiddel, f.eks. propan, i den nedre delen. Sjøvann strømmende gjennom rørene "varmer" propanen i badet og forårsaker at propanen fordamper og stiger innen for forkjølingsstykket. Idet propangass kommer i kontakt med sløyfekretsen avgis varme til ekstrem kald LNG strømmende gjennom kretsen og rekondenseres for så å falle tilbake inn i badet, hvorved det tilveiebringes en kontinuerlig, sirkulerende "oppvarmings"-syklus med propan innefor forvarmingsstykket.

For å utbedre utfordringer knyttet til løsningene ovenfor foreslår US patent nr.

6,945,049 en fremgangsmåte og system for regassifisering av LNG om bord et flytende fraktefartøy forutfor gassen losses innbefattende trykkøkning og strømming av LNG inn i en LNG/kjølemiddel-varmeveksler hvori LNG fordampes, og strømming av fordampet naturgass (NG) inn i en NG/damp-varmeveksler, hvori NG varmes før overføring til lands som overhetet gassdamp. LNG i LNG/kjølemiddel-varmeveksleren fordampes ved termisk utveksling mot et kjølemiddel som kommer inn i varmeveksleren som gass for forlater den samme i flytende tilstand. Videre, kjølemiddelet strømmes i en lukket krets og gjennom minst én kjølemiddel/sjøvann-varmeveksler hvori flytende kjøle-middel fordampes før inngang i LNG/kjølemiddel-varmeveksleren, og trykket i fordampet kjølemiddel styres.

I propansløyfen beskrevet i US patent nr. 6,945,049, må temperaturforskjellen mellom inngående og utgående sjøvann i kjølemiddel/sjøvann-varmeveksleren være relativ høy for å unngå omfangsrike dimensjoner. Typisk er fordampningstemperaturen til kjøle-middelet 20-25 °C lavere enn innstrømmende sjøvann, således er temperaturen ut fra kjølemiddel/sjøvann-varmeveksleren 20-25 °C lavere enn sjøvann eller til og med lavere (forvarming). NG varmes i tilegg innenfor en NG/damp-varmeveksler av mantel & rør-type. Sistnevnte kan erstattes av en direkte NT/sjøvann-varme veksler hvori NG typisk varmes fra -20 °C inntil noe under sjøvann innenfor en mantel & rør-type varmeveksler dannet av titan. NG og sjøvann rettes på henholdsvis rør- og mantelsiden (trimvarming). Høyt trykk på NG siden gjør titan mantel & rør-varmeveksleren veldig kostbar og, for å redusere kostnader, er den utformet som fullsveiset varmeveksler som har rette rør på grunn av betydelig redusert diameter og eliminering av de veldig kostbare rørplaten sammenlignet med en varmeveksler med U-rør.

Å anvende en fullsveiset varmeveksler resulterer i utstyr det er umulig å åpne for vedlikehold, f.eks. for å rengjøre begroing på sjøvannsiden og å tette rør i tilfelle sprekker. En slik løsning som har fullsveisete varmevekslere er ufordelaktig med hensyn til for eksempel vedlikehold. Å anvende sjøvann som ett av media innbærer at den nødvendige titanvarmeveksleren blir veldig kostbar når disse i tillegg må utformes for å motstå høye trykk.

For å ytterligere forbedre teknologien fremsatt av sistnevnte for å redusere kostnader og muliggjøre vedlikehold, beskriver for eksempel NO 20093341 et anlegg for regassifisering av LNG, innbefattende i det minste én pumpe trykkøkende LNG trykk: en LNG/kjølemiddel-varmeveksler som fremstiller NG fra LNG som strømmer gjennom fra de trykkøkende pumpene; en lukket kjølemiddelsløyfe som stekker seg gjennom LN G/kjølemiddel-varme veksleren og inkluderer i det minste én varmeveksler, et kjølemiddel fra den respektive varmeveksleren passeres gjennom LNG varmeveksleren som gass og forlater den i en kondensert tilstand for å fremstille NG ved termisk utveksling; og et oppvarmingsmedium som anvendes innenfor den respektive varmeveksleren for å tilveiebringe kjølemiddel i en gasstilstand, der en NG/kjølemiddel-varmeveksler er anordnet i forbindelse med LNG/kjølemiddel-varmeveksleren og er forbundet til en lukket kjølemiddelsløyfe, hvorved LNG forvarmes innenfor LNG/kjølemiddel-varmeveksleren og NG trimvarmes innenfor LNG/kjølemiddel-varmeveksleren ved å anvende flytende kjølevæske fra i det minste én varmeveksler.

Således trykkøkes LNG av i det minste én pumpe og fordampes i en varmeveksler ved å kondensere propan i denne. Et mellommedium, f.eks. propan, sirkuleres i en lukket krets som passerer gjennom LNG varmeveksleren og kondensert propan pumpes fra en propantank inn i minste én varmeveksler anordnet i den lukkede kretsen for å fordampes forutfor å gå inn i LNG varmeveksleren. Når propan fordampes anvendes ofte sjøvann.

Propanstrøm gjennom den lukkede kretsen styres ved å opprettholde et stabilt fluidnivå innenfor tanken for kondensert propan. Avhengig av kretsens kapasitet styres en propanpumpe strømmen slik at for å indirekte opprettholde nivået innenfor propanvarmeveksleren ved å opprettholde tanknivået. Alternativt styres pumpe-strømmen som en funksjon av temperaturen til fordampet NG som forlater LNG-varmeveksleren.

Det første alternativet forutsetter nøyaktige nivåmålinger innenfor propantanken hvilket involverer et ufordelaktig stort tankvolum for å tillate stabile målesignaler. Dette resulterer i et behov for store mengder propan i den lukkede kretsen. Den sistnevnte er basert på temperaturen til sjøvann. Når det velges en ønsket verdi for NG fra LNG-varmeveksleren innebærer det faktum vanskeligheter vedrørende tilfredsstillende justeringer av propanpumpen.

Hovedformålet ved den foreliggende oppfinnelse er å løse problemene nevnt ovenfor og å foreslå et forbedret reguleringskonsept for det lukkede krets sirkulerende mellommedium.

Dette oppnås ved en fremgangmåte for å regulere en lukket mellommediumskrets når et primærmedium varmeveksles innenfor en varmeveksler matet ved hjelp av en pumpe for å bli fordampet eller kondensert deri, den lukkede kretsen passerer gjennom varmeveksleren og innbefatter en tank og en pumpe for kondensert mellommedium og i det minste én varmeveksler fordamper eller kondenserer mellommedium for å passeres gjennom varmeveksleren for primærmedium, der strøm av mellommediet i den lukkede kretsen styres som funksjon av primærmediet gjennom varmeveksleren.

For å sikre tilstrekkelig strøm gjennom den lukkede kretsen, der strøm av mellommedium er en funksjon av primærmediet er basert på en fast verdi av alle kapasiteter av en gitt væskefraksjon fordampet mellommedium inn i eller ut fra den i det minste éne varmeveksleren slik som 30 % eller, alternativt, basert på en gitt mellommediumstrøm som har enøkende væskefraksjon som funksjon av kapasitet.

Mellommediumstrøm kan måles og justeres ved å anvende amperemålinger utledet ved propanpumpen, utledet fra trykkfall i kretsen eller over pumpen, ved å anvende en dedikert strømningsmåler, eller tilsvarende og ved hjelp av struping nedstrøms mellommediumpumpen, frekvensjustering av pumpen, kombinere pumpestruping og frekvensjustering, eller tilsvarende.

Ved å justere den lukkede kretsen som beskrevet ovenfor er nøyaktige målinger av væskenivået innenfor tanken overflødig. Slike nivåmålinger er ofte uriktige, særskilt når væsker ved kokepunkt måles. Påfyllingsvolum i systemet kan reduseres. Tanken kan utelukkende konfigureres for i sikre tilstrekkelige innstrømhøyde for propanpumpen ved alle mulige volumendringer som skyldes nivåfluktuasjoner innenfor varmeveksleren(e) og ekspansjon av væske som funksjon av driftstemperatur.

Den foreliggende oppfinnelse vil nå beskrives i større detalj ved hjelp av foretrukket utførelsesform illustrert i de tilføyde tegninger, hvori: Fig.l viser skjematisk en tradisjonell varmevekslingssløyfe for primærmedium ved hjelp av en lukket krets hvori et mellommedium sirkuleres; Fig. 2 viser skjematisk det nye konseptet i henhold til den foreliggende oppfinnelse hvori strømmen av mellommediet styres basert på strøm av primærmediet; Fig. 3 viser skjematisk en generell oppvarmingssløyfe, i hvilken den foreliggende oppfinnelse kan anvendes; og Fig. 4 og 5 viser skjematisk noen systemer, i hvilke den foreliggende oppfinnelse er nyttig.

Som nevnt ovenfor og skjematisk illustrert i Fig. 1, mediet som skal varmeveksles slik som LNG trykkøkes ved i det minste én pumpe Al og fordampes i en varmeveksler B ved å kondensere et mellommedium deri for å fremstille NG. Varmeveksleren er fortrinnsvis en kompakt trykt krets varmeveksler PCHE (compact printed circuit heat exchanger). For å fordampe LNG anvendes en lukket krets hvori det sirkulerte mellommediet er i form av f.eks. propan. Etter kondensering føres propanen inn i en tank H og, deretter, pumpes ved hjelp av en pumpe E inn i minst én varmeveksler Gl, G2 anordnet i den lukkede kretsen for å bli fordampet forutfor inngang i LNG varmeveksleren B. Når propan fordampes i varmeveksleren(e) er oppvarmingsmediet vanligvis sjøvann selv om ethvert egnet medium kan anvendes.

Det nye og forbedrede reguleringskonseptet beskrevet heri er basert på strømnings-styring av kondensert propan som funksjon av LNG som føres inn i pumpen(e) Al, se

Fig. 2. Det enkleste er å forutsette en propanstrøm direkte proporsjonale med LNG strømmen ettersom en gitt mengde fordampet LNG ved et særskilt trykk og utløps-temperatur krever en bestemt mengde kondenserende propan.

Ved direkte bestemmelse av propanstrømmen relativt til LNG strømmen uten andre systemparametre ved å anvende egnede midler slik som en kontroller C, skulle det forventes en forekomst av ulik propanfordeling. Hvis LNG skal fordampes ved vekslende trykk og utløpstemperaturer varierer i noen grad energibehovet per enhet LNG. Strømningsmålinger av LNG og propan kan tillegg være noe unøyaktige.

For å være i stand til å regulere i henhold til konseptet ovenfor er forutsetningen at propangass utløpt fra varmeveksleren(e) Gl, G2 har en varierende væskefraksjon som funksjon av strøm og teoretisk væskenivå deri. Resultatet av økende propanstrøm og teoretisk væskenivå i varmeveksleren(e) er en økende, respektiv, væskefraksjon derfra og væskenivå deri. En slike propanvarmeveksler er typisk konfigurert til å ha 25 % teoretisk væskenivå og 30 % massefraksjon ved maksimal strøm. Således, hvis det ikke forefinnes noen væskefraksjon i propangassen, er teoretisk strøm gjennom den lukkede kretsen omtrent 30 % høyere enn den nødvendige strømmen. Et estimat over propan-strøm som funksjon av LNG strøm må ta hensyn til væskefraksjonen ved maksimal strøm gjennom varmeveksleren.

Så lenge propanstrømmen er satt tilstrekklig høyt til LNG strøm, justeres propannivået innenfor varmeveksleren(e) Gl, G2 automatisk. Således oppnås det en væskefraksjon i utløpt propangass som sørger for en mengde kondensert propan ved korrekt nivå relativt til mengden LNG. En gitt propanstrøm som funksjon av LNG strømmen er følgelig enten basert på en fast verdi av alle kapasiteter av en gitt væskefraksjon i propangass utløpt fra varmeveksleren ved maksimal strøm, f.eks. 30 % som nevnt ovenfor, eller baseres på en gitt propanstrøm som har enøkende væskefraksjon som funksjon av kapasitet.

LNG strømmen kan måles på enhver egnet måte og noen eksempler er:

Utledet fra en amperemåling ved LNG pumpen(e).

Målt ved å anvende en dedikert strømningsmåler.

Propanstrømmen kan måles og styres på ulike måter og noen eksempler er spesifisert nedenfor.

i) Strømningsmåling:

Utledet fra en amperemåling ved propanpumpen.

Målt ved å anvende en dedikert strømningsmåler.

Utledet fra trykkfall i kretsen, over pumpen

ii) Strømningsjustering

Ved struping av en ventil nedstrøms propanpumpen E.

Ved frekvensjustering av pumpen E.

Ved å kombinere pumpestruping og frekvensjustering.

Således kan den foreliggende oppfinnelse brukes i ethvert tilsvarende oppvarmingssystem skjematisk illustrert i Fig. 3, hvori: a) Et medium dvs. et varmet medium skal varmes ved hjelp av et mellommedium undergående en faseovergang i en lukket sløyfe. b) Et mellommedium skal kondenseres innenfor minst én varmeveksler som anvender et varmemedium. c) Et mellommedium skal fordampes innenfor minst én varmeveksler som anvender et varmemedium. d) Et medium i form av væske skal varmes, gass skal varmes, eller gass skal delvis eller fullstendig fordampes. e) Et medium i form av væske skal kjøles, gass skal kjøles, eller gass skal delvis eller fullstendig kondenseres.

Når primærmedium kondenseres, forstås det at mellommedium må være et egnet kjølemiddel og at tanken (H) og pumpen for kondensert mellommedium er posisjonert oppstrøms varmeveksleren (B).

Noen systemer hvor den foreliggende oppfinnelse er veldig nyttig beskrives i NO 20093341 og US 6945049 og skjematisk illustrert i Fig. 4 og 5. Publikasjonene beskriver anlegg for LNG regassifisering. Den første anvender en kombinert lukket propankrets hvori LNG varmes ved å kondensere propan innenfor en varmeveksler N og ved propan i flytende fase i trimvarmeren C. Sistnevnte beskriver en lukket propankrets for varmeveksleren B og en direkte sjøvannsbasert trim varmer S&T.

Som illustrert i Fig. 4, LNG mates fra tanker i systemet, ikke vist, og inn i minst én høytrykkspumpe Al, A2 som trykkøker LNG trykk, og fra hvilke trykkøkt LNG strømmes inn i en LNG/kjølemiddel-varmeveksler B. Hver pumpe er en flertrinns sentrifugepumpe, for eksempel, nedsunket kar (submerged pot) montert. LNG temperaturen ved inngang i LNG/kjølemiddel varmeveksleren er typisk - 160 °C, og den er forvarmet til -20 °C og høyere for utgang. Forvarming bevirkes ved en faseovergang for flytende kjølemiddel. LNG/kjølemiddel-varmeveksleren kan være en kompakt trykt krets varmeveksler(compact printed circuit heat exchanger), PCHE, dannet av rustfritt stål eller annet egnet materiale.

NG forlater LNG/kjølemiddel-varmeveksleren B i en fordampet tilstand og går inn i en NG/kjølemiddel-varmeveksler C hvori NG trimvarmes før den fraktes til lands som overopphetet gassdamp. Trimvarmingen utføres med temperaturglidning for flytende kjølemiddel. Gassdamptemperaturen er typisk 5-10 °C lavere enn sjøvanninnløps-temperaturen.

Kjølekretsen mates fra kjølemiddelforsyning H, f.eks. en tank, og drives av en pumpe E inn i en semisveiset platevarmeveksler D. Selv om illustrert som montert på utsiden av kjølemiddelforsyningen, kan pumpen, f.eks. en sentrifugepumpe, være av nedsunket karmontert type slik som pumpene Al, A2 nevnt ovenfor. Kjølemiddel varmes ved hjelp av sjøvann passerende gjennom platevarmeveksleren motstående kjølemiddelet, typisk opp til 2-5 °C laver enn inngående sjøtemperatur. Deretter mates varmet kjøle-middel inn i NG/kjølemiddel-varme veksleren C for å sørge for trimvarming av NG.

Avkjølt kjølemiddel som forlater NG/kjølemiddel-varmeveksleren C trykkavlastes ved hjelp av en styringsventil F forutfor å gå inn i minst én semisveiset platevarmeveksler Gl, G2. Styringsventilen F kan erstattes av ethvert egnet middel, f.eks. en fast struping. Et formål ved styringsventilen er å opprettholde trykk fra pumpen E gjennom de to varmevekslerne D, C over kjølemiddelets koketrykk ved sjøvannstemperatur. Innenfor hver platevarmeveksler Gl, G2 fordampes kjølemiddel med sjøvann, hver passeres på motsatte sider gjennom varmevekslerne.

Deretter sendes fordampet kjølemiddel videre til LNG/kjølemiddel-varmeveksleren for å kondenseres mens LNG fordampes på hver side innenfor varmeveksleren når LNG forvarmes. Kondensert kjølemiddel fra varmeveksleren returneres til sist inn i tanken H.

Mange valgfire variasjoner er mulige. Forvarmings- og trimvarmingsvarmevekslerene B, C kan kombineres til en felles varmeveksler. En slik felles varmeveksler har én LNG/NG-vei og i det minste én separat vei for kjølemiddel i henholdsvis forvarmings-og trimvarmingsstykkene. Sjøvann som sendes inn i varmeveksleren D kan være forvarmes ved p anvende en ekstern varmeinnretning av egnet type. Ethvert egnet kjølemiddel annet en sjøvann er anvendelig.

Anlegget fremstilt i Fig. 5 er annerledes ved å ha separate lukkede kretser for forvarming og trimvarming av LN G/NG. Forvarmingen bevirkes av en separat lukket propankrets passerende gjennom varmeveksleren B, mens trimvarming utføres ved å anvende en mantel & rør-type varmeveksler S&T. Typisk er temperaturen til kjøle-middelet 20-25 °C i det under det innstrømmende sjøvannet og, således, temperaturen ut fra kjølemiddel/sjøvann-varme veksleren 25-30 °C under sjøvann eller til og med lavere. Begge kretsene kan anvende sjøvann som medium for henholdsvis å kondensere propan innenfor varmeveksleren(e) Gl, G2 og trimvarming av NG i varmeveksleren S&T. Sistnevnte kan være en direkte NG/sjøvann-varmeveksler hvori NG typisk varmes fra - 20 °C inntil noe under sjøvann. NG og sjøvann er rettet på rørsiden og skallsiden.

Diskusjonen ovenfor med hensyn til den foreliggende oppfinnelse skal anses som kun illustrerende for prinsippene i henhold til oppfinnelsen, den sanne tanken og omfanget av oppfinnelsen defineres av patentkravene. Selv om LNG og NG er spesielt nevnt i diskusjonen av den foreliggende oppfinnesle utelukker det faktum ikke noen andre egnede flytende gasser slik som etan, propan, N2, CO2som egnet. Det forstås at den foreliggende fremgangsmåte kan benyttes om bord sjøgående fartøy, offshore på en plattform, for eksempel, eller til lands.

Claims

1. Fremgangmåte for å regulere en lukket mellommediumskrets når et primærmedium varmeveksles innenfor en varmeveksler (B) matet ved hjelp av en pumpe (Al) for å bli fordampet eller kondensert deri, den lukkede kretsen passerer gjennom varmeveksleren (B) og innbefatter en tank (H) og en pumpe (E) for kondensert mellommedium og i det minste én varmeveksler (Gl, G2) fordamper eller kondenserer mellommedium for å passeres gjennom varmeveksleren (B) for primærmedium,karakterisert vedat strøm av mellommediet i den lukkede kretsen styres som funksjon av primærmediet gjennom varmeveksleren (B).

2. Fremgangmåte i følge krav 1,karakterisert vedat å velge strøm av mellommedium er en funksjon av primærmediet basert på en fast verdi av alle kapasiteter av en gitt væskefraksjon i fordampet mellommedium inn i eller ut fra den i det minste éne varmeveksleren (Gl, G2), slik som 30 % eller.

3. Fremgangsmåte i følge krav 1,karakterisert vedat å velge strøm av mellommedium er en funksjon basert på en gitt mellommediumstrøm som har enøkende væskefraksjon som funksjon av kapasitet.

4. Fremgangmåte i følge hvilket som helst av de foregående krav,karakterisert vedat å måle mellommediumstrøm basert på amperemålinger utleded ved propanpumpen (E), utledet fra trykkfall i kretsen eller over pumpen, ved å anvende en dedikert strømningsmåler, og tilsvarende.

5. Fremgangsmåte i følge krav 4,karakterisert vedat å justere mellommediumstrøm ved hjelp av struping nedstrøms mellommediumpumpen (E), frekvensjustering av pumpen (E), kombinere pumpestruping og frekvensjustering, og tilsvarende.

6. Fremgangmåte i følge hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert vedå anvende mellommedium i form av propan.