NO327707B1 - Fremgangsmate og anvendelse for varmeutnyttelse ved fremstilling av 1,2-dikloretan - Google Patents
Fremgangsmate og anvendelse for varmeutnyttelse ved fremstilling av 1,2-dikloretan Download PDFInfo
- Publication number
- NO327707B1 NO327707B1 NO20021393A NO20021393A NO327707B1 NO 327707 B1 NO327707 B1 NO 327707B1 NO 20021393 A NO20021393 A NO 20021393A NO 20021393 A NO20021393 A NO 20021393A NO 327707 B1 NO327707 B1 NO 327707B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- direct chlorination
- dichloroethane
- column
- edc
- condensed
- Prior art date
Links
- WSLDOOZREJYCGB-UHFFFAOYSA-N 1,2-Dichloroethane Chemical compound ClCCCl WSLDOOZREJYCGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 70
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 27
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 claims abstract description 42
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims abstract description 13
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 18
- 238000009833 condensation Methods 0.000 claims description 12
- 230000005494 condensation Effects 0.000 claims description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 12
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 claims description 5
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 5
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims description 5
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 5
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 4
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract description 29
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 8
- 238000003776 cleavage reaction Methods 0.000 description 7
- 230000007017 scission Effects 0.000 description 7
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910000041 hydrogen chloride Inorganic materials 0.000 description 6
- IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N hydrogen chloride Substances Cl.Cl IXCSERBJSXMMFS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- UBOXGVDOUJQMTN-UHFFFAOYSA-N 1,1,2-trichloroethane Chemical compound ClCC(Cl)Cl UBOXGVDOUJQMTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 2
- 239000004800 polyvinyl chloride Substances 0.000 description 2
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- SCYULBFZEHDVBN-UHFFFAOYSA-N 1,1-Dichloroethane Chemical compound CC(Cl)Cl SCYULBFZEHDVBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C17/00—Preparation of halogenated hydrocarbons
- C07C17/013—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens
- C07C17/02—Preparation of halogenated hydrocarbons by addition of halogens to unsaturated hydrocarbons
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for fremstilling av 1,2-dikloretan, i det følgende betegnet som "EDC", som overveiende tjener som mellomprodukt ved fremstillingen av monomert vinylklorid, i det følgende betegnet som "VCM", hvorav det til slutt fremstilles polyvinylklorid, PVC, og en anvendelse av en turbofortetter for gjennomføring av fremgangsmåten.
Ved omsetningen av EDC til VCM oppstår hydrogenklorid (HC1), EDC blir derfor fortrinnsvis fremstilt av eten (C2H4) og klor (CI2) slik at med hensyn til det ved omsetningen frembrakte og brukte hydrogenklorid (HC1) kan oppnås en balanse tilsvarende de følgende reaksjonsligningene:
Den del av fremstillingsfremgangsmåten som bygger på reaksjonen (1) blir i det følgende betegnet som "direkte klorering", den del som bygger på reaksjonen (2) betegnes som EDC-spaltning og den del som bygger på reaksjonen (3) betegnes som oksyhydroklorering. Den totale fremstillingsfremgangsmåten så fremt det ved EDC-spaltningen dannede HC1 forbrukes fullstendig i oksyhydrokloreringen blir i det følgende betegnet som "avbalansert fremgangsmåte".
Direkte kloreringen skjer her vanligvis i en løkkereaktor for hvilken det kjennes forskjellige utføringsformer. En slik fremgangsmåte er eksempelvis beskrevet i publikasjonen DE 43 18 609 Al. Det har i flere år vist seg at renheten av det der frembrakte EDC med hensyn til økonomien og den til slutt oppnåelige produktrenhet med hensyn til VCM fra reaksjon (2) og dermed hele fremgangsmåten er av meget stor betydning. Derfor ble det i fortiden foretatt mange forsøk for å minimere sidereaksjonene til reaksjon (1).
Et spesielt suksessfult forsøk var senkningen av reaksjonstemperaturen, av ulempe herved var dog at reaksjonsvarmen fremkom ved tilsvarende lavere temperatur og det ikke mer gjensto en fornuftig utnyttelsesmulighet innenfor EDC-fremstillingen. Reaksjonsvarmen ble således til spillvarme hvilket førte til at denne mulighet for minimering av sidereaksj onene til reaksjon (1) ble forkastet av fagfolkene. Varmeforskyvningstiltakene ved ballanserte fremgangsmåter har stor økonomisk og økologisk betydning. Eksempelvis beskrives i publikasjonen DE 41 31 576 Al en krevende utnyttelsesfremgangsmåte for varmen fra EDC-damp. Det for et avballansert regnskap nødvendige behov av EDC blir fremstilt ifølge reaksjon (1) ved temperaturer på 75 til 100°C under koking av EDC en, kondensering av dampen og tilbakeløp til reaktoren av den med produktstrømmen reduserte kondenserte dampstrømmen. Også utkoplingen av varme fra det flytende EDC som løper i reaktoren er allerede blitt gjennomført. Den for kondensasjon av den fra EDC-reaktoren stammende dampen så vel som et eventuelt flytende EDC i omløp deri nødvendige kjøleeffekten ligger ved 420 kWh pr. frembrakt tonn VCM. Foreligger klor flytende som inngangsprodukt så utgjør den nødvendige varmeeffekten til fordampning av kloret 35 kWh pr. frembrakt tonn
VCM.
Både EDCen fra oksyhydrokloreringen og eventuelt også fra direkte kloreringen så vel som det ikke omsatte EDC fra EDCen spaltningen må opparbeides destillativt, da EDC-spaltningen som utgangsmateriale krever et høyrent EDC. Til destillering anvendes vanligvis destillasjonskolonner, til adskillelse av vann og lavtkokende stoffer anvendes en awannings- hhv. lavtkokende kolonne og til adskillelse av høytkokende forbindelser en eller flere kolonner som betegnes som høytkokende kolonne og som vakuumkolonne. Dampmengden nødvendig for drift av disse destillasjoner ligger ved ca. 513 kWh pr. tonn frembrakt VCM, når man går ut fra at EDCen fra direkte kloreringen, den fra oksyhydrokloreringen så vel som den ikke omsatte rest EDCen fra spaltningen renses sammen. Er en destillasjon av EDCen fra direkte kloreringen ikke nødvendig fordi reaksjonsbetingelsene kan innstilles slik at den krevede renhet for EDC spaltningen også kan oppnås uten destillasjon reduseres den for rensingen av det resterende EDC nødvendige dampmengde til 385 kWh pr. tonn frembrakt VCM.
Det er allerede foreslått fremgangsmåter som utnytter hele reaksjonsvarmen fra direkte kloreringen ved kondensasjon av damp fra direkte kloreringen direkte under oppvarming av den høyt kokende kolonnen og vakuumkolonnen. På grunn av den dertil nødvendig, relativt høye reaksjonstemperaturen i direkte kloreringen reduserer denne type fremgangsmåte dog utbytte basert på utgangsstoffene klor og eten og betinger videre en dårligere kvalitet EDC fra direkte kloreringen, hvilket krever økt destillativ opparbeidning og dermed fører til en reduksjon av lønnsomheten.
Fremgangsmåter som ved hjelp av dampfortetning forsøker å oppnå en lønnsom drift av kolonner, er allerede blitt beskrevet. Således presenterer publikasjonen FR 2578 537 Al en fremgangsmåte for ved hjelp av dampfortetning i en EDC-høytkokende utskillingskolonne og bevirke dens egen sumpoppvarming.
Publikasjonen EP 0 131 932 Al viser en fremgangsmåte med hvilken dens egen sumpoppvarming og/eller oppvarmingen av en lavtkokende kolonne kan drives ved hjelp av dampfortetning i en EDC-høytkokende utskillingskolonne.
Den allerede ovenfor nevnte publikasjonen DE 41 31 576 Al viser en fremgangsmåte som benytter dampen fra den høytkokende utskillingskolonnen til å drive sumpoppvarmingen til oppvarmingskolonnen.
Fra publikasjonen EP 0 180 925 Bl kjennes videre en fremgangsmåte ved hvilken damp fra høytkokerutskillingskolonnen til en VCM-fremstilling fortettes og benyttes til å oppvarme sumpen til kolonnen. Denne publikasjonen lærer også at det må prøves om det forløper ytterligere reaksjoner under fortetningsprosessen som kan føre til forurensninger i EDCen så vel som til driftsproblemer i kondensatoren.
Forskjellig fra den foreliggende oppfinnelsen benytter den ovenfor nevnte teknologien dampen fra rensningskolonner og ikke dampen til direkte kloreringsreaktoren.
Som resultat herav er oppgaven for den foreliggende oppfinnelsen på tross av den lave reaksjonstemperaturen i direkte kloreringen å utnytte den der fremkomne reaksjonsvarmen.
Denne oppgaven blir løst med en fremgangsmåte for varmeutnyttelse ved fremstillingen av 1,2-dikloretan ved hjelp av direkteklorering av klor og eten, kjennetegnet ved at det dampformige fra direktekloreirngsreaktoren utvunnede 1,2-dikloretan fortettes og dette fortettede 1,2-dikloretan for varmefrigivning tilføres fordamperen til en lavtkokende-awanningskolonne og/eller fordamperen til en høytkokende kolonne og/eller fordamperen til en vakuumkolonne og/eller kloroppvarmeren før direktekloreirngsreaktoren.
Videre løses oppgaven ved anvendelse av en turbofortetter til fortetningen av det dampformige fra direktekloreirngsreaktoren uttrukne 1,2-dikloretan til fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Ifølge oppfinnelsen blir det dampformige fra reaksjonsreaktoren til direkte kloreringen utvunnede EDC fortettet og dette fortettede EDC tilføres til varmevekslerer for varmefhgivning.
Det viser seg at ved dette tiltak kan reaksjonstemperaturen i direkte kloreringen senkes så langt at det i direkte kloreringen frembrakte EDC uten videre destillativ rensing kan føres inn i EDC-spaltningen uten at det hermed er forbundet ulempene at reaksjonsvarmen fremkommer ved en for anvendelse for lav temperatur. Ved kondenseringen stiger nemlig både temperaturen til det fortettede EDC så vel som også kondensasjonstemperaturen til EDC hvorved det blir mulig å anvende det fortettede EDC ved høyere temperatur enn den til direkte kloreringen.
Videre utføringsformer av oppfinnelsen fremgår av underkravene. Således er det spesielt tiltenkt at den fortettede dampen tilføres fordamperen til en lavtkokende- hhv. awanningskolonne og/eller fordamperen til en høytkokende kolonne og/eller fordamperen til vakuumkolonne og/eller til klorfordamperen før direkte kloreringsreaktoren. Da det er en fordel ved oppfinnelsen at den ved direkte kloreringen dannede reaksjons varme på 420 kWh pr. tonn frembrakt VCM ganske presist tilsvarer summen av behovet for driften av destillasjonskolonnen på 385 kWh pr. tonn frembrakt VCM og klorfordampningen på 35 kWh pr. tonn frembrakt VCM gir den foreliggende oppfinnelsen fagmannen det middel i hånden å fordele reaksjonsvarmen mellom de nevnte forbrukere og kunne innskrenke anvendelsen av fremmed energi til behovet for anleggsregulering og driften av den for oppfinnelsen vesentlige fortetning.
Med oppfinnelsen muliggjøres en kompakt bygningsmåte av anordningen for anvendelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen slik at en oppvarming av EDCkolonnen med den komprimerte dampen også er mulig som oppvarmingen av ytterligere kolonner, som dette også er tiltenkt i utføringsformer ifølge oppfinnelsen. Herved blir det for fortetningen av det dampformige 1,2-dikloretan trukket ut av direkte kloreringsreaktoren anvendt en turbofortetter. I en ytterligere utføringsform av oppfinnelsen blir turbofortetteren utstyrt med en bølgepakning med tandemoppbygning og denne bølgepakning påslått nitrogen som sperregass. I en videre utføringsform av oppfinnelsen blir transportmengden til turbofortetteren ved hjelp av regulering av omdreiningstallet tilpasset til tømmingen av direkte kloreringsreaktoren.
Ytterligere kjennetegn, enkeltheter og fordeler ved oppfinnelsen fremgår i den etterfølgende beskrivelsen så vel som på tegningene.
Disse viser på
figur 1 et eksempel på en anleggskopling ifølge oppfinnelsen og på
figur 2 koplingen til en forsøksanordning for en funksjonstest.
I eksemplet ifølge figur 1 reageres fordampet klorgass 1 og eten 2 i direkte kloreringsreaktoren 3 til EDC. Reaksjonsvarmen blir sluppet ut ved fordampende EDC (damp) sammen med dampen fra direkte kloreringsreaktoren 3.1 fortetteren 4 blir dampen komprimert. Fra den komprimerte dampen trekkes overopphetningsvarmen ut ved innsprøytning av flytende EDC 5. Den komprimerte og mettede damp oppvarmer fordamperen 6 til lavtkoker-awanningskolonnen 7, fordamperen 8 til høytkokerkolonne 9 og fordamper 10 til vakuumkolonne 11 og/eller ytterligere varmeveksler 12i. For oppstartsformål eller innstabile driftstilstander kan alle kolonner også oppvarmes med en mettet damp 13,14,15. Den fortettede dampen kan likeledes anvendes til overoppvarming av det fordampede klor 16.
Ved tilsvarende kjøling av ved hjelp av trimkjøleren 17 og avspenningen 18 av den totalkondenserte dampen dannes nøyaktig den EDC-flashdampmengde som er nødvendig til oppvarmingen av klorfordamperen 19 gjennom kondensasjon. Ikke kondensert EDC-flashdamp kondenseres i en kjølefelle 20 bortsett fra en rest som overveiende består av inerte gasser og som tilføres en utslusning 21. På denne måte blir også de over bølgepakningen til turbofortetteren til EDC-dampen som forurensninger tilblandede sperregassdelmengde igjen adskilt fra EDCen.
For innkjøringsformål eller ustabil driftstilstander kan direktekloreirngsreaktoren også kjøles med kjølevann 22. Trimkjøleren 17 sørger for det avballanserte varmeregnskapet. Stoffbalansen overholdes gjennom uttrekning av produkt-EDC 23 fra utkondensert damp.
Ved hjelp av figur 2 beskrives en funksjonstest slik som også publikasjonen EP 0 180 925 Bl angir den, hvor temperaturen er angitt i celsius grader og trykkangivelsen er i absolutt trykk. Vekt-ppm betyr mg av den respektive substans pr. kg totalvekt av EDC-fraksjonen: Det ble anvendt EDC med følgende sammensetning slik den oppnås fra dampen til en direkte kloreringsreaktor med senket reaksjonstemperatur:
99,9 vekt-% EDC (1,2-dikloretan)
260 vekt-ppm 1,1-dikloretan
490 vekt-ppm 1,1,2-tirkloretan
140 vekt-ppm hydrogenklorid
110 vekt-ppm eten
I en oppvarmet beholder 24 ble denne EDC fordampet hvorved væskestanden i beholderen 24 ble holdt konstant gjennom tilførsel 25 av EDC med samme sammensetning. Fordampningen foregikk ved et trykk på 1,3 bar og den tilhørende mettet damptemperatur på 92°C. Dampen ble av en fortetter 26 fortettet til et trykk på 3,05 bar ved en temperatur på 133°C. Den med ca. 8 K overopphetede dampen ble utkondensert i kondensatoren 27. For trykkopprettholdelse 29 foregikk etter kondensatoren 27 en overleiring med nitrogen 28. De utkondenserte dampene 30 har nøyaktig den samme sammensetningen som de ikke-fortettede dampene, ved sammenligning av analysene før og etter fortetteren kan det ikke sees noen forskjell.
Herav følger at det fra direkte kloreringsreaktoren drevet ved senket temperatur oppnådde høyrene EDC har en enda ringere tendens til etterreaksjoner og de dermed forbundne driftsproblemer for fortetteren enn ethvert destillativt renset EDC fra toppen av destillasjonskolonnen tilsvarende den kjente teknikken kjent fra publikasjonen EP 0 180 925 Bl, hvorved den foreliggende oppfinnelsen kan fremvise en ytterligere fordel.
Claims (8)
1.
Fremgangsmåte for varmeutnyttelse ved fremstillingen av 1,2-dikloretan ved hjelp av direkteklorering av klor og eten, karakterisert ved at det dampformige fra direktekloreirngsreaktoren (3) utvunnede 1,2-dikloretan fortettes og dette fortettede 1,2-dikloretan for varmefrigivning tilføres fordamperen (6) til en lavtkokende-awanningskolonne (7) og/eller fordamperen (8) til en høytkokende kolonne (9) og/eller fordamperen (10) til en vakuumkolonne (11) og/eller kloroppvarmeren (16) før direktekloreirngsreaktoren (3).
2.
Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at oppvarmingen av den med et topptrykk på 1,0 til 1,6 bar absolutt drevne awanningskolonnen (7) for rensing av 1,2-dikloretanen foretas ved varmeveksling mellom dets sumpprodukt og den fortettede dampen fra dirktekloreringen ved en temperaturforskjell på 8 til 25°C, hvor sumptemperaturen ved tilsvarende bobleuttak holdes ved 80 til 105°C.
3.
Fremgangsmåte ifølge et av de foregående kravene, karakterisert ved at oppvarmingen av den med et topptrykk på 0,7 til 1,4 bar absolutt drevne høytkokende kolonne (9) for rensing av ikke-spaltet 1,2-dikloretan og 1,2-dikloretanen fra awanningskolonnen (7) ved varmeveksling mellom sumpproduktet og den fortettede dampen fra direktekloreringen foretas ved en temperaturdifferans på 8 til 25°C og at sumptemperaturen gjennom bunnavvtrekk holdes ved 84 til 105°C.
4.
Fremgangsmåte ifølge et av de foregående kravene, karakterisert ved at oppvarmingen av den med et topptrykk på 0,2 til 0,3 bar absolutt drevne vakuum-kolonne (11) til rensing av bunnavtrekket fra den høytkokende kolonnen (9) foregår ved varmeveksling mellom dens sumpprodukt og den fortettede dampen fra direkte kloreringen ved en temperaturforskjell på 8 til 25°C og at sumptemperaturen ved bunnavtrekk holdes ved 80 til 90°C.
5
Fremgangsmåte ifølge et av de foregående kravene, karakterisert ved at flytende klor til direkteklorering fordampes og overopphetes ved varmeveksling med den fortettede dampen fra direktekloreringen eller ved varmeveksling med sirkulerende, flytende 1,2-dikloretan fra direktekloreringen.
6.
Anvendelse av en turbofortetter til fortetningen av det dampformige fra direktekloreirngsreaktoren (3) uttrukne 1,2-dikloretan til fremgangsmåten ifølge et av de foregående kravene.
7.
Anvendelse av en turbofortetter ifølge krav 6, hvor turbofortetteren er utstyrt med en bølgepakning med tandemstruktur hvor bølgepakningen påtrykkes nitrogen som barrieregass.
8.
Anvendelse ifølge krav 6 eller 7, hvor turbofortetterens fremføringsmengde er tilpasset ved omdreiningsregulering til utføringen fra direktekloreirngsreaktoren.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19945355 | 1999-09-22 | ||
DE10037323A DE10037323A1 (de) | 1999-09-22 | 2000-07-29 | Verfahren und Vorrichtung zur Wärmenutzung bei der Herstellung von 1,2-Dichlorethan |
PCT/EP2000/008963 WO2001021564A1 (de) | 1999-09-22 | 2000-09-14 | Verfahren und vorrichtung zur wärmenutzung bei der herstellung von 1,2-dichlorethan |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO20021393D0 NO20021393D0 (no) | 2002-03-20 |
NO20021393L NO20021393L (no) | 2002-03-20 |
NO327707B1 true NO327707B1 (no) | 2009-09-14 |
Family
ID=26006570
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO20021393A NO327707B1 (no) | 1999-09-22 | 2002-03-20 | Fremgangsmate og anvendelse for varmeutnyttelse ved fremstilling av 1,2-dikloretan |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US6693224B1 (no) |
EP (1) | EP1214279B1 (no) |
JP (1) | JP2003509480A (no) |
AT (1) | ATE267788T1 (no) |
NO (1) | NO327707B1 (no) |
WO (1) | WO2001021564A1 (no) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102005044177A1 (de) * | 2005-09-15 | 2007-04-05 | Uhde Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur Nutzung der bei der Reinigung von 1,2-Dichlorethan anfallenden Kondensationswärme |
FR2903685B1 (fr) * | 2006-07-13 | 2008-09-05 | Arkema France | Procede d'obtention de 1,2-dichloroethane par chloration directe avec etape de separation du catalyseur par evaporation directe, et installation pour sa mise en oeuvre. |
DE102011120479A1 (de) | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | Verfahren zur Wärmerückgewinnung in Vinylchlorid-Monomeranlagen oder im Anlagenverbund Vinylchlorid / Polyvinylchlorid und dafür geeignete Vorrichtung |
DE102012007339A1 (de) | 2012-04-13 | 2013-10-17 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | Verfahren zur Wärmerückgewinnung in Vinylchlorid-Monomeranlagen oder im Anlagenverbund Vinylchlorid / Polyvinylchlorid und dafür geeignete Vorrichtung |
WO2013083230A1 (de) | 2011-12-08 | 2013-06-13 | Thyssenkrupp Uhde Gmbh | Verfahren zur wärmerückgewinnung in vinylchlorid-monomeranlagen oder im anlagenverbund vinylchlorid / polyvinylchlorid und dafür geeignete vorrichtung |
EP2746246A1 (en) * | 2012-12-20 | 2014-06-25 | Solvay SA | Process for the manufacture of ethylene dichloride (EDC), and process for the manufacture of vinyl chloride monomer (VCM) and of polyvinyl chloride (PVC) |
EP3207006B1 (en) * | 2014-10-16 | 2021-07-21 | Spolek Pro Chemickou A Hutni Vyrobu, Akciova Spolecnost | Controlled and continuous process for producing 1,1,1,2,3-pentachloropropane |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3461028D1 (en) * | 1983-07-13 | 1986-11-27 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | Method for distillation of 1,2-dichloroethane |
JPS6019732A (ja) * | 1983-07-15 | 1985-01-31 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | 1,2−ジクロルエタンの蒸留法 |
DE3604968A1 (de) * | 1985-02-19 | 1986-08-21 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo K.K., Osaka | Verfahren zur herstellung von dichlorethan |
JPH0819014B2 (ja) * | 1985-05-22 | 1996-02-28 | 鐘淵化学工業株式会社 | 二塩化エタンの製造方法 |
FR2578537A1 (fr) * | 1985-03-11 | 1986-09-12 | Solvay | Procede de preparation du chlore de vinyle par pyrolyse de 1,2-dichlorethane |
DE3519161A1 (de) * | 1985-05-29 | 1986-12-04 | Hoechst Ag, 6230 Frankfurt | Verfahren zur reinigung von 1,2-dichlorethan |
JPH0729954B2 (ja) * | 1986-05-23 | 1995-04-05 | 三井東圧化学株式会社 | 1,2−ジクロロエタンの蒸留方法 |
JPH0510454A (ja) * | 1991-07-05 | 1993-01-19 | Hitachi Ltd | タンデムドライガスシール |
DE4131576A1 (de) * | 1991-09-23 | 1993-03-25 | Hoechst Ag | Nutzung der waerme von 1,2-dichlorethan-brueden |
DE4318609A1 (de) * | 1993-01-27 | 1994-07-28 | Hoechst Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung |
JP3246705B2 (ja) * | 1995-03-09 | 2002-01-15 | 株式会社トクヤマ | 塩素ガスの供給方法 |
DE19641562A1 (de) * | 1996-07-04 | 1998-01-08 | Hoechst Ag | Verfahren zur Herstellung von 1,2-Dichlorethan durch Direktchlorierung |
-
2000
- 2000-09-14 US US10/070,842 patent/US6693224B1/en not_active Expired - Fee Related
- 2000-09-14 AT AT00966000T patent/ATE267788T1/de not_active IP Right Cessation
- 2000-09-14 EP EP00966000A patent/EP1214279B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2000-09-14 JP JP2001524946A patent/JP2003509480A/ja active Pending
- 2000-09-14 WO PCT/EP2000/008963 patent/WO2001021564A1/de active IP Right Grant
-
2002
- 2002-03-20 NO NO20021393A patent/NO327707B1/no not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-09-25 US US10/670,970 patent/US7291757B2/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US7291757B2 (en) | 2007-11-06 |
NO20021393D0 (no) | 2002-03-20 |
JP2003509480A (ja) | 2003-03-11 |
EP1214279A1 (de) | 2002-06-19 |
ATE267788T1 (de) | 2004-06-15 |
US6693224B1 (en) | 2004-02-17 |
WO2001021564A1 (de) | 2001-03-29 |
EP1214279B1 (de) | 2004-05-26 |
US20040059166A1 (en) | 2004-03-25 |
NO20021393L (no) | 2002-03-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN104130100B (zh) | 制备氯化烃的方法 | |
CA2590872C (en) | Process for recovering methanol | |
CN103415496B (zh) | 2-氯-3,3,3-三氟丙烯的低温生产 | |
JP4859084B2 (ja) | 1,2−ジクロロエタンを製造する際に生じる反応熱を利用する方法および装置 | |
US4788357A (en) | Vinyl chloride production | |
NO310682B1 (no) | Fremgangsmåte og anlegg for fremstilling av 1,2-dikloretan ved direkte klorering | |
NO327707B1 (no) | Fremgangsmate og anvendelse for varmeutnyttelse ved fremstilling av 1,2-dikloretan | |
CN101263098B (zh) | 用于蒸发浓缩氢氧化钠溶液的1,2-二氯乙烷纯化用蒸馏塔的运行方法 | |
KR100591046B1 (ko) | N-비닐-2-피롤리돈 회수 방법 | |
US4747914A (en) | Process for the purification of 1,2-dichloroethane | |
NO325225B1 (no) | Fremgangsmate og anlegg for fremstilling av 1,2-dikloretan | |
TWI373461B (no) | ||
WO2002026672A2 (en) | Fluorination process | |
JP3969065B2 (ja) | アルキルアリールカーボネートの製造方法 | |
CZ286067B6 (cs) | Způsob výroby 1,2-dichlorethanu přímou chlorací a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
JP3128809B2 (ja) | 蒸留操作に於ける熱回収方法 | |
RU2615141C2 (ru) | Способ и аппарат для утилизации тепла в установках для получения мономера винилхлорида или в интегрированных установках для получения мономера винилхлорида/поливинилхлорида | |
RU2437869C2 (ru) | Способ и устройство для использования теплоты реакции, выделяющейся при получении 1,2-дихлорэтана | |
TWI613179B (zh) | 製造二氯乙烯(edc)之方法,以及製造氯乙烯單體(vcm)和聚氯乙烯(pvc)之方法 | |
KR101857330B1 (ko) | 미반응 알코올의 분리 및 회수 방법 | |
KR101837813B1 (ko) | 미반응 알코올의 분리 및 회수 방법 | |
US9981890B2 (en) | Method and a device for synthesizing 1.2-dichloroethane | |
TWI618687B (zh) | 純化二氯乙烯(edc)之方法,製造氯乙烯單體(vcm)和聚氯乙烯(pvc)之方法 | |
MX2008003753A (en) | Method of operating a distillation column for purifying 1,2-dichloroethane and for coupled sodium hydroxide solution evaporative concentration | |
MXPA00004859A (en) | Process for the preparation of difluoromethane |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |