NO316811B1 - Fremgangsmate for lasersveising av arbeidsstykker - Google Patents
Fremgangsmate for lasersveising av arbeidsstykker Download PDFInfo
- Publication number
- NO316811B1 NO316811B1 NO19992052A NO992052A NO316811B1 NO 316811 B1 NO316811 B1 NO 316811B1 NO 19992052 A NO19992052 A NO 19992052A NO 992052 A NO992052 A NO 992052A NO 316811 B1 NO316811 B1 NO 316811B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- process gas
- welding
- laser
- nitrogen
- laser beam
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 44
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims description 29
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 35
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 239000001307 helium Substances 0.000 claims description 9
- 229910052734 helium Inorganic materials 0.000 claims description 9
- SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N helium atom Chemical compound [He] SWQJXJOGLNCZEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 9
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 claims 2
- 238000004021 metal welding Methods 0.000 claims 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 8
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 3
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 3
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CFQGDIWRTHFZMQ-UHFFFAOYSA-N argon helium Chemical compound [He].[Ar] CFQGDIWRTHFZMQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 1
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
- B23K35/383—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area mainly containing noble gases or nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/02—Positioning or observing the workpiece, e.g. with respect to the point of impact; Aligning, aiming or focusing the laser beam
- B23K26/04—Automatically aligning, aiming or focusing the laser beam, e.g. using the back-scattered light
- B23K26/046—Automatically focusing the laser beam
- B23K26/048—Automatically focusing the laser beam by controlling the distance between laser head and workpiece
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/12—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure
- B23K26/123—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure in an atmosphere of particular gases
- B23K26/125—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring in a special atmosphere, e.g. in an enclosure in an atmosphere of particular gases of mixed gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/14—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring using a fluid stream, e.g. a jet of gas, in conjunction with the laser beam; Nozzles therefor
- B23K26/1462—Nozzles; Features related to nozzles
- B23K26/1464—Supply to, or discharge from, nozzles of media, e.g. gas, powder, wire
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Laser Beam Processing (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
Denne oppfinnelsen angår en fremgangsmåte for lasersveising av metall-arbeidsstykker, særlig aluminium eller aluminiumlegeringer. I fremgangsmåten blir sveisestedet spylt med en prosessgass.
Lasersveising er kjent fra tidligere allmenn bruk. I denne teknikken fokuseres en laserstråle på arbeidsstykket som skal sveises. Ofte tilføres en prosessgass som må tilfredsstille et antall krav samtidig til sveisestedet. Hensikten er på den ene siden å beskytte laseroptikken som anvendes fra skvetter og forurensninger og på den andre siden å forhindre eller begrense uønskede reaksjoner mellom den omgivende atmosfæren og sveiseområdet. Generelt rettes prosessgassen gjennom en dyse som er koaksial med hensyn til laserstrålen, selv om en andre dyse under visse omstendig-heter som er rettet transversalt med hensyn til laserstrålen kan anvendes i stedet eller i tillegg.
JP 61232087 vedrører en fremgangsmåte for lasersveising av stålplater, hvor det til sveisepunktet tilføres en gassblanding som bl.a. omfatter nitrogen. Andre gasser som er brukt, er argon eller helium, der argon er gassen som fore-trekkes .
I tidligere kjent teknikk anvendes som regel inertgasser som prosessgass. Nitrogen og argon er gasser som er til-gjengelige til lave priser, men de har den ulempen at laserstrålen vekselvirker med nitrogenmolekylene eller argon-atomene slik at det dannes et prosessgass-plasma som er uønsket ved mange anvendelser, fordi den reduserer sveise-virkningsgraden. Derfor benyttes ofte prosessgasser som inneholder omtrent lik 30 % eller mer helium i argon. Helium undertrykker plasmadannelse i prosessgassen.
Oppfinnelsen er begrunnet i formålet om å tilveiebringe en fremgangsmåte for lasersveising av den typen som er nevnt i begynnelsen som tillater at effektiv sveising kombineres med god kvalitet på sveisesømmene.
Oppfinnelsen oppnår dette formålet ved å benytte en blanding av minst en inertgass og minst 0,5 % volumprosent nitrogen som prosessgass. Inertgassinnholdet i prosessgassen består av rent helium.
I oppfinnelsens kontekst betyr betegnelsen "prosessgass" enhver gassblanding som tilføres sveisestedets område under lasersveising, for eksempel for å beskytte dette området fra den omgivende atmosfæren.
Under lasersveising kan energien overføres fra laserstrålen til materialet som skal sveises på to måter. For det første kan det være en direkte vekselvirkning mellom laserstrålen og materialet i arbeidsstykket, slik at materialet i arbeidsstykket fordampes eller at et metalldamp-plasma dannes. For det andre kan laserstrålen vekselvirke med og ionisere prosessgassen, slik at det dannes et prosessgass-plasma (som ikke må forveksles med metalldamp-plasmaet). Denne plasma-dannelsen i prosessgassen er kjent som en plasmaflamme. Prosessgass-plasmaet overfører i sin tur noe av dets energi til arbeidsstykket.
Plasmaflamme-dannelsen i prosessgassen er i seg selv uønsket, fordi den reduserer lasersveisingens virkningsgrad. Inertgasser som oppviser liten eller ingen tendens til plasma-dannelse er derfor foretrukket for lasersveising. Derfor er det i tidligere kjent teknikk ofte anvendt rent helium eller helium-argon-blandinger med høyt innhold ,av helium (for eksempel 50-70 volumprosent) for lasersveising (cf. DE 43 29 127 Al).
Når laserstrålen kommer i kontakt med arbeidsstykket, gitt tilstrekkelig lasereffekt, blir resultatet et såkalt keyhole, som dannes ved spontan fordampning av materialet og fremmer dyp inntrengning av laserstrålen inn i arbeidsstykket. I tilfelle av metaller som ikke er 100 % irene eller i tilfelle av metall-legeringer, kan bestanddeler av materialet som har et i sammenligning lavt kokepunkt fordampe eksplosivt i laserstrålen, og den resulterende endringen i trykkforholdene kan forårsake uønskede inklusjoner i arbeidsstykket, som f,or eksempel porer. Dette kan ha en spesielt ødeleggende effekt i tilfellet av arbeidsstykker laget av aluminium og aluminiumlegeringer, for eksempel. Aluminium koker ved 24 67 °C, mens magnesiumet som finnes i mange aluminiumlegeringer koker ved bare 1107 °C.
Oppfinnelsen har erkjent at disse uønskede hendelsene, som forringer sveisesømmens kvalitet, kan undertrykkes ved å tilføre minst 0,5 volumprosent nitrogen til inertgass-blandingen. Nitrogenet i blandingen blir i en viss utstrekning ionisert og/eller dissosiert av laserstrålen. Det er funnet at denne dannelsen av prosessgass-plasma stabiliserer sveise-keyhole og undertrykker uønskede eksplosive fordampningsfenomener i arbeidsstykket. Den direkte veksel-virkningen mellom laserstrålen og metallet undertrykkes lett, og plasmaflammen som dannes i en viss utstrekning er antatt å virke som en slags buffer som gjør sveiseoperasjonen mer uniform og således forhøyer sveisesømmens kvalitet. Derfor blir ifølge oppfinnelsen en lett forringelse av sveise-virkningsgraden som et resultat av plasmaflamme-dannelse bevisst akseptert for å oppnå en sveisesøm med høyere kvalitet og for å tillate at prosessen utføres uniformt og sikkert.
Selv om det allerede er kjent fra DE 43 29 127 Al, som nevnt ovenfor, å benytte en inertgass som inneholder 80-250 vpm nitrogen eller nitrogenoksider som beskyttelsesgas's gjennom lasersveising av aluminium, er denne tidligere kjente teknikken fjernt fra den foreliggende oppfinnelsen, siden den uttrykkelig konstaterer at et nitrogeninnhold på over 250 vpm har en ugunstig innvirkning på sveisens utseende og sveise-kvaliteten. Den foreliggende oppfinnelsen har overraskende erkjent at nitrogeninnhold som er høyere med en faktor på minst 200 enn det maksimale innholdet beskrevet i denne publikasjonen faktisk resulterer i betydelig forbedrede søm-kvaliteter. Resultatene inkluderer blant annet dypere inntrengning og forskjellig poredannelse.
Det er spesielt fordelaktig at inertgass-fraksjonen i prosessgassen er rent helium. Helium ioniseres av laserstrålen kun i svært begrenset omfang, og i dette tilfellet dannes prosessgass-plasmaet i det vesentlige ved ionisering og/eller dissosiasjon av nitrogen. Selv om det også er mulig for argon å være til stede i inertgass-blandingen, reduserer dette virkningen av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, siden ioniseringspotensialet for argon er mindre enn ionisering/dissosierings-potensialet for nitrogen.
Nitrogeninnholdet er fortrinnsvis minst 1 volumprosent, mer foretrukket minst 3 volumprosent, enda mer foretrukket minst 5 volumprosent, spesielt 10-50 volumprosent. Det optimale nitrogeninnholdet i prosessgassen er også avhengig av materialene som skal sveises. Ved sveising av aluminium og aluminiumlegeringer har et nitrogeninnhold på 10-15 % vist seg å være fordelaktig, mens ved sveising av stål som inneholder austenittiske mikrostrukturene bestanddeler er det foretrukne innholdet omtrent 30 volumprosent. Et overskytende nitrogeninnhold kan føre til uønsket nitrid-dannelse som kan ha en uheldig virkning på dynamiske og statiske fasthetsegenskaper i sveiseskjøten.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan anvendes med spesiell fordel for sveising av metall-arbeidsstykker av aluminium eller en aluminiumlegering. Slike legeringer er for eksempel AlMgMn, AlMgSi, AlMg og AlZnMg. Ved bruk av en Nd:YAG-laser med en stråleeffekt på 3 kW er det mulig eksempelvis å sveise arbeidsstykker som er opp til 5 mm tykke og er laget av disse legeringene ved hastigheter på fra 2-12 m per minutt.
Andre materialer som kan sveises ifølge oppfinnelsen er stål som har austenittiske mikrostrukturene bestanddeler, for eksempel austenittisk stål eller austenittisk-ferrittisk stål.
I stål med austenittiske mikrostrukturene bestanddeler* som for eksempel austenittiske rustfrie stål, duplex-stål eller superduplex-stål antas nitrogeninnholdet i prosessgassen å ha en videre virkning. Dissosiert nitrogen inkorpo-reres i materialet og bidrar til stabilisering av austenitt-innholdet i sveisesømmens mikrostruktur.
En eksempelvis utførelse av oppfinnelsen er beskrevet nedenfor med henvisning til tegningen, som skjematisk fremstiller vesentlige komponenter av et sveiseapparat for utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Ved hjelp av en fokuseringslinse 2 rettes en laserstråle
1 på arbeidsstykket 5 som skal sveises. Strålen passerer gjennom en dyse 3 og dens åpning 11. Laseren selv er ikke vist på tegningen; passende lasere er kjent for fagmannen.
Som eksempel er det mulig å benytte en C02~laser eller en faststoff-laser, såsom for eksempel en Nd:YAG-laser. Passende stråleeffekter ligger, for eksempel, i området fra 1-3 kW. Høyere lasereffekter kan også anvendes dersom det er hensiktsmessig, men i dette tilfellet er det foretrukket å benytte speiloptikk for å fokusere laserstrålen. Fokuserings-linsen 2 fokuserer laserstrålen på toppen av arbeidsstykket 6 som skal sveises. Diameteren av dyseåpningen 11 kan ligge i området fra 3-15 mm, fortrinnsvis 7-10 mm. Avstanden mellom dyseåpningen 11 og overflaten av arbeidsstykket 6 ligger fortrinnsvis i området fra 10-15 mm.
Dysen 3 har en fødeledning 5, gjennom hvilken prosess føres inn i et kammer 4. Prosessgassen som er benyttet- er en He-N2-blanding som inneholder 10 volumprosent nitrogen. Volumet av prosessgassen som tilføres er fortrinnsvis 30
l/min (målt ved standard temperatur og trykk).
Metallplaten 6 som skal sveises er understøttet av en støtteanordning 9. For å styre eller holde arbeidsavstanden konstant kan dysen 3 være utstyrt med en avstandsføler 7 (for eksempel en induktiv avstandsføler-anordning).
Under sveiseoperasjonen føres metallplaten 6 gjennom sveiseapparatet ved en hastighet på for eksempel 6 m/min, i retning av pilen som er vist i fig. 1. Det meste av energien i laserstrålen 1 vekselvirker direkte med materialet i. metallarket 6 i sveisestedets område. Det er en begrenset vekselvirkning mellom laserstrålen og prosessgassen som et resultat av dissosiasjon og ionisering av prosessgassen og påfølgende plasmadannelse, i den grad at sveise-keyhole stabiliseres- Denne fordelaktige virkningen av oppfinnelsen er spesielt merkbar dersom høye lasereffekter på mer enn 3 kW (og passende speiloptikk for fokuseringsformål) og en korresponderende høy effekt-tetthet benyttes i sveisestedets område.
Innenfor oppfinnelsens kontekst kan prosessgassen også tilføres på forskjellige måter, for eksempel via en dyse som er anordnet på siden og ikke er vist på tegningen. En slik dyse kan tilføyes enten i tillegg til eller i stedet for dysen 3.
Et eksempel hvor fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan anvendes er for sveising av austenittiske rustfrie stål (AISI 304) med en materialtykkelse på 2 mm. Et annet eksempel på et materiale som kan sveises med god virkning er en aluminiumlegering.
Claims (2)
1. Fremgangsmåte for lasersveising av metall-arbeidsstykker av aluminium eller en aluminiumlegering, hvor sveisepunktet spyles med en prosessgass, der prosessgassen som benyttes, er en blanding av en edelgass og nitrogen, karakterisert ved at nitrogeninnholdet er minst 0,5 volumprosent, og at edelgassinnholdet i prosessgassen består av rent helium.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at nitrogeninnholdet i prosessgassen er minst 1 volumprosent, fortrinnsvis minst 3 volumprosent, mer foretrukket minst 5 volumprosent og spesielt foretrukket 10-50 volumprosent.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19645746A DE19645746A1 (de) | 1996-11-06 | 1996-11-06 | Verfahren und Prozeßgas zum Laserschweißen von metallischen Werkstücken |
PCT/EP1997/006171 WO1998019818A1 (de) | 1996-11-06 | 1997-11-06 | Verfahren und prozessgas zum laserschweissen von metallischen werkstücken |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO992052D0 NO992052D0 (no) | 1999-04-28 |
NO992052L NO992052L (no) | 1999-06-28 |
NO316811B1 true NO316811B1 (no) | 2004-05-18 |
Family
ID=7810814
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO19992052A NO316811B1 (no) | 1996-11-06 | 1999-04-28 | Fremgangsmate for lasersveising av arbeidsstykker |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6281472B1 (no) |
EP (1) | EP0946331B1 (no) |
AT (1) | ATE257755T1 (no) |
BR (1) | BR9712902A (no) |
DE (2) | DE19645746A1 (no) |
NO (1) | NO316811B1 (no) |
WO (1) | WO1998019818A1 (no) |
Families Citing this family (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19961697A1 (de) * | 1999-12-21 | 2001-07-05 | Messer Griesheim Gmbh Frankfur | Schutzgasgemisch zum Laserschweissen von Aluminium |
NL1014512C2 (nl) * | 2000-02-28 | 2001-08-29 | Dsm Nv | Methode voor het lassen van duplex staal. |
US20050184033A1 (en) * | 2001-03-21 | 2005-08-25 | Johann Herrmann | Utilization of a process gas mixture and method for laser beam welding |
US6670570B2 (en) | 2001-06-15 | 2003-12-30 | L'air Liquide - Societe Anonyme A Directoire Et Couseil De Surveillance Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | Methods and apparatus for localized heating of metallic and non-metallic surfaces |
FR2834658B1 (fr) * | 2002-01-11 | 2004-04-02 | Air Liquide | PROCEDE ET INSTALLATION DE SOUDAGE LASER AVEC MELANGE GAZEUX N2/He A TENEURS CONTROLEES EN FONCTION DE LA PUISSANCE LASER |
FR2840836A1 (fr) * | 2002-06-14 | 2003-12-19 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote/oxygene en soudage laser |
FR2840834B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-12-03 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser jusqu'a 12 kw |
FR2840832B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-07-23 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser de flancs raboutes |
FR2840833B1 (fr) * | 2002-06-14 | 2004-12-03 | Air Liquide | Utilisation de melanges gazeux helium/azote en soudage laser jusqu'a 8 kw |
FR2841808B1 (fr) * | 2002-07-04 | 2004-12-03 | Air Liquide | Soudage par faisceau laser de toles fines, en particulier d'elements constitutifs d'appareils electromenagers |
DE10235822A1 (de) * | 2002-08-05 | 2004-02-19 | Linde Ag | Prozessgas und Verfahren zum Laserstrahlhartlöten |
FR2846581B1 (fr) * | 2002-10-31 | 2006-01-13 | Usinor | Procede et dispositif de pointage d'un jet fin de fluide, notamment en soudage, usinage, ou rechargement laser |
DE10257503A1 (de) * | 2002-12-10 | 2004-07-22 | Messer Griesheim Gmbh | Schutzgas zum Laserschweißen von Metallen |
DE10304473A1 (de) * | 2003-02-04 | 2004-08-12 | Linde Ag | Verfahren zum Laserstrahlschweißen |
DE502004012234D1 (de) | 2003-12-10 | 2011-04-07 | Vietz Gmbh | Orbitalschweissvorrichtung für den rohrleitungsbau |
DE102005051607A1 (de) | 2005-10-27 | 2007-05-10 | Linde Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Laserstrahlbearbeiten |
EP1985326B9 (de) * | 2007-03-30 | 2012-01-11 | Weinmann Geräte für Medizin GmbH & Co. KG | Beatmungsgerät mit Ermittlung der alveolären Ventilation (a.V.) |
US8053701B2 (en) * | 2008-10-28 | 2011-11-08 | The Boeing Company | Inert gas cover system for laser welding |
DE202010017861U1 (de) | 2010-10-22 | 2013-01-18 | Viessmann Werke Gmbh & Co Kg | Vorrichtung zum Laserschweißen eines metallischen Werkstücks |
US9790090B2 (en) * | 2013-02-13 | 2017-10-17 | Lawrence Livermore National Security, Llc | Laser-induced gas plasma machining |
US10307803B2 (en) * | 2016-07-20 | 2019-06-04 | The United States Of America As Represented By Secretary Of The Navy | Transmission window cleanliness for directed energy devices |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3066215A (en) * | 1959-11-18 | 1962-11-27 | Armco Steel Corp | Welding method and product |
JPS5893592A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-06-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レ−ザ溶接方法 |
JPS58173094A (ja) * | 1982-04-05 | 1983-10-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | レ−ザ溶接方法 |
JPS61232087A (ja) * | 1985-04-09 | 1986-10-16 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | レ−ザ溶接方法 |
DE4315849C1 (de) * | 1993-05-12 | 1994-06-30 | Deutsche Aerospace | Verfahren zum Schweißen von Aluminium mit CO¶2¶-Laserstrahl |
DE4329127A1 (de) * | 1993-08-30 | 1995-03-02 | Messer Griesheim Gmbh | Schutzgas für das Laserschweißen von Aluminium |
JPH09220682A (ja) * | 1996-02-14 | 1997-08-26 | Nkk Corp | 2相ステンレス溶接鋼管の製造方法 |
-
1996
- 1996-11-06 DE DE19645746A patent/DE19645746A1/de not_active Withdrawn
-
1997
- 1997-11-06 AT AT97951867T patent/ATE257755T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-11-06 DE DE59711222T patent/DE59711222D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-06 BR BR9712902A patent/BR9712902A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-11-06 EP EP97951867A patent/EP0946331B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-11-06 WO PCT/EP1997/006171 patent/WO1998019818A1/de active IP Right Grant
- 1997-11-06 US US09/297,647 patent/US6281472B1/en not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-04-28 NO NO19992052A patent/NO316811B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US6281472B1 (en) | 2001-08-28 |
ATE257755T1 (de) | 2004-01-15 |
WO1998019818A1 (de) | 1998-05-14 |
EP0946331A1 (de) | 1999-10-06 |
BR9712902A (pt) | 2000-03-21 |
NO992052L (no) | 1999-06-28 |
NO992052D0 (no) | 1999-04-28 |
DE59711222D1 (de) | 2004-02-19 |
EP0946331B1 (de) | 2004-01-14 |
DE19645746A1 (de) | 1998-05-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO316811B1 (no) | Fremgangsmate for lasersveising av arbeidsstykker | |
CA2637535C (en) | Cutting method using a laser having at least one ytterbium-based fibre, in which at least the power of the laser source, the diameter of the focused beam and the beam quality factor are controlled | |
US9987709B2 (en) | Method for cutting stainless steel with a fiber laser | |
US6891126B2 (en) | High-speed laser cutting method with adapted gas | |
US20080116175A1 (en) | Laser welding process with improved penetration | |
US20050263500A1 (en) | Laser or laser/arc hybrid welding process with formation of a plasma on the backside | |
US20010019044A1 (en) | Method and apparatus for the laser cutting of mild steel or structural steel with a multifocus optical component | |
NO310601B1 (no) | Fremgangsmåte for laserstråleskj¶ring av bånd- eller plateformede emner, s¶rlig elektroplater | |
Verhaeghe et al. | The effect of spot size and laser beam quality on welding performance when using high-power continuous wave solid-state lasers | |
WO2013110214A1 (en) | Method of welding coated materials | |
Lee et al. | Optimization of gas shielding for the vacuum laser beam welding of Ti–6Al–4 V titanium alloy | |
US6963046B2 (en) | Process gas and method for laser welding | |
US20060081568A1 (en) | Use of helium/nitrogen gas mixtures in up to 12kW laser welding | |
JP4219276B2 (ja) | 窒素/ヘリウム含有量がレーザーパワーにしたがって制御されている、窒素/ヘリウムガス混合物を用いるレーザー溶接のための方法および設備 | |
US6770841B2 (en) | Use of helium/nitrogen gas mixtures in up to 8kW laser welding | |
Olivier et al. | Materials processing with a 10kW Nd: YAG laser facility | |
Sona | Metallic materials processing: cutting and drilling | |
Faerber et al. | Process gases for laser welding | |
JP4146336B2 (ja) | Ar/He含有量がレーザー出力により制御されているAr/Heガス混合物によるレーザー溶接のための方法および設備 | |
JPH09248691A (ja) | レーザ溶接方法 | |
JPH11314191A (ja) | レーザ切断方法 | |
Suita et al. | Arc initiation phenomena by space GHTA welding process using touch start technique in a vacuum | |
RU1786118C (ru) | Способ плазменно-дуговой обработки металлов | |
RU2639200C1 (ru) | Способ двухлучевой лазерной сварки | |
Balázs et al. | Determination of Maximal Gap for Laser Welding |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |