NO309197B1 - Produksjon av destillatbrennstoff fra Fischer-Tropsch voks - Google Patents
Produksjon av destillatbrennstoff fra Fischer-Tropsch voks Download PDFInfo
- Publication number
- NO309197B1 NO309197B1 NO942726A NO942726A NO309197B1 NO 309197 B1 NO309197 B1 NO 309197B1 NO 942726 A NO942726 A NO 942726A NO 942726 A NO942726 A NO 942726A NO 309197 B1 NO309197 B1 NO 309197B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- product
- fraction
- range
- boiling
- heavier
- Prior art date
Links
- 239000000446 fuel Substances 0.000 title claims description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title description 8
- 238000009835 boiling Methods 0.000 claims description 22
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 21
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 21
- 238000006317 isomerization reaction Methods 0.000 claims description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 16
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 7
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 7
- 238000007710 freezing Methods 0.000 claims description 7
- 230000008014 freezing Effects 0.000 claims description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 6
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 claims description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 125000005842 heteroatom Chemical group 0.000 claims description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 claims 2
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 59
- 239000000047 product Substances 0.000 description 42
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 22
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 16
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 7
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 description 5
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 5
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 4
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 4
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N Ruthenium Chemical compound [Ru] KJTLSVCANCCWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 3
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052707 ruthenium Inorganic materials 0.000 description 3
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 2
- 229910001935 vanadium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003294 NiMo Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BOTDANWDWHJENH-UHFFFAOYSA-N Tetraethyl orthosilicate Chemical compound CCO[Si](OCC)(OCC)OCC BOTDANWDWHJENH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[O-2].[V+5].[V+5] XHCLAFWTIXFWPH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011149 active material Substances 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 150000001299 aldehydes Chemical class 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000012043 crude product Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S208/00—Mineral oils: processes and products
- Y10S208/95—Processing of "fischer-tropsch" crude
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
OMRÅDET FOR OPPFINNELSEN
Denne oppfinnelse vedrører produksjon av mellomdestil-later som angitt i krav l's ingress, hvilke som er nyttige som diesel- eller jetbrennstoff og som har utmerkede egenskaper ved lave temperaturer. Nærmere bestemt ved-rører denne oppfinnelse fremstilling av destillatbrennstoff fra et voksaktig hydrokarbon fremstilt ved omset-ning av CO og hydrogen, Fischer-Tropsch' hydrokarbonsyntese. Enda nærmere bestemt vedrører denne oppfinnelse en fremgangsmåte hvorved voksen separeres i minst to fraksjoner, en tyngre fraksjon som hydroisomeriseres uten mellomliggende hydrobehandling, og minst en lettere fraksjon som hydrobehandles før hydroisomerisasjonen.
BAKGRUNNEN FOR OPPFINNELSEN
Det voksaktige produkt fra en hydrokarbonsyntese, spesielt produktet fra en kobolt-katalysert prosess, inneholder en stor andel normale parafiner. Ikke desto mindre må produktene fra hydrokarbonsyntesen være brukbare for et bredt bruksområde, liksom produktene fra naturlig fore-kommende petroleum. Faktisk må produktene kunne utnyttes, og anvendelsen ikke påvirkes av deres opprinnelse. Voksaktige produkter gir som kjent produkter med dårlige flyteegenskaper ved lave temperaturer, hvilket gjør det vanskelige eller umulig å anvende dem hvor flyteegenskapene i kulde er av avgjørende viktighet, f.eks. smøre-midler, dieselbrennstoff, jetmotorbrennstoff.
Flyteegeneskaperne i kulde kan forbedres ved å øke de-stillatenes forgrening innenfor det egnede kokepunktom-råde samt ved hydrokrakking av tyngre komponenter. Hydrokrakking frembringer imidlertid gassformede og lette produkter som har en tendens til å redusere utbyttet av verdifulle destillater, og det gjenstår et ønske om å optimalisere destillater erholdt fra Fischer-Tropsch-vokser.
OPPSUMMERING AV OPPFINNELSEN
Denne prosess har en tendens til å øke utbyttet av de-stillatene, såsom kerosen, diesel og smøreoljeråprodukt samt å gi utmerkede flyteegenskaper i kulde, hvilket er essentielt for utnyttelsen av disse materialer. I henhold til oppfinnelsen fremstilles materialer som er nyttige som brennstoff i diesel- og jetmotorer eller som innblan-dingskomponent i disse brennstoffer, fra voksaktige Fischer-Tropsch-produkter ved en fremgangsmåte som angitt i krav l's karakteriserende del hvilken omfatter: å separere (ved fraksjonering) det voksaktige Fischer-Tropsch-produkt i en tyngre fraksjon som koker over ca 500°F (260°C) og minst én lettere fraksjon som koker under ca 500°F (260°C), f.eks.en 320/500°F (160/260°C), men fortrinnsvis en gjenværende flytende - ved atmosfærisk trykk
- fraksjon, dvs. en C5/500°F-fraksjon.
Den tyngre fraksjon hydroisomeriseres, fortrinnsvis i fravær av mellomliggende hydrobehandling, og det oppstår produkter med utmerkede flyteegenskaper i kulde, hvilke kan utnyttes som jetbrennstoff og dieselbrennstoff eller som innblandingskomponenter deri. Fortrinnsvis frembringer dette isomeriserte materiale jetbrennstoff med et frysepunkt på ca -40°F (-40°C) eller lavere og diesel-brennstof f med lave tåkepunkter, og cetan-graderinger som ligger lavere enn tilsvarende normale parafiner; dette er en indikasjon på øket produktforgrening i forhold til det voksaktige parafinutgangsprodukt.
Den lettere fraksjon, enten 320/500-fraksjonen eller Cs/500-fraksjonen, underkastes først mild katalytisk hydrobehandling for å fjerne heteroatomforbindelsene, såsom oksygenatene, etterfulgt av katalytisk hydroisomerisasjon, hvorved det produseres materialer som også er nyttige som diesel- eller jetbremmstoff eller som innblandingskomponenter deri. Eventuelt kan alle eller en del av hvert produkt kombineres eller blandes og anvendes som diesel- eller jetbrennstoff eller blandes videre for slik anvendelse.
Katalysatorene som er brukbare i hver hydrobehandling og hydroisomerisasjon, kan velges for å forbedre produktenes kvalitet.
I en utførelsesform av denne oppfinnelse kan ethvert 700°F+ (371°C+) -materiale fremstilt fra hvert hydroisomerisas jonstrinn resirkuleres og mates inn i hydroisome-risasjonstrinnet for den tyngre fraksjon for videre kon-vertering og isomerisasjon av 700°F+ -fraksjonen.
KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGEN
Figur 1 er et skjematisk riss av prosessen og dens utfør-elsesf ormer .
DETALJERT BESKRIVELSE
Fischer-Tropsch-prosessen kan frembringe et stort antall materialer avhengig av katalysatoren og prosessbetingelsene. For tiden innbefatter foretrukne katalysatorer kobolt, ruthenium og jern. Kobolt og ruthenium frembringer primært parafiniske produkter, hvorved kobolt tende-rer mot tyngre produkter, dvs. inneholdende C20+, mens ruthenium har en tendens til å produsere mer av destil-lattypen parafiner, dvs. C5-C20. Uten hensyn til katalysatoren eller prosessbetingelsene må imidlertid den høye andel av normale parafiner i produktet omdannes til mer anvendelige produkter, såsom transportbrennstoff. Denne omdannelse oppnås først og fremst ved hydrogenbehandling innbefattende hydrobehandling, hydroisomerisas jon og hydrokrakking. Ikke desto mindre kan utgangsproduktet for denne oppfinnelse beskrives som et voksaktig Fischer-Tropsch-produkt, og dette produkt kan inneholde C5+-materiale, fortrinnsvis C10+, mer foretrukket C20+-materiale, hvorav en betydelig andel er normale parafiner. En typisk produkt overs ikt er vist nedenfor, og den kan variere med ±10% for hver fraksjon.
Det innmatede produkt separeres, vanligvis ved fraksjonering i en tyngre fraksjon og minst en lettere fraksjon. Den tyngre fraksjon, fortrinnsvis fraksjonen som koker over 500°F (260°C), er ialt vesentlig fri for materiale som koker under 500°F (260°C). Fortrinnsvis inneholder den tyngre fraksjon mindre enn ca 3 vekt% 55°F- (260°C-). Det ble funnet at hydrobehandling av denne fraksjon, selv om øket omdannelse pga hydroisomerisas jon ble tatt med i beregningen, ikke fremkaller de samme utmerkede flyteegenskaper i kulde hvilke kan erholdes ved hydroisomerisas jon av en ubehandlet fraksjon. Følgelig underkastes den tyngre fraksjon med fordel katalytisk hydroisomerisasjon uten noe forutgående hydrobehandlingstrinn. Med andre ord, den tyngre fraksjon underkastes ikke noen kjemisk eller katalytisk behandling før hydroisomerisasjonen.
Hydroisomerisasjon er en velkjent prosess, og dens betin-gelse kan variere innen vide rammer. Tabell B nedenfor angir f.eks. noen vide og foretrukne betingelser for dette trinn.
Mens praktisk talt enhver katalysator kan være tilfreds-stillende for dette trinn, er noen katalysatorer bedre enn andre og er foretrukne. F.eks. er katalysatorer inneholdende et edelt, båret metall fra gruppe VIII, f.eks. platina eller palladium, nyttige, og det er også katalysatorer inneholdende et eller flere basismetaller fra gruppe VIII, f.eks. nikkel, kobolt, som eventuelt også innbefatter et metall fra gruppe VI, f.eks. molybden. Bæreren for metallene kan være ethvert tungtsmeltelig oksyd eller zeolitt eller blandinger derav. Foretrukne bærere innbefatter silisium-, aluminium-, titan-, zirko-nium-, vanadiumoksyd eller oksyder av andre elementer i gruppe III, IV, VA eller VI, samt Y-sikter, såsom ultra-stabile Y-sikter. Foretrukne bærere innbefatter aluminiumoksyd og silisium-aluminiumoksyd hvor silisiumoksyd-konsentrasjonen av hele bæreren er mindre enn ca 50 vekt%, fortrinnsvis mindre enn ca 35 vekt%. Mer foretrukne bærere er de som er beskrevet i US-patent 5187138. Kort fortalt inneholder katalysatorene beskrevet der et eller flere metaller fra gruppe VIII på en aluminiumoksyd- eller silisiumoksydbærer hvor bærerens overflate er modifisert ved tilsetning av en silisiumoksydforløper, f.eks. Si(OC2H5)4. Tilsetningen av silisiumoksyd er minst 0,5 vekt%, fortrinnsvis minst 2 vekt%, mer foretrukket ca 2-25 vekt%.
En faktor som bør beaktes i hydroisomerisasjonsprosesser, er at øket omdannelse har en tendens til å øke krakkingen med resulterende høyere utbytter av destillatbrennstoff. Følgelig holdes omdannelsen normalt ved ca 35-80% inn-matningshydrokarboner med kokepunkt over 700°F (371°C) som omdannes til hydrokarboner som koker under 700°F.
Flyteegenskapene i kulde hos det resulterende jetbrennstoff (320/500°F (160/260°C)) og dieselbrennstoff (500/- 700°F (260-371°C)) er utmerkede, og dette gjør produktene nyttige som innblandingsmidler for jet- og dieselbrenn-stof f.
I det minste én lettere fraksjon som koker under 500°F (260°C) utvinnes også og behandles. Den lettere fraksjon kan være en 320-500°F (160-260°C) -fraksjon eller fortrinnsvis hele fraksjonen som koker under 500°F (260°C), dvs. C5/500°F-fraksjonen. I begge tilfeller er behand-lingstrinnene de samme. Først hydrobehandles den lettere fraksjon for å fjerne heteroatom-forbindelsene, vanligvis oksygenater som har oppstått i hydrokarbonsyntesen. Hyd-robehandlingstemperaturen kan variere fra ca 350-600°F (176-315°C), trykket fra ca 100-3000 psig (6,8-204 Atm.) og hydrogenforbruk på 200-800 SCF/B (5,6-22,4 m<3>/fat). Katalysatorene for dette trinn er velkjente og innbefatter enhver katalysator med en hydrogeneringsfunksjon, f.eks. edle eller ikke edle metaller fra gruppe VIII eller metaller fra gruppe VI, eller kombinasjoner derav, båret på tungtsmeltelige oksyder eller zeolitter, f.eks. aluminium-, silisium-, silisium-aluminiumoksyd; aluminiumoksyd er den mest foretrukne bærer.
Under henvisning til tegningen kommer hydrogen og CO inn i Fischer-Tropsch-reaktoren 10 hvor syntesegassen omdannes til C5+-hydrokarboner. En tyngre fraksjon utvinnes i linje 12 og hydroisomeres i reaktor 16. Det nyttige produkt, en 320-700-fraksjon utvinnes i linje 22, og den kan anvendes som diesel- eller jetbrennstoff eller som inn-blandingskomponent etter fraksjonering (ikke vist). I en utførelsesform utvinnes 700°F+ (321°C+) -materialet fra produktet i linje 18 og resirkuleres til reaktor 16. I en annen utførelsesform spyles Cs/320-fraksjonen gjennom linje 20 og sendes til hydrobehandleren 15 eller eventuelt via linje 26 til den topplinjen 13 som inneholder C5/320-nafta for oppsamling og lagring.
Den lette fraksjon i linje 11 kan være en 320/500-fraksjon eller en C5/500-fraksjon. I sistnevnte tilfelle eksisterer ikke topplinjen 13, i førstnevnte samler den opp den lette nafta, dvs. C5/320-fraksjonen. Den lettere fraksjon hydrobehandles i et hydrobehandlingsapparat 15, og den resulterende lette nafta spyles gjennom linje 17 til linje 13. 320/500-fraksjonen utvinnes i linje 19 og hydroisomeres i reaktor 21. Det resulterende produkt i linje 23 kan anvendes som jetbrennstoff eller som et innblandingsmiddel, og det kan eventuelt kombineres via linje 25 med produktet fra reaktor 16 i linje 24. Lett-nafta spyles fra reaktor 21 og utvinnes i linje 27.
Etter hydrobehandling av den lettere fraksjon spyles lett-naftaen vekk, og det gjenværende materiale underkastes hydroisomerisasjon. Katalysatoren kan være enhver katalysator som kan anvendes i hydroisomerisasjon av lette fraksjoner, f.eks. 320/500-fraksjoner, og fortrinnsvis inneholder den et båret metall fra gruppe VIII. De edle metallkatalysatorer inneholdende platina eller palladium som beskrevet i US 5187138 er foretrukket.
I katalytiske hydroisomerisasjonsreaksjoner bør krakkingen av utgangsmaterialet holdes så lavt som mulig, vanligvis under 20% krakking, fortrinnsvis under 10%, mer foretrukket under 5%.
Følgende eksempler vil tjene til å illustrere ytterligere denne oppfinnelse.
EKSEMPEL 1
En serie på seks katalysatorer (A-H) ble undersøkt vedrø-rende isomerisasjon av et ikke-hydrobehandlet Fischer-Tropsch-voksmateriale med et initielt kokepunkt på ca 500°F (260°C) og et oksygeninnhold på ca 0,45 vekt%. Alle katalysatorene ble fremstilt i henhold til konvensjonelle fremgangsmåter under anvendelse av tilgjengelige materialer som er velkjent i faget. (Katalysatorene I-N ble anvendt i senere eksperimenter). Testene ble utført i et lite oppstrøms-prøveanlegg ved 1000 psig (68 Atm.), 0,5 LHSV, med en behandlende hydrogengassmengde på 3000 SCF/- Bbl (84 m<3>/fat) og ved temperaturer på 650-750°F (343-399°C). Materialutveininger ble foretatt ved en serie økende temperaturer med operasjonsperioder på 100-250 timer i hvert tilfelle. Sammensetningen av katalysatorene er angitt i tabell 1. Tabell 1 angir også den relative aktivitet hos katalysatorene uttrykt som reaksjonstempe-raturen som er nødvendig for å oppnå 40-50% omdannelse av innmatede hydrokarboner som koker over 700°F (371°C) til hydrokarboner som koker under 700°F. Katalysatorene som beskrives som overflateimpregnerte med silisiumoksyd, ble fremstilt i henhold til US 5187138. Det er åpenbart at forskjellige katalysatorer oppviser betydelige forskjeller i voksomdannelsesaktivitet. De mest aktive materialer var de som var fremstilt med tilsetning av silisiumoksyd på overflaten. Når det gjelder foreliggende oppfinnelse, er imidlertid aktivitet ikke en kritisk faktor. Viktigere faktorer innbefatter selektivi-teten for fremstilling av jetbrennstof f og dieselbrennstoff i forhold til gass og nafta og kvaliteten av det resulterende jet- og dieselbrennstoff; disse produkter bør nærme seg eller oppfylle spesifikasjonene for flyteegenskapene i kulde for anvendelse som transportbrennstoff.
Tabell 2 gir en oversikt over produktfordelingene, fryse-punktene for jetbrennstoffet, flytepunktene for diesel og cetanandelene for prosesser utført med 40-50% 700°F+
(371°C+) -omdannelse. Alle katalysatorer som er undersøkt i dette eksempel, viste mer eller mindre samme fordeling av kokepunktområdet for produktet karakterisert ved høy selektivitet for jetbrennstof f hydrokarboner i kokepunktområdet 320/500°F (160/260°C) med liten andel av gass og nafta. Andre katalysatorer (ikke vist) ble også under-søkt, men de viste ikke så gunstige selektiviteter.
Tabell 2 viser at bare visse katalysatorer kombinerer høy aktivitet og jet/diesel-selektivitet med å oppnå gode flyteegenskaper i kulde. Spesielt katalysator A var ikke istand til å produsere jetbrennstoff med akseptable flyteegenskaper. Men katalysatorer inneholdende den samme metallkombinasjon og mengde på silisium-aluminiumoksyd-baerere med 20-30 vekt% silisiumoksyd (B og C) gav aksep-tabelt produkt. Også CoNiMo/10% Si02Al203-katalysatorene som var modifisert ved tilsetning av ytterligere 4-16 vekt% silisiumoksyd som overflateimpregnert silisiumoksyd (katalysatorene D-F) tilveiebragte et godt produkt. Gode resultater ble også oppnådd med silisiumoksyd-overflate-behandlede katalysatorer inneholdende platina og palladium (G, H) istedenfor CoNiMo. Disse typer av katalysatorer (representert ved B-H) gav produkter med lignende totale kvalitet, og de er meget foretrukne for voksisomerisa-sjonstrinnet for 500°F+ (260°C+) -materialet.
EKSEMPEL 2
Katalysator D (4% SiO2/CoNiMo/10% Si02-Al203 ble testet med hensyn til 500°F-voksomdannelsesaktivitet, selektivitet og produktkvalitet under forskjellige sett av pro-sessbetingelser. I disse tester var katalysatoren i form av 1/20" (1/500 cm) kvadrilobe ekstrudater i en 200 ml prøvereaktor. Tabell 3 oppsummerer resultatene av disse undersøkelser hvor det ble anvendt den samme ikke-hydrobehandlede voks-innmatning som i eksempel 1. Aktiviteten ble forbedret med ekvivalent selektivitet og jetbrennstof fkvalitet når trykket ble redusert til 500 psig (39 Atm.) og romhastigheten ble øket til 1,0 LHSV. Men når voksinnmatningshastigheten ble øket til 3,0 LHSV og tem-peraturen også øket, forandret selektivitetsmønsteret seg dramatisk, f.eks. utbyttet av jetbrennstoff sank til fordel for gass- og naftaproduksjon, og jetbrennstoffets kvalitet ble også forringet som vist ved et høyere frysepunkt . Grunnene for denne forandring i detalj er ikke fullt ut forstått, skjønt porediffusjonsbegrensninger antas å være primærfaktoren som bidrar til det dårligere resultat ved 3 LHSV.
EKSEMPEL 3
Flere forsøk ble også utført med en 550°F+-Fischer-Tropsch-voks som var hydrobehandlet for å fjerne små mengder av oksygenholdige hydrokarboner (alkoholer, alde-hyder etc.) før isomerisasjonen. Hydrobehandlingen ble utført ved 635°F (335°C), 1000 psig (68 Atm.), 2500 SCF/Bbl (70 m<3>/fat) H2-behandlingdsandel og ved romhastig-heter på 0,5-3,0 LHSV under anvendelse av en kommersiell sulfid-NiMo/Al203-katalysator. Voksisomerisasjonen og hydrokrakkingen ble deretter utført med katalysator B ved 1000 psig (68 Atm.), 0,5-3,0 LSHV og 620-660°F (326-349°C). Resultatene fra disse forsøk er sammenlignet med ett-trinnsisomerisasjonsoperasjoner i tabell 4. Fischer-Tropsch-voksens reaktivitet vedrørende omdannelse under isomerisasjonen ble sterkt forhøyet ved forhåndshydro-behandlingen. F.eks. ble det oppnådd 50% 700°F-omdannelse nær 600°F (315°C) med den hydrobehandlede voks i forhold til en nødvendig temperatur nær 700°C (371°C) med den ikke-hydrobehandlede voks. Imidlertid var kvaliteten på jetbrennstoffet produsert med hydrobehandling etterfulgt av isomerisasjon ikke så god som med ett-trinnoperasjon. Basert på dette resultat utføres voksisomerisasjonen fortrinnvis under anvendelse av et ikke-hydrobehandlet 500°F+-Fischer-Tropsch-produkt.
EKSEMPEL 4
Det ble også utført forsøk med Fischer-Tropsh-vokser med varierende innhold av 500<0>F--hydrokarboner. Som vist i tabell 5 for lignende nivåer av 700°F+-omdannelse, forbedret kvaliteten på 329/500°F-jetbrennstoffet seg (bedømt utfra frysepunktmålinger) når 500°F--innholdet i innmatningen minket. For å oppfylle kravene til frysepunkt-spesifikasjonene ved 700°F-omdannelsesnivåer nær 50-60%, er innholdet av 500°F-hydrokarbon i voksinnmatningen mindre enn ca 6 vekt%, fortrinnvis mindre enn 4 vekt%, og mest foretrukket mindre enn 2 vekt%.
EKSEMPEL 5
Katalysator H fra eksempel 1 og katalysator I ble under-søkt med hensyn til isomerisasjon av en Fischer-Tropsch-lettolje med kokepunkt mellom 100°F og 500°F (38-260°C)
(tilnærmelsesvis en C5/500-fraksjon). Reaksjonsbetingel-sene lignet betingelsene i eksempel 1. Katalysator I var en kommersielt tilgjengelig hydrokrakkingskatalysator inneholdemde ca 80 vekt% ultrastabilt Y-zeolitt og 20 vekt% aluminiumoksyd. Liten eller ingen omdannelse av denne innmatning kunne oppnås med disse to katalysatorer ved reaksjonstemperaturer opp til 750°F (399°C).
EKSEMPEL 6
Den samme innmatning som i eksempel 4 ble underkastet hydrobehandling og frasjonering før isomerisasjonstestene ble utført. Hydrobehandlingen ble utført ved 350 psig (23,4 Atm.), 450°F (232°C) og 3 LHSV under anvendelse av en 50% Ni/A1203-katalysator. Etter hydrobehandling ble innmatningen hevet til et initiell kokepunkt på ca 350°F (177°C) før isomerisasjonstestene. Isomerisasjonstestene ble utført ved 350-600 psig (23,4-40,8 Atm.), 550-700°F
(288-371°C) og 1 LHSV med katalysatorene J og L beskrevet i tabell 1. I motsetning til eksempel 4 viste den hydrobehandlede destillatinnmatning god reaktivitet vedrørende omdannelse til nafta og andel av isomeriserte destillat-hydrokarboner som er egnet for anvendelse som innblandingskomponenter i diesel- og jetbrennstoff. Ved høye
nivåer av 500°F+-omdannelse var 320/500°F-produktet fremstilt over katalysator J egnet for anvendelse som jetbrennstof f uten ytterligere innblanding. Denne katalysator innholdt 0,3 vekt% palladium dispergert på en 10% Si02-Al203-bærer som var ytterligere modifisert ved tilsetning av 6 vekt% overflatesilisiumoksyd fremstilt ved impregnering med Si(OCs2H5)4. Denne katalysator oppviste en overlegen selektivitet for fremstilling av jetbrennstoff i forhold til gass og nafta sammenlignet med de mer aktive katalysatorer K og L som inneholdt 0,5% palladium dispergert i bærere inneholdende 75% Si02-Al203 hhv. ultrastabilt Y-zeolitt. Tabell 6 sammenligner produktfordelingene og jetbrennstoffkvaliteten ved flere omdannelsesnivåer.
EKSEMPEL 8
Isomerisasjonstester ble også utført med den samme hydrobehandlede 350°F+-innmatning som ble anvendt i eksempel 6, idet man anvendte katalysator K angitt i tabell 1 og en laboratorie-katalysator fremstilt ved å impregnere 0,5 vekt% palladium på den samme 20% SiOs2-Al203-bærer som ble brukt for å fremstille katalysator B.
Denne katalysator ble tørket og kalsinert i luft ved 450°C i 3-4 timer før anvendelsen. I dette tilfelle var formålet med testen å optimalisere utbyttet for destilla-tet i 320-500°F-kokeområdet (160-260°C) og tilfredsstille en frysepunktsspesifikasjon på -50°F (-46°C). I tabell 7 er produktutbyttene sammenlignet under disse betingelser for konstant produktkvalitet. Det kan ses at katalysatoren fremstilt med 20 vekt% silisiumoksyd-bærer gav større destillatutbytte og mindre gass og nafta sammenlignet med katalysatoren fremstilt med katalysatoren med den høye andel av silisiumoksydbærer (75 vekt%), skjønt begge katalysatorer var gode.
EKSEMPEL 8
Isomerisasjonstester ble også utført med en andre hydrobehandlet normal parafininnmatning inneholdende hydrokarboner fra det primære destillatområde. I dette tilfelle ble seks katalysatorer (A, D, G, H, M, N) anvendt ved 1000 psig (68 Atm.), 0,5 LHSV og ved temperaturer varierende fra 400°F til 700°F (204-371°C). Som vist i tabell 8 ble det iakttatt meget forskjellig aktivitets- og selek-tivitetsmønstre med de forskjellige katalysatorer. Katalysator A og D inneholdende CoNiMo dispergert på silisi-umaluminiumoksyd-bærere viste sterk tendens til C^ C^-gassproduksjon. Katalysator N som inneholdt 0,5 vekt% platina på en ultrastabil Y-zeolitt, utviste høy aktivitet ved lave temperaturer, men produktene var til stør-stedelen nafta-hydrokarboner. Katalysator M inneholdende 0,6% Pt dispergert på et fluoridisert aluminiumoksyd viste god aktivitet kombinert med god selektivitet for fremstilling av isomeriserte hydrokarboner i området for kokepunktet for jetbrennstoff. Imidlertid ble de beste selektiviteter for å fremstille 320/500°F-hydrokarboner i forhold til gass og nafta erholdt med edelmetallkatalysa-torer inneholdende 0,6 vekt% Pt eller 0,7 vekt% Pd dispergert på en 10% Si02-Al203-bærer som var ytterligere modifisert ved tilsetning av 4 vekt% overflatesilisiumoksyd fremstilt ved å impregnere med Si(OC2H5)4.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte ved fremstilling av mellomdestillat-transportbrennstoffkomponenter fra det voksaktige produkt som stammer fra en hydrokarbonsyntese, karakterisert ved(a) separasjon av det voksaktige produkt i en tyngre fraksjon som koker over 260°C (500°F) og minst én lettere fraksjon som koker under 260-C (500°F), og separat gjenvinning av de tyngre og lettere fraksjoner; (b) katalytisk isomerisering av den tyngre fraksjon gjenvunnet i trinn (a) i nærvær av hydrogen og gjenvinning av ønskede produkter med forbedrede flyteegenskaper i kulde; (c) katalytisk hydrobehandling av minst en lettere fraksjon og fjerning av heteroatomforbindelser derfra; (d) katalytisk isomerisering av produktet fra trinn (c) for å fremstille et ønsket jetbrennstoff-komponent produkt med et frysepunkt på -30°F (-34°C) eller lavere.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at den lettere fraksjon koker i området C5-500°F (260°C).
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at den lettere fraksjon koker i området 320-500°F (160-260°C).
4. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,
karakterisert ved at den tyngre fraksjon er ialt vesentlig fri for materialer som koker under 500°F (260°C).
5. Fremgangsmåte ifølge krav 4 , karakterisert ved at den tyngre fraksjon inneholder mindre enn 3% hydrokarboner som koker under
500°F (260°C).
6. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,
karakterisert ved at minst en del av produktet fra trinn (b) kombineres med minst en del av produktet fra trinn (d).
7. Fremgangsmåte ifølge krav 6, karakterisert ved at minst en del av produktet som koker i området 320-500°F (160-260°C) fra trinn (b) kombineres med minst en del av produktet som koker i området 320-500°F (160-260°C) fra trinn (d).
8. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,
karakterisert ved at produktet gjenvunnet fra trinn (b) koker i området 320-700°F (160-371°C).
9. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav,
karakterisert ved at produktet utvunnet fra trinn (d) koker i området 320-500°F (160-260°C).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/096,129 US5378348A (en) | 1993-07-22 | 1993-07-22 | Distillate fuel production from Fischer-Tropsch wax |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO942726D0 NO942726D0 (no) | 1994-07-21 |
| NO942726L NO942726L (no) | 1995-01-23 |
| NO309197B1 true NO309197B1 (no) | 2000-12-27 |
Family
ID=22255585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO942726A NO309197B1 (no) | 1993-07-22 | 1994-07-21 | Produksjon av destillatbrennstoff fra Fischer-Tropsch voks |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5378348A (no) |
| EP (1) | EP0635557B1 (no) |
| AU (1) | AU671224B2 (no) |
| CA (1) | CA2127010C (no) |
| DE (1) | DE69423148T2 (no) |
| MY (1) | MY111278A (no) |
| NO (1) | NO309197B1 (no) |
Families Citing this family (158)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2110051T5 (es) † | 1992-08-18 | 2002-10-01 | Shell Int Research | Procedimiento de preparacion de combustibles hidrocarbonados. |
| CA2179093A1 (en) * | 1995-07-14 | 1997-01-15 | Stephen Mark Davis | Hydroisomerization of waxy hydrocarbon feeds over a slurried catalyst |
| US5660714A (en) * | 1995-07-14 | 1997-08-26 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroconversion process utilizing a supported Ni-Cu hydroconversion catalyst |
| US5689031A (en) † | 1995-10-17 | 1997-11-18 | Exxon Research & Engineering Company | Synthetic diesel fuel and process for its production |
| US6296757B1 (en) | 1995-10-17 | 2001-10-02 | Exxon Research And Engineering Company | Synthetic diesel fuel and process for its production |
| AU730173B2 (en) * | 1995-10-17 | 2001-03-01 | Exxon Research And Engineering Company | Synthetic diesel fuel and process for its production |
| AU730128B2 (en) * | 1995-10-17 | 2001-02-22 | Exxon Research And Engineering Company | Synthetic diesel fuel and process for its production |
| DZ2129A1 (fr) * | 1995-11-28 | 2002-07-23 | Shell Int Research | Procédé pour produire des huiles lubrifiantes de base. |
| US5833839A (en) | 1995-12-08 | 1998-11-10 | Exxon Research And Engineering Company | High purity paraffinic solvent compositions, and process for their manufacture |
| US6313361B1 (en) | 1996-02-13 | 2001-11-06 | Marathon Oil Company | Formation of a stable wax slurry from a Fischer-Tropsch reactor effluent |
| US5888376A (en) * | 1996-08-23 | 1999-03-30 | Exxon Research And Engineering Co. | Conversion of fischer-tropsch light oil to jet fuel by countercurrent processing |
| US5814109A (en) * | 1997-02-07 | 1998-09-29 | Exxon Research And Engineering Company | Diesel additive for improving cetane, lubricity, and stability |
| US5766274A (en) | 1997-02-07 | 1998-06-16 | Exxon Research And Engineering Company | Synthetic jet fuel and process for its production |
| US5882505A (en) * | 1997-06-03 | 1999-03-16 | Exxon Research And Engineering Company | Conversion of fisher-tropsch waxes to lubricants by countercurrent processing |
| US6495029B1 (en) | 1997-08-22 | 2002-12-17 | Exxon Research And Engineering Company | Countercurrent desulfurization process for refractory organosulfur heterocycles |
| US6325833B1 (en) * | 1997-09-12 | 2001-12-04 | Exxon Research And Engineering Company | Emulsion blends |
| CA2243267C (en) | 1997-09-26 | 2003-12-30 | Exxon Research And Engineering Company | Countercurrent reactor with interstage stripping of nh3 and h2s in gas/liquid contacting zones |
| AU1280299A (en) * | 1997-10-28 | 1999-05-17 | University Of Kansas, The | Blended compression-ignition fuel containing light synthetic crude and blending stock |
| US6103773A (en) * | 1998-01-27 | 2000-08-15 | Exxon Research And Engineering Co | Gas conversion using hydrogen produced from syngas for removing sulfur from gas well hydrocarbon liquids |
| US6013171A (en) * | 1998-02-03 | 2000-01-11 | Exxon Research And Engineering Co. | Catalytic dewaxing with trivalent rare earth metal ion exchanged ferrierite |
| US6043288A (en) | 1998-02-13 | 2000-03-28 | Exxon Research And Engineering Co. | Gas conversion using synthesis gas produced hydrogen for catalyst rejuvenation and hydrocarbon conversion |
| US5895506A (en) * | 1998-03-20 | 1999-04-20 | Cook; Bruce Randall | Use of infrared spectroscopy to produce high lubricity, high stability, Fischer-Tropsch diesel fuels and blend stocks |
| US6333294B1 (en) * | 1998-05-22 | 2001-12-25 | Conoco Inc. | Fischer-tropsch processes and catalysts with promoters |
| US6075061A (en) * | 1998-06-30 | 2000-06-13 | Exxon Research And Engineering Company | Integrated process for converting natural gas and gas field condensate into high valued liquid products (law713) |
| US6180842B1 (en) | 1998-08-21 | 2001-01-30 | Exxon Research And Engineering Company | Stability fischer-tropsch diesel fuel and a process for its production |
| US6080301A (en) | 1998-09-04 | 2000-06-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Premium synthetic lubricant base stock having at least 95% non-cyclic isoparaffins |
| US7217852B1 (en) | 1998-10-05 | 2007-05-15 | Sasol Technology (Pty) Ltd. | Process for producing middle distillates and middle distillates produced by that process |
| US6001142A (en) * | 1998-11-06 | 1999-12-14 | Texaco Inc. | Polyoxyalkylene urethane and fuel composition containing same |
| US6579443B1 (en) | 1998-12-07 | 2003-06-17 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Countercurrent hydroprocessing with treatment of feedstream to remove particulates and foulant precursors |
| US6623621B1 (en) | 1998-12-07 | 2003-09-23 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Control of flooding in a countercurrent flow reactor by use of temperature of liquid product stream |
| US6497810B1 (en) | 1998-12-07 | 2002-12-24 | Larry L. Laccino | Countercurrent hydroprocessing with feedstream quench to control temperature |
| US6569314B1 (en) | 1998-12-07 | 2003-05-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Countercurrent hydroprocessing with trickle bed processing of vapor product stream |
| US6835301B1 (en) | 1998-12-08 | 2004-12-28 | Exxon Research And Engineering Company | Production of low sulfur/low aromatics distillates |
| DE69940483D1 (de) | 1999-04-06 | 2009-04-09 | Sasol Tech Pty Ltd | Synthetischer Naphtha-Brennstoff |
| US6210559B1 (en) * | 1999-08-13 | 2001-04-03 | Exxon Research And Engineering Company | Use of 13C NMR spectroscopy to produce optimum fischer-tropsch diesel fuels and blend stocks |
| US6497812B1 (en) | 1999-12-22 | 2002-12-24 | Chevron U.S.A. Inc. | Conversion of C1-C3 alkanes and fischer-tropsch products to normal alpha olefins and other liquid hydrocarbons |
| BR0108019A (pt) * | 2000-02-03 | 2002-10-29 | Exxonmobil Res & Eng Co | Processo de um único estágio para a hidroisomerização das frações de hidrocarbonetos leves e pesados produzidos por um reator de sìntese de hidrocarbonetos, e, processo de sìntese de hidrocarbonetos fischer-tropsch |
| US6663767B1 (en) * | 2000-05-02 | 2003-12-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Low sulfur, low emission blends of fischer-tropsch and conventional diesel fuels |
| US6787022B1 (en) | 2000-05-02 | 2004-09-07 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Winter diesel fuel production from a fischer-tropsch wax |
| EP1294831A2 (en) * | 2000-05-02 | 2003-03-26 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Wide cut fischer-tropsch diesel fuels |
| JP2003531950A (ja) * | 2000-05-02 | 2003-10-28 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 低排出物ｆ−ｔ燃料／分解基材油ブレンド |
| US8455389B2 (en) * | 2000-05-25 | 2013-06-04 | Sasol Technology (Pty) Ltd. | Hydrocracking catalyst and a diesel production process |
| AU2005201627B2 (en) * | 2000-11-08 | 2007-11-22 | Chevron U.S.A. Inc. | Manufacture of lubricants from Fischer-Tropsch syncrude |
| JP2004514020A (ja) * | 2000-11-08 | 2004-05-13 | シェブロン ユー．エス．エー． インコーポレイテッド | フィッシャー・トロプシュ合成原油からの潤滑油の製造 |
| US6589415B2 (en) | 2001-04-04 | 2003-07-08 | Chevron U.S.A., Inc. | Liquid or two-phase quenching fluid for multi-bed hydroprocessing reactor |
| US6583186B2 (en) | 2001-04-04 | 2003-06-24 | Chevron U.S.A. Inc. | Method for upgrading Fischer-Tropsch wax using split-feed hydrocracking/hydrotreating |
| US6656342B2 (en) | 2001-04-04 | 2003-12-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Graded catalyst bed for split-feed hydrocracking/hydrotreating |
| ITMI20011441A1 (it) * | 2001-07-06 | 2003-01-06 | Agip Petroli | Processo per la produzione di distillati medi paraffinici |
| FR2826974B1 (fr) * | 2001-07-06 | 2007-03-23 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage en 2 etapes de charges issues du procede fischer-tropsch |
| FR2826972B1 (fr) * | 2001-07-06 | 2007-03-23 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage d'une fraction lourde issue d'un effluent produit par le procede fischer-tropsch |
| FR2826971B1 (fr) * | 2001-07-06 | 2003-09-26 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage de charges issues du procede fischer-tropsch |
| FR2826973B1 (fr) * | 2001-07-06 | 2005-09-09 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage de 2 fractions issues de charges provenant du procede fischer-tropsch |
| US6699385B2 (en) | 2001-10-17 | 2004-03-02 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for converting waxy feeds into low haze heavy base oil |
| US6765025B2 (en) | 2002-01-17 | 2004-07-20 | Dalian Institute Of Chemical Physics, Chinese Academy Of Science | Process for direct synthesis of diesel distillates with high quality from synthesis gas through Fischer-Tropsch synthesis |
| US6774272B2 (en) | 2002-04-18 | 2004-08-10 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for converting heavy Fischer Tropsch waxy feeds blended with a waste plastic feedstream into high VI lube oils |
| CA2493912A1 (en) * | 2002-07-19 | 2004-01-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for combustion of a liquid hydrocarbon |
| WO2004009743A1 (en) * | 2002-07-19 | 2004-01-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Use of a yellow flame burner |
| JP2005533159A (ja) * | 2002-07-19 | 2005-11-04 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 発熱方法 |
| WO2004009742A1 (en) * | 2002-07-19 | 2004-01-29 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Use of a blue flame burner |
| JP2005533233A (ja) * | 2002-07-19 | 2005-11-04 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 凝縮ボイラーにおけるフィッシャー・トロプシュ由来燃料の使用 |
| US7279018B2 (en) | 2002-09-06 | 2007-10-09 | Fortum Oyj | Fuel composition for a diesel engine |
| US7282137B2 (en) | 2002-10-08 | 2007-10-16 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for preparing basestocks having high VI |
| US7344631B2 (en) | 2002-10-08 | 2008-03-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Oxygenate treatment of dewaxing catalyst for greater yield of dewaxed product |
| US7087152B2 (en) | 2002-10-08 | 2006-08-08 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Wax isomerate yield enhancement by oxygenate pretreatment of feed |
| US7220350B2 (en) | 2002-10-08 | 2007-05-22 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Wax isomerate yield enhancement by oxygenate pretreatment of catalyst |
| US7077947B2 (en) | 2002-10-08 | 2006-07-18 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Process for preparing basestocks having high VI using oxygenated dewaxing catalyst |
| US7125818B2 (en) | 2002-10-08 | 2006-10-24 | Exxonmobil Research & Engineering Co. | Catalyst for wax isomerate yield enhancement by oxygenate pretreatment |
| US7704379B2 (en) | 2002-10-08 | 2010-04-27 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Dual catalyst system for hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax and waxy raffinate |
| US6951605B2 (en) | 2002-10-08 | 2005-10-04 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Method for making lube basestocks |
| US6949180B2 (en) * | 2002-10-09 | 2005-09-27 | Chevron U.S.A. Inc. | Low toxicity Fischer-Tropsch derived fuel and process for making same |
| US7015035B2 (en) * | 2002-11-05 | 2006-03-21 | The Trustees Of Columbia University In The City Of New York | RD114-based retroviral packaging cell line and related compositions and methods |
| AR041930A1 (es) * | 2002-11-13 | 2005-06-01 | Shell Int Research | Composiciones de combustible diesel |
| US6933323B2 (en) * | 2003-01-31 | 2005-08-23 | Chevron U.S.A. Inc. | Production of stable olefinic fischer tropsch fuels with minimum hydrogen consumption |
| US20040159582A1 (en) * | 2003-02-18 | 2004-08-19 | Simmons Christopher A. | Process for producing premium fischer-tropsch diesel and lube base oils |
| US20040173501A1 (en) * | 2003-03-05 | 2004-09-09 | Conocophillips Company | Methods for treating organic compounds and treated organic compounds |
| AU2004277370A1 (en) * | 2003-04-28 | 2005-04-14 | Sequoia Pharmaceuticals, Inc. | Antiviral agents for the treatment, control and prevention of infections by coronaviruses |
| JP5478806B2 (ja) * | 2003-05-22 | 2014-04-23 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | ナフテン系及び芳香族系原油からのケロシン及びガス油の品質向上法 |
| US8022108B2 (en) * | 2003-07-02 | 2011-09-20 | Chevron U.S.A. Inc. | Acid treatment of a fischer-tropsch derived hydrocarbon stream |
| US7150823B2 (en) * | 2003-07-02 | 2006-12-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Catalytic filtering of a Fischer-Tropsch derived hydrocarbon stream |
| US20050004415A1 (en) * | 2003-07-02 | 2005-01-06 | Chevron U.S.A. Inc. | Ion exchange methods of treating a Fischer-Tropsch derived hydrocarbon stream |
| US20050004412A1 (en) * | 2003-07-02 | 2005-01-06 | Chevron U.S.A. Inc, | Distillation of a Fischer-Tropsch derived hydrocarbon stream |
| US8137531B2 (en) * | 2003-11-05 | 2012-03-20 | Chevron U.S.A. Inc. | Integrated process for the production of lubricating base oils and liquid fuels from Fischer-Tropsch materials using split feed hydroprocessing |
| BRPI0416356A (pt) * | 2003-11-10 | 2007-03-13 | Shell Int Research | composição de combustìvel, uso de um levulinato de alquila c4-c8, métodos para reduzir a temperatura de separação de fase de uma composição de combustìvel, para operar um motor de ignição por compressão e/ou um veìculo que seja motorizado por tal motor e um aparelho de aquecimento provido com um queimador, e, processo para a preparação de uma composição de combustìvel |
| US7354507B2 (en) * | 2004-03-17 | 2008-04-08 | Conocophillips Company | Hydroprocessing methods and apparatus for use in the preparation of liquid hydrocarbons |
| US7345211B2 (en) * | 2004-07-08 | 2008-03-18 | Conocophillips Company | Synthetic hydrocarbon products |
| JP2008516033A (ja) | 2004-10-08 | 2008-05-15 | シエル・インターナシヨネイル・リサーチ・マーチヤツピイ・ベー・ウイ | 炭素含有供給原料からの低級オレフィンの製造方法 |
| EP1812538A1 (en) * | 2004-10-11 | 2007-08-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a haze free base oil |
| EP1812537A1 (en) * | 2004-10-11 | 2007-08-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a haze free oil |
| US20060156620A1 (en) * | 2004-12-23 | 2006-07-20 | Clayton Christopher W | Fuels for compression-ignition engines |
| US20060163113A1 (en) * | 2004-12-23 | 2006-07-27 | Clayton Christopher W | Fuel Compositions |
| US20060156619A1 (en) * | 2004-12-24 | 2006-07-20 | Crawshaw Elizabeth H | Altering properties of fuel compositions |
| CN100395315C (zh) * | 2005-04-29 | 2008-06-18 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种费托合成物加氢提质组合工艺方法 |
| CN100389181C (zh) * | 2005-04-29 | 2008-05-21 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种从费托合成油多产中间馏分油的方法 |
| FR2888584B1 (fr) * | 2005-07-18 | 2010-12-10 | Inst Francais Du Petrole | Procede de production de distillats moyens par hydroisomerisation et hydrocraquage de charges issues du procede fischer-tropsch utilisant un lit de garde multifonctionnel |
| AU2006274057A1 (en) * | 2005-07-25 | 2007-02-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fuel compositions |
| WO2007012586A1 (en) * | 2005-07-25 | 2007-02-01 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fuel compositions |
| WO2007055935A2 (en) | 2005-11-03 | 2007-05-18 | Chevron U.S.A. Inc. | Fischer-tropsch derived turbine fuel and process for making same |
| JP4791167B2 (ja) * | 2005-12-09 | 2011-10-12 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 水素化精製方法 |
| JP4886338B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2012-02-29 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | ワックスの水素化分解方法及び燃料基材の製造方法 |
| FR2909097B1 (fr) * | 2006-11-27 | 2012-09-21 | Inst Francais Du Petrole | Procede de conversion de gaz en liquides a logistique simplifiee |
| AU2008206002B2 (en) * | 2007-01-15 | 2011-11-17 | Nippon Oil Corporation | Processes for production of liquid fuel |
| JP4861838B2 (ja) * | 2007-01-15 | 2012-01-25 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 液体燃料の製造方法 |
| US20080260631A1 (en) | 2007-04-18 | 2008-10-23 | H2Gen Innovations, Inc. | Hydrogen production process |
| WO2008135602A2 (en) * | 2007-05-08 | 2008-11-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Diesel fuel compositions comprising a gas oil base fuel and a fatty acid alkyl ester |
| US8715371B2 (en) * | 2007-05-11 | 2014-05-06 | Shell Oil Company | Fuel composition |
| US7999142B2 (en) * | 2007-09-20 | 2011-08-16 | Uop Llc | Production of diesel fuel from biorenewable feedstocks |
| US7982075B2 (en) * | 2007-09-20 | 2011-07-19 | Uop Llc | Production of diesel fuel from biorenewable feedstocks with lower hydrogen consumption |
| EP2203544B1 (en) * | 2007-10-19 | 2016-03-09 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Gasoline compositions for internal combustion engines |
| AR069052A1 (es) * | 2007-10-30 | 2009-12-23 | Shell Int Research | Mezclas para utilizar en composiciones de combustible |
| SG186668A1 (en) * | 2007-12-31 | 2013-01-30 | Exxonmobil Res & Eng Co | Integrated two-stage desulfurization/dewaxing with stripping high-temperature separator |
| EP2078744A1 (en) | 2008-01-10 | 2009-07-15 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Fuel compositions |
| US20090300971A1 (en) | 2008-06-04 | 2009-12-10 | Ramin Abhari | Biorenewable naphtha |
| US8581013B2 (en) | 2008-06-04 | 2013-11-12 | Syntroleum Corporation | Biorenewable naphtha composition and methods of making same |
| WO2010000761A1 (en) * | 2008-07-02 | 2010-01-07 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Liquid fuel compositions |
| WO2010000759A1 (en) * | 2008-07-02 | 2010-01-07 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Gasoline compositions |
| WO2010014678A1 (en) * | 2008-07-31 | 2010-02-04 | Shell Oil Company | Poly(hydroxycarboxylic acid) amide salt derivative and lubricating composition containing it |
| CN102112587B (zh) * | 2008-07-31 | 2014-03-26 | 国际壳牌研究有限公司 | 液体燃料组合物 |
| US8231804B2 (en) | 2008-12-10 | 2012-07-31 | Syntroleum Corporation | Even carbon number paraffin composition and method of manufacturing same |
| SG172323A1 (en) | 2008-12-29 | 2011-07-28 | Shell Int Research | Fuel compositions |
| EP2370557A1 (en) | 2008-12-29 | 2011-10-05 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Fuel compositions |
| MY157216A (en) * | 2009-04-24 | 2016-05-13 | Sasol Chemical Ind Ltd | Waxes |
| CN101928600B (zh) * | 2009-06-25 | 2013-06-05 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产柴油或柴油调合组分的方法 |
| US20110000124A1 (en) * | 2009-07-01 | 2011-01-06 | Jurgen Johannes Jacobus Louis | Gasoline compositions |
| US20110024328A1 (en) * | 2009-07-31 | 2011-02-03 | Chevron U.S.A. Inc. | Distillate production in a hydrocarbon synthesis process. |
| WO2011076948A1 (en) | 2009-12-24 | 2011-06-30 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Liquid fuel compositions |
| EP2519616A1 (en) | 2009-12-29 | 2012-11-07 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Liquid fuel compositions |
| RU2446136C1 (ru) * | 2010-09-30 | 2012-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "СинТоп" | Способ гидрирования олефинов и кислородсодержащих соединений в составе синтетических жидких углеводородов, полученных по методу фишера-тропша, и катализатор для его осуществления |
| EP2468839A1 (en) * | 2010-12-27 | 2012-06-27 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for producing hydrocarbons from syngas |
| US9115324B2 (en) | 2011-02-10 | 2015-08-25 | Expander Energy Inc. | Enhancement of Fischer-Tropsch process for hydrocarbon fuel formulation |
| US9156691B2 (en) | 2011-04-20 | 2015-10-13 | Expander Energy Inc. | Process for co-producing commercially valuable products from byproducts of heavy oil and bitumen upgrading process |
| US9169443B2 (en) | 2011-04-20 | 2015-10-27 | Expander Energy Inc. | Process for heavy oil and bitumen upgrading |
| US20120304531A1 (en) | 2011-05-30 | 2012-12-06 | Shell Oil Company | Liquid fuel compositions |
| RU2493237C2 (ru) * | 2011-07-26 | 2013-09-20 | Общество с ограниченной ответственностью "СинТоп" | Способ получения дизельного топлива из твердых синтетических углеводородов, полученных по методу фишера-тропша, и катализатор для его осуществления |
| EP2748290A1 (en) | 2011-09-06 | 2014-07-02 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Liquid fuel compositions |
| BR112014005500B1 (pt) | 2011-09-08 | 2019-08-20 | Expander Energy, Inc | Aprimoramento do processo de fischer-tropsch para formulação de combustível de hidrocarboneto em um ambiente de gtl |
| US9315452B2 (en) | 2011-09-08 | 2016-04-19 | Expander Energy Inc. | Process for co-producing commercially valuable products from byproducts of fischer-tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a GTL environment |
| US8889746B2 (en) | 2011-09-08 | 2014-11-18 | Expander Energy Inc. | Enhancement of Fischer-Tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a GTL environment |
| RU2473664C1 (ru) * | 2011-12-05 | 2013-01-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенный центр исследований и разработок" | Способ получения синтетических авиационных топлив из углеводородов, полученных по методу фишера-тропша, и катализатор для его осуществления |
| CA2776369C (en) | 2012-05-09 | 2014-01-21 | Steve Kresnyak | Enhancement of fischer-tropsch process for hydrocarbon fuel formulation in a gtl environment |
| US9222047B2 (en) | 2012-12-21 | 2015-12-29 | Shell Oil Company | Liquid fuel compositions |
| EP2958977B1 (en) | 2013-02-20 | 2017-10-04 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Diesel fuel with improved ignition characteristics |
| US9266730B2 (en) | 2013-03-13 | 2016-02-23 | Expander Energy Inc. | Partial upgrading process for heavy oil and bitumen |
| US8969259B2 (en) | 2013-04-05 | 2015-03-03 | Reg Synthetic Fuels, Llc | Bio-based synthetic fluids |
| CA2818322C (en) | 2013-05-24 | 2015-03-10 | Expander Energy Inc. | Refinery process for heavy oil and bitumen |
| US9453169B2 (en) * | 2013-09-13 | 2016-09-27 | Uop Llc | Process for converting fischer-tropsch liquids and waxes into lubricant base stock and/or transportation fuels |
| MY173652A (en) | 2013-10-24 | 2020-02-13 | Shell Int Research | Liquid fuel compositions |
| US9587195B2 (en) | 2013-12-16 | 2017-03-07 | Shell Oil Company | Liquid composition |
| EP3129449B1 (en) | 2014-04-08 | 2018-03-28 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Diesel fuel with improved ignition characteristics |
| EP2949732B1 (en) | 2014-05-28 | 2018-06-20 | Shell International Research Maatschappij B.V. | Use of an oxanilide compound in a diesel fuel composition for the purpose of modifying the ignition delay and/or the burn period |
| CN104611056B (zh) * | 2015-02-11 | 2017-03-08 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 一种低温费托合成产物的加氢处理方法 |
| SG11201802774QA (en) | 2015-11-11 | 2018-05-30 | Shell Int Research | Process for preparing a diesel fuel composition |
| EP3184612A1 (en) | 2015-12-21 | 2017-06-28 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for preparing a diesel fuel composition |
| WO2018077976A1 (en) | 2016-10-27 | 2018-05-03 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for preparing an automotive gasoil |
| WO2018206729A1 (en) | 2017-05-11 | 2018-11-15 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for preparing an automotive gas oil fraction |
| CN112004916B (zh) | 2018-04-20 | 2022-07-19 | 国际壳牌研究有限公司 | 点火特性改善的柴油燃料 |
| EP3818134B1 (en) | 2018-07-02 | 2023-02-22 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Liquid fuel compositions |
| US20240182804A1 (en) | 2021-04-26 | 2024-06-06 | Shell Usa, Inc. | Fuel compositions |
| CN117222725A (zh) | 2021-04-26 | 2023-12-12 | 国际壳牌研究有限公司 | 燃料组合物 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3681232A (en) * | 1970-11-27 | 1972-08-01 | Chevron Res | Combined hydrocracking and catalytic dewaxing process |
| FR2362208A1 (fr) * | 1976-08-17 | 1978-03-17 | Inst Francais Du Petrole | Procede de valorisation d'effluents obtenus dans des syntheses de type fischer-tropsch |
| EP0161833B1 (en) * | 1984-05-03 | 1994-08-03 | Mobil Oil Corporation | Catalytic dewaxing of light and heavy oils in dual parallel reactors |
| IN168775B (no) * | 1985-12-24 | 1991-06-01 | Shell Int Research | |
| US4919786A (en) * | 1987-12-18 | 1990-04-24 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of was to produce middle distillate products (OP-3403) |
| NO885553L (no) * | 1987-12-18 | 1989-06-19 | Exxon Research Engineering Co | Katalysator for hydroisomerisering og hydrokrakking av voks for aa fremstille flytende hydrokarbon-brennstoff. |
| US5059299A (en) * | 1987-12-18 | 1991-10-22 | Exxon Research And Engineering Company | Method for isomerizing wax to lube base oils |
| US4943672A (en) * | 1987-12-18 | 1990-07-24 | Exxon Research And Engineering Company | Process for the hydroisomerization of Fischer-Tropsch wax to produce lubricating oil (OP-3403) |
-
1993
- 1993-07-22 US US08/096,129 patent/US5378348A/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-06-29 CA CA002127010A patent/CA2127010C/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-07-08 EP EP94305037A patent/EP0635557B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-08 DE DE69423148T patent/DE69423148T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-07-11 MY MYPI94001806A patent/MY111278A/en unknown
- 1994-07-20 AU AU68621/94A patent/AU671224B2/en not_active Ceased
- 1994-07-21 NO NO942726A patent/NO309197B1/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0635557A1 (en) | 1995-01-25 |
| DE69423148T2 (de) | 2000-07-13 |
| MY111278A (en) | 1999-10-30 |
| DE69423148D1 (de) | 2000-04-06 |
| CA2127010A1 (en) | 1995-01-23 |
| US5378348A (en) | 1995-01-03 |
| AU671224B2 (en) | 1996-08-15 |
| NO942726D0 (no) | 1994-07-21 |
| CA2127010C (en) | 1999-11-09 |
| AU6862194A (en) | 1995-02-02 |
| NO942726L (no) | 1995-01-23 |
| EP0635557B1 (en) | 2000-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO309197B1 (no) | Produksjon av destillatbrennstoff fra Fischer-Tropsch voks | |
| KR100527417B1 (ko) | 합성 나프타 연료제조방법 및 이 방법으로 제조된 합성나프타 연료 | |
| AU721442B2 (en) | Synthetic jet fuel and process for its production | |
| US7294253B2 (en) | Process for producing middle distillates | |
| EP1457546A2 (en) | Synthetic transportation fuel and method for its production | |
| AU6300199A (en) | Process for producing middle distillates and middle distillates produced by that process | |
| US4990239A (en) | Production of gasoline and distillate fuels from light cycle oil | |
| US6709569B2 (en) | Methods for pre-conditioning fischer-tropsch light products preceding upgrading | |
| AU2016218804A1 (en) | Hydrotreatment method for low-temperature fischer-tropsch synthesis product | |
| CN1938402A (zh) | 制备合成燃料和润滑剂的方法 | |
| CN101177625B (zh) | 费-托合成油的加氢处理工艺 | |
| CN101177623A (zh) | 费-托合成油的加氢裂化方法 | |
| EP2692835B1 (en) | Kerosene base material production method | |
| CN100575459C (zh) | 费-托合成油的加氢处理方法 | |
| RU2670449C1 (ru) | Способ получения высокоплотного реактивного топлива (варианты) | |
| CN101177627A (zh) | 一种费-托合成油的加氢处理方法 | |
| CN101177624A (zh) | 费-托合成油的加氢裂化方法 | |
| CN101177620A (zh) | 费-托合成油的加氢处理工艺 | |
| CN101177628A (zh) | 费-托合成油全馏分的加氢处理方法 | |
| EP1707615A1 (en) | Synthetic transportation fuel and method for its production | |
| CN101177621A (zh) | 全馏分费-托合成油的氢化加工方法 | |
| EA028024B1 (ru) | Дизельное топливо или основа дизельного топлива и способ их получения | |
| AU2003252879B2 (en) | Process for producing synthetic naphtha fuel and synthetic naphtha fuel produced by that process | |
| CA2479408C (en) | Synthetic jet fuel and process for its production | |
| CN101177622A (zh) | 全馏分费-托合成油的氢化加工方法 |