NO180350B - Fremgangsmåte og apparat for senking av trykket i en væskeblanding - Google Patents
Fremgangsmåte og apparat for senking av trykket i en væskeblanding Download PDFInfo
- Publication number
- NO180350B NO180350B NO883333A NO883333A NO180350B NO 180350 B NO180350 B NO 180350B NO 883333 A NO883333 A NO 883333A NO 883333 A NO883333 A NO 883333A NO 180350 B NO180350 B NO 180350B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- chamber
- container
- liquid
- liquid mixture
- level
- Prior art date
Links
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims description 123
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 86
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 18
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims 2
- 238000003780 insertion Methods 0.000 claims 2
- 230000037431 insertion Effects 0.000 claims 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 9
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 4
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 3
- VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N n-Hexane Chemical compound CCCCCC VLKZOEOYAKHREP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N isobutane Chemical compound CC(C)C NNPPMTNAJDCUHE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N isopentane Chemical compound CCC(C)C QWTDNUCVQCZILF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N dimethyl butane Natural products CCCC(C)C AFABGHUZZDYHJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000001282 iso-butane Substances 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
- E21B43/34—Arrangements for separating materials produced by the well
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D19/00—Degasification of liquids
- B01D19/0042—Degasification of liquids modifying the liquid flow
- B01D19/0052—Degasification of liquids modifying the liquid flow in rotating vessels, vessels containing movable parts or in which centrifugal movement is caused
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B43/00—Methods or apparatus for obtaining oil, gas, water, soluble or meltable materials or a slurry of minerals from wells
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S494/00—Imperforate bowl: centrifugal separators
- Y10S494/90—Imperforate bowl: centrifugal separators involving mixture containing one or more gases
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for senking av trykket i en væskeformig blanding av hydrokarbonforbindelser. En slik prosess forekommer i forbindelse med oljeutvinning, når olje strømmer opp fra et borehull med et ofte meget stort overtrykk, f.eks. i størrelsesorden 75 - 100 bar. Oljens sammensetning kan variere fra én olj eki lde til en annen. F. eks. kan følgende relativt lettflyktige hydrokarbonforurensninger forekomme i oljen: metan, etan, propan, butan, isobutan, pentan, isopentan og heksan.
Dersom trykket i nyutvunnet olje senkes momentant til i det vesentlige atmosfæretrykk, vil en stor del av de lettflyktige hydrokarbonforbindelsene i oljen fordampes. Dette er av flere grunner ikke ønskelig. Det har imidlertid vist seg at mengden av hydrokarbonforbindelser som fordampes ved senking av trykket i oljen kan reduseres vesentlig dersom trykksenkingen utføres trinnvis. Således anvendes i praksis en fremgangsmåte der trykksenkingen skjer i 3 - 5 trinn. Mellom trykksenkingene, som skjer momentant ved at man lar oljen strømme gjennom strupere, bringes oljen til å strømme gjennom en beholder hvor den eksponerer en fri væskeoverflate mot et rom som inneholder fordampete hydrokarbonf orbindelser ved et nøyaktig bestemt trykk. De fordampete hydrokarbonforbindelser fjernes kontinuerlig fra de respektive beholdere uten at trykket i disse synker under de forutbestemte trykk.
Det antas at dersom trykksenkingen i oljen kunne foretas på den beskrevne måte i enda flere og mindre trinn, ville enda mer olje forbli i væskeform. Tilleggskostnadene for utstyr for senking av oljetrykket i flere enn 3-5 trinn er imidlertid blitt antatt å bli høyere enn den vinning det er mulig å oppnå.
Formålet med foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en ny fremgangsmåte og et nytt apparat for senking av trykket i nyutvunnet olje, dvs i en væskeblanding av hydrokarbonforbindelser, som gjør det mulig å bibeholde en større del av oljen i væskeform, til akseptable kostnader.
Ifølge oppfinnelsen muliggjøres dette ved at væskeblandingen innføres i et kammer som dannes av en roterende beholder, ved et første radielt nivå i kammeret, idet væskeblandingen tilføres beholderen med et forutbestemt trykk ved et område i nærheten av beholderens rotasjonsakse og ledes videre gjennom en kanal radielt utad i beholderen til det nevnte første radielle nivå på en slik måte at væskeblandingens trykk ikke er vesentlig lavere enn det nevnte forutbestemte trykk og trykket i væskeblandingen, når denne når det nevnte første radielle nivå, er vesentlig lavere enn det ville vært dersom væskeblandingen i kanalen tillates å strømme fritt i denne og samtidig er fullstendig medbrakt i beholderens rotasjon, at væskeblandingen som innføres i kammeret bringes i rotasjon i dette ved hjelp av beholderen, at en fri væskeoverflate opprettholdes hos roterende væskeblanding i kammeret ved et andre nivå radielt innenfor det nevnte første nivå, at et gasstrykk lavere enn nevnte forutbestemte trykk opprettholdes i den væskefrie del av kammeret, at væske fjernes fra kammeret ved et nivå radielt innenfor det nevnte første nivå, og at gass fjernes fra den væskefrie del av kammeret.
Riktignok er det fra NO B 165 279 kjent en separeringsteknikk som også omfatter enkelte av de trekk som inngår i fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse. Denne konvensjonelle separeringsteknikk dreier seg imidlertid ikke om en fremgangsmåte for å senke trykket i en væskeblanding av hydrokarbonforbindelser, som er gjenstanden for foreliggende oppfinnelse, og man finner i ovennevnte publikasjon ingen antydning om noen trykksenking i væskeblandingen i det aktuelle kammer. Følgelig vil denne kjente teknikk, i motsetning til teknikken ifølge foreliggende oppfinnelse, ikke kunne bidra til vesentlig reduksjon av den uønskete fordampning av de lettflyktige hydrokarbonforbindelser i oljen.
Ved foreliggende oppfinnelsen kan man unngå at væskeblandingen utsettes for momentane trykksenkinger. Isteden kan trykket i væskeblandingen senkes forholdsvis langsomt mens en fri væskeoverflate hos væskeblandingen holdes i kontakt med fordampete hydrokarbonforbindelser ved ønsket trykk og ønsket temperatur. Innenfor rammen av oppfinnelsen kan flere kammere av den ovenfor beskrevne art være seriekoplet, hvorved suksessivt lavere gasstrykk opprettholdes i kamrene.
Ifølge oppfinnelsen skal trykket i væskeblandingen senkes ved at væskeblandingen bringes til å strømme radielt innad i en roterende beholder, dvs ved at den utsettes for en suksessivt avtagende sentrifugalkraft. Videre ifølge oppfinnelsen skal væskeblandingen på sin vei til behandlingskammeret i beholderen hindres fra å påvirkes av beholderens rotasjon på samme måte som den væskeblanding som allerede befinner seg i kammeret. Med andre ord må det forhindres at trykket i væskeblandingen, når denne er på vei radielt utad i beholderen, øker på den måte som ville funnet sted dersom væskeblandingen ble tillatt å strømme fritt og samtidig helt og holdent medbringes i beholderens rotasjon. For å unngå at væskeblandingen påvirkes på denne måte av sentrifugalkrefter på sin vei inn i beholderens behandl ingskammer, dvs innen den føres inn i kammeret ved det nevnte første radielle nivå, kan væskeblandingen tilføres på forskjellige måter.
Ifølge et utføringseksempel på oppfinnelsen kan væskeblandingen føres inn i kammeret gjennom en kanal i et stasjonært organ som strekker seg sentralt inn i det roterende kammer og videre radielt utad i dette via den væskefrie del av kammeret og inn i det væskelegeme som roterer i kammeret.
Ifølge et annet utføringseksempel på oppfinnelsen kan væskeblandingen føres inn i behandl ingskammer et via organ som er roterbare med beholderen og som danner en i det vesentlige ringformet kanal som strekker seg fra et område nær beholderens rotasjonsakse til det nevnte første radielle nivå i kammeret og som er i det vesentlige fri fra medbringer organ, slik at væskeblanding som strømmer gjennom kanalen under beholderens rotasjon bare i ubetydelig grad medbringes i beholderens rotasjon.
Oppfinnelsen angår også et apparat for senking av trykket i en væskeblanding fra et forutbestemt trykk, som angitt i de etterfølgende krav 5-9.
Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende med henvisning til vedlagte tegning, på hvilken fig. 1 viser en roterbar beholder som inngår i et apparat ifølge oppfinnelsen, fig. 2 viser en modifisert innløpsanordning i en roterbar beholder ifølge fig. i, og fig. 3 viser skjematisk hele apparatet ifølge oppfinnelsen.
I fig. 1 er vist en rotasjonssymmetrisk beholder 1 innbefat-tende en omkretsvegg 2 og to endevegger 3 og 4. Ved hjelp av lager 5 og 6 er beholderen roterbart båret av to stasjonære støtteorgan 7 og 8. Via en drivanordning 9 er beholderen roterbart sammenkoplet med en drivmotor 10 (fig. 3).
Av en ringformet mellomvegg 11 i beholderen 1 oppdeles dettes indre i to kammere 12 og 13. I kammeret 12 er plassert et ringformet stasjonært innløpsorgan 14 som har et antall separate innløpskanaler 15 som strekker seg fra beholderens rotasjonsakse til i nærheten av beholderens omkretsvegg 2, der de munner ut i kammeret 12. Innløpsorganet 14 har ved sentrum en sylindrisk del som strekker seg ut fra beholderen 1 og oppviser en sentral innløpskanal 16 som samtlige kanaler 15 står i forbindelse med.
Innvendig i kammeret 12 bærer beholderen 1 sentralt en stabel av koniske plater 17 som er plassert koaksialt med beholderen og i en viss aksiell avstand fra hverandre. Platene 17 omgir et fritt rom 18 som via platemellomrommene kommuniserer med kammeret 12 og via en første gassutløpskanal 19 kommuniserer med et første gassutløp 20 i det stasjonære støtteorgan 8.
Innvendig i kammeret 13 bærer beholderen 1 sentralt ytterligere en stabel av koniske plater 21 lik platene 17 i kammeret 12. Platene 21 omgir et fritt rom 22 som via platemellomrommene kommuniserer med kammeret 13 og via en andre gassutløpskanal 23 kommuniserer med et andre gassutløp 24 i støtteorganet 8.
Kamrene 12 og 13 står i forbindelse med hverandre via en ringformet spalte 25 som dannes mellom beholderens omkretsvegg 2 og mellomveggen 11. Spalten 25 befinner seg i et nivå i beholderen 1 radielt innenfor innløpskanalenes 15 munninger i kammeret 12.
På sin innside i kammeret 12 bærer omkrets veggen 2 et ringformet terskelorgan 26. Det radielt innerste parti av dette terskelorgan befinner seg i nærheten av og radielt noe innenfor forbindelsesspalten 25 mellom kamrene 12 og 13. Mellom terskelorganet 26 og mellomveggen 11 dannes en ringformet passasje 27.
I kammeret 13 bærer beholderens omkretsvegg 2 et ytterligere ringformet terskelorgan 28. Det radielt innerste parti av dette terskelorgan befinner seg på et nivå radielt innenfor spalten 25. Mellom terskelorganet 28 og beholderens endevegg 4 dannes en ringformet renne 29 som er åpen radielt innad. Ut i rennen 29 strekker det seg et stasjonært ringformet utløpsorgan 30 som er anordnet koaksialt med beholderen 1. Utløpsorganet 30, som er forbundet med støtteorganet 8, oppviser én eller flere utløpskanaler 31. Disse strekker seg fra én eller flere åpninger 1 utløpsorganet 30 i området til rennen 29 radielt innad og videre ut i beholderen 1 til et utløpskammer 32 i støtteorganet
8. En utløpsledning 33 er forbundet med støtteorganet 8.
1 kammeret 12 støttes bæreanordningen for de koniske plater 17 radielt av beholderens omkretsvegg 2 via et antall radielt og aksielt forløpende vinger 34 som er jevnt fordelt rundt beholderens rotasjonsakse. Disse vinger danner også medbringer-organ i kammeret 12, slik at væskeblandingen, som tilføres kammeret, bibringes beholderens rotasjonsbevegelse. Liknende vinger 35 finnes i kammeret 13.
For avtetting av kamrene 12 og 13 fra beholderens omgivelser finnes tetningsorgan 36 mellom støtteorganet 7 og endeveggen 3, tetningsorgan 37 mellom støtteorganet 8 og endeveggen 4 samt tetningsorgan 38 mellom støtteorganet 8 og et sentralt rør 39 som danner den førnevnte gassutløpskanal 19 fra kammeret 12.
I fig. 2 er det vist en alternativ utføringsform av beholderens 1 innløpsanordning for væskeblanding. Detaljer i fig. 2, som er identiske med tilsvarende detaljer i fig. 1, har samme henvisningsbetegnelser som i fig. 1. Detaljer i fig. 2, som tilsvarer detaljer i fig. 1, men som hva formen angår er noe modifisert, har samme henvisningsbetegnelser som i fig. 1 med tillegg av bokstaven a.
Innløpsanordningen i fig. 2 omfatter en konisk mellomvegg 40 som via vingene 34a er forbundet med beholderens omkretsvegg 2 og derved er innrettet til å rotere med beholderen 1. Mellom beholderens endevegg 3a og mellomveggen 40 dannes en ringformet kanal 41. Kanalen 41 står ved beholderens rotasjonsaksel i forbindelse med en sentral kanal 42 som dannes av et sylindrisk parti av endeveggen 3a og som i sin tur kommuniserer med en innløpskanal 16a som er avgrenset av støtteorganet 7a.
I fig. 3 vises et apparat ifølge oppfinnelsen skjematisk. Således vises det roterbare beholderen 1 med sin drivanordning 9, 10, sin innløpskanal 16 for væskeblanding, gassutløpene 20 og 24 og utløpsløedningen 33 for væskeblanding.
Gassutløpet 20 inneholder en reguleringsanordning 43 av konvensjonell type for å opprettholde et visst forutbestemt gassovertrykk i beholderens kammer 12. Gassutløpet 24 inneholder en liknende reguleringsanordning 44 for å opprettholde et forutbestemt lavere gassovertrykk i beholderens andre kammer 13.
Væskeutløpsledningen 33 inneholder en mottrykksanordning 45 ved hjelp av hvilken et ønsket mottrykk kan innstilles for væskestrømmen ut gjennom utløpsorganet 30.
Apparatet ifølge oppfinnelsen virker på følgende måte med en innløpsanordning i kammeret 1 av den art som er vist i fig. 1. Det antas at beholderen 1 roterer og at innløpskanalen 16 er forbundet med en overtrykkskilde for en væskeblanding av hydrokarbonforbindelser. Med det trykk som væskeblandingen har i innløpskanalen 16 føres den videre gjennom de radielle kanaler 15 og ut i kammeret 12 i nærheten av beholderens omkretsvegg 2. I denne del av kammeret 12 bibringes væskeblandingen samme rotasjonshastighet som beholderen 1 ved hjelp av vingene 34. Mellom vingene 34 strømmer væskeblandingen radielt innad og aksielt i kammeret 12, passerer over terskelorganet 26 og forlater kammeret 12 via spalten 27. Når væskeblandingen kommer inn i kammeret 13 strømmer den videre mellom vingene 35 radielt innad samt aksielt mot utløpsorganet 30. I kammeret 13 danner terskelorganet 28 et overfallsutløp for væskeblandingen, før denne kommer inn i rennen 29. Via kanalene 31 i det stasjonære utløpsorganet 30 forlater væskeblandingen kammeret 13. Ved hjelp av mottrykksanordningen 45 (fig. 3) innstilles mottrykket slik i utløpsledningen 33 at all væskeblanding som strømmer over i rennen 29 blir matet ut
gjennom utløpsorganet 30 uten at den frie væskeoverflaten i rennen 29 beveger seg radielt innenfor terskelorganet 28.
Derved vil terskelorganet 28 opprettholde en fri væskeoverflate i kammeret 13 i nivå med sitt radielt innerste parti. Trykket fra den væskesøyle som derved vil befinne seg i kammeret 13 radielt innenfor forbindelsesspalten 25 mellom kamrene 12 og 13, i tillegg til overtrykket fra den gass (fordampet hydrokarbon) som befinner seg i kammeret 13 og virker på den frie væskeoverflaten i dette kammer, vil bestemme stillingen for den frie væskeoverflate som dannes i kammeret 12. Mottrykket i spalten 25 fra kammeret 12 utgjøres av overtrykket fra den gass (fordampet hydrokarbon) som befinner seg i den væskefrie delen av kammeret 12, sammen med trykket fra den væskesøyle som dannes i kammeret 12 mellom den frie væskeoverflaten i kammeret og spalten 25.
Væskeblanding som tilføres beholderen 1 via innløpskanalen 16 vil i det vesentlige bibeholde sitt trykk mens den strømmer gjennom kanalene 15 og inn i kammeret 12. Trykket i den roterende væske i kammeret 12 i nærheten av kanalenes 15 munninger i kammeret skal altså innstilles slik at det stort sett tilsvarer trykket i væskeblandingen i innløpskanalen 16. Dersom det nevnte trykk i den roterende væsken er for høyt kan væskeblandingen ikke strømme inn i kammeret 12. Dersom trykket er for lavt kan et trykkfall oppstå i væskeblandingen på dennes vei gjennom kanalene 15, resulterende i en ikke ønsket fordamping av hydrokarbonet i disse kanaler.
Etter at væskeblandingen er kommet inn i kammeret 12 strømmer den radielt innad og aksielt mot passasjen 27. Derved gjennomgår væskeblandingen en suksessiv trykksenking, idet en del av dens innhold fordampes og forlater beholderen via den sentrale del av kammeret 12. Eventuelt medfølgende væskedråper avskilles i passasjene mellom de koniske plater 17 og slynges tilbake til den frie væskeoverflaten i kammeret 12.
Fortsatt medført i rotasjon av vingene 34 som strekker seg også gjennom passasjen 27, strømmer væskeblandingen videre gjennom passasjen 27 og spalten 25 inn i kammerets 13 radielt ytterste del. I spalten 27 øker trykket noe i væskeblandingen, men i kammeret 13 avtar det igjen, når væskeblandingen strømmer radielt innad og aksielt mot utløpsorganet 30. Ytterligere en del av væskeblandingen fordampes derved i kammeret 13 og strømmer ut via dettes væskefrie del fra beholderen 1.
Etter sin passasje av terskelorganet 28 fortsetter væskeblandingen å rotere i rennen 29 medført av vingene 35 som strekker seg inn i en del av rennen. Trykket i den roterende væskeblanding i tillegg til gasstrykket i kammeret 13, avsted-kommer en væsketransport radielt innad i kanalene 31 hos det stasjonære utløpsorganet 30 og videre ut gjennom utløpskammeret 32 og utløpsledningen 33. Eventuelt kan utløpsorganet 30 utformes som et skaveorgan i rennen 29, slik at også væskeblandingens bevegelse i rennens omkretsretning kan utnyttes for væsketransporten gjennom utløpskanalene 31.
Innløpsanordningen ifølge fig. 2 virker på følgende måte.
Væskeblandingen, som kommer inn via kanalen 16a med et forutbestemt overtrykk, strømmer videre gjennom den ringformete kanal 41 inn i kammeret 12a. I kanalen 41 vil tynne grensesjikt av væskeblandingen bli brakt i rotasjon av beholderens endevegg 3a og mellomveggen 40, mens hoveddelen av væsken ikke bibringes noen vesentlig rotasjonsbevegelse. Det er altså mulig også ved hjelp av denne innløpsanordning å opprettholde i det vesentlige samme overtrykk i væskeblandingen under dennes strømning fra den sentrale innløpskanal 16a inn i kammeret 12a der væskeblandingen befinner seg i rotasjon med beholderen 1.
For å oppnå de gunstigst mulige strømningsbetingelser når væskeblandingen strømmer inn i kammeret 12 hhv 12a, kan forskjellige arrangementer anvendes. F.eks. kan ved en innløps-anordning ifølge fig. 1, innløpskanalenes 15 munninger i kammeret 12 være rettet i beholderens 1 rotas jonsretning. Ved en innløpsanordning ifølge fig. 2 kan i den radielt ytterste delen av kanalen 41 være anordnet et antall koniske, ringformete plater
- koaksielle med beholderen 1 og roterbare med dette - som mellom seg danner relativt smale ringformete passasjer for den innstrømmende væskeblandingen. Slike platers oppgave er suksessivt å øke kontaktflaten mellom væskeblandingen og roterende flater i beholderen for å unngå altfor kraftige støt
ved væskeblandingens aksellerasjon til full rotasjonshastighet i overgangen mellom kanalen 41 og kammeret 12a.
Ovenfor er beskrevetenroterbart beholder inneholdende to kamaere 12 og 13 i hvilke forskjellige gasstrykk opprettholdes ved de respektive frie væskeoverflater. Dette skal sees som en videreutvikling av en grunnleggende utføringsform av oppfinnelsen, der beholderen inneholder bare ett kammer og ett eneste utløp for fordampete hydrokarbonforbindelser. Ettersom kamrene 12 og 13 kommuniserer via passasjen 27 og spalten 25, kan kamrene likevel betraktes som ett og samme kammer hva gjelder den behandlete væske. Bare når det gjelder de fordampete hydrokarbonf orbindelser må kamrene 12 og 13 betraktes som separate.
Innenfor rammen av oppfinnelsen er det selvsagt mulig på denne måte å dele opp beholderens indre i enda flere kamre, idet suksessivt avtagende gasstrykk opprettholdes i disse.
Det er også mulig ifølge oppfinnelsen å kople to eller flere beholder av den beskrevne art i serie, dvs forbinde væskeutløpet 33 ved ett beholder til væskeinnløpet 16 ved en etterfølgende beholder. F.eks. kan på denne måte trykket i en væskeblanding senkes fra 60 til 15 bar i en første beholder, som roterer med en viss hastighet, og fra 15 til 5 bar i en andre beholder som er like stort, men roterer med en lavere hastighet.
Et trykkreduseringsbeholder av den her beskrevne art kan også benyttes som sentrifugalseparator for å skille f.eks. vann og/eller faste partikler fra den tilførte væskeblanding av hydrokarbonforbindelser. Beholderen kan i et slikt tilfelle, i likhet med konvensjonelle sentrifugerotorer, være utstyrt med koniske separeringsplater samt med organ for kontinuerlig eller intermittent utmating av slike fraskilte emner.
Som angitt i de vedlagte patentkrav skal oppfinnelsen hindre at trykket i den væskeblanding som strømmer radielt utad i beholderen gjennom en kanal på vei til behandlingskammerets innløp ved det nevnte første radielle nivå, øke på den måte som ville skje dersom denne væske hadde anledning til å strømme fritt i kanalen og samtidig være fullstendig medbrakt i beholderens rotasjon.
Ifølge en spesiell utføringsform av oppfinnelsen, som ikke er vist på tegningen, er dette mulig å oppnå på følgende alterna-tive måte.
Ved et arrangement ifølge fig. 2 kan et antall avkortete koniske plater anordnes koaksialt i den ringformete kanal 41, forbundet med beholderen 1 for rotasjon sammen med dette. Avstanden mellom disse plater kan gjøres så liten at den væskeblanding som innføres sentralt i platemellomrommet, fullstendig medføres av platene men hindres i å strømme fritt i mellomrommene, hvorved den gjennomgår et stort sett dynamisk trykkfall på sin vegg mot beholderens omkretsvegg 2. Et slikt dynamisk trykkfall kan oppnås også ved hjelp av organ som er utformet på annen måte.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte for senking av trykket i en væskeblanding av hydrokarbonforbindelser samt for fra væskeblandingen å fraskille gass som avgis fra væskeblandingen som følge av trykksenkingen i denne, karakterisert ved at væskeblandingen innføres i et kammer (12) som dannes av en roterende beholder (1), ved et første radielt nivå
i kammeret (12), idet væskeblandingen tilføres beholderen (1) med et forutbestemt trykk ved et område i nærheten av beholderens rotasjonsakse og ledes videre gjennom en kanal (15; 41) radielt utad i beholderen til det nevnte første radielle nivå på en slik måte at væskeblandingens trykk ikke synker vesentlig under det nevnte forutbestemte trykk og trykket i væskeblandingen, når denne når det nevnte første radielle nivå, er vesentlig lavere enn det ville vært dersom væskeblandingen i kanalen tillates å strømme fritt i denne og samtidig var fullstendig medbrakt i beholderens rotasjon, - at væskeblandingen som innføres i kammeret (12) bringes i rotasjon i dette ved hjelp av beholderen,
at en fri væskeoverflate opprettholdes hos roterende væske- blanding i kammeret (12) ved et andre nivå radielt innenfor det nevnte første nivå,
at et gasstrykk lavere enn nevnte forutbestemte trykk opp- rettholdes i den væskefrie del av kammeret (12),
at væske fjernes fra kammeret (12) ved et nivå radielt innenfor det nevnte første nivå, og
at gass fjernes fra den væskefrie del av kammeret (12).
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at væskeblandingen innføres ved det første radielle nivå i kammeret (12) ved hjelp av et stasjonært organ (14) som strekker seg gjennom den væskefrie del av kammeret (12).
3. Fremgangsmåte ifølge krav l, karakterisert ved at væskeblandingen føres fra et område i nærheten av beholderens rotasjonsakse til det første radielle nivå via en ringformet kanal (41) som dannes av organ (3a, 40) som roterer sammen med beholderen.
4. Fremgangsmåte ifølge et av de foregående krav, karakterisert ved at den frie væskeoverflaten i kammeret opprettholdes ved det nevnte andre nivå ved hjelp av et overfallsavløp (28).
5. Apparat for senking av trykket i en væskeblanding fra et forutbestemt trykk, karakterisert ved en roterbar beholder (1) som avgrenser et kammer (12),
en anordning (9, 10) for rotasjon av beholderen (1),
en anordning (14; 3a, 40) for innføring av en væskeblan- ding ved første radielt nivå i kammeret (12), hvilken anordning danner minst en kanal (15; 41) som strekker seg fra et område i nærheten av beholderens (1) rotasjonsakse til nevnte første radielle nivå og som er innrettet til å hindre slik trykkøking i væskeblandingen i kanalen som ville bli resultatet av at denne får anledning til å strømme fritt i kanalen og samtidig være fullstendig medbrakt i beholderens rotasjon,
organ (34) som er forbundet med beholderen (1) og innret
tet til å medbringe væskeblanding i kammeret (12) i beholderens rotasjon,
organ for å opprettholde en fri væskeoverflate hos væske
blandingen i kammeret (12) ved et andre nivå radielt innenfor nevnte første nivå,
en anordning (25, 27, 30) for utføring av væskeblandingen
fra kammeret (12) ved et nivå radielt innenfor nevnte første nivå,
en anordning (20) for utføring av gass fra den væskefrie
del av kammeret (12), og - utstyr (43) for å opprettholde et gasstrykk i den væskefrie del av kammeret (12), hvilket trykk er lavere enn nevnte forutbestemte trykk.
6. Apparat ifølge krav 5, karakterisert ved at innføringsanordningen omfatter et stasjonært organ (14) som strekker seg aksielt inn i beholderen (1) ved dettes rotasjonsakse og radielt utad inn i beholderen til nevnte første nivå i kammeret (12).
7. Apparat ifølge krav 5, karakterisert ved at innf øringsanordningen omfatter organ (3a, 40) som er roterbare med beholderen (1) og som danner en i det vesentlige ringformet kanal (41) som strekker seg fra et område nær beholderens rotasjonsakse til nevnte første radielle nivå i kammeret (12) og som er i det vesentlige fri for medbringingsorgan, slik at væskeblanding som strømmer gjennom kanalen (41) under beholderens rotasjon bare ubetydelig medbringes i beholderens rotasjon.
8. Apparat ifølge krav 5, karakterisert ved organ (28) som danner et overfallsutløps fra kammeret og som utgjør både en del av nevnte væskeutføringsanordning og en del av nevnte anordning for å opprettholde en fri væskeoverflate i kammeret.
9. Apparat ifølge krav 5, karakterisert ved at beholderen avgrenser to kamre (12, 13),
at det ene kammer (12) har et innløp for væskeblanding ved det første radielle nivå, et utløp (27) for væskeblanding ved et nivå radielt innenfor det første nivå og et utløp (18) for gass fra en under beholderens rotasjon væskefri del av kammeret (12),
at det andre kammer (13) har et innløp (25) for væskeblan- ding, et utløp for væskeblanding ved et nivå radielt innenfor nivået for sitt innløp (25) og et utløp (22) for gass fra en under beholderens rotasjon væskefri del av kammeret (13),
at det nevnte ene kammerets (12) utløp for væskeblanding (27) kommuniserer med det andre kammers innløp (25),
at et første utstyr (43) er innrettet til å opprettholde et forutbestemt første overtrykk i gassen i den væskefrie del av det første kammer (12),
at et andre utstyr (44) er innrettet til å opprettholde et forutbestemt lavere andre overtrykk i gassen i den væskefrie del av det andre kammer (13), og at en anordning (28) er innrettet til å opprettholde en fri væskeoverflate ved et forutbestemt nivå i minst ett av de to kamre.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE8605117A SE455623B (sv) | 1986-11-28 | 1986-11-28 | Sett och apparat for senkning av trycket i en vetskeblandning |
PCT/SE1987/000535 WO1988003984A1 (en) | 1986-11-28 | 1987-11-16 | Method and apparatus for reduction of the pressure in a liquid mixture |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO883333D0 NO883333D0 (no) | 1988-07-27 |
NO883333L NO883333L (no) | 1988-09-27 |
NO180350B true NO180350B (no) | 1996-12-23 |
NO180350C NO180350C (no) | 1997-04-02 |
Family
ID=20366450
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO883333A NO180350C (no) | 1986-11-28 | 1988-07-27 | Fremgangsmåte og apparat for senking av trykket i en væskeblanding |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4978370A (no) |
EP (1) | EP0332645B1 (no) |
JP (1) | JPH02501322A (no) |
KR (1) | KR950014370B1 (no) |
CN (1) | CN1029637C (no) |
AR (1) | AR240074A1 (no) |
AU (1) | AU600784B2 (no) |
BR (1) | BR8707896A (no) |
CA (1) | CA1293425C (no) |
DD (1) | DD264741A5 (no) |
DK (1) | DK170261B1 (no) |
GR (1) | GR871785B (no) |
IN (1) | IN168009B (no) |
NO (1) | NO180350C (no) |
RU (1) | RU1831560C (no) |
SE (1) | SE455623B (no) |
WO (1) | WO1988003984A1 (no) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5380266A (en) * | 1991-11-27 | 1995-01-10 | Baker Hughes Incorporated | Feed accelerator system including accelerator cone |
WO1993010905A1 (en) * | 1991-11-27 | 1993-06-10 | Baker Hughes Incorporated | Feed accelerator system including feed slurry accelerating nozzle apparatus |
US5401423A (en) * | 1991-11-27 | 1995-03-28 | Baker Hughes Incorporated | Feed accelerator system including accelerator disc |
CA2124924C (en) * | 1991-12-31 | 2000-05-02 | Woon Fong Leung | Feed accelerator system including accelerating vane apparatus |
US5753126A (en) * | 1995-06-29 | 1998-05-19 | Sandia Corporation | System for increasing corona inception voltage of insulating oils |
NO312138B1 (no) | 2000-05-04 | 2002-03-25 | Kongsberg Offshore As | Fremgangsmåte og sjöbasert installasjon for håndtering og behandling av flerfraksjonshydrokarboner til sjös |
US6561965B1 (en) | 2000-10-20 | 2003-05-13 | Alfa Laval Inc. | Mist pump for a decanter centrifuge feed chamber |
WO2013130906A2 (en) * | 2012-02-29 | 2013-09-06 | Qwtip Llc | Oil well head pressure reduction device and method of use |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SE348121B (no) * | 1970-12-07 | 1972-08-28 | Alfa Laval Ab | |
US3810347A (en) * | 1973-01-16 | 1974-05-14 | Signal Oil & Gas Co | Centrifugal separator for three phase mixture |
NL7607039A (nl) * | 1976-06-28 | 1977-12-30 | Ultra Centrifuge Nederland Nv | Centrifuge voor het afscheiden van helium uit aardgas. |
US4326863A (en) * | 1980-07-21 | 1982-04-27 | Geosource Inc. | Centrifugal degasser |
EP0082630B1 (en) * | 1981-12-18 | 1985-11-06 | Imperial Chemical Industries Plc | Separation process |
US4626237A (en) * | 1984-12-10 | 1986-12-02 | Exxon Production Research Co. | Method and apparatus for separating the components of a wellstream |
FR2592324B1 (fr) * | 1986-01-02 | 1988-03-18 | Total Petroles | Separateur tournant a vortex pour liquide heterogene. |
-
1986
- 1986-11-28 SE SE8605117A patent/SE455623B/sv not_active IP Right Cessation
-
1987
- 1987-11-02 IN IN857/CAL/87A patent/IN168009B/en unknown
- 1987-11-16 WO PCT/SE1987/000535 patent/WO1988003984A1/en active IP Right Grant
- 1987-11-16 US US07/339,612 patent/US4978370A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-11-16 BR BR8707896A patent/BR8707896A/pt not_active IP Right Cessation
- 1987-11-16 AU AU83386/87A patent/AU600784B2/en not_active Ceased
- 1987-11-16 JP JP63500250A patent/JPH02501322A/ja active Pending
- 1987-11-16 KR KR1019880700892A patent/KR950014370B1/ko active IP Right Grant
- 1987-11-16 EP EP87907998A patent/EP0332645B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-11-23 CN CN87108028A patent/CN1029637C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1987-11-23 GR GR871785A patent/GR871785B/el unknown
- 1987-11-26 DD DD87309528A patent/DD264741A5/de not_active IP Right Cessation
- 1987-11-27 CA CA000553018A patent/CA1293425C/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-11-27 AR AR309427A patent/AR240074A1/es active
-
1988
- 1988-07-27 NO NO883333A patent/NO180350C/no not_active IP Right Cessation
- 1988-07-27 DK DK420088A patent/DK170261B1/da not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-05-26 RU SU894614184A patent/RU1831560C/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE8605117L (sv) | 1988-05-29 |
GR871785B (en) | 1988-03-28 |
BR8707896A (pt) | 1989-10-31 |
SE455623B (sv) | 1988-07-25 |
RU1831560C (ru) | 1993-07-30 |
NO180350C (no) | 1997-04-02 |
DK170261B1 (da) | 1995-07-17 |
JPH02501322A (ja) | 1990-05-10 |
US4978370A (en) | 1990-12-18 |
AR240074A1 (es) | 1990-01-31 |
AU600784B2 (en) | 1990-08-23 |
NO883333D0 (no) | 1988-07-27 |
EP0332645B1 (en) | 1992-06-03 |
EP0332645A1 (en) | 1989-09-20 |
KR950014370B1 (ko) | 1995-11-25 |
IN168009B (no) | 1991-01-19 |
CA1293425C (en) | 1991-12-24 |
AU8338687A (en) | 1988-06-16 |
NO883333L (no) | 1988-09-27 |
WO1988003984A1 (en) | 1988-06-02 |
CN1029637C (zh) | 1995-08-30 |
KR890700186A (ko) | 1989-03-10 |
DK420088D0 (da) | 1988-07-27 |
CN87108028A (zh) | 1988-07-13 |
DK420088A (da) | 1988-07-27 |
DD264741A5 (de) | 1989-02-08 |
SE8605117D0 (sv) | 1986-11-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101687204B (zh) | 三相分离器 | |
NO165279B (no) | Fremgangsmaate og apparat for aa separere komponentene i enborebroennstroem. | |
NO175243B (no) | Separering av komponentene i en fluidström | |
US2176982A (en) | Centrifugal countercurrent contacting machine | |
US2261394A (en) | Centrifuge for the dewaxing of oils | |
NO180350B (no) | Fremgangsmåte og apparat for senking av trykket i en væskeblanding | |
US6616589B1 (en) | Method and equipment for controlling the position of an interface between separated liquids in a centrifugal rotor | |
NO20111743A1 (no) | Kompaktert hydrosyklonapparat i beholdere | |
KR20140000199A (ko) | 원심 드럼을 갖는 분리기 | |
US2222727A (en) | Process of effecting clean skimming in separating milk from cream and in centrifuges for practicing such method | |
US2337291A (en) | Apparatus for separating the constituents of petroleum emulsions | |
US1897240A (en) | Process for separating liquids of different specific gravities | |
WO2019118899A1 (en) | Method and apparatus for separating insoluble liquids of different densities | |
EP0615468B1 (en) | Centrifugal separator | |
US4054244A (en) | Centrifuge drum equipped with discharge valves | |
KR20230097193A (ko) | 디스크 스택을 포함하는 원심 분리기 | |
US1846076A (en) | Process and apparatus for separating liquids from solids | |
US3445062A (en) | Centrifugal separator apparatus | |
NO165578B (no) | Sentrifuge av dekanteringstypen. | |
US1998359A (en) | Method and means for centrifugal separation | |
WO2020225342A1 (en) | Multi stage contactor | |
NO170136B (no) | Flertrinns syklonseparator. | |
US1248454A (en) | Apparatus for separating mechanical mixtures of gases. | |
NO300672B1 (no) | Separator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN MAY 2002 |