NO170357B - Tannhjulsveksel. - Google Patents
Tannhjulsveksel. Download PDFInfo
- Publication number
- NO170357B NO170357B NO900209A NO900209A NO170357B NO 170357 B NO170357 B NO 170357B NO 900209 A NO900209 A NO 900209A NO 900209 A NO900209 A NO 900209A NO 170357 B NO170357 B NO 170357B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ring
- teeth
- gear
- spring
- harmonic
- Prior art date
Links
- 230000005291 magnetic effect Effects 0.000 claims description 10
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims description 9
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 6
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
- 208000035397 Ring chromosome 7 syndrome Diseases 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 230000005294 ferromagnetic effect Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 210000001331 nose Anatomy 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K7/00—Arrangements for handling mechanical energy structurally associated with dynamo-electric machines, e.g. structural association with mechanical driving motors or auxiliary dynamo-electric machines
- H02K7/10—Structural association with clutches, brakes, gears, pulleys or mechanical starters
- H02K7/116—Structural association with clutches, brakes, gears, pulleys or mechanical starters with gears
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H49/00—Other gearings
- F16H49/001—Wave gearings, e.g. harmonic drive transmissions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T74/00—Machine element or mechanism
- Y10T74/19—Gearing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Retarders (AREA)
- Gears, Cams (AREA)
- Electrically Driven Valve-Operating Means (AREA)
- Paper (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en tannhjulsveksel bestående av to doble harmoniske veksler i henhold til innledningen av krav 1. Det er dessuten mulig å koble en motor til tannhjulsvekselen i henhold til oppfinnelsen på en måte som er omtalt nedenfor, slik at det fås en kompakt tannhjulsmotor. En fordelaktig anvendelse av denne motoren er i mekanismer med høyt dreiemoment, lav rotasjonshastighet, et lavt volumbehov og lav vekt og eventuelt en god parkeringsnøyaktighet som krevet av en kraftinnretning, f.eks. i drivanordningen for bevegelsesledd i industriroboter.
I en rekke motortyper fås den største effekt fra motoren når rotasjonshastigheten er høyere enn den som er nødvendig for å bevege lasten. Derfor anordnes en reduksjonsveksel mellom motoren og lasten slik at større effekt som fås fra motoren kan benyttes med et høyt dreiemoment ved lav rotasjonshastighet. Som kjent sikrer en harmonisk veksel et høyt reduksjonsforhold, mens vekselen opptar liten plass og dens ytelse er god.
Prinsippet for en harmonisk veksel er vist i
US-PS nr. 2 906 143 (29. september 1959, Musser) og den for en dobbel harmonisk veksel i US-PS nr. 2 943 513, (5. juli 1960, Musser).
I henhold til oppfinnelsen kan to doble harmoniske tannhjul forbindes i parallell på en slik måte at hovedmomentet kan leveres til tannhjulsvekselen f.eks. via en utvendig ringformet primæraksel anordnet mellom tannhjulene, slik at vekselens sekundæraksel kan ha form av en hylse. Rotoren i en motor som kan gjøres ringformet, kan benyttes direkte som primæraksel. Slike motorer omfatter forskjellige typer elektriske motorer såsom børsteløse likestrømsmotorer og skrittmotorer eller motorer av en annen type, såsom trykkluftmotorer. Moment-overføringsevnen til tannhjulsvekselen er meget høy. Hva angår dens volumbehov og dens utvekslingsområde (fra ca. 25-100:1) er den godt egnet til bruk som reduksjonsveksel i en ringformet motor uten dermed i betydelig grad å øke dens volumbehov. Tannhjulsvekselen kan også konstrueres hovedsakelig uten klaringer og dens diameter og følgelig dens momentoverførings-evne kan varieres innenfor vide grenser med bibeholdelse av den kompakte utførelse. Om ønsket kan primærmomentet leveres til tannhjulsvekselen på andre måter, også f.eks. via en separat drivaksel til en utvendig ring eller via et lager anordnet innvendig i kransen. For å tilveiebringe disse virkninger er oppfinnelsen hovedsakelig karakterisert ved trekkene i henhold til krav 1.
I det følgende skal oppfinnelsen og dens foretrukne utførelser beskrives mer detaljert med henvisning til eksempler i samband med den vedføyde tegning hvor
fig. 1 viser den samlede konstruksjon av en tannhjulsveksel i henhold til oppfinnelsen i et delvis lengdetverrsnitt,
fig. 2 viser en endeprojeksjon av den foregående figur,
fig. 3 viser et delvis lengdetverrsnitt av en tannhjulsveksel hvortil en børsteløs likestrømsmotor er festet som motor,
fig. 4 viser et tverrsnitt av motoren på fig. 3 tatt langs linjen A-A,
fig. 5 viser de magnetiske kretser for å gjøre kransen elliptisk i tannhjulsvekselen på fig. 3,
fig. 6 viser en illustrasjon av virkemåten til tannhjulsvekselen i henhold til oppfinnelsen, som en endeprojeksjon når vekselen er i bevegelse,
fig. 7 viser fordelingen av tangensialspenninger i tannhjulsvekselens krans innenfor de doble harmoniske tannhjul, som en endeprojeksjon når tannhjulsvekselen er under belastning.
Fig. 1 og 2 viser den samlede konstruksjon av en tannhjulsveksel. Tannhjulsvekselen kan antas å omfatte doble harmoniske veksler eller tannhjul la og lb med en felles elastisk krans 2.
Kransen er forsynt med utvendige tenner 3a tilhørende tannhjulet la og som kan komme i inngrep med omkretstennene 4a, og innvendige tenner 5a og akseltenner 6a som kan komme i inngrep med disse. Tilsvarende omfatter tannhjulet lb tenner 3b som er dannet utvendig på kransen og omkretstenner 4b som kan komme i inngrep med disse, og innvendige tenner 5b og akseltenner 6b som kan komme til inngrep med disse. Kransen 2 er gjort elliptisk ved hjelp av en primærring 7 anordnet mellom tannhjul la og lb fra hvilken ring primærmomentet overføres til kransen via et lager 8. Kransen kan gjøres elliptisk ved hjelp av et lager 8 eller magneter anordnet i primærringen 7. Omkretstennene 4a og 4b på tannhjulene la og lb på den ene side og akseltennene 6a og 6b på den annen side er begge separat sammenbundet. Hvert av disse parene kan tjene som en sekundæraksel, mens det andre fortsatt mottar forskjellen mellom sekundær- og primærmomentet. I denne forbindelse vil imidlertid akselen som forbinder de innvendige tenner 6a og 6b konsistent bli betegnet som "sekundærakselen". I prinsippet blir moment-overf øringsevnen til tannhjulsvekselen fordoblet som følge av sammenkoblingen av tennene.
Fig. 3 og 4 viser en tannhjulsveksel hvortil en børsteløs
likestrømsmotor er festet som motor. Akseltennene 6a og 6b er i den forbindelse i ett stykke med en vanlig ikke-ferromagnetisk sekundæraksel 9 og omkretstennene 4a og 4b er i ett stykke med stasjonære endeflenser 10a og 10b. I tillegg til grunnkomponen-tene beskrevet ovenfor, omfatter konstruksjonen en hoveddel 11 av motorstatoren, en stator 12, en statorvikling 13 og en primærring 7 for tannhjulsvekselen som tjener som motorens rotor. Permanentmagneter 14 for motoren, permanentmagneter 15 for å gjøre kransen elliptisk og støtteringer 16 for disse er anordnet i primærringen. Det ikke-ferromagnetiske lager og luftspaltene 17 tillater bevegelse av rotoren i relasjon til kransen. Rotoren er montert i endeflensene ved hjelp av lågere 18a og 18b.
Fig. 5 viser magnetkretser i rotoren 7 og kransen 2 for å gi kransen en elliptisk form i tannhjulsvekselen på fig. 3.
Retningen av polene til permanentmagnetene 15 festet til rotoren 7 velges slik at den magnetiske fluks dreier seg aksialt og radialt via kransen, permanentmagnetene og rotoren. På denne måte fås en sterk magnetisk tiltrekning mot lageret 8 over den ønskede lengde av lagerets omkrets.. Ved hjelp av støtteringene 16 kan det sikres at magnetene 15 holdes fast og at spalten 17 opprettholdes uansett den magnetiske tiltrekning. Da den magnetiske fluks ikke trenger inn i kransen, induseres ingen større virvelstrømmer i kransen til tross for rota-sjonsbevegelsen mellom motoren og kransen. Virvelstrømmene kan reduseres ved å fremstille kransen i dette området av den magnetiske krets av et materiale med høy permeabilitet, en god metningsverdi og en høy spesifikk motstand. En måte til ytterligere å redusere induksjonsstrømmer er å fremstille kransen i området for magnetkretsen ved å vikle den av et tynt bånd på en slik måte at det dannes et tynt isolasjonsmateriallag mellom båndoverflåtene for å forhindre overføring av radiale in-duks j onsstrømmer. Hysteresetapet kan reduseres betydelig når bevegelsesretningene for de magnetiske flukser i kransen er de samme. På fig. 5 har topp- og bunnfluksene i den forbindelse motsatte rotasjonsretninger. Den elliptiske form kan også fås ved å justere retningen av fluksen i kransen slik at den er parallell med kransens omkrets. Ulemper forårsaket på grunn av dette, omfatter større hysteresetap.
Fig. 6 viser en redusert illustrasjon av en situasjon når tannhjulsvekselen er i bevegelse. Når rotoren 7 roterer over en vinkel a, ruller kransen 2 langs den ytre omkrets med radius R en avstand = a R. Den samme avstand a R av kransen ruller i den forbindelse over det krumme parti s. Et kortere stykke S2 = ci r ruller da bort fra det krumme parti s. Da lengden av det krumme parti s er konstant, må sekundærakselen med radius r dreie et stykke S3 = P r i en retning motsatt retningen av rotorens rotasjon. Tilfellet er vist ved ligningen:
s + S]_ - S2~S3 = s
som kan forenkles og løses som følger:
a(R-r) =~3r (positiv rotasjonsretning med urviseren)
Minustegnet i formelen for overføringsforholdet angir at sekundærakselen roterer i en retning motsatt rotasjonsretningen til primærakselen. I praksis har kransen en bestemt tykkelse og dens innvendige og utvendige overflate har forskjellig tanntall, mens tannstørrelsen er den samme. Overføringsforhol-det kan derfor beregnes ved hjelp av formeler som er vist i patentskriftet vedrørende det doble harmoniske veksel.
Fig. 7 viser de tangensielle strekk- og kompresjonsspenninger som frembringes i kransen 2 på grunn av lastmomentet som virker på sekundærakselen. Når sekundærakselen roterer i en retning motsatt rotasjonsretningen for primærakselen, hersker en kompresjonsspenning innenfor kurvelengden P]_ og P2 og en strekkspenning innenfor kurvelengden v^ og V2. Da tennene i et harmonisk tannhjul ikke er i kontakt med kransens toppunkter (selv om de er i inngrep), men med begynnelse fra et bestemt punkt etter tangensialpunktet, befinner nullspenningspunktene seg ved en avstand med gitte vinkler *Y]_ og T2 ^ra tangensial-punktene mellom kransen og sirkelomkretsene (toppunktene). Tangensielle strekk- og kompresjonsspenningstilstander frembragt i kransen på grunn av lasten er slik at de er tilbøyelig til å gjøre kransen enda mer elliptisk i området for de doble harmoniske tannhjul la og lb og å dreie kransellipsen mot dreiemomentet av primærakselen (til rotoren). Hvis kransellipsen på en side av denne grunn ble vridd i en bestemt vinkel, ville dette forårsake en bevegelse mellom de ytre og indre omkretser innenfor dette område på grunn av tannhjulsmekanismen. Da de ytre og indre omkretser er forbundet på begge sider av tannhjulsvekselen, ville den tilsvarende bevegelse mellom den ytre og den indre omkrets også finne sted på den annen side av tannhjulet. Dette ville ytterligere få kransellipsen til å vris på tilsvarende måte også på denne side av tannhjulsvekselen. På grunn av tannhjulsmekanismen, er vridningen av tannhjulsvekselen således symmetrisk på begge sider av vekselen. En slik deformasjon av kransellipsen i relasjon til den elliptiske form innenfor arealet for primærringen krever f.eks. skjær i materialet og ikke bare bøying av kransplaten, hvis knekking ikke kan finne sted. Vridningen krever torsjonsspenninger i kransen. Imidlertid kan disse forårsakes bare av primærmomentet, ikke av sekundærmomentet, slik at vridningene blir små. Kransen blir ikke frigjort fra den utvendige elliptiske form av primærringen, noe som skyldes det faktum at den ikke kan presses ut av form innenfor kompresjonsspenningsområdene p^ og P2 når kransen hviler tett mot bærelageret på grunn av permanentmagnetenes tiltreknings-kraft, og den kan heller ikke komme ut av form innad mot strekkspenningsområdene V]_ og V2- Videre kommer kransen ikke ut av inngrep med tennene på sekundærakselen, da kransen presses mot sekundærakselen på grunn av strekkspenningene som virker inn på områdene V]_ og V2- For å oppsummere det ovenstående kan det nevnes at tannhjulsvekselen er i stand til å operere stabilt med hensyn på belastninger og stivt med hensyn på fjæringer. For å skaffe en optimal momentoverføringsevne, bør kransens stivhet dimensjoneres under hensyntagen til alle spenningskomponenter som utøves på den. Dette angår optimering med kjente metoder og vil ikke behandles mer detaljert i denne forbindelse.
Tannhjulsvekselens krans kan også gis en elliptisk form ved hjelp av et ytre bærelager, slik at det ikke er nødvendig med noen separate trekkmagneter. Da bærelaget presser kransen mot tennene på sekundærakselen, blir kransen samtidig presset mot de utvendige omkretstenner i normalplanet. På grunn av de nødvendige lagerklaringer, er denne type tannhjulsveksel mer tilbøyelige til torsjonsklaringer enn når den elliptiske form fås ved magnetisme. Det er en fordel at ingen virvelstrømmer av den grunn induseres i kransen og de ferromagnetiske egenskaper behøves ikke å tas hensyn til ved valg av materialer for delene.
Kransen kan gjøres elliptisk og tilførselen av primærmoment i kransen kan også skaffes innvendig fra senteret av kransen på tilsvarende måte.
Om ønsket kan torsjonsklaringene i tannhjulsvekselen reduseres ved å dele tennene i den ytre omkrets og sekundærakselen i to deler i lengderetningen. Ved å dreie mottannpartiene i hver fortanning i kransen med hensyn til hverandre og ved å låse partiene sammen, fås en kontakt uten noen klaring mellom fortanningene.
Tannhjulsvekselen er ovenfor blitt beskrevet med kransen til de doble harmoniske tannhjul dannet av to neser. Tannhjulsvekselen kan også arbeide selv om antallet neser skulle være forskjellig fra det ovenstående, som doble harmoniske veksler generelt gjør det.
Tannhjulsmontasjon kan lett forsegles slik at den er smørings-sikker og inntrenging av utvendige forurensninger i tennene kan forhindres, selv om dette ikke er blitt vist i eksempelets figurer for å gjøre disse tydeligere.
Sekundærakselen til tannhjulsvekselen får en viss radiell støtte via kransen. Den radielle og aksiale belastningskapasi-tet for sekundærakselen kan videre forbedres ved utvendige lagre, videre kan kransen opplagres aksialt. Dette er heller ikke vist i eksempelets figurer for å gjøre disse tydeligere.
Tannhjulsvekselen kan også benyttes som en forskyvningsveksel, hvorved sekundærakselen virker som drivaksel.
Om ønsket kan en kulemutter eller kuleskrue eller lignende bevegelig element anordnes i forbindelse med sekundærakselen, hvorved det fås en sterk, nøyaktig og kompakt aksial kraftinnretning.
Tannhjulsveksler kan kobles i parallell, f.eks. på en drevet aksel, hvorved deres momentoverføringsevne med hensyn til akselen er summen av momentoverføringsevnen for de enkelte
veksler.
Tannhjulsveksler kan kobles i sekvens ved å koble hver av dem slik at sekundærakselen til en foregående veksel er koblet til primærkransen på den første. Overføringsforholdet for kombina-sjonene er i den forbindelse produkt av de enkelte over-føringsforhold.
Claims (4)
1. Tannhjulsveksel bestående av to doble, harmoniske veksler (la,lb) som hver henholdsvis har innadvendte omkretstenner (4a,4b) på et første tannhjul og utadvendte tenner (6a,6b) på et annet tannhjul samt en fjærkrans (2) mellom tennene, hvor fjærkransen (2) på sin ytre overflate er forsynt med tenner (3a,3b) i inngrep med de innadvendte omkretstenner (4a,4b) og på sin indre overflate tenner (5a,5b) i inngrep med de utadvendte omkretstenner (6a,6b),
karakterisert ved at fjærkransen (2) er felles for de to harmoniske veksler (la,lb) og forbinder dem i parallell med hverandre slik at hver ende av fjærkransen (2) er forsynt med en av de harmoniske veksler (la,lb), og at en ring (7) er anordnet mellom tennene til de respektive harmoniske veksler og er forsynt med anordninger (8,15) for å gjøre fjærkransen (2) elliptisk og for å overføre et dreiemoment mellom ringen og fjærkransen.
2. Tannhjulsveksel i henhold til krav 1, karakterisert ved at anordningen (15) utgjøres av magneter hvorved den felles fjærkrans (2) er gjort elliptisk, idet magnetene (15) er anordnet i ringen (7) og retningen av deres poler er valgt på en slik måte at den magnetiske fluks dreier seg aksialt og radialt over et stykke av ringen via fjærkransen (2), magnetene (15) og ringen (7), og at et bærelager (8) er anordnet i ringen, idet bærelageret opprettholder en luftspalte mellom ringen og fjærkransen, slik at luftspalten tillater en relativ bevegelse mellom disse.
3. Tannhjulsveksel i henhold til krav 1, karakterisert ved at fjærkransen (2) er gjort elliptisk ved hjelp av et lager (8)..
4. Tannhjulsveksel i henhold til krav 1,2 eller 3, karakterisert ved at ringen (7) utgjør ett stykke med rotoren til en motor festet til tannhjulsvekselen.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI873139A FI873139A (fi) | 1987-07-15 | 1987-07-15 | Vaexelsammansaettning. |
PCT/FI1988/000117 WO1989000651A1 (en) | 1987-07-15 | 1988-07-14 | A gear assembly |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO900209L NO900209L (no) | 1990-01-15 |
NO900209D0 NO900209D0 (no) | 1990-01-15 |
NO170357B true NO170357B (no) | 1992-06-29 |
NO170357C NO170357C (no) | 1992-10-07 |
Family
ID=8524812
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO900209A NO170357C (no) | 1987-07-15 | 1990-01-15 | Tannhjulsveksel. |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5016491A (no) |
EP (1) | EP0381677B1 (no) |
JP (1) | JPH0621611B2 (no) |
DE (1) | DE3879503T2 (no) |
FI (2) | FI873139A (no) |
NO (1) | NO170357C (no) |
RU (1) | RU1836593C (no) |
WO (1) | WO1989000651A1 (no) |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6648786B1 (en) * | 1999-09-09 | 2003-11-18 | Oechsler Aktiengesellschaft | Gearmotors |
US7306535B2 (en) * | 2004-06-29 | 2007-12-11 | Delphi Technologies, Inc. | Vehicle steering device and method |
WO2006003847A1 (ja) * | 2004-07-02 | 2006-01-12 | Honda Motor Co., Ltd. | 減速機付き駆動装置 |
CN102797799A (zh) * | 2011-05-25 | 2012-11-28 | 苏州绿的谐波传动科技有限公司 | 一种镶嵌式双层谐波传动减速装置 |
TW201346157A (zh) * | 2012-05-04 | 2013-11-16 | Pan-Chien Lin | 大比例應力波齒輪速度轉換裝置 |
JP5442162B1 (ja) | 2012-05-31 | 2014-03-12 | 株式会社ハーモニック・ドライブ・システムズ | 波動歯車装置および可撓性外歯歯車 |
US8997607B2 (en) * | 2012-05-31 | 2015-04-07 | Harmonic Drive Systems Inc. | Wave gear device and flexible internally toothed gear |
JP6340701B2 (ja) | 2012-06-19 | 2018-06-13 | ジェネシス ロボティクス エルエルピー | アクチュエータ |
JP6238777B2 (ja) * | 2014-02-07 | 2017-11-29 | 住友重機械工業株式会社 | 撓み噛合い式歯車装置 |
US10823268B2 (en) * | 2016-08-05 | 2020-11-03 | Hamilton Sunstrand Corporation | Inverted compound harmonic drive |
KR102225568B1 (ko) * | 2017-01-21 | 2021-03-08 | 가부시키가이샤 하모닉 드라이브 시스템즈 | 파동기어장치 |
KR102185296B1 (ko) * | 2017-04-28 | 2020-12-01 | 가부시키가이샤 하모닉 드라이브 시스템즈 | 파동기어장치 및 파동발생기 |
DE102017113365A1 (de) | 2017-06-19 | 2018-05-09 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Wellgetriebe |
US10844944B2 (en) * | 2017-08-25 | 2020-11-24 | Hamilton Sunstrand Corporation | Inverted harmonic gear actuator |
JP7170389B2 (ja) * | 2017-11-28 | 2022-11-14 | 住友重機械工業株式会社 | ギヤモータ |
JP7319822B2 (ja) * | 2019-05-10 | 2023-08-02 | ナブテスコ株式会社 | 波動歯車装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2906143A (en) * | 1955-03-21 | 1959-09-29 | United Shoe Machinery Corp | Strain wave gearing |
US3178963A (en) * | 1962-06-27 | 1965-04-20 | United Shoe Machinery Corp | Gear mechanism |
US3200668A (en) * | 1964-05-22 | 1965-08-17 | Charles F Janes | Electro-magnetic actuator |
US3532005A (en) * | 1968-02-16 | 1970-10-06 | Gen Motors Corp | Gear reduction unit |
SU855292A1 (ru) * | 1977-11-24 | 1981-08-15 | Предприятие П/Я Г-4728 | Дифференциальна волнова зубчата передача |
SU804429A1 (ru) * | 1979-04-16 | 1981-02-15 | Харьковский Авиационный Институтим.H.E.Жуковского | Шарнир манипул тора |
SU1130704A1 (ru) * | 1979-07-09 | 1984-12-23 | Харьковский авиационный институт им.Н.Е.Жуковского | Волнова зубчата передача |
SU879101A1 (ru) * | 1979-10-22 | 1981-11-07 | Предприятие П/Я А-3325 | Волнова зубчата передача |
CH651899A5 (de) * | 1979-11-02 | 1985-10-15 | Zahnradfabrik Friedrichshafen | Antrieb mit einem motor und einem spannungswellen-getriebe. |
DE3211616C1 (de) * | 1982-03-30 | 1983-12-22 | Balcke-Dürr AG, 4030 Ratingen | Schaltgetriebe |
DE3222117C1 (de) * | 1982-06-11 | 1983-08-11 | ZF-Herion-Systemtechnik GmbH, 7990 Friedrichshafen | Spannungswellengetriebe |
JPS60241550A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-30 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 撓み噛合式動力伝達装置 |
-
1987
- 1987-07-15 FI FI873139A patent/FI873139A/fi not_active Application Discontinuation
-
1988
- 1988-07-14 WO PCT/FI1988/000117 patent/WO1989000651A1/en active IP Right Grant
- 1988-07-14 DE DE8888907024T patent/DE3879503T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1988-07-14 JP JP63506211A patent/JPH0621611B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1988-07-14 EP EP88907024A patent/EP0381677B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1988-07-14 US US07/457,695 patent/US5016491A/en not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-12-08 FI FI895876A patent/FI92349C/fi not_active IP Right Cessation
-
1990
- 1990-01-15 NO NO900209A patent/NO170357C/no unknown
- 1990-01-15 RU SU904742948A patent/RU1836593C/ru active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3879503D1 (de) | 1993-04-22 |
WO1989000651A1 (en) | 1989-01-26 |
NO170357C (no) | 1992-10-07 |
FI873139A0 (fi) | 1987-07-15 |
FI92349C (fi) | 1994-10-25 |
NO900209L (no) | 1990-01-15 |
EP0381677A1 (en) | 1990-08-16 |
JPH03505903A (ja) | 1991-12-19 |
RU1836593C (ru) | 1993-08-23 |
FI92349B (fi) | 1994-07-15 |
FI895876A0 (fi) | 1989-12-08 |
NO900209D0 (no) | 1990-01-15 |
JPH0621611B2 (ja) | 1994-03-23 |
FI873139A (fi) | 1989-01-16 |
EP0381677B1 (en) | 1993-03-17 |
US5016491A (en) | 1991-05-21 |
DE3879503T2 (de) | 1993-06-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO170357B (no) | Tannhjulsveksel. | |
US4928556A (en) | Articulation drive apparatus of industrial robot | |
RU2442046C2 (ru) | Передача | |
US3477315A (en) | Dynamoelectric device with speed change mechanism | |
US5845732A (en) | Drivetrain for an electric vehicle | |
US8757029B2 (en) | Strain wave gearing and robotic arm | |
US7259493B2 (en) | Stator of two rotor single stator type electric motor | |
US4044274A (en) | Transmission system | |
US2982872A (en) | Electric motor | |
US20100199796A1 (en) | Gear device and turning portion structure of industrial robot using the gear device | |
US4788891A (en) | Planetary gear having non-circular gears | |
US20230182857A1 (en) | Torque transmission device, electric power assistance device and associated cycle | |
US5590568A (en) | Layered body having rotating adjacent layers with magnetic poles on facing surfaces | |
EP0233303A1 (en) | Planetary gear apparatus | |
KR100965921B1 (ko) | 밸런싱 샤프트 유닛 | |
MXPA02000604A (es) | Engranaje para compartir energia en una transmision de engranes planetarios. | |
JP2015140910A (ja) | 駆動ユニット | |
JPH04224340A (ja) | 支承装置 | |
TW201833449A (zh) | 減速軸承及電動馬達 | |
EP0365966B1 (en) | Balancer for engine | |
EP0035867B1 (en) | Wabbler plate engine mechanisms | |
US4375602A (en) | One lobed motor | |
GB2092235A (en) | Counterbalanced Crankshaft | |
US1552169A (en) | Power unit for motor vehicles | |
RU2150623C1 (ru) | Планетарный торцовый мотор-редуктор |