NO169759B - Lodde-tilsatsmetall av typen ti-ni-cu samt framgangsmaate for lodding - Google Patents

Lodde-tilsatsmetall av typen ti-ni-cu samt framgangsmaate for lodding Download PDF

Info

Publication number
NO169759B
NO169759B NO870505A NO870505A NO169759B NO 169759 B NO169759 B NO 169759B NO 870505 A NO870505 A NO 870505A NO 870505 A NO870505 A NO 870505A NO 169759 B NO169759 B NO 169759B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
pulp
hydrogen peroxide
wood
bleaching
whiteness
Prior art date
Application number
NO870505A
Other languages
English (en)
Other versions
NO870505D0 (no
NO169759C (no
NO870505L (no
Inventor
Edward Joseph Ryan
Original Assignee
United Technologies Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by United Technologies Corp filed Critical United Technologies Corp
Publication of NO870505D0 publication Critical patent/NO870505D0/no
Publication of NO870505L publication Critical patent/NO870505L/no
Publication of NO169759B publication Critical patent/NO169759B/no
Publication of NO169759C publication Critical patent/NO169759C/no

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0233Sheets, foils
    • B23K35/0238Sheets, foils layered
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23KSOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/32Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at more than 1550 degrees C
    • B23K35/325Ti as the principal constituent
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12431Foil or filament smaller than 6 mils
    • Y10T428/12438Composite
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771Transition metal-base component
    • Y10T428/12806Refractory [Group IVB, VB, or VIB] metal-base component
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10TTECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771Transition metal-base component
    • Y10T428/12861Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12903Cu-base component
    • Y10T428/1291Next to Co-, Cu-, or Ni-base component

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
  • Laminated Bodies (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)

Description

Fremgangsmåte til bleking av mekanisk tremasse.
Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til bleking av mekanisk tremasse og særlig den samtidige og hurtige tørking og bleking av slike masser.
Mekanisk tremasse, særlig slik som er fremstillet ved
de såkalte treslipe-(stone groundwood) og foredlingsprosesser, fremstilles i store mengder. Tremasse er særlig ønsket på grunn av at den er økonomisk å fremstille, ikke krever kostbare kjemis-
ke kokeprosesser og fordi hovedmengdene av ikke-cellulosekomponen-
ter i treet for størstedelen holdes tilbake i massen, og ikke fjernes slik tilfelle er ved fremstilling av kjemisk masse.
Bruken av mekanisk tremasse er nylig utvidet. Mens tid-ligere hovedmengden av disse masser ble brukt på det sted hvor de var fremstillet, skipes de mekaniske masser nå hyppig over bety-delige avstander før bruk. I den hensikt å redusere skipningsom-kostninger må vannmengden i massen, som ofte er så høy som 250 % beregnet på tørr vekt av massen, reduseres, og det er blitt fore-slått metoder til hurtig tørking av til vesentlig 65 til 95 % tørrstoff. (Henvisning til tørrstoffinnhold i masse gjøres her til ovnstørket masse. Denne verdi bestemmes ved at man tørker massen til konstant vekt i en ovn med luftsirkulasjon ved 105°C). En meget effektiv metode omfatter å presse vannet mekanisk ut for å tilveiebringe et massetørrstoff på 20 til 50 %, opplokring av den mekanisk tørkede masse til en findelt eller løs tilstand, og tørking av massen i en gassoppvarmet tørker til 430 til 490°C i fra flere sekunder og opp til 5 minutter til et tørrstoffinnhold av 80 til 90 %.
Denne fremgangsmåte har en meget alvorlig ulempe. Ikke-cellulosematerialene i massen gjør at den mørkner ved de anvendte tørketemperaturer, og til slutt må den utsettes for kostbare ble-keprosesser for å gjøre den tilfredsstillende lys for mange formål.
Det skal bemerkes at det er kjent å bleke og tørre pa-pirmasse i papirmaskinens tørkeparti. Det er imidlertid ikke kjent samtidig å bleke og tørke mekanisk tremasse i tørkepartiet til en papirmaskin.
I overensstemmelse med det foran anførte går fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ut på bleking av mekanisk tremasse med hydrogenperoksyd, hvor en masse med konsistens på 20-50 vekt% behandles med en vandig alkalisk hydrogenperoksyd-oppløsning som inneholder 0,1 til 4 % hydrogenperoksyd ved forhøyet temperatur, og fremgangsmåten er karakterisert ved at hydrogenperoksydet inn-føres i en opplokret masse hvorpå denne føres sammen med en til 260 til 540°C oppvarmet gass som er vesentlig fri for reduserende stoffer i en blekesone og holdes i kontakt med den varme gass i et tidsrom av 2 sekunder til 10 minutter hvorved massen samtidig blekes og tørres, hvorpå man fjerner den blekede og tørrede masse fra blekesonen med et tørrstoffinnhold av 65-95 vekt%.
Det er ganske overraskende at denne fremgangsmåte for-bedrer hvitheten av den mekaniske masse. Ikke-cellulosekomponen-tene i mekanisk masse er kjent for å ha en dekomponerende effekt på aktive oksygen-blekemidler, særlig ved forhøyede temperaturer. Til tross for denne kjente egenskap ved slik masse bleker denne fremgangsmåte meget effektivt mekanisk masse som inneholder lignin og andre ikkecellulosematerialer med aktive oksygenforbindelser i nærvær av en gass-strøm som kontakter massen ved en ekstremt høy temperatur i området 260 til 540°C. Enda mer overraskende er det at massen blir enda lysere etter at den er fjernet fra tørke-ren. Man har konstatert at massen blir hvitere ved lagring, eksempelvis øker hvitheten flere grader ved lagring i fra 1 til 30 dager. Når derimot en mekanisk masse blekes før tørking, f.eks. ved 12 % tørrstoffinnhold med alkalisk hydrogenperoksyd, taper den i hvithet etter tørking ved 260 til 540°C.
Massen som er behandlet ved denne fremgangsmåte, er den såkalte mekaniske tremasse. Denne masse fremstilles særlig ved treslipeprosessen, hvor trestokker slipes på en slipesten for tilveiebringelse av massen, eller ved prosessen hvor trespon rives opp til masse ved hjelp av avslipningsmøller eller skivemøller. Slik masse inneholder vanligvis 30 til 50 % lignin og andre ikke-cellulosematerialer. Kjemisk masse derimot inneholder vanligvis mindre enn 5 til 12 % av slike ikke-cellulosematerialer. Mekanisk masse fremstilles normalt fra nåle- og løvtrær, f.eks. gran, edelgran, hemlock-gran, furu, poppel, kanadisk poppel og osp, og disse forskjellige tremasser tørkes og blekes alle effektivt ved fremgangsmåten.
Mekanisk tremasse fåes ved fremstillingen i form av en oppslemming i vann. Slike oppslemminger har en tørrstoffkonsent-rasjon av 1 til 30 %. Når de skal anvendes til slike sluttproduk-ter som papir, papp og lignende, kan man fjerne vann fra dem til et tørrstoffinnhold av 6 til 30 %, og bleke dem med aktive oksygen-blekemidler, i noen tilfelle med blekemidler på basis av klor o.l. før bruk.
Når de imidlertid skal transporteres før bruk, krever en økonomisk håndtering at de tørkes til høyere konsentrasjoner, f.eks. til 65 til 95 % tørrstoff, før forsendelse. Dette utføres ved mekanisk utpressing av vann for tilveiebringelse av en masse med en tørrstoffkonsentrasjon av 20 til 50 %, med etterfølgende hurtig tørking av massen til den ønskede tørrstoffkonsentrasjon av 65 til 95 %.
Det mekaniske vannfjerningstrinn utføres raskt i hvil-ket som helst utstyr som mekanisk presser ut vann fra tremasseopp-slemmingen. Typer på slik apparatur for bruk ved vannfjerning er filtere, vakuumfordampere, tremassepresser o.l.
I den hensikt at tørkeoperasjonen kan utføres effektivt, opplokres eller oppbrytes den avvannede masse i vesentlig frie eller løst aggloraererte småbiter før kontakt med den oppvarmede gass. Opplokringsoperasjonen utføres passende i en skivemølle, hammermølle, en stangmølle e.l., hvor klumpene eller de fast agglomererte fiberbunter som dannes i det mekaniske vannfjerningstrinn, deles videre opp. Den opplokrede masse som man får ved denne operasjon , bringes i intim kontakt med tørkegassen.
Tørketrinnet utføres ved at man bringer tremassen i kontakt med en oppvarmet gass, vanligvis olje- eller gassforbrennings-produkter, eller varm luft innføres ved en temperatur av fra 260 til 540°C. Slik behandling tørker massen til 65 til 95 % tørrstoff i løpet av så kort tid som ca. 2 sekunder til 10 minutter. Det er klart at ved høyere temperaturer i dette område går tørkingen for-tere, og omvendt. Gassen og tremassen bringes i kontakt med hver-andre i en sone med passasje for gassen over og gjennom den opplokrede masse og hvor gassen og vanndampen som oppstår ved tørkingen, kan fjernes.
Det er viktig at oppvarmingsgassen er vesentlig fri for reduserende stoffer så som S02 som dannes ved forbrenning av enkel-te brenselsstoffer. De høye svovelinnhold i slike oljer som Bunker C-brenselolje fra petroleum bevirker dannelsen av tilstrek-kelige mengder svoveldioksyd til å ødelegge hydrogenperoksydet som brukes ved fremgangsmåten.
Ved den foretrukne arbeidsmåte føres blekemidlet inn i den mekanisk avvannede tremasse under opplokringsoperasjonen. Al-ternativt kan det innføres før eller etter opplokringen forutsatt at det er til stede i eller på massen under oppvarmningstrinnet. Det kan innføres i flytende form eller som en tåke eller damp, i enhver ønsket konsentrasjon som gir den nødvendige mengde bleke-• middel for blekingen.
Blekemidlet er hydrogenperoksyd, som i sin blekevirk-ning assisteres av et alkali, fortrinnsvis et polyfosfat, f.eks. natrium- eller kaliumtripolyfosfat, et natrium- eller kalium-pyro-fosfat, -metafosfat e.l. Andre alkalier, f.eks. trinatrium- eller trikaliumfosfat eller annet alkaliortofosfat, natriumsilikat, natriumhydroksyd eller natriumkarbonat, eller blandinger av alkalier, kan brukes. Imidlertid anbefales ikke bruken av natriumhydroksyd eller natriumkarbonat alene, da disse sterke alkalier ved de høye temperaturer som anvendes ved fremgangsmåten er til-bøyelige til å sette flekker på massen, dvs. å bevirke lokal el-
ler flekkvis mørkfarvning av den.
Hydrogenperoksydet kan innføres som sådant, eller i form av natriumperoksyd, natriumperborat eller en annen kilde for ak-tivt oksygen som danner en vandig alkalisk hydrogenperoksydløs-ning. Det brukes i en mengde av 0,1 til 4 %, og fortrinnsvis fra 0,5 til 2 beregnet på tørr vekt av tremassen, dvs. 0,1 til 4 g, fortrinnsvis 0,5 til 2 g, pr. 100 g tørr masse, beregnet som hydrogenperoksyd. Bruk av mer er ikke skadelig, men er ikke økonomisk forsvarlig.
Alkaliet brukes i en mengde av 0,5 til 5 % beregnet på tørr massevekt. Når natriumperoksyd brukes, gir det en alkalitet som man må ta med i beregningen når man bestemmer den ønskede alkalitet i systemet. Ytterligere blekemidler kan også brukes i blekesystemet. Eksempelvis kan sekvesteringsmidler, f.eks. ety-lendiamintetraeddiksyre, dietylentriaminpentaeddiksyre eller deres
salter, og andre tilsetninger som vanligvis brukes ved bleking, anvendes.
Fremgangsmåten tilveiebringer en virkelig økning i hvitheten for mekaniske tremasser. Mens typiske mekaniske tremasser har hvithetsgrader av størrelsesorden 55 til 65 %, når de er tør-let hurtig ved kontakt med en oppvarmet gass, taper de ofte i hvithet så mye som 3 til 4 hvithetsgrader. Henvisning til hvithetsgrader betyrher prosent på den velkjente GE-hvithetskala. Fremgangsmåten gjør det mulig å unngå denne mørkfarvning og til og med å gjøre tremassene hvitere, til tross for det faktum at de bringes i kontakt med meget varme gasser.
Effektiviteten av fremgangsmåten vises ved hjelp av følgende eksempler, som her er tatt med for å illustrere oppfinnelsen. I disse eksempler er hvithetsmålinger utført med et Gardner Automatic Multipurpose Reflectometer, og omregnet til GE-hvithet i prosent som er angitt. Med prosent menes her vekt%, beregnet på tørr vekt av tremasse.
Eksempel 1
En tremasse fra tresliperi som omfatter 23 % gran, 60 % nordamerikansk gran (northern fir) og 17 % hemlockgran med en hvithet av 63,0 %, ble oppnådd som en oppslemming i vann. Denne tremasse ble avvannet og fortykket mekanisk til en tørrstoffkonsentra-sjon av 40 %, og opplokret eller spaltet i adskilte partikler som lignet fuktige brødsmuler, i en skivemølle. Under behandlingen i møllen ble en vandig løsning av 1,0 % hydrogenperoksyd og 1,0 % natriumtripolyfosfat innført i massen i en mengde for å tilveiebringe 1 vekt% hydrogenperoksyd og vekt% natriumtripolyfosfat, regnet på tørr vekt av tremassen. De oppnådde, behandlede tre-massesmuler ble derpå ført inn i en varm luftstrøm ved inntakssi-den på tørkeren, hvor luften hadde en temperatur av 430°C. Tremassen ble ført med den varme luftstrømmen til den var tørket til en tørrstoffkonsentrasjon av 80 %. Dette krevde en oppholdstid av 4 minutter. Tremassen ble derpå adskilt fra gass-strømmen i en cyklon, idet luften hadde en temperatur av 95°C da den forlot tørkeren. Den tørkede tremasse ble samlet. Hvitheten av massen var etter denne behandling 65,4 %, mens en prøve som var behandlet på den samme måte, unntatt at det ikke ble brukt alkalisk hydrogenperoksyd som blekemiddel, etter tørking hadde en hvithetsgrad av bare 60,5 % eller 2,5 % lavere enn hvithetsgraden av utgangsmassen.
Eksempler 2 til 15
Man fulgte den fremgangsmåte som ble brukt i eksempel 1, med den unntagelse at den vandige alkaliske hydrogenperoksydløs-ning som ble innført i tremassen i skivemøllen, var modifisert. Mengdene av hydrogenperoksyd og alkaliet som ble anvendt i disse eksempler, samt forsøksresultatene er vist i tabell 1 nedenunden
Eksempel 6 ( for sammenligning)
(a) En treslipemasse som omfattet 60 % gran og 40 % balsamtre med en hvitnet av 58 % før bleking forelå som en oppslemming. Oppslemmingen ble avvannet og fortykket mekanisk til en tørrstoffkonsentrasjon av 50 %, derpå pisket opp i en skive-mølle. Under opp-piskingen ble en vandig løsning inneholdende 1,0 % hydrogenperoksyd, 2,5 % natriumsilikat (41°Bé), 1,0 % natriumtripolyfosfat og 1,0 % natriumhydroksyd tilsatt i massen, slik
at den inneholdt 0,3 % hydrogenperoksyd, 0,75 % natriumsilikat, 0,3 % natriumtripolyfosfat og 0,3 % natriumhydroksyd, beregnet på
vekt av tørr masse.
I dette tilfelle ble den behandlede, opp-piskede masse tørket i en gass-strøm som ble innført ved 345°C og som var frem-stilt ved forbrenning av Bunker C-olje. Denne olje inneholdt 3 % svovel, som ga 7,4 kg S02 i gass-strømmen. Gassen forlot tørkeren ved 95°C, og massen var i kontakt med den i 3 minutter.
Tremassen ble tørket ved denne fremgangsmåte til et tørrstoffinnhold av 85 %. Hvitheten ble ved behandlingen ned-satt til 57,5 %. (b) Fremgangsmåten ifølge eksempel 16 (a) ble gjentatt med unntagelse av at den olje som ble brent for å fremstille den varme gass, var en brenselsolje Grade 1 med et svovelinnhold mindre enn 0,5 %. Tremassen som ble tørket med denne vesentlig svo-velfrie varme gass, hadde en hvithet av 63 %.
Eksempel 17
En foredlet treslipemasse bestående av kanadisk poppel-tre og furu, med en hvithet av 63 %, forelå som en oppslemming i vann. Den ble avvannet og inndampet mekanisk til en tørrstoff-konsentrasjon av 45 % og derpå delt opp i en skivemølle. En ble-kevæske som omfattet en vandig løsning av 3,0 % hydrogenperoksyd, og 6,0 % natriumtripolyfosfat ble innført i tremassen ved innta-ket til skivemøllen i en mengde som tilsvarte 0,85 % hydrogenperoksyd og 1,75 % natriumtripolyfosfat.
Tremassen ble derpå bragt i kontakt med varm luft, som ble innført ved 455°C, i 4 minutter og derved tørket til 85 % tørrstoff. Resultater av denn operasjon, inklusive lagringens effekt på massens hvithet, er angitt i følgende tabell 2. En annen prøve ble behandlet på samme måte med unntagelse av at det ikke ble brukt et alkalisk hydrogenperoksydblekemiddel. Hvitheten av denne ubehandlede masse er også angitt i tabell 2.

Claims (1)

  1. Fremgangsmåte til bleking av mekanisk masse med hydrogenperoksyd, hvor en masse med konsistens på 20-50 vekt% behandles med en vandig alkalisk hydrogenperoksydoppløsning som inneholder 0,1 til 4 % hydrogenperoksyd ved forhøyet temperatur, karakterisert ved at hydrogenperoksydet innføres i en opplokret masse hvorpå denne føres sammen med en til 260 til 540°C oppvarmet gass som er vesentlig fri for reduserende stoffer i en blekesone og holdes i kontakt med den varme gass i et tidsrom av 2 sekunder til 10 minutter hvorved massen samtidig blekes og tørres, hvorpå man fjerner den blekede og tørrede tremasse fra blekesonen med et tørrstoffinnhold av 65-95 vekt%.
NO870505A 1986-02-18 1987-02-10 Lodde-tilsatsmetall av typen ti-ni-cu samt framgangsmaate for lodding NO169759C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US06/830,779 US4725509A (en) 1986-02-18 1986-02-18 Titanium-copper-nickel braze filler metal and method of brazing

Publications (4)

Publication Number Publication Date
NO870505D0 NO870505D0 (no) 1987-02-10
NO870505L NO870505L (no) 1987-08-19
NO169759B true NO169759B (no) 1992-04-27
NO169759C NO169759C (no) 1992-08-05

Family

ID=25257677

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO870505A NO169759C (no) 1986-02-18 1987-02-10 Lodde-tilsatsmetall av typen ti-ni-cu samt framgangsmaate for lodding

Country Status (17)

Country Link
US (1) US4725509A (no)
EP (1) EP0238433B1 (no)
JP (1) JPS62192296A (no)
KR (1) KR910004024B1 (no)
CN (1) CN1006614B (no)
AU (1) AU582336B2 (no)
BR (1) BR8700723A (no)
CA (1) CA1284898C (no)
DE (1) DE3783489T2 (no)
DK (1) DK172442B1 (no)
HK (1) HK51693A (no)
IL (1) IL81597A (no)
MX (1) MX166506B (no)
NO (1) NO169759C (no)
NZ (1) NZ219324A (no)
SG (1) SG17693G (no)
ZA (1) ZA87953B (no)

Families Citing this family (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2966266A (en) * 1957-12-11 1960-12-27 Hugh W Coke Mineral flotation apparatus and method
US4780374A (en) * 1988-04-04 1988-10-25 Gte Products Corporation Composite brazing alloy foil
EP0380200A1 (en) * 1989-01-11 1990-08-01 Sumitomo Special Metals Co., Ltd. Composite foil brazing material
JP2528718B2 (ja) * 1989-11-30 1996-08-28 いすゞ自動車株式会社 セラミックスと金属の接合方法
US5082621A (en) * 1990-07-31 1992-01-21 Ovonic Synthetic Materials Company, Inc. Neutron reflecting supermirror structure
US5167912A (en) * 1990-07-31 1992-12-01 Ovonic Synthetic Materials Company, Inc. Neutron reflecting supermirror structure
US5873703A (en) * 1997-01-22 1999-02-23 General Electric Company Repair of gamma titanium aluminide articles
US6168069B1 (en) * 1997-07-18 2001-01-02 Endress +Hauser Flowtec Ag Method of brazing titanium to stainless steel
JP3335896B2 (ja) * 1997-12-26 2002-10-21 株式会社東芝 ハンダ材及びハンダ材の製造方法
US6436470B1 (en) * 1998-04-25 2002-08-20 Penn State Research Foundation Method of applying a hard-facing material to a substrate
US6221513B1 (en) * 1998-05-12 2001-04-24 Pacific Coast Technologies, Inc. Methods for hermetically sealing ceramic to metallic surfaces and assemblies incorporating such seals
FR2787737B1 (fr) * 1998-12-23 2001-01-19 Commissariat Energie Atomique Composition de brasure, procede d'assemblage de pieces en materiaux a base d'alumine par brasage refractaire avec ladite composition de brasure, assemblage et joint refractaire ainsi obtenus
US6199742B1 (en) * 1999-02-12 2001-03-13 Rohr, Inc. Method and tooling arrangement for diffusing braze weight pressure in brazing of aerostructure honeycomb sandwich panel
WO2001024962A1 (en) * 1999-10-04 2001-04-12 Alfred E. Mann Foundation For Scientific Research Good hermetic seals and method for making them
US6783870B2 (en) * 2000-10-16 2004-08-31 Engineered Materials Solutions, Inc. Self-brazing materials for elevated temperature applications
DE10135974A1 (de) * 2001-07-24 2003-02-27 Rolls Royce Deutschland Verfahren zur Herstellung eines Dichtungselements
US7776454B2 (en) * 2001-12-14 2010-08-17 EMS Solutions, Inc. Ti brazing strips or foils
US6722002B1 (en) 2001-12-14 2004-04-20 Engineered Materials Solutions, Inc. Method of producing Ti brazing strips or foils
DE10161824B4 (de) * 2001-12-15 2004-02-12 Mtu Aero Engines Gmbh Verfahren zum Instandsetzen von verschlissenen oder außer Maß gefertigten Bauteilen
NL1022237C2 (nl) * 2002-12-20 2004-07-01 Stork Fokker Aesp Bv Laminaat met stompgelaste metaallagen.
US7419086B2 (en) * 2003-07-14 2008-09-02 Honeywell International Inc. Low cost brazes for titanium
US7540996B2 (en) * 2003-11-21 2009-06-02 The Boeing Company Laser sintered titanium alloy and direct metal fabrication method of making the same
US7201973B2 (en) * 2003-12-10 2007-04-10 Honeywell International, Inc. Bimetallic plate-fin titanium based heat exchanger
US20050224558A1 (en) * 2004-04-07 2005-10-13 Guangqiang Jiang Brazing titanium to stainless steel using laminated Ti-Ni filler material
US7527187B2 (en) * 2004-12-20 2009-05-05 Honeywell International Inc. Titanium braze foil
US8075662B2 (en) * 2008-04-25 2011-12-13 United Technologies Corporation Nickel braze alloy composition
US8273148B2 (en) 2009-01-30 2012-09-25 Untied Technologies Corporation Nickel braze alloy composition
US9352419B2 (en) * 2011-01-13 2016-05-31 Siemens Energy, Inc. Laser re-melt repair of superalloys using flux
GB201112376D0 (en) * 2011-07-19 2011-08-31 Rolls Royce Plc Boding of metal components
US8777777B2 (en) * 2012-02-28 2014-07-15 Karsten Manufacturing Corporation Reinforced faces of club heads and related methods
DE102013216393A1 (de) * 2013-08-19 2015-03-12 MTU Aero Engines AG Intermetallische Verschleißschutzschicht für Titan-Werkstoffe
JP6611451B2 (ja) * 2015-04-01 2019-11-27 富士電機株式会社 粉末ろう材、並びに、接合体及び真空容器
CN104772578B (zh) * 2015-04-10 2018-01-09 北京航空航天大学 一种包括钛‑锆‑铜‑镍的钎料
KR102100946B1 (ko) * 2015-07-29 2020-04-14 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 티탄 복합재 및 열간 압연용 티탄재
CN105441714A (zh) * 2015-12-24 2016-03-30 燕山大学 一种高强度高塑性钛铁铜碳合金
US20190308283A1 (en) * 2018-04-04 2019-10-10 The Boeing Company Welded titanium structure utilizing dissimilar titanium alloy filler metal for enhanced fatigue life
US11167375B2 (en) 2018-08-10 2021-11-09 The Research Foundation For The State University Of New York Additive manufacturing processes and additively manufactured products
KR102142877B1 (ko) 2018-11-30 2020-08-10 한국생산기술연구원 선형 증착 소스 챔버 접합방법 및 이를 위한 지그 어셈블리

Family Cites Families (24)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2674542A (en) * 1951-02-06 1954-04-06 Metal Hydrides Inc Method for producing hard surfaced titanium
US2822269A (en) * 1953-06-22 1958-02-04 Roger A Long Alloys for bonding titanium base metals to metals
BE546627A (no) * 1955-03-30
US3083448A (en) * 1957-12-11 1963-04-02 Ici Ltd Articles with erosion-resistant surfaces
FR1535565A (fr) * 1966-10-14 1968-08-09 Gen Electric Alliage de brasage à base de titane et structure brasée au moyen de cet alliage
US3652237A (en) * 1968-03-27 1972-03-28 Western Gold & Platinum Co Composite brazing alloy of titanium, copper and nickel
US3768985A (en) * 1969-12-29 1973-10-30 Rohr Industries Inc Liquid interface diffusion bonded titanium
US3683488A (en) * 1970-05-15 1972-08-15 Rohr Corp Methods of bonding metals together
US3981429A (en) * 1970-10-16 1976-09-21 Rohr Industries, Inc. Method for plated foil liquid interface diffusion bonding of titanium
US3854194A (en) * 1970-12-17 1974-12-17 Rohr Industries Inc Liquid interface diffusion method of bonding titanium and/or titanium alloy structure and product using nickel-copper, silver bridging material
US3769101A (en) * 1971-06-28 1973-10-30 Rohr Industries Inc Liquid interface diffusion method of bonding titanium and titanium alloy honeycomb sandwich panel structure
US4029479A (en) * 1973-01-29 1977-06-14 Rohr Industries, Inc. Plated foil for liquid interface bonding of titanium
US3957194A (en) * 1973-08-16 1976-05-18 Rohr Industries, Inc. Liquid interface diffusion method of bonding titanium and/or titanium alloy structure
US4026677A (en) * 1975-02-13 1977-05-31 United Technologies Corporation High temperature titanium braze foil
US4034454A (en) * 1975-02-13 1977-07-12 United Technologies Corporation Composite foil preform for high temperature brazing
US4034906A (en) * 1975-02-13 1977-07-12 United Technologies Corporation Diffusion bonding utilizing eutectic fugitive liquid phase
JPS5836445Y2 (ja) * 1979-10-01 1983-08-16 ヤマハ株式会社 Ti基線材
US4318965A (en) * 1980-07-02 1982-03-09 Rohr Industries, Inc. Bi-metallic thermo-barrier material and method of welding
US4448853A (en) * 1981-04-15 1984-05-15 Bbc Brown, Boveri & Company, Limited Layered active brazing material and method for producing it
US4514470A (en) * 1982-11-22 1985-04-30 Avco Corporation Diffusion bonding between titanium base alloys and steels
JPS59232693A (ja) * 1983-06-17 1984-12-27 Ngk Spark Plug Co Ltd セラミツクと金属等との接合用クラツドろう材及びこれを用いたセラミツクと金属等との複合体
JPS60127092A (ja) * 1983-12-12 1985-07-06 Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk ろう材
DE3345219C1 (de) * 1983-12-14 1985-03-21 Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart Lötfolie zur spannungsfreien Verbindung von Keramikkörpern mit Metall
JPH10932A (ja) * 1996-06-17 1998-01-06 Suzuki Motor Corp ウエザーストリップ

Also Published As

Publication number Publication date
ZA87953B (en) 1987-09-30
CA1284898C (en) 1991-06-18
IL81597A0 (en) 1987-09-16
JPS62192296A (ja) 1987-08-22
DE3783489D1 (de) 1993-02-25
DK78187D0 (da) 1987-02-17
KR870007751A (ko) 1987-09-21
DE3783489T2 (de) 1993-05-13
EP0238433B1 (en) 1993-01-13
NO870505D0 (no) 1987-02-10
CN1006614B (zh) 1990-01-31
BR8700723A (pt) 1987-12-08
HK51693A (en) 1993-06-04
CN87100797A (zh) 1987-09-23
JPH0418955B2 (no) 1992-03-30
NO169759C (no) 1992-08-05
KR910004024B1 (ko) 1991-06-22
MX166506B (es) 1993-01-13
AU6882287A (en) 1987-08-20
DK78187A (da) 1988-08-18
AU582336B2 (en) 1989-03-16
IL81597A (en) 1990-11-05
EP0238433A2 (en) 1987-09-23
NO870505L (no) 1987-08-19
EP0238433A3 (en) 1989-12-13
DK172442B1 (da) 1998-07-27
SG17693G (en) 1993-04-16
NZ219324A (en) 1989-08-29
US4725509A (en) 1988-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO169759B (no) Lodde-tilsatsmetall av typen ti-ni-cu samt framgangsmaate for lodding
NO150806B (no) Fremgangmaate og anordning for behandling av vedflis
NO151047B (no) Fremgangsmaate ved peroxydbleking av hoeyutbyttemasse
NO147037B (no) Fremgangsmaate ved fremstilling av cellulosemasse
WO2011154847A2 (en) Methods for manufacturing paper fibers and bioethanol from lignocellulosic biomass
NO167079B (no) Anordning for fremstilling og pakking av like porsjoner av snus.
EP0014713A1 (en) METHOD FOR REFINING CELLULOSE PULP.
NO120217B (no)
NO133034B (no)
NO162475B (no) Fremgangsm te ved fremstilling av mekanisk raffinoerse.
FI83437B (fi) Sulfitkokfoerfarande foer framstaellning av cellulosa ur lignocellulosahaltiga material.
NO128174B (no)
NO132149B (no)
CA2066316C (fr) Procede de preparation de pate a papier a haut rendement et blanchie
NO160325B (no) Demonterbar stolfot.
NO140535B (no) Fremgangsmaate for fremstilling av cellulosemasse ved oppslutning med oksygen
SE439506B (sv) Forfarande for samtidig torkning av mekaniska tremassafibrer och forbettring av den mekaniska styrkan och ljusheten hos dessa
US3951732A (en) Delignification and bleaching of wood pulp with oxygen in the presence of triethanolamine
AU641478B2 (en) Process for the preparation of bleached high-yield pulps
US3384534A (en) Bleaching of wood pulps with thiourea dioxide
NO176726B (no) Fremgangsmåte for fremstilling av kjemotermomekanisk blekede masser
US2065396A (en) Chemical pulping process
US5139613A (en) Process for preparing a paper pulp using carbon dioxide as an acidifying agent for a bleached pulp
NO820336L (no) Fremstilling av kjemimekanisk masse
NO149394B (no) Fremgangsmaate for aa fjerne opploest metallisk natrium fra aluminiumsmelter