NO167972B - Fremgangsmaate til fremstilling av slipekorn og anvendelseav de fremstilte slipekorn. - Google Patents
Fremgangsmaate til fremstilling av slipekorn og anvendelseav de fremstilte slipekorn. Download PDFInfo
- Publication number
- NO167972B NO167972B NO864194A NO864194A NO167972B NO 167972 B NO167972 B NO 167972B NO 864194 A NO864194 A NO 864194A NO 864194 A NO864194 A NO 864194A NO 167972 B NO167972 B NO 167972B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- corundum
- stage
- alumina
- grinding
- accordance
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 31
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 238000000227 grinding Methods 0.000 title description 44
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 claims description 40
- 239000010431 corundum Substances 0.000 claims description 40
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 claims description 26
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 10
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims description 9
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 7
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 7
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 6
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K aluminium hydroxide Chemical class [OH-].[OH-].[OH-].[Al+3] WNROFYMDJYEPJX-UHFFFAOYSA-K 0.000 claims description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 5
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 5
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 13
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 11
- 235000013339 cereals Nutrition 0.000 description 10
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N citric acid Chemical compound OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000013312 flour Nutrition 0.000 description 6
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 6
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 5
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 5
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- WMWXXXSCZVGQAR-UHFFFAOYSA-N dialuminum;oxygen(2-);hydrate Chemical compound O.[O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] WMWXXXSCZVGQAR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 3
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002585 base Substances 0.000 description 2
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004131 Bayer process Methods 0.000 description 1
- 235000014653 Carica parviflora Nutrition 0.000 description 1
- 241000243321 Cnidaria Species 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- 229910001413 alkali metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001420 alkaline earth metal ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910001593 boehmite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 238000004814 ceramic processing Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 1
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 1
- FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M hydroxidooxidoaluminium Chemical compound O[Al]=O FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 229920003987 resole Polymers 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000007761 roller coating Methods 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 238000003980 solgel method Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 229910052566 spinel group Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002269 spontaneous effect Effects 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010345 tape casting Methods 0.000 description 1
- 238000010003 thermal finishing Methods 0.000 description 1
- 230000036962 time dependent Effects 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
- GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N zirconium(iv) silicate Chemical compound [Zr+4].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] GFQYVLUOOAAOGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
- C09K3/1409—Abrasive particles per se
- C09K3/1418—Abrasive particles per se obtained by division of a mass agglomerated by sintering
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
Description
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av slipekorn på basis av sintret aluminiumoksid og metallholdige tilsetningsstoffer av en dispersjon som tørkes, findeles til slipekornstørrelse og underkastes en flertrinns varmebehandling.
Oppfinnelsen vedrører også anvendelse av slipekornet fremstilt ved fremgangsmåten i bånd-, blad- eller skiveformet slipe-verktøy.
o-aluminoksidsmeltekorund som er fremstilt ved elektro-smelteprosesser, f.eks. i lysbueovner, spiller for hele slipe-middelindustrien for tiden den dominerende rolle ved fremstil-lingen av slipeverktøy. Som råstoffer for normalt smeltekorund tjener bauxitt som er opparbeidet til kalsinert alumina enten direkte av naturlige forekomster eller kjemisk, samt tilsetningsstoffer, f.eks. reduksjonskoks og jernskrap. Det kalsinerte alumina fremstilles ved termisk opparbeidelse av aluminiumhydroksid som primært dannes i Bayer-prosessen og inneholder avhengig av kalsineringstemperatur og -tid varierende mengder a-aluminiumoksid og representanter fra y-aluminiumoksidene.
Slipeverktøy som er fremstilt med bauxitt- eller alumina-korund fra smelte, oppviser under fastlagte prøvebetingelser en bestemt, tidsavhengig slitasje og en bestemt levetid, målt som tidsrom eller vekt av det avslipte materiale. Forbedringer av vanlig smeltekorunds slipeytelse oppnås f.eks. ved hjelp av termisk etterbehandlingsprosesser ("blåbrenning av bauxitt-korund") eller ved legering med andre metalloksider, f.eks. kromoksid eller zirkoniumoksid. Således er det f.eks. fra DE-PS 22 27 642 kjent en smeltekorund som består av aluminiumoksid og zirkoniumoksid med eutektisk sammensetning (ca. 57 vekt% Al2°3°9 4^ vekt% Zr C^) med tofaset mikrokrystallinsk størkningsstruktur, oppnådd ved spontan avkjøling av smeiten. Dette materiale som i det etterfølgende vil bli betegnet "zirkoniumkorund" har sammenliknet med vanlig smeltekorund overlegen slipeytelse (avslipning avhengig av tiden samt levetid). De høye råstoffkostnader for zirkoniumoksid og den omfattende fremgangsmåte for den nødvendige hurtige avkjøling fordyrer slipekorn av zirkoniumkorund til det 5-eller 6-dobbelte i forhold til vanlig smeltekorund.
Zirkoniumkorund-slipekorns økte ytelse i forhold til vanlig korund avtar ved sliping av metalliske materialer, f.eks. stål, sterkt med avtagende kornstørrelse, og ytelsene blir like store omtrent i kornstørrelsesområdet P 80, noe som på liknende måte iakttas også hos andre slipemidler med høy ytelse.
Det er dessuten kjent å fremstille korundslipekorn med overlegen yteevne på basis av sintret aluminiumoksid (DE-off. skrift 32 19 607). Til fremstilling av sintringskorundslipekorn med høy ytelse blandes derved meget finkrystallinsk aluminiumoksidmonohydrat i salpetersur, vandig dispersjon med andre løste, metallholdige sintringshjelpemidler og overføres til en gel, som etter forsiktig tørking forhåndsfindeles til slipekornstørrelse. Ved etterfølgende kalsinering mellom 250 og 800°C avdrives kjemisk bundet vann og syrerester, først og fremst de ytterst giftige og miljøskadelige nitrogenoksider. Deretter følger opp-varming av kornene til sintringstemperaturer på opptil 1650°C inntil det er oppnådd en densitet på minst 85% av den teoretiske densitet.
Lignende fremgangsmåter til fremstilling av sintringskorundslipekorn er kjent fra EP-off.skrift 0 024 099 og US-patentskrift 4 518 397, med den begrensning at det findisperse aluminiumoksidmonohydrat som anvendes som råstoff tillates å være forurenset med alkali- eller jordalkalimetallioner i et totalt innhold på høyst 0,05 vekt%.
Ifølge EP-off.skrift 0 152 768 foreslås det at solen eller gelen males ytterligere i en svingmølle, hvorved det oppnås et sintringsprodukt med høyere densitet. Felles for alle de fire ovennevnte fremgangsmåter er det at de bare kan gjennomføres via en sol-gel-prosess med meget findisperst aluminiumoksidmonohydrat av type bøhmitt. De forholdsvis kostbare råstoffer, som kan fremstilles ved hydrolyse av aluminium-organiske forbindelser, og den omfattende fremgangsmåte, fører likeledes til at kostnadene for sol-gel-slipemidler også stiger flere ganger i forhold til kostnadene ved vanlig smeltekorund. Prismessig gunstig sintrings-korundmateriale, f.eks. korallalumina, (Tabulartonerde) har i forhold til smeltekorund en tydelig dårligere slipeytelse og er derved fullstendig uegnet for generell anvendelse i slipeverktøy.
Formålet med den foreliggende oppfinnelse er å frembringe en fremgangsmåte til prismessig gunstig fremstiling av et slipekorn som er klart overlegent vanlig smeltekorund når det gjelder slipeytelse.
Dette er ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen oppnådd ved at dispersjonen som består av aluminaholdige råstoffer, kiselsyreholdige forbindelser og tilsetningsmidlene males til en par-tikkelstørrelse på under 1 um til en sintringsbar pasta.
Hensiktsmessig komprimeres den tørkede pasta i en
presse.
I en meget fordelaktig utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, hvor varmebehandlingen utføres i tre trinn, forvarmes den tørkede pasta i det første trinn til 250-600°C, holdes i det andre trinn på 1100-1400°C i et tidsrom på 10-30 minutter og oppvarmes deretter i det tredje trinn til 1400-1700°C og sintres til en densitet på mer enn 85% av korunds teoretiske densitet, slik at det i tillegg til a-aluminiumoksid dannes en silikatfase og slik at korundkrystallenes diameter blir mindre enn 5 um.
Med fordel er korundkrystallenes diameter mindre enn 1 um.
Det er imidlertid også mulig, når fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres i to trinn, å forvarme den tørkede pasta i det første trinn til 250-600°C og i det andre trinn til 1400-1700°C.
Ytterligere trekk ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen fremgår av de uselvstendige krav.
Oppfinnelsen ligger i første rekke i at det av prismessig gunstige råstoffer, som underkastes en definert keramisk opparbeidelse under opprettholdelse av en definert brennkurve, fremstilles en meget finkrystallinsk sintringskorund med en densitet på minst 85% av korunds teoretiske densitet. Slipekornet som fremstilles ifølge oppfinnelsen inneholder a-aluminiumoksid som hovedbestanddel og som bibestanddeler en silikatfase, samt minst én krystallinsk fast forbindelse av to-, tre- eller fireverdige metaller eller en kombinasjon derav. Bibestanddeler betyr at summen av disse ikke overskrider 45 vekt%. De krystallinske forbindelser kan være enkle eller sammensatte oksider, f.eks. spineller. De kan enten være fordelt i grunnmassen som separate faser, f.eks. zirkoniumoksid, eller være helt eller delvis løst i korundgitteret, f.eks. kromoksid. Silikatfasen kan foreligge helt eller delvis som glass.
Korundkrystallene som danner basis for slipekornet som fremstilles ifølge oppfinnelsen skal ha en diameter på mindre enn 5 um, fortrinnsvis mindre enn 2 um og helst mindre enn 1 um, og de er med sine krystallografiske akser vilkårlig fordelt i forhold til hverandre..
Hos et sintret sol-gel-slipemiddel, f.eks. ifølge ovennevnte DE-off.skrift 32 19 607, er krystallittene i området fra 0,5 til 20 um enhetlig orientert. Denne begrensning bortfaller idet slipekornet ifølge oppfinnelsen ikke må fremstilles via en sol og etterfølgende geldannelse og de anvendte råstoffer heller ikke må være i stand til det.
Fra andre sintrede aluminiumoksider, avviker slipekornet ved sin homogene, meget finkrystallinske struktur og den spesi-elle, flerfasede sammensetning, som tilfører slipekornet dets større seighet og utmerkede slipeegenskaper og derved gjør dette til et slipekorn med høy ytelse og overlegne slipeegenskaper. Til fremstilling av slipemidlet kan det anvendes enkle og prismessig gunstige råstoffer, f.eks. aluminiumhydroksid eller derav fremstilt kalsinert alumina, enten alene eller som blanding av disse to. En begrensning når det gjelder renhet, som er nødvendig ifølge ovennevnte EP-off.skrift 0 024 099, eller finhet res-pektivt spesifikk overflate som kreves ifølge de ovennevnte patentsøknader eller ifølge ovennevnte DE-off.skrift 32 19 607, foreligger ikke. Det kalsinerte alumina kan inneholde a-aluminiumoksid i mengder på fra 0 til 98%.
De aluminaholdige råstoffer underkastes sammen med 0,3-8, fortrinnsvis 1-2, vekt% Si02, samt 0,2-12, fortrinnsvis 1-6, vekt% av et spinelldannede, toverdig metalloksid eller en annen forbindelse av metallet, og eventuelt ytterligere tilsetnings-midler, en våtmaling. Angivelsene regnes i vekt% av de tilsvar-ende oksider og regnes av mengden ferdig slipemiddel.
Maleprosessen kan utføres i vandig suspensjon eller i suspensjon i organiske væsker og føres så langt at de anvendte råstoffer hovedsakelig har partikkelstørrelser på under 1 um, fortrinnsvis under 0,1 um. Med "hovedsakelig" menes her mer enn 9 5%, regnet av volumandelen faststoff. Det kan benyttes enhver måle-metode som gir den nødvendige finhet.
Det malte materiale som er tørket eller befridd for organiske løsningsmidler kan deretter enten direkte eller etter ytterligere blande- og komprimeringstrinn, fortrinnsvis en kom-primering i tørrpresser og derved fortrinnsvis isostatisk, til-føres til den egentlige sintringsprosess. Tørkingen kan foregå ved temperaturer på mellom 50 og 600°C, fortrinnsvis mellom 100 og 160°C. Findelingen av det formede eller uformede materiale til slipekornstørrelse kan foregå både før og etter sintringstrinnet.
Den keramiske brenning av det stykkeformede eller findelte, formede eller uformede materiale til sintret slipekorn foregår i flere trinn: I et første oppvarmingstrinn bringes materialet forsiktig på temperatur på mellom 250 og 600°C og holdes der noen minutter. Dette trinn tjener til utdriving av det kjemisk bundne vann eller utbrenning av eventuelle organiske bestanddeler. Deretter bringes materialet hurtig på en temperatur på mellom 1100 og 1400°C, holdes mellom 10 og 30 minutter på denne temperatur og oppvarmes deretter hurtig til en temperatur på mellom 1400 og 1700°C, fortrinnsvis 1450-1500°C og sintres til en densitet på mer enn 85% av den teoretiske densitet. Dersom utgangsmaterialene ikke inneholder aluminiumhydroksid (Al (OH)^) kan det andre trinn utelates, og materialet oppvarmes fra det første kalsineringstrinn til den endelige sintringstemperatur. Høyere brenntemperaturer enn det som foreslås ifølge oppfinnelsen, langvarige sintringstider og langsomme oppvarmingshastigheter minsker det ferdige materialets slipeytelse. Overlegenheten til sintringsslipekornet som fremstilles ifølge oppfinnelsen sammenliknet med konvensjonelt smeltekorund, vil bli belyst i de etter-følgende eksempler, uten at disse dekker det totale område for oppfinnelsen.
Eksempel 1
Av 2000 g kalsinert alumina, 1000 g aluminiumhydroksid, 42 g kvartsmel, 130 g magnesiumoksid, 5 1 vann samt 250 ml 60 prosentig eddiksyre ble det under intens maling i kulemølle fremstilt en pasta med en partikkelstørrelse for det meste på under 0,1 um, og denne ble i et elektrisk oppvarmet tørkeapparat forsiktig tørket. Den således avvannede pasta ble pulverisert og kalsinert i 45 minutter ved 500°C. Deretter ble det av dette pulver fremstilt et formlegeme ved hjelp av en isostatisk presse under et trykk på 2kbar, og dette formlegeme ble oppvarmet i en elektrisk laboratorieovn. Ovnen ble i løpet av ca. 60 minutter brakt fra omgivelsestemperatur til 600°C, deretter hurtig, i løpet av 10 minutter, oppvarmet til 1300°C og holdt i 10 minutter på denne temperatur. Deretter ble temperaturen i løpet av mindre enn 5 minutter økt til 1500°C og formlegemet brent ytterligere i 30 minutter. Etter avkjøling viste densiteten seg til å være 93% av den teoretiske densitet, og formlegemene ble knust i en kjeftknuser. Av det findelte materiale ble det frasiktet slipekorn med kornstørrelse P36 ifølge FEPA-standard, og opparbeidet på vanlig måte til et slipemiddel på underlag. For dette formål ble et underlag av handelsvanlig vulkanfiber med en tykkelse på 0,84 mm påført et bindemiddel. Bindemidlet besto av 50% av en væskeformet fenol-resol med et molforhold mellom fenol og formaldehyd på ca. 1:1,5 og et tørrstoffinnhold på ca. 80%, og ca. 50% malt kritt med en midlere partikkelstørrelse på ca. 20 um. Det ble ved hjelp av fargeknivbelegging påført i en mengde på o ca. 230 g/m 2, og deretter ble ved en fremgangsmåte som er vanlig til fremstilling av slipemidler på underlag, slipekornet P36 anbrakt elektrostatisk i en mengde på o ca. 900 g/m 2 på o vulkanfiberen som var belagt med harpiks. Det således belagte underlag ble deretter tørket og herdet ifølge et temperaturprogram som er vanlig for dette. Deretter ble det ved hjelp av valsebelegging påført et andre bindingssjikt i en mengde på o ca. 490 g/m 2. For den andre be-legging ble det samme bindemiddelsystem anvendt som for grunn-bindingen, men ca. 50 vekt% av krittet ble erstattet med synte-tisk kryolitt. Den således belagte vulkanfiber ble deretter holdt oppvarmet 30 minutter ved 90°C, 60 minutter ved 100°C, 30 minutter ved 110°C, 30 minutter ved 120°C samt til slutt i 60 minutter ved 130°C og bindemiddelsystemet derved utherdet. Etter tørkingen ble slipemidlet på vulkanfiberunderlaget jevnt fleksibilisert og skiver med 125 mm diameter stanset, som på vanlig måte ble reklimatisert til et fuktighetsinnhold på under 8%.
De derved frembrakte vulkanfiberslipeskiver ble testet på et handelsvanlig høyfrekventtallerken slipeapparat mot kald-valsede tynnplater av CK45-03 (DIN 17200) med dimensjonene 500 x 100 x 2 mm. For dette formål ble slipeskiven under en helnings-vinkel på 10° og med en hastighet på 6500 omdr./min. per syklus ført 5 ganger med hver 9,5 sekunders varighet langs stålplatens lengdekant, og deretter ble mengden avslipt prøvemateriale bestemt ved veiing. Anleggskraften var ved begynnelsen av for-søket 40 N og ble for hver ny syklus økt med 5 N til en konstant belastning på 60 N. Forsøket ble fortsatt inntil det i løpet av en syklus ble avslipt mindre enn 10 g. Den totale avslipte metallmengde er lik slipeytelsen for en forsøksskive i gram. Til sammenlikning ble en vulkanfiberslipeskive fremstilt på ellers samme måte med vanlig smeltekorund av kornstørrelsen P36 og testet under samme betingelser. Slipeytelsen for denne skive ble satt til 100% for den innbyrdes sammenlikning.
Skiven med sintret slipekorn fremstilt ifølge oppfinnelsen oppnådde en slipeytelse på 350% av slipeytelsen til sammenlikningsskiven som var bestrødd med vanlig smeltekorund.
Eksempel 2
Av 2500 g kalsinert alumina, 50 g kvartsmel, 150 g magnesiumoksid, 6 1 vann og 240 ml 90 prosentig eddiksyre ble det ved fremgangsmåten ifølge eksempel 1 fremstilt et sintret slipekorn med en densitet på 94% av den teoretiske densitet, og dette ble på samme måte bearbeidet til vulkanfiberskiver og testet. Den oppnådde slipeytelse utgjorde 374% av slipeytelsen til sammenlikningsskiven som var påført vanlig korund.
Eksempel 3
Fremgangsmåten ifølge eksemplene 1 og 2 ble (i det vesent-lige) gjentatt, imidlertid med en blanding av 2500 g kalsinert alumina, 35 g kvartsmel, 75 g zirkoniumsilikat, 150 g magnesiumoksid, 5 1 vann og 240 ml 90 prosentig eddiksyre. Det isostatisk komprimerte formlegeme ble langsomt oppvarmet til 600°C og deretter hurtig til 1250°C der det ble holdt i 25 minutter. Deretter ble temperaturen hurtig økt til 1450°C og formlegeraet i løpet av 30 minutter sintret til en densitet på 93% av den teoretiske densitet. Slipeprøven ble utført på den ovenfor beskrevne måte og ga en slipeytelse på 384% av slipeytelsen til en vulkanfiberslipeskive som var bestrødd med vanlig korund.
Eksempel 4
Ved fremgangsmåten ifølge eksempel 1 ble det av 2500 g kalsinert alumina, 40 g kvartsmel, 125 g magnesiumoksid, 225 g sitronsyre og 4 1 vann fremstilt en oppslemming med partikkel-størrelser som overveiende var mindre enn 0,1 um, og den ble tørket på skånende måte i løpet av 24 timer. I løpet av dette tidsrom skrumpet suspensjonen sammen til et mykt, men likevel sprøtt fast stoff. De enkelte klumper ble knust i en kjeftknuser, og av det knuste materiale ble fraksjonen mellom 0,5 og 1 mm fraskilt. Det siktede materiale ble fylt i digler av aluminiumoksid og oppvarmet langsomt fra omgivelsestemperatur til 500°C i en elektrisk ovn, og holdt på denne temperatur i 100 minutter. Deretter ble temperaturen økt raskt, i løpet av 15 minutter til 1500°C og holdt konstant i 45 minutter. De sintrede korn var harde og seige og hadde en densitet på 95% av den teoretiske densitet for korund. Av de derav utvunnede slipekorn P36 ifølge FEPA ble det ved fremgangsmåten ifølge eksempel 1 fremstilt vulkanfiberslipeskiver. Slipeprøven ga 381% i forhold til slipeytelsen til sammenlikningsskiven som var bestrødd med vanlig korund.
Eksempel 5
Av 2500 g kalsinert alumina, 45 g kvartsmel, 125 g magnesiumoksid, 225 g sitronsyre og 4 1 vann ble det ved fremgangsmåten ifølge eksempel 4 fremstilt slipekorn ved en sintringstemperatur på 1450°C. Slipeprøven ga en ytelse på 414% i forhold til sammenlikningsskiven som var bestrødd med vanlig korund og 135% i forhold til slipeytelsen til en vulkanfiberslipeskive som var be-strødd med zirkoniumkorund.
Eksempel 6
Fremgangsmåten" i eksempel 5 ble gjentatt, men med 50 g
kvartsmel istedenfor 45 g. Det på forhånd findelte materiale ble langsomt, i løpet av 8 timer, oppvarmet fra omgivelsestemperatur til 1500°C og sintret der i 12 timer. Det ferdige slipekorn hadde en densitet på 97% av den teoretiske densitet for korund og
krystallittdiameter på mer enn 1 um. Slipeprøven ga en slipeytelse på 289% av slipeytelsen til vulkanfiberskiven som var be-strødd med vanlig korund og ytterligere 95% i forhold til slipeytelsen for en slipeskive som var bestrødd med zirkoniumkorund.
Claims (9)
1. Fremgangsmåte til fremstilling av slipekorn på basis av sintret aluminiumoksid og metallholdige tilsetningsstoffer av en dispersjon som tørkes, findeles til slipekornstørrelse og underkastes en flertrinns varmebehandling, karakterisert ved at dispersjonen som består av aluminaholdige råstoffer, kiselsyreholdige forbindelser og tilsetningsmidlene males til en partikkelstørrelse på under 1 um til en sintringsbar pasta.
2. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1, karakterisert ved at suspensjonen males til en sintringsbar pasta med partikkelstørrelse på mindre enn 0,1 um.
3. Fremgangsmåte i samsvar med krav 1 og 2, karakterisert ved at den tørkede pasta komprimeres i en presse;
4. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-3, karakterisert ved at det som aluminaholdige råstoffer anvendes kalsinert alumina med et innhold av a-aluminiumoksid på 0-98 vekt% eller aluminiumhydroksider eller blandinger derav og ytterligere forbindelser av metallene silisium, zirkonium, titan, krom, jern, magnesium, sink, kobolt og nikkel, alene eller i kombinasjon.
5. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-4, hvor varmebehandlingen utføres i tre trinn, karakterisert ved at den tørkede pasta forvarmes i et første trinn ved 250-600°C, holdes i et andre trinn ved 1100-1400°C med en varighet på 10-30 minutter og deretter oppvarmes i et tredje trinn ved 1400-1700°C hvor den sintres til en densitet på mer enn 85% av den teoretiske densitet for korund, slik at det i tillegg til «-aluminiumoksid dannes en silikatholdig fase, og korundkrystallenes diameter blir mindre enn 5 um.
6. Fremgangsmåte i samsvar med krav 5, karakterisert ved at korundkrystallenes diameter er mindre enn 1 um.
7. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-4, hvor varmebehandlingen utføres i to trinn, karakterisert ved at den tørkede pasta forvarmes i et første trinn ved 250-600°C og varmes i et andre trinn ved 1400-1700°C.
8. Fremgangsmåte i samsvar med et av kravene 1-7, karakterisert ved at i det ferdige slipekorn er andelen av silikatholdig fase 0,3-10 vekt%, og at denne fase er et glass.
9. Anvendelse av slipekornet fremstilt ved fremgangsmåten ifølge et av kravene 1-8 i bånd-, blad- eller skiveformet slipeverktøy.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19863604848 DE3604848A1 (de) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | Schleifkorn und verfahren zu seiner herstellung |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO864194D0 NO864194D0 (no) | 1986-10-21 |
NO864194L NO864194L (no) | 1987-08-17 |
NO167972B true NO167972B (no) | 1991-09-23 |
NO167972C NO167972C (no) | 1992-01-02 |
Family
ID=6294185
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO864194A NO167972C (no) | 1986-02-15 | 1986-10-21 | Fremgangsmaate til fremstilling av slipekorn og anvendelseav de fremstilte slipekorn. |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62192480A (no) |
AT (1) | AT394857B (no) |
CH (1) | CH667082A5 (no) |
DE (1) | DE3604848A1 (no) |
FR (1) | FR2594433B1 (no) |
GB (1) | GB2186588B (no) |
IT (1) | IT1201911B (no) |
NL (1) | NL8603018A (no) |
NO (1) | NO167972C (no) |
SE (1) | SE464872B (no) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5076815A (en) * | 1989-07-07 | 1991-12-31 | Lonza Ltd. | Process for producing sintered material based on aluminum oxide and titanium oxide |
DE4028217A1 (de) * | 1990-06-01 | 1991-12-05 | Krupp Widia Gmbh | Keramikverbundkoerper, verfahren zur herstellung eines keramikverbundkoerpers und dessen verwendung |
DE4100167A1 (de) * | 1991-01-05 | 1992-07-16 | Ver Schmirgel & Maschf | Schleifmittel und verfahren zu seiner herstellung |
DE4333021C1 (de) * | 1993-09-29 | 1994-10-27 | B U S Chemie Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Schmelzspinell MgO . Al¶2¶O¶3¶ aus Reststoffen |
US5593467A (en) * | 1993-11-12 | 1997-01-14 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Abrasive grain |
CN1105698C (zh) * | 1993-11-12 | 2003-04-16 | 美国3M公司 | 磨料颗粒及其制造方法 |
DE19503854C2 (de) * | 1995-02-06 | 1997-02-20 | Starck H C Gmbh Co Kg | Verfahren zur Herstellung gesinterter alpha-Al¶2¶O¶3¶-Körper sowie deren Verwendung |
US5611829A (en) * | 1995-06-20 | 1997-03-18 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Alpha alumina-based abrasive grain containing silica and iron oxide |
DE10061498A1 (de) * | 2000-12-08 | 2002-07-11 | Treibacher Schleifmittel Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Korundschleifkorn auf Tonerdebasis mit erhöhter Zähigkeit sowie seine Verwendung in Schleifmitteln |
DE102016100196A1 (de) * | 2015-02-06 | 2016-08-11 | Center For Abrasives And Refractories Research & Development C.A.R.R.D. Gmbh | Geformte Sinterschleifkörner auf Basis von Aluminiumoxid mit Anteilen an mineralogischen Phasen bestehend aus Mullit, Tialit und/oder Armalcolit und Baddeleyit und/oder Srilankit sowie ein Verfahren zu ihrer Herstellung |
WO2017068283A1 (fr) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | Saint-Gobain Centre De Recherches Et D'etudes Europeen | Grains fondus de zircone - spinelle et produit refractaire obtenu a partir desdits grains |
Family Cites Families (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE932425C (de) * | 1951-08-28 | 1955-09-01 | Heinrich Van Dipl-Ing Thiel | Verfahren zur Herstellung von Poliertonerde |
GB944936A (en) * | 1960-11-11 | 1963-12-18 | Universal Grinding Wheel Compa | Sintered, aluminous abrasive |
US3909991A (en) * | 1970-09-22 | 1975-10-07 | Norton Co | Process for making sintered abrasive grains |
GB1392618A (en) * | 1971-06-03 | 1975-04-30 | Norton Co | Abrasive material |
FR2418700A1 (fr) * | 1978-03-02 | 1979-09-28 | Brueckner Trockentechnik Kg | Article pour polir des surfaces a criteres rigoureux |
US4314827A (en) * | 1979-06-29 | 1982-02-09 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Non-fused aluminum oxide-based abrasive mineral |
US4518397A (en) * | 1979-06-29 | 1985-05-21 | Minnesota Mining And Manufacturing Company | Articles containing non-fused aluminum oxide-based abrasive mineral |
DE3219607A1 (de) * | 1981-05-27 | 1982-12-23 | Kennecott Corp., 06904 Stamford, Conn. | Gesintertes schleifmittel und verfahren zu seiner herstellung |
US4543107A (en) * | 1984-08-08 | 1985-09-24 | Norton Company | Vitrified bonded grinding wheels containing sintered gel aluminous abrasive grits |
NZ210805A (en) * | 1984-01-19 | 1988-04-29 | Norton Co | Aluminous abrasive grits or shaped bodies |
DE3431636C1 (de) * | 1984-08-29 | 1985-10-17 | Reimbold & Strick GmbH & Co, 5000 Köln | Ringspalt-Kugelmuehle |
-
1986
- 1986-02-15 DE DE19863604848 patent/DE3604848A1/de active Granted
- 1986-10-15 AT AT0274886A patent/AT394857B/de not_active IP Right Cessation
- 1986-10-21 NO NO864194A patent/NO167972C/no unknown
- 1986-10-21 CH CH4185/86A patent/CH667082A5/de not_active IP Right Cessation
- 1986-10-22 SE SE8604512A patent/SE464872B/sv not_active IP Right Cessation
- 1986-11-20 GB GB8627768A patent/GB2186588B/en not_active Expired
- 1986-11-21 FR FR868616219A patent/FR2594433B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1986-11-21 JP JP61276904A patent/JPS62192480A/ja active Granted
- 1986-11-27 NL NL8603018A patent/NL8603018A/nl not_active Application Discontinuation
- 1986-12-17 IT IT85645/86A patent/IT1201911B/it active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB8627768D0 (en) | 1986-12-17 |
NO864194D0 (no) | 1986-10-21 |
JPS62192480A (ja) | 1987-08-24 |
NL8603018A (nl) | 1987-09-01 |
AT394857B (de) | 1992-07-10 |
DE3604848A1 (de) | 1987-08-20 |
IT8685645A0 (it) | 1986-12-17 |
SE8604512D0 (sv) | 1986-10-22 |
NO864194L (no) | 1987-08-17 |
DE3604848C2 (no) | 1988-03-10 |
NO167972C (no) | 1992-01-02 |
GB2186588A (en) | 1987-08-19 |
JPH0240277B2 (no) | 1990-09-11 |
SE8604512L (sv) | 1987-08-16 |
SE464872B (sv) | 1991-06-24 |
ATA274886A (de) | 1991-12-15 |
FR2594433A1 (fr) | 1987-08-21 |
CH667082A5 (de) | 1988-09-15 |
IT1201911B (it) | 1989-02-02 |
GB2186588B (en) | 1989-12-20 |
FR2594433B1 (fr) | 1992-08-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5259147A (en) | Granular abrasive material | |
DK165551C (da) | Keramisk materiale, fremgangsmåde til fremstilling deraf og sliberedskab fremstillet deraf | |
KR100265903B1 (ko) | 개선된 졸-겔 알루미나 연마재 및 이의 제조방법 | |
CA2168834C (en) | Process for producing sintered .alpha.-ai2o3 bodies and their use | |
JPH06104816B2 (ja) | 焼結アルミナ砥粒及びその製造方法 | |
JPH0397661A (ja) | 酸化アルミニウムを主材とする焼結材料、その製造方法およびその使用方法 | |
WO1990008744A1 (en) | Alumina ceramic, abrasive material, and production thereof | |
JPS5819640B2 (ja) | 六方晶の板状アルファ酸化アルミニウム単結晶,その製法並びに該単結晶を用いる表面処理法 | |
JPH04336971A (ja) | 結合研磨体、研磨材粒子及びその製造方法 | |
JPS5947715B2 (ja) | 焼結アルミナ研摩材およびその製造方法 | |
TW200836883A (en) | Submicron alpha alumina high temperature bonded abrasives | |
NO171448B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et keramisk, polykrystallinsk slipemiddel | |
NO167972B (no) | Fremgangsmaate til fremstilling av slipekorn og anvendelseav de fremstilte slipekorn. | |
GB2099012A (en) | Superior high sodium and calcium sol gel abrasive | |
JPS6144970A (ja) | 研磨材の製造方法 | |
KR20180126039A (ko) | 전기용융 알루미나 입자, 전기용융 알루미나 입자의 제조방법, 숫돌 및 연마포지 | |
CA2110961A1 (en) | Process for preparing aluminum oxide particles, an aluminum oxide powder prepared according to this process, as well as its use | |
JPS60231462A (ja) | 研摩材料および製法 | |
US5770145A (en) | Superior high alkali metal and calcium sol gel abrasive and processes for its production | |
CN111448281B (zh) | 堆积磨料颗粒 | |
JPH04159387A (ja) | アルミナ質研磨砥粒の製造方法 | |
JPH02180747A (ja) | 耐摩耗性アルミナセラミックスおよびその製造方法 | |
JPH04159386A (ja) | 研磨用砥粒の製造方法 | |
WO2019123833A1 (ja) | 電融アルミナ粒、電融アルミナ粒の製造方法、砥石及び研磨布紙 | |
JP3798130B2 (ja) | 超塑性セラミックスの加工方法 |