NO150499B - ROTATING ELECTRICAL CHARGING PRINTER - Google Patents

Abstract

Roterende elektrisk utladningsskriver.Rotating electric discharge printer.

Description

Fremgangsmåte samt apparat ved fremstilling av cellulose. Method and apparatus for the production of cellulose.

Foreliggende oppfinnelse angår fremstilling av cellulosemasse ved kontinuerlig kokning av tre eller andre celluloseholdige råmaterialer. The present invention relates to the production of cellulose pulp by continuous boiling of wood or other cellulose-containing raw materials.

Papirmasse er blitt kommersielt fremstilt ved å neddyppe flisen i et overskudd av kokelut og anvende dette overskudd av lut som kan sirkuleres gjennom flismassen som varmeutvekslingsmedium. For eksempel kan damp føres til en sone nær bunnen av kokeren og luten som således oppvarmes sirkuleres for å oppvarme flisen. Som et alternativ kan luten sirkuleres ved hjelp av en pumpe gjennom en varmeutveksler som ligger utenfor kokeren og deretter returnere til kokeren. Paper pulp has been commercially produced by immersing the chip in an excess of caustic soda and using this excess of lye which can be circulated through the chip pulp as a heat exchange medium. For example, steam can be fed to a zone near the bottom of the boiler and the lye thus heated is circulated to heat the tile. Alternatively, the lye can be circulated by means of a pump through a heat exchanger located outside the boiler and then returned to the boiler.

Ved vanlig kokning frigjøres varme og trykk for kokeren for å fjerne ikke kon-denserbar gass. Også ved slutten av kokningen frigjøres trykket over en kort tid. Dampen som avgis under frigjøring av de ikke kondenserbare gasser og ved slutten av kokningen kan kondenseres og gjenvinnes som varmt vann. In normal boiling, heat and pressure are released for the cooker to remove non-condensable gas. Also at the end of boiling, the pressure is released over a short time. The steam emitted during the release of the non-condensable gases and at the end of boiling can be condensed and recovered as hot water.

Det har vært kjent i noen tid ut fra laboratorieforsøk at kokning kan utføres ved hjelp av dampfaseoppvarmning. Med denne teknikk oversvømmes flisen med kokelut med en bestemt konsentrasjon og etter at flisen er tilstrekkelig impregnert fjernes, overskuddet av væske. Den opp-rinnelige konsentrasjon for luten er regulert således at tilstrekkelige kjemikalier vil holdes tilbake i flisen til å fullstendiggjøre kokning etter fjernelse av overskuddet av lut. Den virkelige kokning utføres da ved oppvarmning av den impregnerte flis i et trykk-kar til en bestemt temperatur ved hvilken de holdes inntil kokningen er full-stendig og på hvilket tidspunkt innholdet av kokeren avkjøles og den dannede cellulosemasse skilles fra restlut. It has been known for some time from laboratory experiments that boiling can be carried out using vapor phase heating. With this technique, the tile is flooded with caustic soda of a specific concentration and, after the tile has been sufficiently impregnated, the excess liquid is removed. The initial concentration for the lye is regulated so that sufficient chemicals will be retained in the tile to complete boiling after removal of the excess of lye. The actual boiling is then carried out by heating the impregnated chips in a pressure vessel to a certain temperature at which they are kept until the boiling is complete and at which point the contents of the boiler are cooled and the cellulose mass formed is separated from the residual liquor.

Når det er blitt gjort forsøk på å fremstille kjemisk masse ved hjelp av ovenstående fremgangsmåte i kommersiell målestokk er det blitt funnet at det er umulig å holde en riktig vannbalanse. Dette skriver seg fra det faktum at volumet av det vannet som inneholdes i kokeluten sammen med flisfuktigheten og kondensatet fra dampen normalt er større, enn volumet av den væske som flisen vil absorbere. When attempts have been made to produce chemical pulp using the above method on a commercial scale, it has been found that it is impossible to maintain a correct water balance. This is due to the fact that the volume of the water contained in the cooking liquor together with the tile moisture and the condensate from the steam is normally greater than the volume of the liquid that the tile will absorb.

Ved hjelp av foreliggende oppfinnelse løses nu problemet med vannbalanse. Dess-uten er det nu funnet anordninger for på en effektiv måte å kombinere koketrinnet med vaske- og lutfordampningstrinnet således at prosessens totale effekt forbedres. With the help of the present invention, the problem of water balance is now solved. In addition, devices have now been found to efficiently combine the boiling step with the washing and lye evaporation step so that the overall effect of the process is improved.

Hovedhensikten med foreliggende oppfinnelse er således å skaffe et forbedret system for bibeholdelse av en riktig vann-balanse i det materiale som kokes. The main purpose of the present invention is thus to provide an improved system for maintaining a correct water balance in the material being boiled.

Impregneringssystemet som er et av hovedtrekkene ved foreliggende oppfinnelse omfatter en samtidig fordampning av vann for å opprettholde et slikt forhold mellom lut og tre at det ikke vil være noe overskuddslut over det som kreves for full-stendig å impregnere flisen idet forholdet er nøyaktig og lett oppettholdt til tross for variasjoner i fuktighetsinnhold i den inngående, f lis, lut, etc. The impregnation system, which is one of the main features of the present invention, comprises a simultaneous evaporation of water to maintain such a ratio between lye and wood that there will be no excess of what is required to completely impregnate the tile, as the ratio is accurate and easily maintained despite variations in moisture content in the input, chips, lye, etc.

En videre hensikt er å skaffe et forbedret system for impregnering, kokning, vasking og fordampning. A further purpose is to provide an improved system for impregnation, boiling, washing and evaporation.

Et annet trekk med foreliggende oppfinnelse er økonomien ved kjemikaliebehov da det kreves mindre kjemikalier i systemet for å impregnere flisen. Another feature of the present invention is the economy in terms of chemical requirements, as less chemicals are required in the system to impregnate the tile.

En annen hensikt er å skaffe et system som har en bedre total varmeøkonomi. Another purpose is to provide a system that has a better total heat economy.

En vesentlig del av resterende varme fra dette kombinerte impregnerings-, ko-ke-, vaske -og fordampningssystem forelig-ger i form av damp som kan anvendes for andre formål. Dette er i kontrast til lavere temperatur damp og lut som er tilgjengelig fra porsjonsdrift. I tillegg er det mulig med en reduksjon av den totale varmeutveks-lingsflate. Videre kan en høy prosent av sekundær varme fra systemet utvinnes i form av varmt vann. A substantial part of the residual heat from this combined impregnation, boiling, washing and evaporation system exists in the form of steam which can be used for other purposes. This is in contrast to the lower temperature steam and lye available from batch operation. In addition, it is possible to reduce the total heat exchange surface. Furthermore, a high percentage of secondary heat from the system can be recovered in the form of hot water.

En videre hensikt med oppfinnelsen er et forbedret vaskesystem som tillater høy-ere svartlutkonsentrasjon ved forhøyet temperatur fra vaskesystemet. A further purpose of the invention is an improved washing system which allows a higher black liquor concentration at an elevated temperature from the washing system.

Et annet trekk ved foreliggende system er kondensatutviriningen hvorfra tilstrekkelig vann er tilgj engelig til å oppfylle alle behov fra vaskerén sammen med endel av det vann som kreves i svartlututvinnings-systemet. Another feature of the present system is the condensate recovery from which sufficient water is available to meet all needs from the laundry together with part of the water required in the black liquor recovery system.

Andre hensikter og fordeler vil frem-gå av følgende detaljerte beskrivelse i forbindelse av tegningene. Fig. 1 viser skjematisk en utførelse av systemet. Fig. 2 viser , et system hvor lut fordampes utenfor impregnatoren. Fig. 3 viser skjematisk en alternativ type for vaskesystem. Other purposes and advantages will be apparent from the following detailed description in connection with the drawings. Fig. 1 schematically shows an embodiment of the system. Fig. 2 shows , a system where lye is evaporated outside the impregnator. Fig. 3 schematically shows an alternative type of washing system.

Flis matet fra flisbingen 10 underkastes først en basning i en beholder 11 og passerer deretter gjennom en roterende ventil 12 inn i et impregneringsrør 13 som delvis er fyllt med lut. Inne i røret 13 im-pregneres flisen ved regulert trykk, tempe-atur, lutkonsentrasjon og tid. Den impregnerte flis som er fri for overskuddslut ut-tømmes deretter gjennom en annen roterende ventil 14 til kokerøret 15 hvor flisen opphetes ved hjelp av direkte damp gjennom damprøret 16 og koketrinnet utføres ved regulert temperatur og tid. Ettersom kokningen går frem under passasje gjennom kokeren 15 krymper flisen og svartlut uttømmes fra denne og den uttømte svartlut fjernes fra kokerøret 15 gjennom røret 32. Chips fed from the chip bin 10 are first subjected to a basin in a container 11 and then pass through a rotary valve 12 into an impregnation pipe 13 which is partially filled with lye. Inside the pipe 13, the tile is impregnated at regulated pressure, temperature, lye concentration and time. The impregnated wood chip which is free of excess ends is then discharged through another rotary valve 14 to the cooking pipe 15 where the wood chip is heated by means of direct steam through the steam pipe 16 and the cooking step is carried out at a regulated temperature and time. As the boiling progresses during passage through the boiler 15, the tile shrinks and black liquor is drained from it and the exhausted black liquor is removed from the boiler tube 15 through the pipe 32.

Fra kokebeholderen passerer flisen gjennom en tredje roterende ventil 18 til røret 19 hvor den føres ved hjelp av en skruetransportør 20 hvor en hoveddel av varmen fjernes med luten og flisen blir delvis vasket ved motstrømskontakt - med vaskevann fra et videre trinn slik som pressvasker 21. Vaskeren 21 skaffer et annet vasketrinn i vaskesystemet. Den kokte og vaskede cellulosemasse utvinnes med høy konsistens gjennom røret 22. From the cooking vessel, the tile passes through a third rotary valve 18 to the pipe 19 where it is led by means of a screw conveyor 20 where a major part of the heat is removed with the lye and the tile is partially washed by countercurrent contact - with washing water from a further step such as a pressure washer 21. The washer 21 provides another washing step in the washing system. The boiled and washed cellulose mass is extracted with a high consistency through the tube 22.

Impregnering og vannbalanse. Impregnation and water balance.

Ved hjelp av foreliggende system for kokning er alle de kjemikalier som kreves for kokning av flisen tilstede in situ i den impregnerte flis på det tidspunkt de brin-ges til koketemperatur. Kokehastigheten reguleres således bare av de kjemiske reak-sjonshastigheter og koketiden kan derfor være relativt kort i forhold til vanlige systemer hvor en betydelig del av kjemi-kaliet befinner seg utenfor flisen og kokehastigheten reguleres ved diffusjon. Denne forkortede koketid med foreliggende system reduserer uønskede bireaksj oner som oppstår i luten og dette sammen med fra-vær av recyklert svartlut reduserer den mengde kjemikalier som kreves. Det redu-serte lut-treforhold med foreliggende system resulterer også i en restlut som har høyere konsentrasjon og reduserer således den fordampning som er krevet. With the help of the present system for boiling, all the chemicals required for boiling the tile are present in situ in the impregnated tile at the time they are brought to the boiling temperature. The boiling rate is thus only regulated by the chemical reaction rates and the boiling time can therefore be relatively short compared to normal systems where a significant part of the chemical is outside the tile and the boiling rate is regulated by diffusion. This shortened boiling time with the present system reduces unwanted side reactions that occur in the lye and this, together with the absence of recycled black liquor, reduces the amount of chemicals required. The reduced lye-to-wood ratio with the present system also results in a residual lye that has a higher concentration and thus reduces the evaporation required.

Forsøk på å fremstille kjemisk cellulosemasse i kommersiell målestokk ved hjelp av dampfasekokning har vært hin-dret av det faktum at det normalt tilføres mere vann til systemet (gjennom innhold i flisen, vann i kokeluten og kondensatet fra fordampning av flisen) enn flisen vil føre med seg fra impregneringen. Det er nu funnet at det kan holdes en tilfredsstil-lende vannbalanse ved å foreta en varierende avdampning i impregneringsbeholderen idet fordampningen avhenger av fuk-tighetsinnholdet i flisen og lutkonsentra-sjonen. Denne kontroll oppnås ifølge foreliggende oppfinnelse ved å overopphete den resirkulerende lut til noen få grader høye-re enn den temperatur som holdes i impregneringsbeholderen og å tillate vannet å fordampe enten i enden av beholderen eller i en separat fordampningstank et eller annet sted etter oppvarmningen og før re-turnering til kokeren. Biproduktdamp ved omtrent 1,0—5,2 kg/cm<2> trykk avhengig av temperaturen i røret er således tilgjengelig for videre bruk. Attempts to produce chemical cellulose pulp on a commercial scale using vapor phase cooking have been hindered by the fact that normally more water is added to the system (through the content of the chip, water in the cooking liquor and the condensate from evaporation of the chip) than the chip will carry from the impregnation. It has now been found that a satisfactory water balance can be maintained by carrying out a varying evaporation in the impregnation container, as the evaporation depends on the moisture content in the tile and the lye concentration. This control is achieved according to the present invention by superheating the recirculating liquor to a few degrees higher than the temperature maintained in the impregnation vessel and allowing the water to evaporate either at the end of the vessel or in a separate evaporation tank somewhere after the heating and before re-tour to the cooker. By-product steam at approximately 1.0-5.2 kg/cm<2> pressure depending on the temperature in the pipe is thus available for further use.

Det kan anvendes mange former for impregneringsbeholder idet en type er illustrert skjematisk på fig. 1. Denne impreg-nator består av et sylindrisk impregneringsbeholder 13 anbragt i en vinkel i forhold til horisontalen og forsynt med et sen-traltlegeme som deler røret i to deler. Vin-kelen for dette rør er vanligvis omtrent 45° med horisontalen, men denne vinkel kan varieres innen visse grenser (omtrent 30° til 60° i forhold til horisontalen). Flisen føres i impregnatorrøret 13 ved hjelp av en type transportør med regulert lav hastighet eller lignende, skjematisk antydet ved 24 og beveges nedover på oversiden av midt-skillets 23 og oppover langs den nedre side på midtskillet. Many forms of impregnation container can be used, one type being illustrated schematically in fig. 1. This impregnation consists of a cylindrical impregnation container 13 placed at an angle in relation to the horizontal and provided with a central body which divides the pipe into two parts. The angle of this pipe is usually about 45° with the horizontal, but this angle can be varied within certain limits (about 30° to 60° with respect to the horizontal). The chip is fed into the impregnation tube 13 by means of a type of conveyor with regulated low speed or the like, schematically indicated at 24 and is moved downwards on the upper side of the middle partition 23 and upwards along the lower side of the middle partition.

Luten sirkuleres gjennom impregneringsbeholderen 13 via røret 25 til en varmeutveksler 26 og tilbake til toppen av beholderen 13 gjennom røret 29. Varmeutveksleren oppvarmes ved hjelp av høy-trykksdamp fra damprøret 27. For å holde konsentrasjonen i sirkulert lut settes kompletterende lut gjennom røret 28 og den nu forsterkede lut oppvarmes i varmeutveksleren 26 og resirkuleres gjennom røret 29 til impregneringsrøret 13 hvor den holdes ved bestemt trykk ved hjelp av trykkreguleringsventil 30' i røret 30. Denne forsterkede lut oppvarmet til en bestemt temperatur som er høyere enn likevektstempe-raturen som svarer til impregneringsrørets trykk går gjennom røret 29 gjennom toppen av beholderen 13 over nivået for luten i dette og en del fordampes til damp. Således fremstilt damp uttømmes ved et bestemt trykk gjennom røret 30. The lye is circulated through the impregnation container 13 via the pipe 25 to a heat exchanger 26 and back to the top of the container 13 through the pipe 29. The heat exchanger is heated using high-pressure steam from the steam pipe 27. To maintain the concentration in circulated lye, supplementary lye is put through the pipe 28 and the now reinforced lye is heated in the heat exchanger 26 and recycled through the pipe 29 to the impregnation pipe 13 where it is held at a certain pressure by means of the pressure control valve 30' in the pipe 30. This reinforced lye is heated to a certain temperature which is higher than the equilibrium temperature which corresponds to the impregnation pipe's pressure passes through the tube 29 through the top of the container 13 above the level of the lye in this and part evaporates into steam. The steam produced in this way is discharged at a specific pressure through the pipe 30.

Impregnert flis føres ved transportøren 24 til et punkt over lutnivået i impregne-ringsrøret 13 og uttømmes gjennom en roterende ventil 14. Impregnated chips are fed by the conveyor 24 to a point above the lye level in the impregnation pipe 13 and discharged through a rotating valve 14.

Det holdes forholdsvis konstant nivå for væske i impregneringsrøret som holdes ved det bestemte trykk ved regulering av temperaturen i resirkuleringsluten. Hvis væskenivået i røret 13 skulle falle under et bestemt punkt tilføres mindre damp til varmeutveksleren 26 med resulterende senkning av temperaturen for den resirkulerende lut som igjen reduserer den mengde damp som dannes under avdampningen. Dette betyr at en større del vann forblir i luten og følgelig har nivået for luten i beholderen 13 en tendens til å stige. Omvendt hvis nivået skulle stige over et bestemt punkt tilføres mere varme til varmeutveksleren 26 for å øke temperaturen i resir-kulereringslut og således medføres større fordampning når luten avdampes for derved å senke nivået for luten. Den ovenfor beskrevne nivåregulering kan drives automatisk ved hjelp av egnede anordninger som reagerer på nivået L og regulerer var-metilførselen til varmeutveksleren 26 mens trykket holdes konstant. A relatively constant level of liquid is maintained in the impregnation pipe, which is kept at the specified pressure by regulating the temperature in the recirculation end. If the liquid level in the pipe 13 should fall below a certain point, less steam is supplied to the heat exchanger 26 with the resulting lowering of the temperature of the recirculating lye, which in turn reduces the amount of steam formed during evaporation. This means that a greater proportion of water remains in the lye and consequently the level of the lye in the container 13 tends to rise. Conversely, if the level were to rise above a certain point, more heat is supplied to the heat exchanger 26 to increase the temperature in the recirculation end and thus greater evaporation is caused when the lye is evaporated to thereby lower the level of the lye. The level regulation described above can be operated automatically by means of suitable devices which react to the level L and regulate the heat supply to the heat exchanger 26 while the pressure is kept constant.

Impregneringsvæsken kan reguleres til The impregnation liquid can be adjusted to

å holde riktig kjemikaiiekonséritråsjoh enten manuelt eller hvis egnet utstyr er tilgjengelig automatisk ved å regulere mengden av kompletterende lut som settes til i røret 28 for å gi den ønskede konsentrasjon. Konsentrasjonen av aktiv kokebe-standdel i luten reguleres således til en bestemt verdi således at flisen som forlater impregneringen vil ha den korrekte mengde kjemikalier for kokning i følgende trinn. to maintain the correct chemical concentration either manually or if suitable equipment is available automatically by regulating the amount of supplementary lye added to the tube 28 to give the desired concentration. The concentration of active cooking ingredient in the lye is thus regulated to a specific value so that the tile leaving the impregnation will have the correct amount of chemicals for cooking in the following step.

Det skal bemerkes at transportørhas-tigheten er variabel og således kan mat-ningstiden gjennom impregneringsrøret varieres etter ønske. Temperaturen som holdes i dette rør kan være en hvilken som helst egnet impregneringstemperatur. It should be noted that the conveyor speed is variable and thus the feeding time through the impregnation pipe can be varied as desired. The temperature maintained in this tube can be any suitable impregnation temperature.

Det skal også bemerkes at trykket for behandlingsdampen som fjernes via rør 30 svarer til damptrykket i luten som holdes i impregneringsrøret. Temperaturen for denne lut kan også reguleres til den riktige impregneringstemperatur for flisen. It should also be noted that the pressure for the treatment steam that is removed via pipe 30 corresponds to the steam pressure in the lye held in the impregnation pipe. The temperature of this lye can also be regulated to the correct impregnation temperature for the tile.

Et annet impregneringssystem som er inkorporert i en annen type koker enn den som er vist på fig. 1 er vist på fig. 2. I systemet på fig. 2 oppstår avdampning utenfor impregnatoren. Som vist er av-dampningssystemet forbundet med en koker 100 for oppoverrettet strøm med impregnering i den øvre sone. Another impregnation system incorporated in a different type of boiler than that shown in fig. 1 is shown in fig. 2. In the system in fig. 2 evaporation occurs outside the impregnator. As shown, the evaporation system is connected to an updraft boiler 100 with impregnation in the upper zone.

Luten fjernes fra impregneringssonen gjennom røret 25A og går deretter gjennom en varmeutveksler 26A hvor den oppvarmes av dampen fra røret 27a. Friske kjemikalier The lye is removed from the impregnation zone through pipe 25A and then passes through a heat exchanger 26A where it is heated by the steam from pipe 27a. Fresh chemicals

settes til systemet via røret 28a. Varme-mengden som anvendes i varmeutveksleren is added to the system via pipe 28a. The amount of heat used in the heat exchanger

26a reguleres ifølge nivået L' i kokeren 100 26a is regulated according to the level L' in the boiler 100

på samme måte som varmeutveksleren 26 in the same way as the heat exchanger 26

reguleres ifølge nivået L som beskrevet i det foregående. is regulated according to the level L as described above.

Oppvarmet og forsterket lut føres via røret 29A inn i en fordampningstank 13a. Heated and reinforced lye is fed via pipe 29A into an evaporation tank 13a.

Fordampningstanken holdes ved et bestemt trykk og temperatur slik som impregnatoren 13 således at vann vil avdampes i tanken 13a. Den mengde vann som avdampes avhenger av forskjellen i temperaturen mellom oppvarmet forsterket lut i røret 29a og luten i fordampningstanken. Damp som er generert ved fordampning av lut i tank 13a fjernes via røret 30b som er forbundet med fordamperen 44 slik som røret 30 i den første utførelse. En trykkreguleringsventil 30C regulerer trykket i fordampningstanken 13a. The evaporation tank is kept at a certain pressure and temperature, as is the impregnator 13, so that water will evaporate in the tank 13a. The amount of water that is evaporated depends on the difference in temperature between the heated reinforced lye in the tube 29a and the lye in the evaporation tank. Steam generated by evaporation of lye in tank 13a is removed via pipe 30b which is connected to evaporator 44 like pipe 30 in the first embodiment. A pressure regulating valve 30C regulates the pressure in the evaporation tank 13a.

Etter fordampning i tanken 13a retur-neres lut til impregneringssonen via røret 29b. Lutnivået L<2> i fordampningstanken holdes konstant ved å regulere strømmen gjennom røret 29b ved hjelp av anordninger slik som ventilen 29c. Hvis således mere væske fordampes i tank 13a fjernes mere damp i røret 30b og mindre lut forblir i tanken, hvilket har tendens til å senke nivået IA Senkning av nivået L<2> reduserer strømmen 'gjennom røret 29b som således senker nivået L' i kokeren ettersom mindre lut kommer inn i kokeren. After evaporation in tank 13a, lye is returned to the impregnation zone via pipe 29b. The lye level L<2> in the evaporation tank is kept constant by regulating the flow through the pipe 29b by means of devices such as the valve 29c. Thus, if more liquid is evaporated in tank 13a, more steam is removed in pipe 30b and less lye remains in the tank, which tends to lower the level IA Lowering the level L<2> reduces the flow 'through the pipe 29b which thus lowers the level L' in the boiler as less lye enters the boiler.

På ovenstående måte regulerer mengden av fordampning i tank 13a den kjemiske konsentrasjon av den forsterkede lut og regulering av strømmen gjennom røret 29b regulerer mengden av lut som sirkuleres til kokeren. In the above manner, the amount of evaporation in tank 13a regulates the chemical concentration of the fortified lye and regulation of the flow through pipe 29b regulates the amount of lye circulated to the digester.

Foreliggende system for temperatur-regulering ved fordampning av en varierende mengde vann fra sirkulert lut kan anvendes generelt hvor det er ønskelig å holde lut-tre-forholdet på en verdi som er lavere enn det som ellers ville herske som et resultat iav at vann kommer inn i systemet med flisen, dampen og kompletterings-lut. Således kan denne fremgangsmåte anvendes uavhengig av» kokerens konstruksjon eller flisstrømmens retning (det vil si opp ned eller i en vinkel) og dampen som genereres ved fordampning kan anvendes for sekundære formål i et anlegg. The present system for temperature regulation by evaporating a varying amount of water from circulated lye can be used in general where it is desirable to keep the lye-wood ratio at a value that is lower than that which would otherwise prevail as a result of water entering in the system with the chip, the steam and supplementary lye. Thus, this method can be used regardless of the construction of the boiler or the direction of the chip flow (that is, upside down or at an angle) and the steam generated by evaporation can be used for secondary purposes in a plant.

Det er; således blitt funnet et system for regulering av vannbalansen ved å sørge for varierende mengde fordampning i im-pregneringsrøret. Dette tillater konstant lut-flis-forhold ettersom flisen passerer gjennom en konstant omgivelse for regulert kjemikaliekonsentrasjon ved regulert temperatur, og i en regulert tid. It is; thus a system has been found for regulating the water balance by providing a varying amount of evaporation in the impregnation pipe. This allows a constant lye-chip ratio as the chip passes through a constant environment for regulated chemical concentration at a regulated temperature, and for a regulated time.

Kokning og vaskning. Cooking and washing.

Idet det vises til fig. 1 synker flisen etter å ha vært impregnert gjennom en roterende ventil 14 inn i toppen av kokerøret 15 som beskrevet i det foregående. Kokeren 15 er av lignende konstruksjon som impregneringsbeholderen 13 og er forsynt med en transportør som er skjematisk antydet ved 31. Like som i impregneringsbeholderen, 13 føres flisen nedover langs toppen av røret 15. Høytrykksdamp injise-res i kokerøret gjennom et damprør 16 for å holde den bestemte koketemperatur. Koketiden reguleres ved transportørens 31 hastighet som kan varieres for å oppnå en riktig kokning av flisen. Referring to fig. 1, the tile sinks after being impregnated through a rotary valve 14 into the top of the cooking tube 15 as described above. The boiler 15 is of similar construction to the impregnation container 13 and is provided with a conveyor which is schematically indicated at 31. Just as in the impregnation container, 13 the chip is guided downwards along the top of the pipe 15. High pressure steam is injected into the boiler pipe through a steam pipe 16 to keep the specified boiling temperature. The cooking time is regulated by the speed of the conveyor 31, which can be varied to achieve a correct cooking of the chips.

Med dejtte kokesystem hvor kokningen utføres i en separat del i dampfase hvor flisen kontinuerlig mates gjennom i skrå-stilling kan svartlut som siles fra flisen under kokningen lett siles fra kokerøret til svartlutbeholderen 42. En høy prosent (omtrent 50 %) av det totale vanninnhold som går inn i kokeren fjernes på denne måte og ved et faststoff innhold på omtrent 30 %. Med dette system kan således kapasiteten av vaskerne reduseres da en stor mengde av svartluten fjernes i kokerøret 15. With a dejte boiling system where the boiling is carried out in a separate part in the steam phase where the tile is continuously fed through in an inclined position, black liquor that is strained from the tile during boiling can easily be strained from the boiling pipe to the black liquor container 42. A high percentage (approximately 50%) of the total water content that entering the digester is removed in this way and at a solids content of approximately 30%. With this system, the capacity of the washers can thus be reduced as a large amount of the black liquor is removed in the boiler tube 15.

Hvis ønskes kan det også holdes en sump 17 av lut i kokeren 15 med regulert avtappning. Det er også mulig å sirkulere en del av svartluten fra kokeren 15 gjennom en varmeutveksler og fordampe denne for å gi damp på en lignende måte som anvendes ved impregneringsbeholderen. Ved således å fordampe for å fremstille damp kan den mengde høytrykksdamp som inji-seres for kokning reduseres og faststoffinn-hold i svartlut i kokeren 15 vil økes. Denne lut av.tappes gjennom røret 32 og er fremdeles ved høyere konsentrasjon enn når det anvendes direkte damping. If desired, a sump 17 of lye can also be kept in the boiler 15 with regulated draining. It is also possible to circulate part of the black liquor from the boiler 15 through a heat exchanger and evaporate this to give steam in a similar way to that used in the impregnation container. By thus evaporating to produce steam, the amount of high-pressure steam injected for boiling can be reduced and the solids content of black liquor in the boiler 15 will be increased. This lye is drained off through pipe 32 and is still at a higher concentration than when direct steaming is used.

Kokt flis går ut ved toppen av kokerøret 15 og passerer gjennom en roterende ventil 18 til bunnen av en diffusjonsvasker som skjematisk er vist ved 19. I vaskeren 19 som drives ved et trykk som nærmer seg trykket for kokeren føres flisen ved hjelp av transportøren 20 i motstrøm like overfor vaskevæsken som kommer inn gjennom røret 37 og kan deretter mates til inn-taket i en pressvasker 21 hvor det utføres et annet vasketrinn. Den således-kokte og vaskede masse fjernes fra systemet via røret 22. Cooked chips exit at the top of the cooking tube 15 and pass through a rotating valve 18 to the bottom of a diffusion washer schematically shown at 19. In the washer 19 which is operated at a pressure approaching the pressure of the boiler, the chips are fed by means of the conveyor 20 in countercurrent just opposite the washing liquid which enters through the pipe 37 and can then be fed to the intake in a pressure washer 21 where another washing step is carried out. The thus-cooked and washed mass is removed from the system via the pipe 22.

Diffusjonsvaskeren 19 består i det vesentlige av et rør anbragt i omtrent samme vinkel i forhold til horisontalen som im-pregneringsrøret eller kokerøret og har en skruetransportør 20 for å føre materialet oppover gjennom vaskeren slik som vist. Vaskevæske føres inn mot toppen av vaskeren ved hjelp av røret 37 for å gå i mot-strøm like overfor materialet som føres fra transportøren 20. The diffusion washer 19 essentially consists of a tube arranged at approximately the same angle to the horizontal as the impregnation tube or the cooking tube and has a screw conveyor 20 to carry the material upwards through the washer as shown. Washing liquid is introduced towards the top of the washer by means of the pipe 37 to go in counter-current just opposite the material which is carried from the conveyor 20.

Svartlut fjernes gjennom silen 19 nær toppen av den vertikale delen 19a i vaskeren 19 og ledes bort via røret 41. Black liquor is removed through the strainer 19 near the top of the vertical part 19a in the washer 19 and is led away via the pipe 41.

Ved å bevege den kokte masse og vaskevannet i motstrøm til vaskevannet som går inn i vaskeren og går nedover og deretter oppover mot denne ende av vaske-syklusen er svartlut ved forholdsvis høy konsentrasjon og temperatur tilgjengelig til røret 41. Den kokte masse avkjøles og vas-kes i vaskeren.l9. By moving the boiled mass and the washing water in countercurrent to the washing water that enters the washer and goes downwards and then upwards towards this end of the washing cycle, black liquor at a relatively high concentration and temperature is available to the pipe 41. The boiled mass is cooled and washed kes in the washing machine.l9.

Ved den viste utførelse går vaskevann fra røret 38 inn i pressvaskeren 21 med den kokte flis gjennom røret 39. Luten fra pressvaskeren 21 ledes via røret 37 til den øvre del av diffusjonsvasker 19 for å gå i motstrøm til den kokte masse. Det kan fremheves at all vaskevæske som kreves er tilgjengelig som fordamperkondensat erholdt fra et etterfølgende trinn i systemet. In the embodiment shown, washing water from the pipe 38 enters the pressure washer 21 with the cooked chips through the pipe 39. The lye from the pressure washer 21 is led via the pipe 37 to the upper part of the diffusion washer 19 to go in countercurrent to the cooked mass. It can be emphasized that all the washing liquid required is available as evaporator condensate obtained from a subsequent stage in the system.

En annen form for vaskesystem er vist på fig. 3. Ved dette system erholdes en sump av lut 69 i røret 68 i røret som går ut fra kokeren. Massen fra kokerøret passerer gjennom sumpen 69 og gjennom ventilen 18 eller lignende inn i røret 61. Røret 61 fører massen til tank 62 hvorfra det går via røret 63 til en vanlig roterende trommel-vasker 64 hvis innhold befinner seg ved atmosfæretrykk.En del av luten føres med den kokte flis gjennom ventilen 18 og fjernes ved vaskeren 64. Lut returnert til røret 68 og i overskudd av det som passerer gjennom ventilen 18 stiger i røret 68 i motstrøm til den kokte flis og øker således dens konsentrasjon i en viss grad mens dens temperatur samtidig økes til ca. 150° C for å skaffe en varm væskesump. Denne oppvarmede lut siles fra sumpen 69 gjennom silen 67 og røret 66. Lut i røret 66 kombine-res mens den fremdeles befinner seg ved koke trykk med luten som siles gjennom røret 32 fra kokerøret 13 og sendes til varmeutveksleren 42 gjennom røret 33 og forvarmer således det inngående kokereak-sjonsmiddel som passerer via røret 28 til impregneringsysstemet. Another form of washing system is shown in fig. 3. With this system, a sump of lye 69 is obtained in the pipe 68 in the pipe that exits the boiler. The mass from the cooking pipe passes through the sump 69 and through the valve 18 or similar into the pipe 61. The pipe 61 leads the mass to the tank 62 from where it goes via the pipe 63 to a regular rotating drum washer 64 whose contents are at atmospheric pressure. Part of the lye is passed with the boiled chips through the valve 18 and is removed by the washer 64. Lye returned to the pipe 68 and in excess of what passes through the valve 18 rises in the pipe 68 in countercurrent to the boiled chips and thus increases its concentration to a certain extent while its temperature is simultaneously increased to approx. 150° C to obtain a hot liquid sump. This heated lye is strained from the sump 69 through the strainer 67 and the tube 66. Lye in the tube 66 is combined while it is still at boiling pressure with the lye that is strained through the tube 32 from the boiling tube 13 and sent to the heat exchanger 42 through the tube 33 and thus preheats the incoming boiling reaction agent which passes via the pipe 28 to the impregnation system.

Ved hjelp av fremgangsmåter som vist på fig. 1 og 3 ekstraheres en hoveddel av varmen i den kokte flis ved at disse mens ' de befinner seg ved koketrykk kommer i kontakt med lut med lavére temperatur, erholdt fra etterfølgende vasketrinn. Dette tillater uttømming av flis fra trykksonen ved en temperatur som vil hindre utvik-ling og hurtig ekspansjon av damp inn i flisen og reduserer således den ødeleggelse som vanlig oppstår ved blåsing av masse. Samtidig økes temperaturen i luten som fåes fra sekundær vask av den kokte flis til en verdi som nærmer seg temperaturen for kokningen og tillater således dens bruk for forvarmning av frisk lut på veien til •impregneringsrøret og reduserer således dampkravet for systemet. Systemet som er vist på fig. 1 gir mere effektiv primærvas-king enn det som er vist på fig. 3 mens det system som er vist på fig. 3 er enklere og omfatter mindre kapitalinvestering enn det som er vist på fig. 1. Using methods as shown in fig. 1 and 3, a major part of the heat in the cooked chips is extracted by the fact that, while they are at boiling pressure, they come into contact with lye at a lower temperature, obtained from the subsequent washing step. This allows the discharge of chips from the pressure zone at a temperature that will prevent the development and rapid expansion of steam into the chips and thus reduces the destruction that usually occurs when blowing pulp. At the same time, the temperature in the lye obtained from secondary washing of the boiled chips is increased to a value that approaches the temperature for boiling and thus allows its use for preheating fresh lye on the way to the •impregnation pipe and thus reduces the steam requirement for the system. The system shown in fig. 1 provides more effective primary washing than what is shown in fig. 3 while the system shown in fig. 3 is simpler and involves less capital investment than what is shown in fig. 1.

Andre former for vaskere kan anvendes, men de beskrevne systemer er fore-trukket. Other forms of washers can be used, but the described systems are preferred.

Varmegjenvinningssystem. Heat recovery system.

Én kontinuerlig kilde, for damp fra im-pregnatorrøret 13 er lett tilgjengelig for ethvert nyttig formål. I dén viste utførelse føres damp fra impregneringsrøret 13 via røret 30 til en første fordamper 44 for kon- One continuous source of steam from the impregnating tube 13 is readily available for any useful purpose. In the embodiment shown, steam is led from the impregnation tube 13 via the tube 30 to a first evaporator 44 for con-

sentrering av svartlut. Damptilførselen til fordamperen 44 tilføres hvis nødvendig damp fra røret 30A som kan være erholdt fra kokeren. Damp fra fordamperen 44 føres til en annen fordamper 45 gjennom et rør 46 mens kondensat fra den første fordamper 44 føres til en fordampertank 48 via røret 47. For å øke damptilførselen til den annen fordamper 45 ledes damp fra fordampertanken 48 gjennom røret 49 til fordamperen 45. centering of black liquor. The steam supply to the evaporator 44 is supplied if necessary with steam from the pipe 30A which can be obtained from the boiler. Steam from the evaporator 44 is led to another evaporator 45 through a pipe 46, while condensate from the first evaporator 44 is led to an evaporator tank 48 via the pipe 47. To increase the steam supply to the second evaporator 45, steam from the evaporator tank 48 is led through the pipe 49 to the evaporator 45 .

Damp fra den annen fordamper 45 skaffer en kilde for lavtrykksdamp (omtrent 0,4 kg pr. cm<2> for et system hvori trykket for sekundærdamp fra impregna-torrøret er 2,5 kg pr. cm<2>) i røret 50. Kondensat fra fordamperen utvinnes som varmt vann og føres bort via røret 51. Det varme vann som utvinnes på denne måte tilføres kondensat fra fordampertanken 48 via røret 52 for å skaffe tilstrekkelig varmt vann for tilførsel for alle behov for vaskesystemet samt for å skaffe ekstra forbruk ved kaustisering. Steam from the second evaporator 45 provides a source of low pressure steam (about 0.4 kg per cm<2> for a system in which the pressure of secondary steam from the impregnator tube is 2.5 kg per cm<2>) in the tube 50. Condensate from the evaporator is extracted as hot water and is carried away via pipe 51. The hot water extracted in this way is supplied to condensate from the evaporator tank 48 via pipe 52 to provide sufficient hot water for supply for all needs of the washing system as well as to provide additional consumption by causticization.

Ved vaskesystemet som er vist på fig. 1 skaffer svartlut ved høy temperatur (i overkant av 100° C og sannsynligvis mellom ca. 143 og 160° C) en hensiktsmessig var-mekilde hvor varme lett kan utvinnes i røret 41. Svartlut ved koketemperatur og trykk avsilt fra røret 15 i rør 32 settes til luten i røret 41 som tilførsel til varmekil-den. I utførelsen ifølge fig. 1 ledes svartlut fra rørene 32 og 41 via røret 33 mens den fremdeles holdes ved forhøyet trykk til en varmeutveksler 42 som tjener til å oppvarme kompletterende lut som føres til systemet. Fra varmeutveksleren 42 går svartluten til en fordampertank 43. Damp fra fordampertanken 43 er tilgjengelig for videre bruk for eksempel i fordamperen 11. In the case of the washing system shown in fig. 1 provides black liquor at a high temperature (in excess of 100° C and probably between approx. 143 and 160° C) a suitable heat source where heat can be easily extracted in pipe 41. Black liquor at boiling temperature and pressure desilted from pipe 15 into pipe 32 is added to the lye in pipe 41 as supply to the heat source. In the embodiment according to fig. 1, black liquor is led from pipes 32 and 41 via pipe 33 while it is still held at elevated pressure to a heat exchanger 42 which serves to heat supplementary liquor which is fed to the system. From the heat exchanger 42, the black liquor goes to an evaporator tank 43. Steam from the evaporator tank 43 is available for further use, for example in the evaporator 11.

Svartlut fra fordampningstanken 43 mates via røret 53, oksydasjonstårn 54 hvis dette kreves og rør 55 inn i fordamperen 45 og fra fordamperen 45 til fordamperen 44 gjennom røret 56. I noen fremgangsmåter kan et oksydasjonstårn utelates og rest-luten mates direkte fra varmeutveksleren til fordamperen 45. Fordampet lut fra fordamperen 44 går inn i fordampertanken 58 gjennom røret 57 og damp fremstilt i tanken 58 settes til lavtrykksdamp i røret 50 gjennom røret 59. Konsentrert svartlut fra tank 58 ledes ved hjelp av røret 60 til et egnet utvinningssystem for forbrenning av kjemikalier og gjenvinning av varme. Black liquor from the evaporation tank 43 is fed via the pipe 53, oxidation tower 54 if required and pipe 55 into the evaporator 45 and from the evaporator 45 to the evaporator 44 through the pipe 56. In some methods an oxidation tower can be omitted and the residual liquor is fed directly from the heat exchanger to the evaporator 45 Evaporated liquor from the evaporator 44 enters the evaporator tank 58 through the pipe 57 and steam produced in the tank 58 is added to low-pressure steam in the pipe 50 through the pipe 59. Concentrated black liquor from tank 58 is led by means of the pipe 60 to a suitable recovery system for burning chemicals and heat recovery.

Da impregneringssystemet ifølge foreliggende oppfinnelse tillater et lavere væske-flisforhold er svartlutkonsentrasjonen fra vaskerne høyere enn med vanlige systemer. Den type vaskere som anvendes vil også medvirke til den høye konsentrasjon'. Den høye svartlutkonsentrasjon reduserer mengden av fordampning som kreves og derfor er bruken av to effekter av fordampning mulig (i tillegg til fordampning i im-pregneringsrøret). I vanlige systemer kreves vanligvis fem effekter med ledsagende høyere varmekrav. Totrinnssystemet ifølge foreliggende oppfinnelse skaffer en kilde for lavtrykksdamp (0,4 kg pr. cm<2> for inngående damptrykk på 2,4 kg pr. cm<2>) mens et femtrinnssystem ikke skaffer noen damp for utvinning (dampen fra slutten av et femtrinnssystem ville være ved negativt trykk omtrent 700 mm's trykk). As the impregnation system according to the present invention allows a lower liquid-chip ratio, the black liquor concentration from the washers is higher than with normal systems. The type of washers used will also contribute to the high concentration'. The high black liquor concentration reduces the amount of evaporation required and therefore the use of two effects of evaporation is possible (in addition to evaporation in the impregnation tube). In normal systems, five effects are usually required with accompanying higher heat requirements. The two-stage system of the present invention provides a source of low-pressure steam (0.4 kg per cm<2> for entering steam pressure of 2.4 kg per cm<2>) while a five-stage system provides no steam for recovery (the steam from the end of a five stage system would be at negative pressure about 700 mm's pressure).

En videre kilde for varmeøkonomi er tilgjengelig fra forbrenning av kjemikalier da det er mindre uorganisk stoff tilstede og derfor føres mindre varme bort. A further source of heat economy is available from the combustion of chemicals as there is less inorganic matter present and therefore less heat is carried away.

Det er klart at med systemet ifølge foreliggende oppfinnelse er det mulig med reduksjon av varmebehov. It is clear that with the system according to the present invention it is possible to reduce heat demand.

Følgende er et spesifikt eksempel på en varmebalanse som kan fåes med systemet ifølge foreliggende oppfinnele illustrert i fig. 1 for en kraftprosess. Alle vektsangi-velser hvis intet annet er angitt er angitt i kg pr. tonn masse ubleket og 90% tørr basis. The following is a specific example of a heat balance that can be obtained with the system according to the present invention illustrated in fig. 1 for a power process. All weight specifications, if nothing else is stated, are stated in kg per tonne pulp unbleached and 90% dry basis.

Flis dampes i fordamperen 11 idet det anvendes 317 kg damp for 3100 kg fuktig tre inneholdende 1270 kg H>0 som fuktighet og dette tre sammen med 1550 kg vann ved 100° C går til impregneringsbeholderen 13. Det holdes en temperatur på 140° C i impregneringsbeholderen 13 med resirkule-ring av lut som er oppvarmet til en temperatur på 155° C ved hjelp av varmeutveksleren 26. Denne resirkulerende lut har et forhold på 15 til 1 i foreliggende eksempel (15 deler resirkulerende lut til en del kompletterende lut) idet luten når den går inn i impregneringsanordningen har en konsentrasjon på 33,7 gram pr. liter effektiv NaaO og fjernet derfra ved 30,5 gram pr. liter med tilsatt lut med en konsentrasjon på 90 gram pr. liter effektiv Na20 ved en temperatur på 140° C. Chips are steamed in the evaporator 11, using 317 kg of steam for 3100 kg of moist wood containing 1270 kg of H>0 as moisture and this wood together with 1550 kg of water at 100° C goes to the impregnation container 13. A temperature of 140° C is maintained in the impregnation container 13 with recycling of lye that is heated to a temperature of 155° C by means of the heat exchanger 26. This recirculating lye has a ratio of 15 to 1 in the present example (15 parts recycling lye to one part complementary lye) as the lye when it enters the impregnation device it has a concentration of 33.7 grams per liter effective NaaO and removed from there at 30.5 grams per liter with added lye with a concentration of 90 grams per liter of effective Na20 at a temperature of 140° C.

Damp ved et trykk på 2,4 kg pr. cm<2> og med 1090 kg pr. tonn flis generert i impregnatoren som et resultat av overopphetning av lut som tidligere beskrevet er tilgjengelig fra impregneringsrøret i røret 30 for gjen-tatt bruk. Steam at a pressure of 2.4 kg per cm<2> and with 1090 kg per tons of chips generated in the impregnator as a result of overheating of lye as previously described is available from the impregnation pipe in the pipe 30 for repeated use.

Temperaturen for den inngående resirkulerende væske reguleres for å gi den ek-sakte mengde fordampning som kreves for å holde et riktig væskenivå i impregneringsbeholderen. The temperature of the incoming recirculating liquid is regulated to provide the exact amount of evaporation required to maintain a proper liquid level in the impregnation vessel.

Impregnert flis føres gjennom ventilen 18 til kokerøret som i dette eksempel hol- Impregnated chips are fed through the valve 18 to the cooking tube which in this example holds

des ved en temperatur på 185° C idet det anvendes 515 kg høytrykksdamp. 1780 kg svartlut ved 185° C avtappes fra kokeren 15 via røret 32. des at a temperature of 185° C using 515 kg of high-pressure steam. 1780 kg of black liquor at 185° C is drained from the boiler 15 via the pipe 32.

835 kg masse og 1780 kg lut går gjennom diffusjonvaskeren i motstrøm til vaskevannet. Denne masse og svartluten som blir tilbake etter diffusjonsvaskingen går til en pressvasker. Den resulterende masse som er fjernet fra systemet ved hjelp av røret 22 inneholder 835 kg masse og omtrent 32 kg faste stoffer i svartlut og 800 kg vann og befinner seg ved en temperatur på 93° C. Svartluten som forlater vaskeren 19 gjennom røret 41 befinner seg ved en temperatur på 147° C. 835 kg pulp and 1780 kg lye pass through the diffusion washer in countercurrent to the wash water. This mass and the black liquor that remains after the diffusion washing goes to a pressure washer. The resulting pulp removed from the system by means of pipe 22 contains 835 kg of pulp and about 32 kg of solids in black liquor and 800 kg of water and is at a temperature of 93° C. The black liquor leaving the washer 19 through pipe 41 is at a temperature of 147°C.

Damp i rør 30 tilsettes 540 kg damp ved et trykk på 2,4 kg pr. cm<2> fra røret 30A fra en koker eller annen egnet kilde for å tilføre en total dampmengde på 1620 kg til den første fordamper 44. Steam In pipe 30, 540 kg of steam is added at a pressure of 2.4 kg per cm<2> from the pipe 30A from a boiler or other suitable source to supply a total amount of steam of 1620 kg to the first evaporator 44.

Fra fordamperen 44 kommer 1510 kg damp fordampet fra svartluten ved 121° C og 1620 kg kondensat. Dampen fra fordamperen 44 mates til fordamperen 45 mens kondensatet fra fordamperen 44 fordampes i tanken 48 for å fremstille 50 kg damp ved 121° C og 1530 kg kondensat. Dampen fra fordampningstanken 48 mates også til fordamperen. From the evaporator 44 comes 1510 kg of steam evaporated from the black liquor at 121° C and 1620 kg of condensate. The steam from the evaporator 44 is fed to the evaporator 45 while the condensate from the evaporator 44 is evaporated in the tank 48 to produce 50 kg of steam at 121° C and 1530 kg of condensate. The steam from the evaporation tank 48 is also fed to the evaporator.

Fordamperen 45 gir 1170 kg damp ved 180° C ved fordampning av svartlut og 1555 kg kondensat. Dette kondensat settes til det fra fordampningstanken 48 med en total på 30 kg kondensat ved 121° C som sendes til varmeutveksleren ved innkom-mende kaldt vann og deretter 2640 kg av dette kondensat føres ved 93° C til vaskeren via røret 38 idet resten av kondensatet går til gjenvinningssystemet for bruk i oppløsning av smeiten. The evaporator 45 produces 1170 kg of steam at 180° C when evaporating black liquor and 1555 kg of condensate. This condensate is added to it from the evaporation tank 48 with a total of 30 kg of condensate at 121° C which is sent to the heat exchanger by incoming cold water and then 2640 kg of this condensate is fed at 93° C to the washer via pipe 38, the rest of the condensate goes to the recycling system for use in dissolving the smelt.

Som angitt ovenfor tilføres 2640 kg kondensat til vaskesystemet hvorfra 4030 kg lut ved 147° C fjernes i røret 41. 2230 kg svartlut som er silt fra den kokte flis er tilgjengelig ved 185° C i røret 32 og denne lut slåes sammen med luten i røret 41 og gir en totalmengde på 6270 kg svartlut ved 160° C hvilket mates til varmeutveksleren 42 via røret 33. Temperaturen i svartluten som forlater varmeutveksleren reduseres til 141° C og svartluten blir deretter fordampet i tanken 43 og gir 390 kg damp hvorav endel mates til fordamperen. 5870 kg svartlut fra fordampertanken 43 går gjennom et oksydasjonstårn 54 hvorfra 5300 kg lut ved 73° C føres til serien av fordampere 45 og 44 og til slutt til fordampningstanken 58. i fordampningstanken 58 produseres damp i en mengde av 100 kg, hvilket settes til behandlingsdampen fra den annen fordamper 45 i en totalmengde på 1235 kg behand-lingsdamp ved 0,4 kg pr. cm<2>. 2590 kg svartlut mates fra fordampningstanken 58 via røret 60 til standard gjenvinningsystem. As indicated above, 2,640 kg of condensate is supplied to the washing system from which 4,030 kg of lye at 147° C is removed in pipe 41. 2,230 kg of black liquor that is strained from the boiled chips is available at 185° C in pipe 32 and this lye is combined with the lye in the pipe 41 and gives a total amount of 6270 kg of black liquor at 160° C which is fed to the heat exchanger 42 via pipe 33. The temperature in the black liquor leaving the heat exchanger is reduced to 141° C and the black liquor is then evaporated in tank 43 and gives 390 kg of steam, part of which is fed to the evaporator. 5870 kg of black liquor from the evaporator tank 43 passes through an oxidation tower 54 from which 5300 kg of liquor at 73° C is fed to the series of evaporators 45 and 44 and finally to the evaporation tank 58. In the evaporation tank 58 steam is produced in an amount of 100 kg, which is added to the treatment steam from the other, 45 evaporates in a total amount of 1235 kg treatment steam at 0.4 kg per cm<2>. 2590 kg of black liquor is fed from the evaporation tank 58 via the pipe 60 to the standard recycling system.

Behandlingsdampen som anvendtes i varmeutveksleren 26 for å oppvarme den resirkulerende lut for impregneringen re-sulterte i 1180 kg kondensat. The treatment steam used in the heat exchanger 26 to heat the recirculating lye for the impregnation resulted in 1180 kg of condensate.

Tabell 1 i det følgende er en sammenligning av varmeøkonomien for det kontinuerlige kokesystem som er beskrevet i det foregående med et pors jonssy stem. Ubleket grantreflis ble anvendt ved denne sammenligning. Table 1 below is a comparison of the heat economy for the continuous cooking system described above with a batch system. Unbleached spruce chips were used in this comparison.

Av ovenstående tabell er det klart at dampkravene med foreliggende oppfinnelse er vesentlig redusert like overfor et vanlig system. Denne reduksjon i varmekrav skriver seg hovedakelig fra den mindre mengde kjemikalier som føres av flisen. Som tidligere pekt på er mer varme tilgjengelig fra regenereringsovnen da det er mindre uorganisk stoff i smeiten som kan føre bort varme. Det kreves også mindre varme for fordampning da systemet ifølge foreliggende oppfinnelse kan drives med bare to trinn fordampning og endel varme kan gjenvinnes fra fordampningssystemet. From the above table, it is clear that the steam requirements with the present invention are significantly reduced compared to a normal system. This reduction in heat requirements is mainly due to the smaller amount of chemicals carried by the tile. As previously pointed out, more heat is available from the regeneration furnace as there is less inorganic material in the smelt that can carry away heat. Less heat is also required for evaporation as the system according to the present invention can be operated with only two stages of evaporation and some heat can be recovered from the evaporation system.

Eksempel 1 i det følgende demonstrerer en utførelse av det kontinuerlige kokesystem hvor det brukes kraftprosess og omfatter en beskrivelse av den fremstilte masse. I dette system er de beskrevne vaske-systemer ikke brukt. Example 1 in the following demonstrates an embodiment of the continuous cooking system where a power process is used and includes a description of the mass produced. In this system, the described washing systems are not used.

Eksempel 1: Example 1:

Granflis inneholdende 40.5 % fuktighet ble matet med en hastighet på 1,1 kg pr. minutt tørr flis til fordampningsbeholderen i et forsøksanlegg med kontinuerlig koker i likhet med det som er vist på fig. 1. Damp ble tilført røret med en hastighet som er tilstrekkelig til å holde et trykk på 0,7 kg pr. cm<2>. Det dannede kondensat ble silt fra bunnen av røret. Transportørhastigheten ble sått således at oppholdstiden for flisen i fordampningskaret var 5 minutter. Spruce chips containing 40.5% moisture was fed at a rate of 1.1 kg per minute dry chips to the evaporation vessel in an experimental plant with a continuous boiler similar to that shown in fig. 1. Steam was supplied to the pipe at a rate sufficient to maintain a pressure of 0.7 kg per cm<2>. The condensate formed was filtered from the bottom of the pipe. The conveyor speed was set so that the residence time for the chips in the evaporation vessel was 5 minutes.

Den fordampede flis ble innført i en impregneringsbeholder hvori det holdt et væskenivå på opptil nivået for flisinntaket. Flisen ble ført gjennom dette kar ved hjelp av en transportør hvis hastighet ble holdt slik at det gav en oppholdstid på 30 minutter for impregneringen. Konsentrasjonen av det effektive alkali i mateluten ble holdt ved 32,6 gram pr. liter ved å sette frisk lut til luten som ble recyklert gjennom krets-løpsrøret. For å holde denne konsentrasjon ble det etablert en væskestrøm på 2 liter pr. minutt ved en konsentrasjon på 84 gram pr. liter. Den friske lut ble fremstilt med en sulfiditet på 30 % mens luten i impregne-ringsrøret nådde likevekt med en sulfiditet på 45 %. Luten i dette rør ble holdt ved en temperatur på 136° C ved et trykk på 2,1 kg pr. cm<2>. Luten ble overopphetet til en temperatur på 145° C i en varmeutveksler i sirkulasjon og tillatt å fordampe til 136° C således at det opprettholdt en vannbalanse i impregneringsrøret. The vaporized chips were introduced into an impregnation container in which a liquid level was maintained up to the level of the chip intake. The tile was passed through this vessel by means of a conveyor whose speed was kept so that it gave a residence time of 30 minutes for the impregnation. The concentration of the effective alkali in the feed liquor was kept at 32.6 grams per liters by adding fresh lye to the lye that was recycled through the circuit-flow pipe. To maintain this concentration, a liquid flow of 2 liters per minute at a concentration of 84 grams per litres. The fresh lye was produced with a sulphidity of 30%, while the lye in the impregnation tube reached equilibrium with a sulphidity of 45%. The lye in this tube was kept at a temperature of 136° C at a pressure of 2.1 kg per cm<2>. The lye was superheated to a temperature of 145° C in a circulating heat exchanger and allowed to evaporate to 136° C so that a water balance was maintained in the impregnation tube.

Etter impregnering ble flisen innført i kokekaret som ble holdt ved 10 kg pr. cm<2>'s trykk ved tilføring av direkte damp. Oppholdstiden for flisen i kokesonen var 30 minutter. Kondensat og lut som ble avtap-pet fra flisen ettersom kokningen gikk frem ble fjernet fra bunnen av kokeren idet kokningen ble utført i det vesentlige i dampfase. Ved slutten av kokeperioden ble flisen fjernet fra kokeren gjennom en roterende ventil og tillatt å fordampe til å anta atmo-sfæretrykk. After impregnation, the chip was introduced into the cooking vessel which was kept at 10 kg per cm<2>'s pressure when supplying direct steam. The residence time for the tile in the cooking zone was 30 minutes. Condensate and lye which was drained from the tile as the boiling progressed was removed from the bottom of the boiler as the boiling was carried out essentially in the vapor phase. At the end of the boiling period, the chip was removed from the digester through a rotary valve and allowed to vaporize to atmospheric pressure.

En prøve tatt fra "massen viste følg-ende karakteristikk: A sample taken from the mass showed the following characteristics:

Klortall 4.5 Chlorine number 4.5

C.E.D. viskositet 15.6 C.E.D. viscosity 15.6

G.E. lyshet 29.7 G. E. brightness 29.7

Siktvrak (prosent av masse) 1.76. Visible debris (percent of mass) 1.76.

Massen ble slått i Valley Beater og viste følgende styrkekarakteristikk: The pulp was beaten in the Valley Beater and showed the following strength characteristics:

I en kokning som ble utført på en lignende måte, men idet det ble anvendt lut med 100 % sulfiditet erholdtes masseprøver fra kokeren ved & blåse på vanlig måte og også ved å avkjøle kokt flis til 100° C før uttapning. Følgende tabell illustrerer en sammenligning av kald uttømning med varm. In a boil which was carried out in a similar way, but using lye with 100% sulphidity, pulp samples were obtained from the digester by & blowing in the usual way and also by cooling boiled chips to 100° C before draining. The following table illustrates a comparison of cold discharge with hot.

Fra ovenstående sammenligning er det klart at karakteristikken for kald uttømt masse er bedre enn fra varmblåst masse. Med koldt uttømningssystem ifølge foreliggende oppfinnelse reduseres fiberødeleggelse og nedsettelse av styrke sammenlig-net med varmblåst uttømning. From the above comparison, it is clear that the characteristic for cold exhausted pulp is better than from hot blown pulp. With a cold exhaust system according to the present invention, fiber destruction and reduction in strength are reduced compared to hot-blown exhaust.

En høyere prosent varme fra systemet er i form av høytrykksdamp enn i vanlig porsjonssystem. Det kreves også mindre total varmeutvekslingsareal for kokning og fordampning enn tilfellet er for vanlig porsjonsdrift og en høy prosent sekundær-varme fra det beskrevne system kan utvinnes. A higher percentage of heat from the system is in the form of high-pressure steam than in a normal batch system. A smaller total heat exchange area is also required for boiling and evaporation than is the case for normal batch operation and a high percentage of secondary heat from the described system can be extracted.

Impregnatoren og fremgangsmåten til impregnering er beskrevet i forbindelse med cellulosekokningssystemer. Denne fremgangsmåte og apparatur kan også anvendes i andre omgivelser for impregnering av materialer som fører varierende mengder vann og hvor impregneringsmidlet inneholdes i vann eller annen fordampbar væske. The impregnator and the method for impregnation are described in connection with cellulose cooking systems. This method and apparatus can also be used in other environments for the impregnation of materials that carry varying amounts of water and where the impregnation agent is contained in water or another evaporable liquid.

I noen ekstreme tilfelle behøver det In some extreme cases it is necessary

ikke å finne sted noen fordampning i im-pregneringsrøret. Hvis for eksempel ikke no evaporation takes place in the impregnation tube. If for example not

tilstrekkelig vann skulle gå inn i impreg-neringsrøret måtte nivået for væskesumpen sufficient water was to enter the impregnation pipe, the level of the liquid sump had to be raised

reguleres ved å sprøyte vann inn i impreg-neringsrøret. Dette ville sannsynligvis bare is regulated by spraying water into the impregnation pipe. This would probably just

skje hvis impregnatoren ble matet med tørr happen if the impregnator was fed with dry

flis slik som fra ovnstørr tre. Under disse chips such as from kiln-dried wood. Below these

omstendigheter tilsettes regulerte vann-mengder til impregnatoren ifølge nivået L circumstances, regulated amounts of water are added to the impregnator according to level L

for å opprettholde det nivå inne i røret. to maintain the level inside the pipe.

Luten som er resirkulert gjennom varmeutveksleren 26 ville opphetes for å opprettholde temperaturen i luten, men på grunn The liquor recycled through the heat exchanger 26 would be heated to maintain the temperature of the liquor, but due to

av for lite vann ville liten eller ingen damp of too little water would little or no steam

fjernes fra impregnatoren. Den tilsatte removed from the impregnator. The employee

vannmengde kan reguleres ved å prøve water quantity can be regulated by testing

vannivået og regulere tilsatt vann for å the water level and regulate added water to

opprettholde nivå L i det vesentlige konstant. Lutkonsentrasj onen og temperatur, maintaining level L essentially constant. Lye concentration and temperature,

trykket i impregneringsrøret og tiden som the pressure in the impregnation tube and the time that

flisen bruker for å passere gjennom røret the tile uses to pass through the pipe

er naturligvis regulert for å oppnå en riktig is naturally regulated to achieve a correct

impregnering av flisen. impregnation of the tile.

Skjønt beskrivelsen hovedsakelig refe-rerer seg til flis kan andre celluloseholdige Although the description mainly refers to chips, others may contain cellulose

råmaterialer behandles i systemet. raw materials are processed in the system.

Claims (4)

1. Fremgangsmåte ved kontinuerlig1. Procedure for continuous koking av celluloseholdige råmaterialer, hvor materialet underkastes impregnering med en vandig oppløsning av kokekjemikalier i et impregneringssystem for å impregnere materialet med kokekjemikalier i et bestemt vektforhold, og hvori vann går inn i impregneringssystemet som fuktighet i råmaterialet og som vann i hvitluten og forlater systemet med det impregnerte råmateriale, karakterisert ved at en vannbalanse i impregneringssystemet opprettholdes ved: regulerbar fordampning av en vannmengde svarende vesentlig til forskjellen mellom den mengde vann som går inn i impregnerings-systemet og den mengde vann som forlater systemet med det impregnerte råmateriale, idet damp dannet ved fordampningen fjernes fra systemet for derved å hindre oppsamling av vann i systemet. boiling of cellulosic raw materials, where the material is subjected to impregnation with an aqueous solution of cooking chemicals in an impregnation system to impregnate the material with cooking chemicals in a specific weight ratio, and in which water enters the impregnation system as moisture in the raw material and as water in the white liquor and leaves the system with it impregnated raw material, characterized in that a water balance in the impregnation system is maintained by: controllable evaporation of a quantity of water corresponding substantially to the difference between the quantity of water entering the impregnation system and the quantity of water leaving the system with the impregnated raw material, steam formed during the evaporation removed from the system in order to prevent the accumulation of water in the system. 2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, hvor det opprettholdes et væskenivå i en impregneringssone, og celluloseråmaterialet mates kontinuerlig til denne væske, og oppvarmet impregneringsvæske innføres i impregneringssonen, karakterisert ved at den innførte oppvarmede impregneringsvæske har en temperatur som er høyere enn temperaturen for væsken i impregneringsbeholderen og temperaturen for den oppvarmede impregneringsvæske og trykket i impregneringsbeholderen reguleres slik at en del av denne fordampes, idet mengden av den fordampede impregneringsvæske og tilført væske er slik at nivået i impregneringsbeholderen holdes i det vesentlige konstant. 2. Method according to claim 1, where a liquid level is maintained in an impregnation zone, and the cellulose raw material is continuously fed to this liquid, and heated impregnation liquid is introduced into the impregnation zone, characterized in that the introduced heated impregnation liquid has a temperature that is higher than the temperature of the liquid in the impregnation container and the temperature of the heated impregnation liquid and the pressure in the impregnation container is regulated so that part of it evaporates , the quantity of the evaporated impregnation liquid and added liquid being such that the level in the impregnation container is kept essentially constant. 3. Fremgangsmåte som angitt i påstand 1 og 2, hvor væske kontinuerlig fjernes fra impregneringsbeholderen, karakterisert ved at det holdes konstant nivå i beholderen ved indirekte oppvarming av den væske som går ut fra beholderen, avdampning av en del av væsken fra beholderen i en separat tank med konstant trykk, under dannelse av bruksdamp som trekkes ut av systemet, og at resten av væsken sendes tilbake til impregneringsbeholderen for således å holde systemet i vann-balanse. 3. Method as stated in claims 1 and 2, where liquid is continuously removed from the impregnation container, characterized in that a constant level is kept in the container by indirect heating of the liquid that comes out of the container, evaporation of part of the liquid from the container in a separate tank with constant pressure, during the formation of steam that is extracted from the system, and that the rest of the liquid is sent back to the impregnation container in order to keep the system in water balance. 4. Apparatur for utførelse av fremgangsmåten som angitt i påstand 3, karakterisert ved kombinasjonen av en koker, en fordampertank, anordninger for indirekte oppvarmning, hvor kokeren har kokesone og en impregneringssone fylt med impregneringsvæske, anordninger for transport av impregneringsvæske fra kokeren til den indirekte oppvarmingsanordning og videre til fordampertanken, innretnin-ger for overføring av impregneringsvæske fra fordampertanken til kokeren, innret-ninger for regulering av væskestrømmen fra fordampertanken til kokeren for å holde nivået av impregneringsvæske konstant i fordampertanken, samt innretnin-ger for regulering av temperaturen på inngående impregneringsvæske til fordampertanken i overensstemmelse med nivået i impregneringsbeholderen, slik at en regulert mengde vann avdampes i fordamperen for å holde nevnte nivå konstant, samt anordninger for uttak av bruks-damp fra fordampertanken.4. Apparatus for carrying out the method as stated in claim 3, characterized by the combination of a boiler, an evaporator tank, devices for indirect heating, where the boiler has a cooking zone and an impregnation zone filled with impregnation liquid, devices for transporting impregnation liquid from the boiler to the indirect heating device and further to the evaporator tank, devices for transferring impregnation liquid from the evaporator tank to the boiler, devices for regulating the flow of liquid from the evaporator tank to the boiler to keep the level of impregnation liquid constant in the evaporator tank, as well as devices for regulating the temperature of the incoming impregnation liquid to the evaporator tank in accordance with the level in the impregnation container, so that a regulated amount of water is evaporated in the evaporator to keep said level constant, as well as devices for extracting utility steam from the evaporator tank.