NO147863B - PROCEDURE FOR MANUFACTURING PRODUCTS OF PRIOR FLOATING PRESSURES. - Google Patents

Description

Fremgangsmåte til kontinuerlig produksjon av belagt papir. Process for continuous production of coated paper.

Foreliggende oppfinnelse angår belagt The present invention relates to coated

papir som har en behandlet overflate som er spesielt skikket for å motta trykk, spesielt trykksverte med høy klebeevne med stor hastighet. Oppfinnelsen gjelder spesielt papiir som er ensartet og sammenhengende belagt med film med usedvanlig tynne belegg som har enestående høye trykkbarhetsegenskaper, er lett forenelig med og passer for trykkresultater med høy kvalitet ved hjelp av så og 'Si alle kjente trykkteknikker og fremgangsmåter og fremstillingen av slikt papir. paper having a treated surface specially suited to receive printing, especially printing inks with high adhesiveness at high speed. The invention relates in particular to paper which is uniformly and continuously coated with films of exceptionally thin coatings which have exceptionally high printability properties, are easily compatible with and are suitable for high quality print results using so and 'Si all known printing techniques and methods and the production of such paper .

Det har tidligere1 vært kjent spesielt under fremstillingen av belagt papir med høy glans at en flerhet av polerings- eller overflatebehandlingsfremgangsmåter kan anvendes etter en beleggsoperasj on for å forbedre overflateegenskapene derved skaffet til veie overflatebehandlet papir som er spesielt skikket for å motta trykk. It has previously1 been known, especially during the production of coated paper with a high gloss, that a plurality of polishing or surface treatment methods can be used after a coating operation to improve the surface properties, thereby obtaining surface-treated paper which is particularly suitable for receiving pressure.

Normalt er disse overflatebehandlede Normally these are surface treated

papirer fremstilt ved anvendelse av hydro-filt protein eller stivelseinneholdende belegg, men der er mange iboende mangler ved bruk av slike materialer. Disse mangler kommer til syne ved defekt marmorer-ing, store tap når det gjelder ugjennomsiktighet og tykkelse, nødvendighet av kritiske forhold under belegging, dvs. å frem-bringe geldannelse eller uønsket adhesjon til den polerende overflate. I tillegg har de store mengder av disse belegg som er nød-vendig for å danne en ensartet overflate for torykksvertemottagelighet ofte vært uøkonomisk for mange formål og det be- papers made using hydrophilic protein or starch-containing coatings, but there are many inherent shortcomings in the use of such materials. These defects become apparent in the case of defective marbling, large losses in terms of opacity and thickness, the necessity of critical conditions during coating, i.e. producing gel formation or unwanted adhesion to the polishing surface. In addition, the large quantities of these coatings which are necessary to form a uniform surface for toric ink receptivity have often been uneconomical for many purposes and the

lagte papir som er fremstilt på denne må-ten har vært karakterisert ved dårlige fol-deegenskaper. Enn videre krever svertemottageligheten at sverten absorberes inn i belegget, hvilket fører til stort svertefor-bruk. laminated paper produced in this way has been characterized by poor folding properties. Furthermore, the ink receptivity requires that the ink be absorbed into the coating, which leads to large ink consumption.

Spesielt når det gjelder overflatebehandlet papir med høy glans bør det bemerkes at disse har vært skaffet til veie ved hjelp av støpebelegging, kalandrering - spesielt superkalandrering ved børsteover-flatebehiandling og ved flintglitting. Skjønt støpte belegg har gitt utmerkede overflateegenskaper, har deres fremstilling vært komplisert av usedvanlig lave beleggshas-tigheter, nødvendigheten av spesielle belegg som påføres og sluttbehandles av komplisert og stort utstyr og nødvendigheten av belegg med sitor vekt. Especially when it comes to surface-treated paper with a high gloss, it should be noted that these have been obtained by casting coating, calendering - especially super calendering by brush surface treatment and by flint polishing. Although cast coatings have provided excellent surface properties, their production has been complicated by exceptionally low coating speeds, the necessity of special coatings which are applied and finished by complicated and large equipment, and the necessity of coatings with significant weight.

Kalandrering er en velkjent fremgangsmåte til å skaffe forbedrede glians-egenskaper for belagt papir, men beleggsvekter på minst 5,5 til 6,8 kg. pr. ris er normalt nødvendig ior tilstrekkelig dekning av substratet, overflatejevnheten som oppnås er langt under det ønskelige og den Langvarige gjentatte varme og trykkbehandling reduserer i merkbar grad tykkelsen og ugjennomsiktigheten på emnet i en grad som er alt for stor i sammenligning med glansen som oppnås. Calendering is a well-known method of obtaining improved gloss properties for coated paper, but coating weights of at least 5.5 to 6.8 kg. per rice is normally necessary for adequate coverage of the substrate, the surface smoothness that is achieved is far below what is desirable and the Prolonged repeated heat and pressure treatment noticeably reduces the thickness and opacity of the workpiece to a degree that is far too great in comparison with the gloss that is achieved.

Børstefremgangsmåter har vist seg å være tilfredsstillende til å oppnå passende glansverdier, men er ellers stort sett ubru-kelig på grunn av de langsomme og kritiske arbeidsforhold. I tillegg oppnår man ikke med slike fremgangsmåter forbedrede overflateegenskaper slik som jevnhet, hvilket er ønskelig for kvalitetstrykklngsfor-mål. Brushing methods have been shown to be satisfactory in achieving suitable gloss values, but are otherwise largely useless due to the slow and critical working conditions. In addition, such methods do not achieve improved surface properties such as evenness, which is desirable for quality printing purposes.

Fllntglittingfremgangsmåten har også vært anvendt, men på samme måte som børstefremgangsmåten er operasjonen me-1 get langsom og krever høyst kritiske kontroller. I tillegg "har produktet dårlig svertemottagelighet på grunn av de> store mengder vokssmøremidler, hvilke er nød-vendige for skyllearbeide. The full gliding method has also been used, but in the same way as the brushing method, the operation is very slow and requires highly critical controls. In addition, the product has poor ink receptivity due to the large amounts of wax lubricants, which are necessary for rinsing work.

Forsøk har vært gjort på å anvende vanlige beleggsfremgangsmåter med ikke vannabsorberende harpikspolymerer som ville være ønskelig for mange funksjons-formål. Dog, anvendelsen av ikke vannabsorberende harpikspolymerer 1 produksjonen av overflatebehandlet papir som er spesielt laget for å ta imot trykk, har ikke vært tilfredsstillende fordi prisen på disse harpikser er for stor til å rettferdiggjøre bruken av dem i de beleggsvekter som normalt er nødvendig. Enn videre i nærvær av store mengder av fint oppdelte faste fyllstoffer, dvs. mineralpigment eller fyllstoffer som er nødvendig for god trykkegen-skap, har disse belegg vært plaget av en defekt kjent som «orange peel» idet denne vanskelighet tilskrives det påførte beleggs manglende evne til å flyte riktig. Kanskje har den største mangel som man har støtt på med vann ikke absorberende harpikspolymerer i partikkelform dog vært beleggets manglende evne til å oppnå tilstrekkelig adhesjon til overflaten på det fibrete cellulosesubstrat med resulterende svikt under trykking med sverter med høy klebeevne på /grunn av at belegget løsner fra substratet. Attempts have been made to use conventional coating methods with non-water absorbent resin polymers which would be desirable for many functional purposes. However, the use of non-water absorbent resin polymers in the production of surface-treated paper specially designed to receive pressure has not been satisfactory because the cost of these resins is too great to justify their use in the coating weights normally required. Furthermore, in the presence of large quantities of finely divided solid fillers, i.e. mineral pigment or fillers which are necessary for good printing properties, these coatings have been plagued by a defect known as "orange peel", this difficulty being attributed to the inability of the applied coating to flow correctly. Perhaps the greatest shortcoming encountered with water non-absorbent resin polymers in particulate form, however, has been the inability of the coating to achieve sufficient adhesion to the surface of the fibrous cellulosic substrate with resulting failure under printing with high tack inks due to the coating coming off from the substrate.

I henhold til oppfinnelsen er det skaffet til veie belagt papir som har en sluttbehandlet trykkmottagelig overflate, om-fattende et fibret cellulosesubstrat hvorpå det på minst en overflate er festet en synlig sammenhengende mikroporøs trykk-mottiagelig film som omfatter et vektfor-hold av fint oppdelt fast fyllemateriale som er sammenklebet av en mindre vektdel av i det minste delvis koalisert vann ikke absorberende harpikspartikler som binder fyllerpartiklenei sammen til en film. På grunn av denne films enestående sverte-mottagellghet og av andre grunner som er beskrevet nedenfor, har man trukket den slutning at harpikspartiklene ufullstendig fyller de mellomliggende tomrom mellom partiklene av fast fyllmasse, slik at de derved danner en mikroporøs film. Denne film er festet på substratets overflate med en styrke som minst er tilstrekkelig til å motstå delamineringskreftene mellom film og substratoverflate som er ut-øvet av påføringen av trykksverte med høy klebeevne under stor hastighet. I virkeligheten er meid cellulosesubstrat av vanlig styrke styrken på forbindelsen mellom den trykkmottagelige film som er skaffet til veie ved oppfinnelsen og cellulosesubstra- ' tet minst tilnærmet like stor og ofte langt større enn den indre styrke til det f erdige produkts substratdel. Når det gjelder struktur røper en mikroskopgransking at en flerhei av substratets cellulosefibre strek-ker seg inn i og er fast forankret inne i filmen. According to the invention, coated paper has been provided which has a finished pressure-receptive surface, comprising a fibrous cellulose substrate on which at least one surface is attached a visibly continuous microporous pressure-receptive film comprising a weight ratio of finely divided solid filler material which is held together by a minor weight fraction of at least partially coalesced water non-absorbent resin particles which bind the filler particles together into a film. Because of this film's exceptional ink receptivity and for other reasons described below, it has been inferred that the resin particles incompletely fill the intervening voids between the solid filler particles, thereby forming a microporous film. This film is attached to the surface of the substrate with a strength that is at least sufficient to withstand the delamination forces between film and substrate surface which are exerted by the application of printing ink with high adhesiveness under high speed. In reality, with a cellulose substrate of ordinary strength, the strength of the connection between the pressure-sensitive film provided by the invention and the cellulose substrate is at least approximately equal and often far greater than the internal strength of the substrate part of the finished product. When it comes to structure, a microscope examination reveals that a multiple strand of the substrate's cellulose fibers extends into and is firmly anchored inside the film.

Hittil når det har vært gjort f orsøk på å anvende mange typer ikke vannabsorberende harpikspartikler som kan mykgjøres ved hjelp av varme til klebebart å feste sammen en større vektdel partikkelfyller har den resulterende struktur bare over-fladisk vært festet til substratet, hvilket har ført til en utpreget tendens mot den nevnte uønskede delaminering, spesielt under trykkeoperasjonen. For å overvinne, dette lærer man i faget å gripe til oppløs-bare findannende materialer som tjener til å supplere den utilstrekkelige overflatetor-ibindelse mellom belegget og substratet. Disse oppløsbare filmdannende midler for-styrrer oppfinnelsens prosess og reduserer sverteholdeevnen og svertemottageligheten til filmen som er fremstilt på substratets overflate. Until now, when attempts have been made to use many types of non-water-absorbing resin particles that can be softened by heat to adhesively bond together a larger part by weight of particle filler, the resulting structure has only superficially been attached to the substrate, which has led to a distinct tendency towards the aforementioned unwanted delamination, especially during the printing operation. To overcome this, one learns in the art to resort to dissolvable fine-forming materials that serve to supplement the insufficient surface tor bond between the coating and the substrate. These dissolvable film-forming agents disrupt the process of the invention and reduce the ink holding capacity and the ink receptivity of the film produced on the surface of the substrate.

I motsetning til denne praksis danner de ikke vannabsorberende harpikspartikler som er anvendt i henhold til oppfinnelsen det riktige middel som fester filmen til substratet. In contrast to this practice, the non-water-absorbing resin particles used according to the invention form the correct agent which attaches the film to the substrate.

I henhold til den nye fremgangsmåte som er skaffet til veie av oppfinnelsen er produktet som er beskrevet nedenfor fremstilt ved å sende gjennom en åpning som er avgrenset mellom et par dreiende ruller — hvorav minst en har en oppvarmet overflatebehandlingsoverflate — et fibret ceBulosesubstrat som har på minst en av sine overflater et lag av en større vektdel fint oppdelt fast fyllstoff i intim blanding med en mindre vektdel ikke vannabsorberende filmdannende varmemykgjørbare harpikspartikler. Overflaten på substratet nærmest laget av partikkelmaterialet er 'tilstrekkelig fuktig av vann til å bli permanent deformert ved anvendelse av trykk, det siste bevises av den usedvanlige jevnhet som oppnås. Enn videre er den åpentliggende overflate på partikkelmaterialets lag tørr å ta på. Den åpentliggende overflate av partikkelmaterialenes lag kommer i kontakt med den oppvarmede overflate-behandlingsflate når subsratet går igjennom åpningen og de dreiende ruller tilfører tilstrekkelig varme og trykk til å få har-pikspartikiene til i det minste delvis å koalisere slik at de ufullstendig fyller de mellomliggende tomrom mellom fyllstoff-partiklene for derved å skaffe til veie dan ønskede mikroporøse svertemottagelige film, en usedvanlig forbedring i jevnhet og en fast forbindelse mellom filmen og substratet som motstår delammeiring under høy hastighetstrykking med trykksverte med høy klebeevne. According to the novel method provided by the invention, the product described below is made by passing through an opening defined between a pair of rotating rollers — at least one of which has a heated surface treatment surface — a fibrous cellulose substrate having at least one of its surfaces a layer of a larger part by weight of finely divided solid filler in intimate mixture with a smaller part by weight of non-water-absorbing film-forming heat-softening resin particles. The surface of the substrate most closely made of the particulate material is 'sufficiently wet with water to be permanently deformed by the application of pressure, the latter evidenced by the extraordinary smoothness achieved. Furthermore, the exposed surface of the layer of particulate material is dry to the touch. The exposed surface of the particulate material layer contacts the heated surface treatment surface as the substrate passes through the opening and the rotating rollers apply sufficient heat and pressure to cause the resin particles to at least partially coalesce so that they incompletely fill the intervening voids between the filler particles to thereby provide the desired microporous ink-receptive film, an extraordinary improvement in uniformity and a firm bond between the film and the substrate that resists delamination under high-speed printing with high-adhesion printing inks.

De tallrike fordeler som er oppnådd ved oppfinnelsen illustreres av det følgende. The numerous advantages obtained by the invention are illustrated by the following.

Selve prosessen er en enkel fremgangsmåte, krever minimum av kontroller og overvåking og kan lett utføres enten i forbindelse med eller atskilt fra substratdan-nelsen, dvs. papirfremstillingsoperasjonen. I tillegg kan man tillate et stort spillerom ved formuleringen og påføringen av beleggene for prosessen. The process itself is a simple procedure, requires a minimum of controls and monitoring and can easily be carried out either in connection with or separately from the substrate formation, i.e. the papermaking operation. In addition, a large margin of leeway can be allowed in the formulation and application of the coatings for the process.

Nok en fordel man får ved å anvende oppfinnelsen er frembringelsen av en fast vedhengende binding mellom substratets overflate og beleggets film slik at beleggs-delaminering eller «picks» som dette fenomen kalles i industrien, ikke forekommer under trykking, spesielt med sverter med høy kleebevne, dvs. sverter som. er lett opp-løsbare, har stor viskositet og høy klebeevne. Yet another advantage gained by using the invention is the creation of a firm adherent bond between the surface of the substrate and the film of the coating so that coating delamination or "picks" as this phenomenon is called in the industry, does not occur under pressure, especially with inks with high adhesiveness, i.e. blackens which. are easily soluble, have high viscosity and high adhesiveness.

Uten hensyn til om substratet har vært spesielt preparert dvs. med tørrstyrketil-setninger, liming eller lignende, vil styrken på bindingen mellom substratet og belegg get være slik at det er minst like stort og normalt meget større enn substratdelens indre styrke i det ferdige produkt. Enn videre har oppfinnelsens ikke vannabsorberbare belegg stor indre styrke i sammenligning med vannabsorberbare belegg. Ved anvendelsen av høy skjærkraft som man finner i trykking, vil derfor ikke svikt inn-treffe i selve belegget, eller i de mellomliggende overflater mellom belegg og substrat. Isteden og selv da under meget van-skelige forhold, er svikt i oppfinnelsens produkter karakterisert ved løf ting av fibre sammen med beleggsflekker som måtte fjernes. Dette er bemerkelsesverdig i direkte kontrast med ordinære papirbelegg av fyMer og vannabsorberende klebemidler, hvilke som regel er karakterisert ved opprinnelige svikt inne i selve belegget (eller sjeldent i overflatene mellom belegget og substratet). Dette står også i kontrast med tidligere papirbelegg som anvendte fyllstoff og ikke vannabsorberbare klebemidler som, hvilket er velkjent, er karakterisert ved svikt i overflatene meUom belegg og substrat. Enn videre tillater, i motsetning til det som er tilfelle med ordinære papirbelegg, denne oppfinnelses enestående filmibelegg, dvs. som har stor indre styrkte og er fast bundet til substratet, at det ferdige produkts totalstyrke beholdes mer fullstendig enn det som er normalt tilfelle. Det vil i virkeligheten i mange tilfeller finnes at botalstyrken i virkeligheten er øket. Som motsetning resulterte tidligere behandlinger ofte i en stro nedgang i totalstyrke, f. eks. mer enn 50 pst. basert på det opprinnelige ubelagte substrat. Regardless of whether the substrate has been specially prepared, i.e. with dry strength additives, gluing or the like, the strength of the bond between the substrate and coating will be such that it is at least as great and normally much greater than the internal strength of the substrate part in the finished product. Furthermore, the non-water-absorbable coating of the invention has great internal strength in comparison with water-absorbable coatings. With the application of high shear force that is found in printing, failure will therefore not occur in the coating itself, or in the intermediate surfaces between coating and substrate. Instead, and even then under very difficult conditions, failure in the products of the invention is characterized by lifting of fibers together with coating stains that had to be removed. This is remarkable in direct contrast to ordinary paper coatings made of fyMer and water-absorbing adhesives, which are usually characterized by initial failure within the coating itself (or rarely in the surfaces between the coating and the substrate). This also contrasts with previous paper coatings that used fillers and non-water-absorbable adhesives which, as is well known, are characterized by failure in the surfaces of both coating and substrate. Furthermore, contrary to what is the case with ordinary paper coatings, this invention's unique film coating, i.e. which has great internal strength and is firmly bonded to the substrate, allows the total strength of the finished product to be retained more completely than is normally the case. In reality, in many cases it will be found that the botal strength has in reality been increased. In contrast, previous treatments often resulted in a drastic decrease in total strength, e.g. more than 50 percent based on the original uncoated substrate.

Nok en annen bemerkelsesverdig fordel med oppfinnelsen innbefatter belegg-overflatens enestående egenskap uttrykt i dens evne til å ta imot trykksverter og lig-nendei. Overflaten er karakterisert av en synlig sammenhengende mikroporøs film av belegg som er meget mottagelig for trykksverter påført ved hjelp av vanlige fremgangsmåter. De utmerkede svertemot-tagings og trykkegenskaper tillater reduksjon i sverteforbruket opp til 40 pst. eller mer når man oppnår gode, faste farger, gir hurtigere tørking og herdetid for sver-tene ved så å si ingen smitting og tillater særdeles flnrastet arbeid og haåvtonetrykk på grunn av en finere punktinndeling. For offset trykking er den meget høyei mot-standsevne mot avskalling som tidligere beskrevet, en stor fordel. I tillegg har man funnet at der er en redusert inntrengning for beskyttende fernisser og lakker som derfor forminsker mengden av disse materialer som er nødvendig og derved forminsker gulningen som man ofte støter på med disse. Yet another notable advantage of the invention includes the unique property of the coating surface expressed in its ability to receive printing inks and the like. The surface is characterized by a visible continuous microporous film of coating which is highly susceptible to pressure inks applied using normal methods. The excellent ink reception and printing properties allow a reduction in ink consumption of up to 40 per cent or more when good, solid colors are achieved, provide faster drying and curing time for the inks with virtually no contamination and allow extremely smooth work and high tone printing due to of a finer point division. For offset printing, the very high resistance to peeling as previously described is a big advantage. In addition, it has been found that there is a reduced penetration of protective varnishes and varnishes, which therefore reduces the amount of these materials that is necessary and thereby reduces the yellowing that is often encountered with these.

Fra andre egenskapers standpunkt så som tykkelse, ugjennomsiktighet og våt igjennomsiktighet — eller ugj ennomsiktighet etter grundig bløting i vann — beholdes disse så og si fullstendig når de sammen-lignes med substratet før betegning. From the point of view of other properties such as thickness, opacity and wet transparency — or opacity after thorough soaking in water — these are retained, so to speak, completely when compared with the substrate before labeling.

Skjønt man kan vente noe tap i tykkelse som ved hvilken som helst presse-behandling, spesielt hvor substratet har en høyst uregelmessig overflate, forminskes disse tap ved oppfinnelsens fremgangsmåte med tilhørende økonomiske fordeler. Enn videre gir anvendelsen av en filmdannende harpiks som et bindemiddel en overflate som føles glasslignende når man tar på den, er motstandsdyktig mot tilsmussing og kan avtørkes lett med svamp uten å øde-legge overflaten. Når det er ønsket kan glansverdier som ligger oppimot eller over-går støpebelagt papirs også oppnås. Although one can expect some loss in thickness as with any press treatment, especially where the substrate has a highly irregular surface, these losses are reduced by the method of the invention with associated economic advantages. Furthermore, the use of a film-forming resin as a binder provides a surface that feels glass-like to the touch, is resistant to soiling, and can be wiped off easily with a sponge without damaging the surface. When desired, gloss values that match or exceed those of cast-coated paper can also be achieved.

Uttrykt i økonomi og enestående overflateegenskaper som er skaffet til veie, er en viktig fordel ved oppfinnelsens fremgangsmåte og produkt, at en jevn belagt overflate og fullstendig dekket substrat kan fåes ved anvendelse av relativt små mengder beleggsmaterialer. Expressed in terms of economy and unique surface properties that are obtained, an important advantage of the method and product of the invention is that a uniformly coated surface and completely covered substrate can be obtained by using relatively small amounts of coating materials.

Det ovennevnte antyder tilstedeværelsen av mange fordeler i spesiell© tilfeller, men oppramsingen er ikke fullstendig og tallrike andre fordeler vil komme til syne ut fra følgende beskrivelse i forfoin-, deise med tegningene' hvorpå: Figur 1 er et skjematisk delriss som illustrerer vanlig belagt papir; figur 2 illustrerer skjematisk det som ville finne sted under vanlig fremstilling hvis beleggsvekten ble for meget nedsatt; figur 3 illustrerer strukturen som er skaffet til veie ved hjelp av oppfinnelsen ved anvendelse av lave beleggsvekter som er uanvendeiige i vanlig belegging av papir for meget jevne overflater; figur 4 er et skjematisk riss som- illustrerer oppfinnelsens fremgangsmåte; figur 5 er et skjematisk riss tatt stort sett langs linjen 5—5 .på figur 4; figur 6 er nok et skjematisk riss tatt stort sett langs linjen 6—6 på figur 4; figur 7 er et annet skjematisk riss, tatt langs linjen 7—7 på figur 4; figurene 8 til 11 er flere fotomikrogrammer tatt med en forstørrelse på 11,7 ganger som illustrerer den forbedrete jevnhet og synlig kontinuerlige film som man har oppnådd med oppfinnelsen. Således: Viser figur 8 vanlig ubelagt råmate-riales store ruhet; The foregoing suggests the presence of many advantages in particular cases, but the enumeration is not complete and numerous other advantages will become apparent from the following description in the accompanying drawings, in which: Figure 1 is a partial schematic diagram illustrating ordinary coated paper ; figure 2 schematically illustrates what would take place during normal production if the coating weight were too much reduced; figure 3 illustrates the structure obtained by means of the invention using low coating weights which are unusable in ordinary coating of paper for very smooth surfaces; figure 4 is a schematic diagram illustrating the method of the invention; Figure 5 is a schematic view taken generally along the line 5-5 in Figure 4; figure 6 is another schematic drawing taken largely along the line 6—6 in figure 4; figure 7 is another schematic view, taken along the line 7-7 in figure 4; Figures 8 to 11 are several photomicrograms taken at 11.7 times magnification illustrating the improved uniformity and visibly continuous film achieved with the invention. Thus: Figure 8 shows the great roughness of ordinary uncoated raw materials;

viser figur 9 råmaterialet etter at det er belagt og med overskuddsbelegget fjernet ved hjelp av en avstrykeranordning; Figure 9 shows the raw material after it has been coated and with the excess coating removed by means of a stripper;

illustrerer figur 10 det belagte råma-teriale som er sluttbehandlet i henhold til oppfinnelsen og viser den meget store jevnhet som er oppnådd og den stort sett fjer-ning av hull og andre beleggsdefekter som man har fått til tross for beleggets tynn-het; figure 10 illustrates the coated raw material which has been finished according to the invention and shows the very great evenness that has been achieved and the largely removal of holes and other coating defects that have been obtained despite the thinness of the coating;

og vises figur 11 for sammenligning med figur 10 for å vise den mindre jevn-hetsgrad og den større grad av filmavbrudd som man har fått når vanlig tørrkalan-drering er anvendt i motsetning til oppfinnelsens fremgangsmåte. and figure 11 is shown for comparison with figure 10 to show the lesser degree of uniformity and the greater degree of film interruption which has been obtained when ordinary dry calendering is used in contrast to the method of the invention.

Figurene 8 til 11 står spesielt i forhold til produktene som er anvendt og fremstilt i eksempel VII og disse fotomikrogrammer vil toll diskutert mer fullstendig i forbindelse med dette eksempel. Figures 8 to 11 relate particularly to the products used and prepared in Example VII and these photomicrograms will be discussed more fully in connection with this example.

De bemerkelsesverdige egenskaper med jevn beleggsoverflat.3 med mindre mengder belegg er tydelig illustrert på figurene 1, 2 og 3 som viser skjematisk en sammenligning av oppfinnelsens produkt med produkter tilberedt ved tidligere kjent teknikk som anvender flere kalandrerings og av-sluttende' behandlinger. På figur 1 er det avbildet et vanlig belegg på 5,5 til 6,8 kg pr. ris som har blitt påført en vanlig ma-skinkalandrert papirbasis. Tverrsnittet illustrerer egenskapene til nesten alt trykkpapir av høy kvalitet inkludert støpebelagt papir og viser spesielt hvorf or det har vært nødvendig å påføre en stor mengde belegg for å fylle inn dalene over hele fiberover-flaten for å skaffe til veie en glatt tryk-kingsoverflate. Dalene som danner papi-rets overflatevolum må fylles for å oppnå maksimal ensartet svertemottagelighet. Skjønt andre faktorer, så som overflate-dannelse og antall hulrom i substratet også innvirker på overflatevolumet er det siste først og fremst en funksjon av overflate-uregelmessigheter fra forsenkninger og lignende. Figur 2 gjengir et vanlig belegg på bare 1,8 til 2,3 kg pr. ris påført et vanlig ma-skinkalandrert substrat og deretter kaland-rert. Det er karakterisert av bare en delvis gjenfylling av dalene i overflaten, slik at hele overflaten forblir atskillig uregelmessig og derfor er uskikket for kvalltets-reproduksjon som krever nøyaktig fordeling. Figur 3 viser et tilsvarende belagt papir med ca. 1,8 kg belegg pr. ris og overflatebehandlet ved hjelp av oppfinnelsens fremgangsmåte. Det er lett synlig at det 1, 8 kg belegg pr. ris som er påført en-dene og overflatebehandlet ved hjelp av-oppfinnelsen som er forklart her, har resultert i en kombinert utjevning av emnets underliggende overflate i tillegg til belegget, slik at en fullstendig dekning av alle fibre er sikret og en synlig sammenhengende mikroporøs film er fremstilt. Som det Vil bli demonstrert nedenfor, stikker cellulosefibre normalt inn i filmen som derfor vil variere noe i tykkelse. Produktet er derfor karakterisert ved en trykkings-overflate som er spesielt mottagelig for sverter og som gjør utmerket gjengivelse mulig ved hvilken som helst vanlig trykke-rne tode. The remarkable properties of uniform coating surface 3 with smaller amounts of coating are clearly illustrated in figures 1, 2 and 3 which schematically show a comparison of the product of the invention with products prepared by prior art which employ several calendering and finishing treatments. Figure 1 shows a typical coating of 5.5 to 6.8 kg per rice that has been applied to a regular ma ham-alandered paper base. The cross section illustrates the characteristics of almost all high quality printing paper including cast coated paper and shows in particular why it has been necessary to apply a large amount of coating to fill in the valleys over the entire fiber surface to provide a smooth printing surface. The valleys that form the surface volume of the paper must be filled to achieve maximum uniform ink receptivity. Although other factors, such as surface formation and the number of cavities in the substrate also affect the surface volume, the latter is primarily a function of surface irregularities from depressions and the like. Figure 2 shows a normal coating of only 1.8 to 2.3 kg per rice applied to a normal ma-ham calendered substrate and then calendered. It is characterized by only a partial refilling of the valleys in the surface, so that the whole surface remains quite irregular and is therefore unsuitable for quail reproduction which requires precise distribution. Figure 3 shows a corresponding coated paper with approx. 1.8 kg coating per rice and surface treated using the method of the invention. It is easily visible that there is 1.8 kg coating per rice applied to the ends and surface treated by means of the invention explained herein has resulted in a combined leveling of the underlying surface of the blank in addition to the coating, so that a complete coverage of all fibers is ensured and a visibly continuous microporous film is produced. As will be demonstrated below, cellulose fibers normally stick into the film which will therefore vary somewhat in thickness. The product is therefore characterized by a printing surface which is particularly receptive to inks and which makes excellent reproduction possible with any common printing method.

Når man først betrakter oppnåelsen av de ønskede fuktighetsforhold for overflate-behandling, har man funnet at det er spesielt to foretrukne fremgangsmåter for å oppnå den ønskede fuktighetsfordeling inna i den belagte bane. Det første omfatter en kontrollert f uktingsteknikk med et tidligere belagt flak og den annen omfatter anvendelsen av nypålagte belegg. Som det vil vise seg nedenfor har hver teknikk sine spe-sieOe operasj onsf ordeler og- skj ønt man kan få frem noen forskjeller i egenskaper, vil produktet i de fleste tilfeller være nesten identiske. When first considering the achievement of the desired moisture conditions for surface treatment, it has been found that there are two preferred methods in particular for achieving the desired moisture distribution within the coated web. The first involves a controlled wetting technique with a previously coated flake and the second involves the application of newly applied coatings. As will be seen below, each technique has its own special operational advantages and, although some differences in properties can be brought out, in most cases the product will be almost identical.

Gjenvætingsteknikken i henhold til oppfinnelsen omfatter å påføre et fibret cellulosepapirsubstrat, et vanlig belegg som inneholder en hovedvektdel av fint oppdelt, fast fyllmateriale i intim blanding med en mindre vektdel ikke vannabsorberende filmdannende harpikspartikler som kan mykgjøres ved hjelp av varme. Deretter tørkes banen i det minste delvis som f. eks. i samme grad som belagt papir tør-kes 1 alminnelighet i papirmaskinen, Etter dette fuktes substratets belagte overflate igjen f. eks. ved å tilføre vann eller ved å tilføre et ytterligere vandig belegg av fint oppdelt fast fyllmateriale og ikke vannata-sorbertaar filmdannende harpikspartikler The rewetting technique according to the invention comprises applying a fibrous cellulose paper substrate, a common coating containing a major part by weight of finely divided, solid filler material in intimate mixture with a minor part by weight of non-water-absorbing film-forming resin particles that can be softened by heat. The track is then at least partially dried, e.g. to the same extent as coated paper, 1 is generally dried in the paper machine. After this, the coated surface of the substrate is moistened again, e.g. by adding water or by adding a further aqueous coating of finely divided solid filler material and non-water sorbate film forming resin particles

-som kan mykgjøres ved varme som beskrevet tidligere. Etter at beleggslaget er tør-ket dvs. utsatt for en høyere temperatur så det danner en utvendig beleggsoverflate som føles tørr når man tar på den. Samtidig er det gjort lettere i det minste en delvis drenering av det påførte vanninnhold fra beleggslaget og inn i substratet for å gjøre dettes tilstøtende overflate tilstrekkelig våt av vann, slik at det er permanent deformerbart ved hjelp av trykk. Så når det resulterende belagte- substrat sendes mellom et par dreiende ruller hvor <1>1 - which can be softened by heat as described earlier. After the coating layer is dried, i.e. exposed to a higher temperature so that it forms an external coating surface that feels dry when you touch it. At the same time, it is facilitated at least a partial drainage of the applied water content from the coating layer into the substrate to make its adjacent surface sufficiently wet with water, so that it is permanently deformable by means of pressure. So when the resulting coated substrate is passed between a pair of rotating rollers where <1>1

■minst en av disse ruller er utstyrt med en oppvarmet behandlingsoverflate til å gå i kontakt med beleggets utadvendte over-iflate, anvender rullene tilstrekkelig varme ■at least one of these rollers is equipped with a heated treatment surface to come into contact with the outer facing surface of the coating, the rollers apply sufficient heat

og trykk til å få harpikspartiklene ut i det j minste delvis å koalisere slik at de ufull- ( stendig fyller de mellomliggende tomrom :t mellom fyllerpartiklene og samtidig forår- i saker trykkdeformering av substratoverfla- t ten som støter opp imot belegget. and pressure to get the resin particles out at least partially to coalesce so that they incompletely fill the intermediate voids between the filler particles and at the same time cause in some cases pressure deformation of the substrate surface that bumps up against the coating.

Anvendelsen av gjenvætingsteknikk { har den spesielle fordel at beleggene lett <1 >kan anvendes 1 en papirmaskin uten å in-fluerei uheldig på operasj onshastigheten. Da papiret ikke behøver å tørkes til den normale grad, kan ofte økninger i maskin-hastigheten oppnås. Papiret kan så trykk- c behandles i en egen operasjon når og hvor s det er ønsket. Enn videre er det atskillig f spillerom når det gjelder beleggsvektene c som kan påføres substratet og også når det E gjelder beleggstoestanddelene. Hvor det er s fordelaktig for visse formål tillater denne teknikk at det ytterligere påføres nye belegg på det opprinnelige påførte, dvs. det r siste er i sin usammenpressede og uglittede tilstand fullt mottagelig for slike ytterligere påføringer. The use of rewetting technology has the particular advantage that the coatings can easily be used in a paper machine without adversely affecting the speed of operation. As the paper does not need to be dried to the normal extent, increases in machine speed can often be achieved. The paper can then be pressure processed in a separate operation when and where it is desired. Furthermore, there is considerable leeway when it comes to the coating weights c that can be applied to the substrate and also when E applies to the coating condition parts. Where it is advantageous for certain purposes, this technique allows new coatings to be further applied to the original coating, i.e. the latter in its uncompressed and unsmoothed state is fully amenable to such further applications.

Teknikken som omfatter anvendelsen av nypålagte belegg tillater påføring og påfølgende pressforming som en serie av artoeidstrinn innenfor en enkel operasjon. I henhold til denne fremgangsmåte påfø-res belegg et cellulose papirsubstrat som tidligere beskrevet. Deretter tørkes dog beleggets utside dvs. utsettes for en høy temperatur så det danner en utvendig beleggsoverflate som er tørr å ta på og slik at det samtidig letter i det minste delvis drenering av beiegglagets vanninnhold inn i substratet. På grunn av det siste blir substratets overflate som ligger mot belegget tilstrekkelig vått av vann til å gjøre det permanent deformerbart ved hjelp av trykk. Det resulterende belagte substrat sendes så mellom et par dreiende ruller hvorav minst en av disse ruUer er utstyrt med en oppvarmet behandlingsoverflate til å gå i kontakt med beleggets ytre overflate. Sammen anvender rullene tilstrekkelig varme og trykk til å få harpikspartiklene til i det minste delvis å koalisere slik at de ufullstendig fyller mellomrommene mellom fyllerpartiklene og også permanent def orma-sjon av sutastratoverflaten hvor belegg og substrat møtes. The technique, which involves the application of freshly applied coatings, allows application and subsequent press forming as a series of arteoid steps within a single operation. According to this method, a coating is applied to a cellulose paper substrate as previously described. Afterwards, however, the outside of the coating is dried, i.e. exposed to a high temperature so that it forms an external coating surface that is dry to the touch and so that at the same time it facilitates at least partial drainage of the water content of the beign egg layer into the substrate. Due to the latter, the surface of the substrate which lies against the coating becomes sufficiently wet with water to make it permanently deformable by means of pressure. The resulting coated substrate is then passed between a pair of rotating rollers, at least one of which rollers is provided with a heated treatment surface to contact the outer surface of the coating. Together, the rollers apply sufficient heat and pressure to cause the resin particles to at least partially coalesce so that they incompletely fill the spaces between the filler particles and also permanently deform the surface of the substrate where the coating and substrate meet.

Således er det åpenbart at fremgangsmåten egner seg for anvendelse på forskjellige måter dvs. på et enkelt arbeidssted eller flere arbeidssted og kan utføres som et tillegg til papirfremstillingsprosessen som en egen omdannelsesoperasjon eller i hvilken som helst kombinasjon av disse to fremgangsmåter. Thus, it is obvious that the method is suitable for application in different ways, i.e. at a single workplace or several workplaces and can be carried out as an addition to the papermaking process as a separate conversion operation or in any combination of these two methods.

Uten hensyn til hvilken fremgangsmåte som anvendes, er i en valgt utførelse let belagte substrats fuktighet umiddel-Dart før det går inn mellom trykkvalsene slik at de ytrei overflater begge er tørre å ja på mens sutastratoverflaten nærmest Deleggslaget er fuktig. Det vil si, ikke bare ;r den ytre toeleggsoverflate tørr å ta på, nen i tillegg er substratets bakside eller ibelagte side'også tørr å ta på på utsiden, kjønt fuktighetsinnholdet i den del av iubstratet som støter opp imot belegget er Æort. Ved således å begrense hovedtyng-len av fuktigheten i substratet til den del om støter opp imot den mellomliggende late, forminskes tap av ugj ennomsiktighet )g tykkelse som er et resultat av sammen->ressingen. Sagt på en annen måte er sub-tratets permanente deformasjon stort sett (egrenset til den del som ligger under be-egget og er gjort plastisk av vann for å gi riaksimal utjevning med minimal totai-ammenpressing. Irrespective of which method is used, in a selected embodiment, the lightly coated substrate's moisture is immediately Dart before it enters between the pressure rollers so that the outer surfaces are both dry to the touch while the substrate surface closest to the layer is moist. That is to say, not only is the outer layer surface dry to the touch, but in addition the substrate's back side or coated side is also dry to the touch on the outside, even though the moisture content in the part of the substrate that abuts the coating is low. By thus limiting the main weight of the moisture in the substrate to the part that abuts against the intermediate lath, the loss of opacity and thickness which is a result of the compression is reduced. Put another way, the permanent deformation of the substrate is largely (elimited to the part that lies below the be-egg and is made plastic by water to provide riaximal leveling with minimal totai-ammen compression.

Ved hvilken som helst av de ovenfor remgangsmåter påføres belegget lett på substratet ved hvilke som helst av de vanlige på maskin eller av maskinfremgangs-måter. I begge tilfeller er det dog å fore-trekke å anvende en beleggsmaskin i form av en avstrykeranordning fordi dette tillater påføring av relativt lave taeleggsvek-ter uten stor inntrengning i emnet. Fordi beleggsammensetningens faste innhold er sammensatt hovedsakelig av vannuopplø-sélig materiale, er en fiLterkakei med fint oppdelte partikler hurtig resultatet som følger beleggspåføringen. Derved siler substratet effektivt av pigment og harpiks med bare vann trengende inn i substratet. In any of the above belt processes, the coating is easily applied to the substrate by any of the usual machine or machine processes. In both cases, however, it is preferable to use a coating machine in the form of a scraper device because this allows the application of relatively low coating weights without much penetration into the workpiece. Because the solid content of the coating composition is composed mainly of water-insoluble material, a filter cake with finely divided particles is the quick result that follows the coating application. Thereby, the substrate effectively filters pigment and resin with only water penetrating the substrate.

Etter påføring av belegget for anvendelse i gjenvætingsteknikken, tørkes det resulterende belagte substrat ved hjelp av hvilken som helst velkjent fremgangsmåte som anvender enten girlandertørkere, varm-luftstørkere eller oppvarmede tørkeruller. Det er dog foretrukket at varmen som anvendes på belegget for tørking ikke bør være så stort at den forårsaker nevneverdig fusjon av harpikspartikler i det. Det resulterende fuktighetsinnhoLd i hele flaket kan være det som normalt er karakteristisk for tørket papir ca. 4 pst. eller mindre, skjønt det er absolutt mulig å beholde en atskillig høyere mengde «fuktighet i det forutsatt at det ikke er så stort at det for-styrrer etterfølgende håndtering. Deretter fuktes det belagte substrat ganske enkelt igjen ved vann som påføres det ytre beleggslag. Da belegget er ganske porøst på grunn av dets partikkelstruktur som ikke er gelatinert, dreneres en del av vannet som påføres hurtig fra det og inn i tilstø-dende overflate på substratet. Beleggslaget oppvarmes så for å fjerne vannet på den ytre flate for å gjøre denne flate tørr å ta på. Det siste forhold er derfor et resultat av en ytterligere drenering av vann fra den ytre belagte overflate og i noen grad delvis fordampning av vann fra denne overflate. After application of the coating for use in the rewetting technique, the resulting coated substrate is dried by any known method using either garland dryers, hot air dryers or heated drying rolls. However, it is preferred that the heat applied to the coating for drying should not be so great that it causes significant fusion of resin particles therein. The resulting moisture content in the whole flake can be that which is normally characteristic of dried paper approx. 4 percent or less, although it is certainly possible to retain a considerably higher amount of moisture in it provided it is not so great as to interfere with subsequent handling. The coated substrate is then simply moistened again with water applied to the outer coating layer. Since the coating is quite porous due to its non-gelatinized particle structure, a portion of the applied water quickly drains from it into the adjacent surface of the substrate. The coating layer is then heated to remove the water on the outer surface to make this surface dry to the touch. The latter condition is therefore the result of a further drainage of water from the outer coated surface and to some extent partial evaporation of water from this surface.

For påføring av belegget som etter-følges av sluttbehandling i en enkelt prosess, skaffes fuktigheten i substratoverflaten som Ligger opp imot belegget tilveie ved direkte absorpsjon av beleggssammen-setningens vandige fase direkte inn i substratet. På den samme måte som beskrevet 1 foregående avsnitt oppvarmes beleggslagets ytre overflate igjen for å gjøre det tørt å ta på. For application of the coating which is followed by final treatment in a single process, the moisture in the substrate surface which lies against the coating is provided by direct absorption of the aqueous phase of the coating composition directly into the substrate. In the same way as described in the previous paragraph, the outer surface of the coating layer is heated again to make it dry to the touch.

Ved begge fremgangsmåter består derfor det belagte substrat når det går inn imellom trykkvalsene av et fibret cellulosesubstrat som har partikkeltaelegg på minst en overflate, den frittliggende del, av beleggsoverflaten er tørr å ta på og substratoverflaten som ligger mot belegget er vått av vann slik at det kan trykkdeformeres permanent. In both methods, the coated substrate when it enters between the pressure rollers therefore consists of a fibrous cellulose substrate that has particle layers on at least one surface, the detached part of the coating surface is dry to the touch and the substrate surface that lies against the coating is wet with water so that can be permanently deformed by pressure.

Det er ting som tyder på at i trykket mellom valsene inntreffer flere fenomener samtidig. I den første fase presses beleggets partikkellag som har en ikke klebende overflate som er tørr å ta på og formes mot behandlingsrullen slik at harpikspartiklene i det minste delvis koaliseres under varme og trykk, slik at de ufullstendig fyller de mellomliggende tomrom som er tilstede mellom mineralfyllerpartiklene og danner derved en mikroporøs film. Produksjonen av ien synlig sammenhengende film som består av ikke vannabsorberende harpiks som er gj ennomtrengbar av vann, bevitner dette fenomen. Samtidig gjøres cellulosesubstra-tets fuktige overflate som Ligger opp imot substratbelegget i virkeligheten plastisk ved vann, slik at det under trykk trykkes flat og utjevnes. Det ferdige produkts flatnet som er oppnådd med minimum reduksjon i tykkelse bevitner disse to fenomen. I tillegg danner nærværet av fuktighet i overflaten mellom substrat og belegg sammen med den anvendte temperatur og trykk en lokal kjemisk plastisering av cellulose-substratet og en mekanisk turbulens etab-lerer en f ast vedhengende binding mellom belegget og substratet. Det resulterende ferdige belagte substrat kommer frem rent mellom rullene under spenning uten atskillelse av beleggs og substratlagene, skjønt utløsningen av kompressj onskraften som har virket på det sammensatte belegg og substrat frembringer en hurtig reduksjon i produktets fuktighetsinnhold ved plutse-lig fordamping slik at det resulterende produkt stort sett er tørt og kan brukes med en gang. There are indications that several phenomena occur simultaneously in the pressure between the rollers. In the first phase, the coating's particle layer having a dry to the touch non-sticky surface is pressed and shaped against the processing roll so that the resin particles are at least partially coalesced under heat and pressure so that they incompletely fill the intervening voids present between the mineral filler particles and thereby forming a microporous film. The production of a visible continuous film consisting of non-water-absorbing resin which is permeable to water testifies to this phenomenon. At the same time, the moist surface of the cellulose substrate that lies against the substrate coating is in reality made plastic by water, so that it is pressed flat and leveled under pressure. The flatness of the finished product, which has been achieved with a minimum reduction in thickness, testifies to these two phenomena. In addition, the presence of moisture in the surface between substrate and coating together with the applied temperature and pressure forms a local chemical plasticization of the cellulose substrate and a mechanical turbulence establishes a firmly adherent bond between the coating and the substrate. The resulting finished coated substrate emerges cleanly between the rollers under tension without separation of the coating and substrate layers, although the release of the compression force that has acted on the composite coating and substrate produces a rapid reduction in the moisture content of the product by sudden evaporation so that the resulting product is mostly dry and can be used straight away.

En ytterligere beskrivelse av oppfinnelsen vil finne sted i forbindelse med fig. A further description of the invention will take place in connection with fig.

4 som er et forenklet diagram som illustrerer trinnene i fremgangsmåten når det anvendes nylig påført belegg til forskjell fra gjenvætångsalternativet som bare er en variasjon i behandlingstrinnene. Som vist fører papirunderlaget 11 fra materull 10 og over styrerull. 13. Substratet legges så over et par ruller 16 og 17 som er en del av en vanlig kalandersøyle 15 som også tjener som en overflatebehandlingsenhet for det deretter påførte belegg. Skjønt å sende substratet mens det fremdeles er ubelagt mellom en eller flere valser er unødvendig tjener det som en hendig anordning til å justere spenningen, spesielt for operasjoner med høy hastighet. Substratet 11, fremdeles ubelagt, komemr ut fra kaLandersøy-ien, går rundt styrer uller 19 og 20 og så til belegget 25. En spesielt fordelaktig belegger for høye hastighetsoperasj oner er den avbildete som omfatter en påførerrull 27 som etter ønske kan gå i begge: retninger og som går ned i et kar 28 som inneholder belegget 26. Overskuddsbelegg som er på-ført substratet strykes av ved hjelp av hvilken som helst passende avstrykeranordning så som en montert roterende stang 29 som fortrinsvis drives i samme: retning som substratet. Det belagte substrat går så under styrerull 30 som tjener til å regulere størrelsen på berøringsflaten med avstry-kerbladet 29. Før den går inn mellom trykkvalsene utslettes banen for hvilken som helst vanlig varmekilde, illustrert på teg-ningen ganske enkelt som en serie infra-røde: lamper 35 som kan være hjulpet av en reflektor 36 på den motsatte side av substratet som er i bevegelse. Det er ønskelig at denne varme rettes mot den belagte side for å fullføre dreneringen av vann inn i substratet, øyensynlig ved kapillarvirkning mens det formes et lag av stort sett tørre beleggspartikler. Skjønt denne drenering kan fås frem uten anvendelse av varme for å få en overflate som er tørr å ta på, for eksempel ved at det anordnes en stor avstand mellom beleggeren og trykkvalsene, hvilket er mindre fordelaktig fordi prosessen må kjøres langsommere og fordi fuktigheten vil gjennomtrenge hele substratet istedenfor å begrense seg til den del av substratet som ligger opp imot belegget, vil man støte på store tap i gjennomsiktighet og tykkelse. Den mengde: varme som det er ønskelig å rette mot det belagte substrat som enten er fuktet på ny eller nylig påført under det mellomliggende overflate-tørketrinn som f. eks. ved de infrarøde lamper 35 på fig. 4 skulle være tilstrekkelig til hurtig å senke fuktighetsinnholdet i den åpentliggende beleggsoverflate og danne et slags ikkei klebende skinn som er tørt å ta på. Derfor bør tilførslene av varme være tilstrekkelig til å heve overflatetempera-turen til minst 80° C og f ortrinsvis til minst 88° C for å fremme hurtig dannelse: av skinnet og tillate praktiske arbeidshastigheter på 61 linjære meter eller mer pr. minutt. Det bør også bemerkes at fordi noe fordampning av fuktigheten til stadighet finner sted, vil den belagte overflate før den går inn mellom trykkvalsene ikke i alminnelighet overstige kokepunktet for vann. 4 which is a simplified diagram illustrating the steps in the method when a newly applied coating is used as opposed to the rewetting alternative which is only a variation in the processing steps. As shown, the paper substrate 11 leads from the feed roller 10 and over the guide roller. 13. The substrate is then placed over a pair of rollers 16 and 17 which are part of a regular calender column 15 which also serves as a surface treatment unit for the subsequently applied coating. Although passing the substrate while still uncoated between one or more rollers is unnecessary, it serves as a handy device to adjust the tension, especially for high speed operations. The substrate 11, still uncoated, comes out of the KaLandersøy, goes around the guide rollers 19 and 20 and then to the coating 25. A particularly advantageous coater for high speed operations is the one shown which comprises an applicator roller 27 which can optionally go in both: directions and which descends into a vessel 28 containing the coating 26. Excess coating applied to the substrate is wiped off by means of any suitable wiper device such as a mounted rotating rod 29 which is preferably driven in the same direction as the substrate. The coated substrate then passes under guide roller 30 which serves to regulate the size of the contact surface with wiper blade 29. Before it enters between the pressure rollers the path of any conventional heat source is obliterated, illustrated in the drawing simply as a series of infrared : lamps 35 which may be assisted by a reflector 36 on the opposite side of the moving substrate. It is desirable that this heat be directed towards the coated side to complete the drainage of water into the substrate, apparently by capillary action while forming a layer of mostly dry coating particles. Although this drainage can be achieved without the application of heat to obtain a surface that is dry to the touch, for example by providing a large distance between the coater and the pressure rollers, this is less advantageous because the process must be run more slowly and because the moisture will penetrate the entire substrate instead of limiting yourself to the part of the substrate that lies against the coating, you will encounter large losses in transparency and thickness. The amount: heat which it is desirable to direct towards the coated substrate which has either been moistened anew or recently applied during the intermediate surface drying step such as e.g. by the infrared lamps 35 in fig. 4 should be sufficient to quickly lower the moisture content in the exposed coating surface and form a kind of non-sticky skin that is dry to the touch. Therefore, the inputs of heat should be sufficient to raise the surface temperature to at least 80°C and preferably to at least 88°C to promote rapid formation: of the skin and permit practical working speeds of 61 linear meters or more per hour. minute. It should also be noted that because some evaporation of the moisture is constantly taking place, the coated surface before entering between the pressure rollers will not generally exceed the boiling point of water.

Etter at en del av vannet i belegget er fjernet både ved drenering og delvis fordampning, slik at det etterlater et stort sett ikke flytende eller ubevegelig trykkdefor-merbart lag eller rest med en ikke klebende overflate som er tørr å ta på, går substratet inn i åpningen 40. Den belagte side presses inn i kontakt med rullen 44 som i alminnelighet er en metallrull oppvarmet innenfra som er utstyrt med en sluttbehandlingsoverflate så som et glatt, hardt ytre av polert krom eller lignende. Rullene drives av hvilken som helst passende anordning, ikke vist, i samme retning og med en periferihastighet som er lik det belagte substrats egen linjære hastighet, vanlivis minst 18 m pr. minutt og i alminnelighet 122 til 305 meter pr. minutt. After part of the water in the coating has been removed both by drainage and partial evaporation, so that it leaves a largely non-flowing or immobile pressure-deformable layer or residue with a non-adhesive surface that is dry to the touch, the substrate enters the opening 40. The coated side is pressed into contact with the roll 44 which is generally an internally heated metal roll provided with a finishing surface such as a smooth hard exterior of polished chrome or the like. The rolls are driven by any suitable device, not shown, in the same direction and at a peripheral speed equal to the coated substrate's own linear speed, usually at least 18 m per minute and generally 122 to 305 meters per minute.

Det vil være åpenbart at anvendelse av teknikken med fuktning på nytt omfatter stort sett det samme arrangement som er beskrevet ovenfor i forbindelse med fig. 4 unntatt at beleggeren 25 anvender vann på den belagte overflate som er i bevegelse istedenfor nytt belegg. Alternativt eller 1 tillegg kan vann eller dampdusjer anvendes til å fukte den belagte bane fra den belagte side. Det er viktig at før anvendelsen av vann, at belegget som ligger på substratet 11 ikke er sammensmeltet i en slik grad som nevneverdig reduserer vannets evne til å gå hurtig igjennom belegget, dvs. kalandrering av det belagte substrat før fuktningen bør enten, unngås eller i det minste anvende moderat temperatur og trykk. It will be obvious that application of the re-moistening technique comprises largely the same arrangement as described above in connection with fig. 4 except that the coater 25 applies water to the coated surface which is in motion instead of new coating. Alternatively or additionally, water or steam showers can be used to wet the coated track from the coated side. It is important that before the application of water, that the coating on the substrate 11 is not fused to such an extent that significantly reduces the water's ability to pass quickly through the coating, i.e. calendering of the coated substrate before wetting should either be avoided or in at least apply moderate temperature and pressure.

Som vist og hvilket er foretrukket, går det belagte substrat direkte inn i åpningen 40 istedenfor først å komme i kontakt med en enkelt av rullene 44 eller 39 som ville være. tilfelle hvis det går skrått inn i åpningen. Et slikt foretrukket arrangement tjener, til å gi større fiatejevnhet til belegget og til substratoverflaten som ligger opp imot belegget. Øyensynlig har passasje rett inn i åpningene tendens til å fremme en større relativ slipp inne i beleggets underliggende del og den del av substratet som er gjort plastisk med den konsekvens at materialene i disse er utsatt for en større skjærkraft og derfor større utj evningsvirk-ning. En slik skjærkraft er ikke skaffet til As shown and which is preferred, the coated substrate enters directly into the opening 40 instead of first coming into contact with a single one of the rollers 44 or 39 as would be the case. case if it goes into the opening at an angle. Such a preferred arrangement serves to give greater fiat evenness to the coating and to the substrate surface that lies against the coating. Obviously, passage straight into the openings tends to promote a greater relative release inside the underlying part of the coating and the part of the substrate that has been made plastic, with the consequence that the materials in these are exposed to a greater shear force and therefore a greater leveling effect. Such a shearing force has not been provided

veie effektivt hvis substratet legger seg mot weigh effectively if the substrate leans against

en nevneverdig del av omkretsen på den ene, av trykkrullene før det går inn i selve a significant part of the circumference on one, of the pressure rollers before it enters the actual

åpningen. Enn videre, skjønt overflaten på the opening. Even further, though the surface of

beleggslaget er tørt å ta på på dette sta-dium, kan en uønsket klebning mot sluttbehandlingsrullen finne sted hvis beleggsoverflaten kommer i kontakt med sluttbehandlingsrullen før det er utsatt for trykket mellom valsene. the coating layer is dry to the touch at this stage, unwanted adhesion to the finishing roll may occur if the coating surface comes into contact with the finishing roll before it is exposed to the pressure between the rollers.

Det belagte substrat kommer så ut fra åpningen 40, går stramt rundt styrerullene 41 og 42 og vinnes opp på rull 49. Frigjøring av den meget store sammenpressing som er utøvet mellom trykkvalsene på vannet i det belagte substrat, forårsaker en hurtig eller voldsom fordampning av det umiddelbart etter at det .bommer ut fra åpningen. I -de fleste tilfeller vil det belagte papirsubstrat være tilstrekkelig tørt til å tillate at det anvendes uten en ytterligere tørke-behandling. Av den samme grunn som nevnt ovenfor, nemlig øket skjærkraft, er styreruilen 41 .fortrinsvis anordnet slik at det belagte substrat kommer ut fra mel-lomrommet slik at det stort sett øyeblikke-lig tas bort fra kontakt med sluttbehandlingsrullen 44, skjønt det er mulig for mange formål å tillate det belagte substrat å ligge rundt en del av rull 44 etter at det kommer ut fra åpningen 40, idet det går eller ikke går inn i ytterligere trykkåpnin-ger. I de fleste tilfeller er derfor overlegne resultater oppnådd når det belagte substrat kontakter sluttbehandlingsrullen 44 bare inne i selve kontaktpunktet mellom rullene. Por å hindre en metall mot metall-kontakt mellom rullene for å unngå skade, på sluttbehandlingsrullens overflate og for å øke trykfcpunktet 40's effektive areal noe, er det ønskelig at støtterullén 39 har et ytre lag av materialer så som presset bomull, nylon, asbest eller gummi som skjønt det er relativt hardt, har noe fjæring i sammenligning med sluttbehandlingsrullen,. The coated substrate then emerges from the opening 40, passes tightly around the guide rollers 41 and 42 and is wound up on roller 49. The release of the very large compression exerted between the pressure rollers on the water in the coated substrate causes a rapid or violent evaporation of it immediately after it bounces out of the opening. In most cases, the coated paper substrate will be sufficiently dry to allow it to be used without further drying treatment. For the same reason as mentioned above, namely increased shearing force, the guide roller 41 is preferably arranged so that the coated substrate emerges from the gap so that it is almost instantly removed from contact with the finishing roller 44, although it is possible for many purposes to allow the coated substrate to lie around a portion of roll 44 after it emerges from opening 40, passing or not entering further pressure openings. In most cases, therefore, superior results are obtained when the coated substrate contacts the finishing roller 44 only within the actual point of contact between the rollers. In order to prevent a metal-to-metal contact between the rollers to avoid damage, to the surface of the finishing roller and to increase the effective area of the pressure point 40 somewhat, it is desirable that the support roller 39 has an outer layer of materials such as pressed cotton, nylon, asbestos or rubber which, although it is relatively hard, has some springing compared to the finishing roller.

Hvor maksimale glansverdier er ønsket Where maximum gloss values are desired

for utseendets skyld eller lignende, kan det belagte substrat etter at det kommer ut fra åpningen 40, utsettes for ytterligere kalandrering mellom valser med eller uten metalloverflater som kan være polert og/ eller oppvarmet etter ønske. for the sake of appearance or the like, the coated substrate, after it emerges from the opening 40, may be subjected to further calendering between rollers with or without metal surfaces which may be polished and/or heated as desired.

Det vil være åpenbart at det er flere It will be obvious that there are more

faktorer som har noe å si for den endelige jevnhet som gis det belagte substrat inne i trykket mellom valsene. Det kan bevises at det er et direkte forhold mellom temperaturen på sluttbehandlingsrullen 44, den utstrekning hvori den kan poleres, trykket som er tilstede mellom rullene 39 og 44, og tverrsnittsarealet for berøringsflaten, dvs. diameteren på rullene 39 og 44 eller rullen 39's relative fjæreevne. Beleggets tykkelse, harpiksens type og bløtgjøringspunkt, substratets tilberedning eller tidligere behandlinger og vannmengden, som blir igjen i det belagte substrat etter overflatetørklngen har også en virkning på den endelige grad av jevnhet som kan oppnås. factors that have something to say about the final evenness given to the coated substrate within the pressure between the rollers. It can be proven that there is a direct relationship between the temperature of the finishing roller 44, the extent to which it can be polished, the pressure present between the rollers 39 and 44, and the cross-sectional area of the contact surface, i.e. the diameter of the rollers 39 and 44 or the relative springiness of the roller 39 . The thickness of the coating, the type and softening point of the resin, the substrate's preparation or previous treatments and the amount of water remaining in the coated substrate after surface drying also have an effect on the final degree of evenness that can be achieved.

I alminnelighet bør temperaturen på In general, the temperature should

sluttbehandlingsrullen være i området av 60° til 177° C og trykket mellom rullene i området av 105 til 527 kg pr. cm<2>. Dog er området på 233 til 422 kg pr. cm<2> spesielt f oretrukbet fordi dette gir den største fleks-ibilitet i valg av andre variable i fremgangsmåten. Skjønt et trykk mellom val- the finishing roller be in the range of 60° to 177° C and the pressure between the rollers in the range of 105 to 527 kg per cm<2>. However, the range is 233 to 422 kg per cm<2> is particularly preferred because this gives the greatest flexibility in choosing other variables in the procedure. Although a pressure between val-

sene' så stort som 703 kg pr. cm<2> og så lavt som 35,15 kg pr. cm<2> kan tolereres, krever de britiske reguleringer av andre variable og er derved mindre tilfredsstillende for maksimal operasjonseffektivitet. tendon' as large as 703 kg per cm<2> and as low as 35.15 kg per cm<2> can be tolerated, they require UK controls of other variables and are thereby less satisfactory for maximum operational efficiency.

Avhengig av de ovenfor nevnte faktorer og enten nypåført eller tidligere påført belegg anvendes, kan operasj onshastigheten være 61 til 305 linjærmeter pr. minutt. Det er ikke uvanlig at et produkt som man har fått ved hastigheter som overstiger 122 linjærmeter pr. minutt vil være bedre når det gjelder optiske og styrkeegenskaper enn det som er fremstilt under de samme forhold, men med en lavere hastighet hvor mindre fuktighetsmengder er tilstede i det bela<g>te substrat når det går inn i åpningen mellom rullene. Depending on the factors mentioned above and whether newly applied or previously applied coating is used, the operating speed can be 61 to 305 linear meters per minute. It is not unusual for a product that has been obtained at speeds exceeding 122 linear meters per minute will be better in terms of optical and strength properties than that produced under the same conditions, but at a lower speed where smaller amounts of moisture are present in the coated substrate as it enters the opening between the rolls.

Variasjoner av de ovennevnte faktorer gjør et stort antall modifikasjoner i opera-sjonsteknikken mulig avhengig av slike faktorer som typen av det tilgjengelige utstyr, produkttypen og de ønskede egenskaper og den tilhørende økonomi. Det eneste nødvendige trekk som kreves av et apparat som skal anvendes er således en anordning for å påføre belegg, videre anordning til å regulere det derav følgende vanninnhold i det under sluttfasen <p>g et par ruller hvorav minst en er utstyrt med en sluttbehand-Mngsoverflate. Variations of the above factors make a large number of modifications in the operating technique possible depending on such factors as the type of equipment available, the type of product and the desired properties and the associated economics. The only necessary feature required of an apparatus to be used is thus a device for applying a coating, further device for regulating the resulting water content in it during the final phase <p>g a pair of rollers, at least one of which is equipped with a finishing Quantity surface.

Skjønt fremgangsmåten hovedsakelig er beskrevet med henvisning til en påfø-ring utenfor maskinen, hvilket kan lett ut-føres på en superkalander, vil det være åpenbart at med økede økonomiske fordeler, kan fremgangsmåten lett tilpasses for en operasjon på maskinen. I nok andre modifikasjoner er det fullstendig mulig og i virkeligheten ønskelig for høyere produksjon faktisk å øbe bredden på anleggsfla-ten ved å anvende trykbruller med en diameter som er større enn den vanlige stør-relse på 20,32 til 50,8 cm. Alternativt kan bare sluttbehandlingsrullen økes i størrelse. Although the method is mainly described with reference to an application outside the machine, which can easily be carried out on a super calender, it will be obvious that with increased economic benefits, the method can easily be adapted for an operation on the machine. In many other modifications, it is entirely possible and in fact desirable for higher production to actually increase the width of the contact surface by using pressure rollers with a diameter larger than the usual size of 20.32 to 50.8 cm. Alternatively, only the finishing roll can be increased in size.

Hvor et tosidet belagt ark er ønsket, er det fullstendig mulig å belegge substratets bakside ved' identiske eller andre-3'frein-gangsmåter enten som en engangsopera-sjon eller ikke. Where a two-sided coated sheet is desired, it is entirely possible to coat the backside of the substrate by identical or other-3-free methods either as a one-time operation or not.

På grunn av harpiksbinderens relative høye pris og på grunn av utjevnlngspro-sessens natur, er det ønskelig at små vekt-mengder av belegg påføres og fortrinsvis ved høye hastigheter. Man har funnet at det er lite å vinne på å anvende beleggs-vefcter utover 4,09 kg pr. ris tørrvekt og for de fleste formål vil 2,95 kg pr. ris eller mindrø tilfredsstillende skaffe til veie de ønskede overflateegenskaper. Vanlig teknikk til å regulere mengden av belegg som pålegges substrat omfatter regulering av beleggets innhold av faste stoffer, beleg-gingsoperasjonshastighet, avstrykerstan-gens diameter og trykket som avtrykker-stangen 29 utøver når den stryker overskuddsbelegget vekk fra substratet. Denne teknikk er kjent og behøver ikke å forkla-res i detalj her. Because of the relatively high price of the resin binder and because of the nature of the leveling process, it is desirable that small amounts of coating by weight be applied and preferably at high speeds. It has been found that there is little to be gained by using coating weights in excess of 4.09 kg per rice dry weight and for most purposes 2.95 kg per rice or mindro satisfactorily obtain the desired surface properties. Common techniques for regulating the amount of coating that is applied to the substrate include regulation of the coating's solids content, coating operation speed, the wiper rod diameter and the pressure that the wiper rod 29 exerts when it wipes the excess coating away from the substrate. This technique is known and does not need to be explained in detail here.

For å forklare oppfinnelsen ytterligere gjengir figurene 5, 6 og 7 skjematisk for-delingen av fuktighet inne i det belagte substrat ved forskjellige intervaller i prosessen. Således illustrerer figur 5 i et riss stort sett langs linjen 5—5 på figur 4 det belagte substrat akkurat når belegget på-føres ved beleggeren, enten for øyeblikke-lig bruk eller for tørking, lagring i r.ullform og påfølgende gjenvæting. Som vist er belegget på substratoverflaben i en fuktig og mobil tilstand og har omtrent det samme innhold av faste stoffer som det- hadde før påføringen. Substratet er på dette punkt ganske tørt eller har i det minste fuktighetsinnholdet til et vanlig substratråstoff dvs. 4 vektsprosent eller mindre. To explain the invention further, Figures 5, 6 and 7 schematically reproduce the distribution of moisture inside the coated substrate at different intervals in the process. Thus, figure 5 illustrates in a diagram largely along the line 5-5 in figure 4 the coated substrate just when the coating is applied by the coater, either for immediate use or for drying, storage in roll form and subsequent rewetting. As shown, the coating on the substrate surface is in a moist and mobile state and has approximately the same solids content as it did before application. At this point, the substrate is quite dry or at least has the moisture content of a normal substrate raw material, i.e. 4% by weight or less.

På figur 6 som ier et riss stort sett langs linjen 6—6 på figur 4, er den belagte substratoverflate vist enten etter gjenvæting eller etter nylig pålegging på det tidspunkt det er klart til å gå inn melolm trykkvalsene. Beleggslaget har et ytre skinn som er tørt å ta på, dvs. har et ikke-klebende ytre som ikke henger fast på slutttaehandlings-overflaten under de forhold som er tilstede mellom trykkvalsene, skjønt fuktighetsinnholdet under dette skinn kan øke pro-gressivt mot de mellomliggende overflater mellom substrat og belegg. Noe fuktighet inne i selve belegget og under skinnet tjener til å øke denne dels flyt eller mobilitet, øyensynlig et resultat av en plastiserings-virkning under virkningen av trykket som følger rullene. På grunn av denne mobile tilstand gis ytterligere ensartethet til den sluttbehandlede! overflate ut over den mengde man ville få frem med et fullstendig tørt belegg. Som en. fremtredende vik-tighet må man dog se at umiddelbart oppimot den mellomliggende flate inneholder substratet en anseelig mengde fuktighet som er absorbert ifra beleggslaget. Substratets fuktighet kan og vil vanligvis øke mot substratets motsatte overflate som er ubelagt og vanligvis ganske tørr. In Figure 6, which is a cross-section generally along the line 6—6 in Figure 4, the coated substrate surface is shown either after rewetting or after recent application at the time it is ready to enter between the pressure rollers. The coating layer has an outer skin that is dry to the touch, i.e. has a non-sticky outer surface that does not adhere to the final working surface under the conditions present between the pressure rollers, although the moisture content under this skin may increase progressively towards the intermediate ones surfaces between substrate and coating. Some moisture inside the coating itself and under the skin serves to increase the flow or mobility of this part, apparently the result of a plasticizing effect under the action of the pressure that follows the rollers. Due to this mobile state, additional uniformity is given to the finished product! surface beyond the amount that would be achieved with a completely dry coating. As. prominent importance, however, one must see that immediately opposite the intermediate surface, the substrate contains a considerable amount of moisture which has been absorbed from the coating layer. The substrate's moisture can and usually will increase towards the substrate's opposite surface which is uncoated and usually quite dry.

Figur 7 er et riss langs linjen 7—7 på figur 4 og viser -det som finner sted inne mellom rullene, dvs. under forholdene med sammenpressing og høy temperatur som er tilstede mellom de to ruller. Beleggslaget som har åpentllggende, ikke-klebende skinn som er tørt å ta på, former seg lett Figure 7 is a view along the line 7-7 in Figure 4 and shows what takes place inside between the rollers, i.e. under the conditions of compression and high temperature which are present between the two rollers. The coating layer, which has an open-laying, non-stick skin that is dry to the touch, molds easily

mot sluttbehandlingsrullen. Harpikspartiklene koaliserer eller smelter sammen med fyllerpartiklene slik at de ufullstendig fyller tomrommene mellom de siste. I den mollemliggende overflate mellom substratet og belegget er det skaffet til veie en fast vedhengende forbindelse mellom substratet og beleggslagets harpiksinnhold og denne forbindelse kombinert med spenning fra styrerullen forbi trykkvalsenes utgangs-åpning, overvinner all tendens for belegget til å klebe mot sluttbehandlingsrullen. Som en følge skiller det belagte produkt seg lett fra sluttbehandlingsrullen. Også inne mellom trykkvalsene inntreffer deformasjon i den del av substratet som ligger umiddelbart opp til beleggslaget. Således formes også cellulosefibrene som er gjort myke eller plastiske av kombinasjonen varme og fuktighet i ett med den sluttbehandlede overflate og mange overflatefibre ser flate ut og er delvis omgitt av belegg kan lett oppdages. Som en følge av denne virkning oppnås utjevning av underliggende overflate slik at man i virkeligheten kan få fullstendig dekning for hver fiber med en minimal mengde taeleggsmateriale. Nedgangen i fuktighetsinnhold fra den mellomliggende flate mot den ubelagte side forklarer det minimale tap i ugjennomsik-tiighet og tykkelse. Skjønt noen nedgang i disse normalt kan ventes som med hvilken som helst trykkbehandling så som en ka-landreringsoperasjon forminsker oppfinnelsens 'fremgangsmåte slike tap. towards the finishing roller. The resin particles coalesce or fuse with the filler particles so that they incompletely fill the voids between the latter. In the intervening surface between the substrate and the coating, a firm adherent connection between the substrate and the resin content of the coating layer is provided and this connection, combined with tension from the guide roller past the output opening of the pressure rollers, overcomes any tendency for the coating to stick to the finishing roller. As a result, the coated product easily separates from the finishing roll. Also inside between the pressure rollers, deformation occurs in the part of the substrate that lies immediately up to the coating layer. Thus, the cellulose fibers that have been made soft or plastic by the combination of heat and moisture are also formed into one with the finished surface and many surface fibers look flat and are partially surrounded by coating can be easily detected. As a result of this effect, leveling of the underlying surface is achieved so that one can in fact obtain complete coverage for each fiber with a minimal amount of coating material. The decrease in moisture content from the intermediate surface towards the uncoated side explains the minimal loss in opacity and thickness. Although some reduction in these can normally be expected as with any pressure treatment such as a calendering operation, the method of the invention reduces such losses.

Av det ovennevnte er det åpenbart at i det øyeblikk substratet går inn mellom trykkvalsene er fuktighetsinnholdet i det og dets fordeling i det meget viktig. Ved på passende måte å regulere disse ved hjelp av variable så som arbeidshastighet, slutt-behandlingsvalsetemperatur, størrelsen på trykkområdet etc. kan den riktige balanse oppnås mellom løsgj øring fra sluttbehandlingsrullen, formbarhet på belegget og sutastratoverflaten som støter opp imot dette og bindingen mellom belegg og substrat som er forenelig med oppnåelsen av de: ønskede overflateegenskaper for produktet. Skjønt de mekaniske -begrensninger for å utføre slike målinger utelukker å skaffe til veie nøyaktige tallverdier, kan man få en indikasjon på fuktighetsinnholdet og fordeling ved å sammenholde slike faktorer som opprinnelig fuktighet i substratet, mengden av det påførte belegg og dets innhold av faste stoffer, mengden av den anvendte varme og fuktighet som er fordam-pet i det mellomliggende tørkestadium og det totale fuktighetsinnhold i det belagte substrat når det går inn i og ut av mellom-rommet mellom trykkvalsene. I sin alminnelighet kan de riktige forhold mellom trykkvalsene oppnås under forhold hvor det belagte substrats totale fuktighetsinnhold når det går inn mellom trykkvalsene er mellom 3 og 15 vektsprosent, fortrinsvis mellom 4 og 10 vektsprosent og fuktighetsinnholdet i den del av substratoverflaten som ligger umiddelbart opp imot belegget er på minst 15 og fortrinsvis 20 vektsprosent eller mer. Tilsvarende bør det åpentliggende skinn på belegget som er tørt å ta på ikke inneholde mer enn ca. 10 vektsprosent vann, fortrinsvis ikke mer enn ca. 5 pst. når det kommer i kontakt med sluttbehandlingsrullen. Vannmengden ved substratets ubelagte side bestemmes stort sett ved det relative tverrsnitt på substratet og ved dets opprinnelige fuktighetsinnhold før påføring av beleggs- eller gjenfuktings-væske vanligvis ca. 4 pst. eller mindre. Et overskuddsfuktighetsinnhold inne i selve substratet, dvs. over 10 pst. tjener ikke til noen spesiell fordel, fordi det i høy grad reduserer den hastighet hvormed vann fra beleggslaget vil trekke seg inn i substratet. Skjønt disse forhold resulterer i at man oppnår de ønskede egenskaper i det ferdige produkt, bør fremgangsmåten ikke kon-strueres slik at den er begrenset til disse, men som man har sagt, er disse forhold ba-re en indikasjon på forholdene mellom trykkvalsene som ikke kan fastsettes defi-nitivt med presisjon ved hjelp av eksister-ende utstyr. From the above, it is obvious that at the moment the substrate enters between the pressure rollers, the moisture content in it and its distribution in it are very important. By appropriately regulating these by means of variables such as working speed, finishing roll temperature, size of the pressure area etc., the right balance can be achieved between release from the finishing roll, formability of the coating and the sutastrata surface that abuts it, and the bond between coating and substrate which is compatible with the achievement of the: desired surface properties for the product. Although the mechanical limitations of carrying out such measurements preclude obtaining precise numerical values, an indication of the moisture content and distribution can be obtained by comparing such factors as initial moisture in the substrate, the amount of the applied coating and its solids content, the amount of the applied heat and moisture that is evaporated in the intermediate drying stage and the total moisture content of the coated substrate as it enters and exits the space between the pressure rollers. In general, the correct conditions between the pressure rollers can be achieved under conditions where the total moisture content of the coated substrate when it enters between the pressure rollers is between 3 and 15 percent by weight, preferably between 4 and 10 percent by weight and the moisture content in the part of the substrate surface that lies immediately against the coating is at least 15 and preferably 20 percent by weight or more. Similarly, the exposed leather on the coating that is dry to the touch should not contain more than approx. 10% water by weight, preferably no more than approx. 5 percent when it comes into contact with the finishing roller. The amount of water on the uncoated side of the substrate is largely determined by the relative cross-section of the substrate and by its original moisture content before application of coating or rewetting liquid, usually approx. 4 percent or less. An excess moisture content within the substrate itself, i.e. above 10 percent, does not serve any particular advantage, because it greatly reduces the rate at which water from the coating layer will draw into the substrate. Although these conditions result in the desired properties being achieved in the finished product, the method should not be constructed so that it is limited to these, but as has been said, these conditions are only an indication of the conditions between the pressure rollers which do not can be determined definitively with precision using existing equipment.

De fibrede cellulosesubstrater som skal belegges i henhold til oppfinnelsen kan væ-re høyst forskjellige avhengig av den anvendelse som produktet er beregnet for. De kan således være ubelagte, belagte eller limte baner av enten bleket eller ubleket råstoff og kan variere 1 vekt 'fra lettvektspapir til tyngere papplater. Av hensyn til drenering av fuktigheten er det nødvendig at de er av noe porøs, karakter. For eksempel danner papir som ganske enkelt er dyppet i en upigmentert stivelse eller proteinsammen-isetning for øket indre styrke et spesielt passende substrat for påføring av oppfinnelsens belegg. Substrater som har vært tidligere belagt og med klebemidlet i det er vannabsorberende eller ikke, kan anvendes med fordel fordi råstoffet er devlis oppfylt slik at mindre belegg behøver å påføres ved hjelp av oppfinnelsens fremgangsmåte for å oppnå den synlige sammenhengende mi-kroporøse trykkmottagelige film. For uke-blader og lignende hvor vekt er av spesiell interesse på grunn av økonomi, kan et forholdsvis lettvektsråemne på 20,4 kg pr. ris eller mindre lett belegges ved hjelp av oppfinnelsens fremgangsmåte så det gir et meget brukbart trykkpapir med minimal vekt. Det må forstås at uttrykket «fibret papir-cellulosesubstrat» innbefatter de ikke vev-ete substrater som helt ut består av cellulose og de som Inneholder i tillegg ikke cellulosefibre som enten er naturlige eller syntetiske. The fibrous cellulose substrates to be coated according to the invention can be very different depending on the application for which the product is intended. They can thus be uncoated, coated or glued webs of either bleached or unbleached raw material and can vary in weight from lightweight paper to heavier cardboard sheets. For reasons of drainage of the moisture, it is necessary that they are of a somewhat porous nature. For example, paper simply dipped in an unpigmented starch or protein composition for increased internal strength forms a particularly suitable substrate for applying the coating of the invention. Substrates that have been previously coated and with the adhesive in it are water absorbent or not, can be used with advantage because the raw material is completely filled so that less coating needs to be applied using the method of the invention to achieve the visible continuous microporous pressure-sensitive film. For weeklies and the like where weight is of particular interest due to economy, a relatively lightweight blank of 20.4 kg per rice or less is easily coated using the method of the invention so that it produces a very usable printing paper with minimal weight. It must be understood that the term "fibrous paper-cellulose substrate" includes non-woven substrates that consist entirely of cellulose and those that do not additionally contain cellulose fibers that are either natural or synthetic.

Hvor belegg med lav vekt skal påføres i henhold til oppfinnelsen er dannelsen og fremstillingen av substratet meget viktig for å oppnå et sluttprodukt som har de ønskede optiske egenskaper så som ugjennomsiktighet, lyshet Og lignende. Slike lave beleggsvekter selv om de inneholder store mengder fyllmateriale, vil være så tynne at optiske egenskaper andre enn glans ba-re påvirkes i liten grad. Oppfinnelsen gir derved en enestående anvendelig trykk-overflate som hever til et maksimum ut-nyttelsen av substratets opprinnelige optiske egenskaper. Where light weight coatings are to be applied according to the invention, the formation and manufacture of the substrate is very important in order to obtain a final product which has the desired optical properties such as opacity, lightness and the like. Such low coating weights, even if they contain large amounts of filler material, will be so thin that optical properties other than gloss are only slightly affected. The invention thereby provides a uniquely usable printing surface which maximizes the utilization of the substrate's original optical properties.

Avhengig av det opprinnelige anvendte substrat og forholdene for beleggs og overflatebehandlingsoperasjonen kan optiske egenskaper som glans, lyshet ugjennomsiktighet variere meget. Med en polert krom sluttbehandlingsoverflate kan glansverdier på minst 50 og ofte 80 eller mer lett oppnås. Med andre sluttbehandlingsover-flater så som stål, eller mattpolert krom, kan disse verdier være noe lavere. Lyshet vil være stort sett uforandret fra råemnet, i alminnelighet minst 70 for trekkpapir hvis ikke fargemidler inngår i belegget. Ugjen-nomsiktlghetsverdier for det ferdige produkt vil være 'omtrent som råemnets innenfor et lite område, skjønt dette avhenger meget av naturen og mengden av det faste mineralfyllemiddel. For trykkformål er disse verdier igjen i alminnelighet over 80. Depending on the original substrate used and the conditions for the coating and surface treatment operation, optical properties such as gloss, lightness and opacity can vary greatly. With a polished chrome finishing surface, gloss values of at least 50 and often 80 or more can easily be achieved. With other finishing surfaces such as steel or matt polished chrome, these values may be somewhat lower. Lightness will be largely unchanged from the raw material, generally at least 70 for tracing paper if coloring agents are not included in the coating. Visibility values for the finished product will be approximately the same as those of the raw material within a small range, although this depends very much on the nature and quantity of the solid mineral filler. For printing purposes, these values are again generally above 80.

Mens glatthetsverdiene for mange trykkpapir overstiger 75 og ofte 100 eller mér, har denne oppfinnelses produkter vanligvis verdier under 50 og meget ofte under 30 slik at eksepsjonelt høykvalitet gjengivelse er skaffet til veie under trykking. Skjønt tykkelsen vil være påvirket noe av sammenpressing, men spesielt med substrater med uregelmessig overflate, vil mas-severdien av det belagte ferdige produkt uttrykt i antall ark for å gi en gitt tykkelse, vanligvis bare i liten grad overstige den til det ubelagte råemne, dvs. ofte bare med 30 pst. eller mindre. While the smoothness values of many printing papers exceed 75 and often 100 or more, the products of this invention usually have values below 50 and very often below 30 so that exceptionally high quality reproduction is obtained during printing. Although the thickness will be affected somewhat by compression, but especially with substrates with an irregular surface, the mass value of the coated finished product, expressed in the number of sheets to give a given thickness, will usually only slightly exceed that of the uncoated blank, i.e. .often only by 30 percent or less.

De vandige belegg som påføres cellu-losepapirsubstratene inneholder som ingre-dienser i den dispergerte fase, en intim innblanding av en hovedvektdel fint oppdelt fast fyllmasse sammen med en mindre vektdel ikke vannabsorberende filmdannende harpikspartikler som kan mykgjøres ved hjelp av varme. Som den siste kompo-nent, er syntetiske harpiksholdige termo-plastpolymerer av en eller flere etyleniske umettede monomerer, spesielt foretrukket og eksempler på disse omfatter polyvinyliden klorid, polyvinyl klorid, polyviniyl acetat, tøopolymerer av vinyl klorid og vinyl-iden klorid, polyetylen, kopolymener av al-kyl-estere av akryl- og metakrylsyre med ett eller flere monomerer så som akrylsyre, metakrylsyre, vinyl-acetat, vinyl-klorid etc. Disse og andre passende polymerer er karakterisert som å være stort sett ikke gummiaktige, fleksible, varmemykgj ørbare harpikser som danner et seigt hånd mellom det faste fyllstoffs partikler og er lett å få til å koalisere under forholdene mellom trykkvalsien i henhold til oppfinnelsen, slik at de danner en synlig sammenhengende mikroporøs trykkmottagelig film. Blandinger av forskjellige polymere kan ofte anvendes med fordel for å oppnå spesielle kombinasjoner av egenskaper. Fortrinsvis bør polymerenes temperatur for overføring til flytende form være i området av —15° til + 80° C og fortrinsvis bør polymerene ha mykgjøringspunkter som er tilstrekkelig høye slik at de som sådan ikke koall-serer ved romtemperatur under normalt trykk, men er tilstrekkelig høye slik at de lett mykgjøres av sluttbehandlingsrullens temperatur og trykk. Polymerene anvendes i form av slemminger eller dispersjoner i vann og vanligvis kan disse være i området av 30 til 70 pst. sum av faste stoffer, en form hvori de er kommersielt tilgjengelige, eller kan tilberedes ved hjelp av kjent emulgeringsteknikk. Hvis ønsket kan de filmdannende polymerer erstattes delvis, dvs. opp til 50 vektsprosent med gummiaktige polymerer så som koplymerer av styren med butadien og kopolymerer av akryl-onitril med butadien med eller uten styren. Slike gummiaktige materialer bør være ik-ke vannabsorberende og være tilstede i partikkelform. Harpikspartiklene danner den viktigste bestanddel for å feste den resulterende film på substratet. The aqueous coatings that are applied to the cellulose paper substrates contain, as ingredients in the dispersed phase, an intimate mixture of a main part by weight of finely divided solid filler together with a smaller part by weight of non-water-absorbing film-forming resin particles that can be softened by heat. As the last component, synthetic resinous thermoplastic polymers of one or more ethylenic unsaturated monomers are particularly preferred and examples of these include polyvinylidene chloride, polyvinyl chloride, polyvinyl acetate, telopolymers of vinyl chloride and vinylidene chloride, polyethylene, copolymers of alkyl esters of acrylic and methacrylic acid with one or more monomers such as acrylic acid, methacrylic acid, vinyl acetate, vinyl chloride, etc. These and other suitable polymers are characterized as being largely non-rubbery, flexible, heat softenable resins which form a tough hand between the particles of the solid filler and are easy to cause to coalesce under the conditions between the pressure roller according to the invention, so that they form a visibly continuous microporous pressure-sensitive film. Mixtures of different polymers can often be used with advantage to achieve special combinations of properties. Preferably, the temperature of the polymers for transfer to liquid form should be in the range of -15° to + 80° C and preferably the polymers should have softening points which are sufficiently high so that they do not coalesce as such at room temperature under normal pressure, but are sufficiently high so that they are easily softened by the temperature and pressure of the finishing roller. The polymers are used in the form of slurries or dispersions in water and usually these can be in the range of 30 to 70 percent total solids, a form in which they are commercially available, or can be prepared using known emulsification techniques. If desired, the film-forming polymers can be partially replaced, i.e. up to 50% by weight with rubbery polymers such as copolymers of styrene with butadiene and copolymers of acrylonitrile with butadiene with or without styrene. Such rubbery materials should be non-water absorbent and be present in particulate form. The resin particles form the most important component for attaching the resulting film to the substrate.

Spesielt passende fint oppdelte faste fyllstoffer er mineralpigmenter eller fyllstoffer f. eks. lere, kalsiumkarbonat, titan-dioksyd, sinkoksyd og lignende. Blandinger av disse kan anvendes med fordel. Particularly suitable finely divided solid fillers are mineral pigments or fillers, e.g. clay, calcium carbonate, titanium dioxide, zinc oxide and the like. Mixtures of these can be used with advantage.

I en valgt utførelse av oppfinnelsen kan sluttbehandlings overflaten være utstyrt meid en smeltet avsetning av et voksaktig smøremiddel for å redusere tendensen for visse deler av beleggslaget å klebe seg på overflaten. Spesielt er dette fordelaktig når sluttbehandlingsrullen har en temperatur som overstiger ca. 104° C eller hvor relativt små mengder harpiksklebe-middel anvendes. En anordning for lett å skaffe til veie en slik avsetning og for å fornye den kontinuerlig, er å innbefatte det voksaktige smøremiddel i partikkelform direkte i taeleggssammensetningen. På denne måte forblir srnøremidlet som et fint oppdelt fast stoff, eller som væske-dråper inntil det kommer i kontakt med de høye temperatur- og trykkforhold som er mellom trykkvalsene. Derfor blir srnøre-midlet stort sett uvirksomt i sin partikkelform under beleggsoperasjonen og det mollemliggende overflatetørketrinn og for-styrrer ikke dreneringen av fuktigheten inn i substratet, hvilket ville være typisk for vannabsorberende materialer. Dog så snart de høye temperatur- og trykkforhold mellom valsene utøves på srnøremidlet, blir det bragt til å flyte og dermed skape et lag av dette smøremiddel mellom sluttbehandlingsoverflaten og beleggslaget. In a selected embodiment of the invention, the finishing surface may be equipped with a molten deposit of a waxy lubricant to reduce the tendency for certain parts of the coating layer to stick to the surface. In particular, this is advantageous when the finishing roller has a temperature that exceeds approx. 104° C or where relatively small amounts of resin adhesive are used. A device for easily obtaining such a deposit and for renewing it continuously is to include the waxy lubricant in particulate form directly in the tea egg composition. In this way, the lubricant remains as a finely divided solid, or as liquid droplets until it comes into contact with the high temperature and pressure conditions between the pressure rollers. Therefore, the surfactant becomes largely inactive in its particulate form during the coating operation and the intervening surface drying step and does not interfere with the drainage of the moisture into the substrate, which would be typical for water-absorbing materials. However, as soon as the high temperature and pressure conditions between the rollers are applied to the lubricant, it is caused to flow and thus create a layer of this lubricant between the finishing surface and the coating layer.

De ovennevnte smøremidler, spesielt hvis de er innbefattet i beleggssammensetningen, bør ha et mykgjøringspunkt som er under sluttbehandlingsrullens overfla-tetemperatur, dvs. i det minste under ca. 177° c. Fortrinsvis bør smeltepunktet være a området av 37° C til 120° C med området på 60° C til 93° C spesielt foretrukket for effektivt høye hastighets-operasjoner. Fortrinsvis anvendes smøremldlene som vandige emulsjoner eller fint oppdelte voksaktige materialer som i motsetning til harpikspartiklene ikke er filmdannende. Spesielt foretrukne materialer er de med en polarkarakter så som de tungtsmelten-de sukkerør voksarter og oksyderte hydro-karbon voksarter som synes å danne en vedhengende fysisk og kjemisk forbindelse med den sluttbehanlende overflate så det danner et mer stabilt lag av smøremiddel som vanligvis er synlig. The above-mentioned lubricants, especially if they are included in the coating composition, should have a softening point which is below the surface temperature of the finishing roll, i.e. at least below approx. 177° C. Preferably the melting point should be in the range of 37° C to 120° C with the range of 60° C to 93° C particularly preferred for effective high speed operations. The lubricants are preferably used as aqueous emulsions or finely divided waxy materials which, in contrast to the resin particles, are not film-forming. Particularly preferred materials are those with a polar character such as the low-melting cane waxes and oxidized hydrocarbon waxes which appear to form an adherent physical and chemical bond with the finishing surface so that it forms a more stable layer of lubricant which is usually visible.

For effektiv utnyttelse av et smøre-middel bør det i alminnelighet bestå av 5 til 15 vektsprosent av beleggets innhold av faste stoffer. Mindre mengder enn de som er angitt vil vanligvis ikke redusere kleb-ingen i den ønskede grad mens større mengder kan resultere i en voksaktig utseende overflate med forminsket svertemottagelighet. Tilstedeværelsen av over-skuddsmengder av smøremidler har også en tendens til å forminske smeltingen av termoplastklebemidlet slik at det ikke er så lett å få en synlig sammenhengende overflate. Fordelaktig er derfor for den beste balanse for frigjøring overlegne be-leggsegenskaper og øket stabilitet for be-leggsemulsjonen, det riktige forhold av smøremidler i området av 1 til 8 vektsprosent basert på beleggets totale innhold av faste stoffer. For effective utilization of a lubricant, it should generally consist of 5 to 15 percent by weight of the coating's solids content. Smaller amounts than those indicated will usually not reduce adhesion to the desired degree while larger amounts may result in a waxy appearance surface with reduced ink receptivity. The presence of excess amounts of lubricants also tends to reduce the melting of the thermoplastic adhesive so that it is not so easy to obtain a visible continuous surface. Therefore, for the best balance of releasing superior coating properties and increased stability of the coating emulsion, the correct ratio of lubricants in the range of 1 to 8 percent by weight based on the coating's total solids content is advantageous.

Den anvendte vandige beleggssammensetning er lett å lage ved enkle blande.-fremgangsmåter siom er velkjent i faget, og er ikke av stor betydning når det gjelder oppfinnelsen. The aqueous coating composition used is easy to make by simple mixing methods as is well known in the art, and is not of great importance as far as the invention is concerned.

Det endelige valg av det totale, innhold av faste stoffer vil være avhengig av slike ting som det ønskede beleggs vekt, overflateegenskapene som skal gis, beleggsre-ologien og typen av belegget som skal anvendes. I de fleste tilfeller gir et totalinnhold av faste stoffer i området av 35 til 70 vektsprosent en riktig balanse av de faktorer som skal oppnås. Por operasjoner med høy hastighet er området av 45 til 60 pst. spesielt foretrukket fordi beleggsviskosite-ten er på det beste, vanninnholdet er moderat og små vekter av belegget kan lett pålegges. The final choice of the total solids content will depend on such things as the weight of the desired coating, the surface properties to be provided, the coating rheology and the type of coating to be used. In most cases, a total solids content in the range of 35 to 70 percent by weight provides a correct balance of the factors to be achieved. For high speed operations, the range of 45 to 60 percent is particularly preferred because the coating viscosity is at its best, the water content is moderate and small weights of the coating can be easily applied.

De relative forhold for de spesielle in-gredienser- som skal anvendes i belegget, vil først og fremst avhenge av målene for trykkmotitagelighet, tilfredsstillende binding av filmen til substratet og av de økonomiske forhold som spiller inn. Et totalinnhold av faste stoffer sammensatt av 60 til 90 pst. fint, oppdelt fast fyllstoff, 10 til 40 pst. harpikspartikler og 0 til 15-pst. smø-remiddel, alt i tørrvekt, fyller tilfredsstillende disse krav. Et foretrukket forhold anvender dog 70 til 88 pst. fyllstoff, 12 til 30 pst. harpikspartikler og 0- til 8 pst, smøre-middel for å oppnå maksimale egenskaper med minimal utgift. The relative ratios for the special ingredients to be used in the coating will primarily depend on the targets for pressure sensitivity, satisfactory bonding of the film to the substrate and on the economic conditions that come into play. A total solids content composed of 60 to 90 percent fine, divided solid filler, 10 to 40 percent resin particles, and 0 to 15 percent lubricant, all in dry weight, satisfactorily fulfills these requirements. However, a preferred ratio uses 70 to 88 percent filler, 12 to 30 percent resin particles and 0 to 8 percent lubricant to achieve maximum properties with minimal expense.

Bortsett fra de ovenfor beskrevne in-gredienser i de vandige taeleggssammenset-ninger, nemlig partikkelfyllstoffet, harpikspartiklene og smøremidlet,. er det fullt ut praktisk og ofte ønskelig å innbefatte visse tilsetninger for eksempel fargestof-fer, plastiseringsmidler, viskositetsreguler-ingsmidler, fordellngsmidler for smørestof-fene etc. Fortrinsvis bør dog beleggene væ-re stort sett fri for monomere eller polymere materialer av en vannoppløselig eller vannabsorberende natur så som proteiner. Hvis ønsket av en eller annen grunn, bør de dog være kjemisk modifisert eller ikke være i slike mengder at de skaper en gele-aktig struktur som enten vil hindre dreneringen av vann inn i substratet eller hindre hurtig eller fullstendig løsgjørelse fra sluttbehandlingsrullen. Ved å formulere beleggene nesten utelukkende av fint oppdelt materiale dispergert i vann som den kontinuerlige fase og holde mengden av vannoppløsellge eller vannabsorberende Apart from the above-described ingredients in the aqueous tea egg compositions, namely the particulate filler, the resin particles and the lubricant. it is entirely practical and often desirable to include certain additives, for example dyes, plasticizers, viscosity regulators, dispersants for lubricants, etc. Preferably, however, the coatings should be largely free of monomeric or polymeric materials of a water-soluble or water-absorbing nature such as proteins. If desired for some reason, however, they should be chemically modified or not be in such quantities that they create a gel-like structure that will either prevent the drainage of water into the substrate or prevent rapid or complete detachment from the finishing roller. By formulating the coatings almost entirely of finely divided material dispersed in water as the continuous phase and keeping the amount of water-soluble or water-absorbing

materialer på et minimum, dvs. mindre enn 5 vektsprosent av summen av faste stoffer materials at a minimum, i.e. less than 5% by weight of the sum of solids

og fortrinsvis mindre enn 1 pst. lettes hurtig drenering av vannet inn 1 arket i høy and preferably less than 1 percent, rapid drainage of the water into 1 sheet of hay is facilitated

grad og den karakteristiske egenskap over-for trykksverte er oppnådd. degree and the characteristic property over-for printing ink has been achieved.

Avhengig av den anvendte teknikk, må det påpekes at andre anordninger kan skaffes til veie for effektivt å utnytte, smø-remidlene og redusere tendensen for deler av beleggslaget til å henge fast på sluttbehandlingsoverflaten. Por eksempel istedenfor å innbefatte disse i belegget, kan de påføres sluttbehandlingsrullen eller til og med direkte på beleggsoverflaten. for eksempel ved hjelp av en dampdusj, vanndusj-eller myk påførerrull. Hvor gjenvætnlngs-teknikken skal anvendes, kan smøremidlet skaffes til veie i den vandige gjenvæt-ningsvæske. Depending on the technique used, it must be pointed out that other devices can be provided to effectively utilize the lubricants and reduce the tendency for parts of the coating layer to stick to the finishing surface. For example, instead of including these in the coating, they can be applied to the finishing roller or even directly to the coating surface. for example using a steam shower, water shower or soft applicator roller. Where the rewetting technique is to be used, the lubricant can be provided in the aqueous rewetting liquid.

Denne oppfinnelses svertemottagende karakter er et resultat av dets enestående synlige sammenhengende mikroporøse film av partikkelfyllmiddel som er klebtaart festet av minst delvis koaliserende ikke vannabsorberende harpikspartikler som ufullstendig fyller det mellomliggende tomrom mellom fyllerpartiklene. Filmen er synlig sammenhengende slik at det bare øye og til og med små forstørrelser for eksempel 6 til 10 ganger viser en sammenhengende film som har få, hvis noen 1 det hele tatt, huller eller andre overflatedeformasjoner. Med andre ord, er mikroporøsiteten ikke synlig med liten forstørrelse eller til og med med stor forstørrelse. På grunn av fil-mens mikroporøse og ikke vannabsorberende natur holdes dog trykksverte lett til-bake av belegget til tross for best mulig svertemotstandsevne som gir effektiv høy hastighets svertemottagelighet, utmerket gjengivelse og den viktige økonomi i for-bruk av kostbare sverter. The ink-receptive nature of this invention is a result of its unique visible continuous microporous film of particulate filler which is adhesively attached by at least partially coalescing non-water absorbent resin particles which incompletely fill the intervening voids between the filler particles. The film is visibly continuous such that the naked eye and even small magnifications such as 6 to 10 times show a continuous film that has few, if any, holes or other surface deformations. In other words, the microporosity is not visible at low magnification or even at high magnification. Due to the film's microporous and non-water-absorbing nature, however, printing ink is easily held back by the coating despite the best possible ink resistance, which provides effective high-speed ink receptivity, excellent reproduction and the important economy in the use of expensive inks.

Som tidligere antydet er mikroporøsi-teten fastslått ved hjelp av den usedvanlige svertemottagelighet som man, får ved trykking med høy hastighet med trykksverter med høy klebeevne på en synlig sammenhengende film av ikke vannabsorberende harpiks som i form av et vanlig har-piksark ikke: ville være tilfredsstillende trykkbar på den antydede måte. Mikropo-røsitet antydes videre å være oppnådd ved den mengde vann i flytende form som siver eller på annen måte beveger seg i masse gjennom den synlige sammenhengende film som er illustrert ved det faktum at Graffs «C» farge (som inneholder sink, klor, jodid) som er plasert som en dråpe på filmen får de underliggende cellulosefibre, spesielt de som er dekket av mindre enn ca. 1 mikron film å bli farget i løpet av ca. 1 minutt. As previously indicated, the microporosity is determined by means of the exceptional ink receptivity that is obtained by printing at high speed with printing inks with high adhesiveness on a visibly continuous film of non-water-absorbing resin which, in the form of a normal resin sheet, would not: satisfactorily printable in the manner indicated. Microporosity is further suggested to be achieved by the amount of water in liquid form that seeps or otherwise moves en masse through the visible cohesive film which is illustrated by the fact that Graff's "C" stain (containing zinc, chlorine, iodide ) which are placed as a drop on the film get the underlying cellulose fibres, especially those covered by less than approx. 1 micron film to be colored in approx. 1 minute.

Oppfinnelsen har fått frem utmerket svertemottagelighet i kombinasjon med usedvanlig evne til å tåle sverte med bemerkelsesverdig hurtig herdetid så diet gir et så og si smittefritt trykt produkt. Således mottas trykksverten meget bra av den synlige sammenhengende: film, er der meget liten vandring, av faste svertestoffer vekk fra beleggsoverflaten og til tross for disse fakta, tørker sverten hurtig, slik at den motstår smitting. Kombinasjonen av dette gj ør store besparelser i f orm av trykk-sverteforbruk og trykkeoperasj.onens hur-tighet. Samtidig fastslår disse divergerende' fenomener ytterligere en synlig sammenhengende films mikroporøse natur. The invention has produced excellent ink receptivity in combination with an exceptional ability to withstand ink with a remarkably fast curing time, so that it provides a virtually infection-free printed product. Thus, the printing ink is received very well by the visible continuous: film, there is very little migration of solid ink substances away from the coating surface and despite these facts, the ink dries quickly, so that it resists contamination. The combination of this makes great savings in terms of printing ink consumption and the speed of the printing operation. At the same time, these divergent' phenomena further establish the microporous nature of a visibly coherent film.

Størrelsen på disse små porøsiteter som er usynlige med liten forstørrelse, fastslås ytterligere av den usedvanlige virkning som finner sted når det belagte ark ferniseres. Normalt ville fernissen delvis absorberes inn i papiret gjennom det overflatebelegg som, var på det. I oppfinnelsen kreves det mindre mengder ferniss for å danne en sammenhengende film på det fordi sann-synligvis mikroporøsitetene i filmen mot-setter seg gjennomgang av fragmentene med høy molekylarvekt som danner fernis-sens vehikkel. The size of these small porosities, which are invisible at low magnification, is further determined by the extraordinary effect that takes place when the coated sheet is varnished. Normally, the varnish would be partially absorbed into the paper through the surface coating that was on it. In the invention, smaller amounts of varnish are required to form a continuous film on it because probably the microporosities in the film oppose passage of the high molecular weight fragments that form the varnish's vehicle.

Hittil har det vært karakteristisk at svertemottageligheten for vannabsorberende papirbelegg vanligvis varierer noe over en hvilken som helst gitt overflate slik at et noe marmorert utseende erholdes under trykking av sammenhengende farger. Dette er en følge av ikke-ensartet gjennom-trengning av klebemidlet inn i substratet, dvs. at klebemidlet enten er hydrofilt og har delvis gått over i råemne med vannet, eller også er dette et resultat av bevisst impregnering av råemnet ved hjelp av den spesielle taeleggspåfører som er anvendt. For dette formål har det vært vanlig praksis under tilberedningen av belegget å reg-ne med den mengde klebemiddel som vil sive inn i råemnet. Ved oppfinnelsens fremgangsmåte; er dog beleggsoverflaten en, enestående mikroporøs film som er ensartet svertemottagelig. Som et resultat av dette er marmoreringsproblemet stort sett over-vunnet. Hitherto it has been characteristic that the ink receptivity of water absorbent paper coatings usually varies somewhat over any given surface so that a somewhat marbled appearance is obtained when printing continuous colors. This is a consequence of non-uniform penetration of the adhesive into the substrate, i.e. that the adhesive is either hydrophilic and has partially transferred into the raw material with the water, or this is also a result of deliberate impregnation of the raw material using the special tea egg applicators that have been used. For this purpose, it has been common practice during the preparation of the coating to calculate the amount of adhesive that will seep into the raw material. In the method of the invention; however, the coating surface is a unique microporous film that is uniformly susceptible to blackening. As a result, the marbling problem is largely over-won.

Mikroskopeksaminasjon antyder at fil-mens motstand mot å rives løs fra substratet er i det minste delvis et resultat av at enkelte cellulosefibre stikker ut fra substratet og inn i beleggsfilmen hvor de er fast forankret av de i det minste delvis koaliserte harpikspartikler. Som en følge , av dette kan filmen variere i tykkelse fra en brøkdel av en mikron til flere mikron f. eks. 5 eller fler. Bindingen av fibrene på denne måte istedenfor en enkel forsterk-ning som dannes ved alminnelige vannabsorberende klebemidler forminsker ikke i nevneverdig grad substratets styrke og i de fleste tilfeller vil den i høy grad forsterke den. Microscopic examination suggests that the film's resistance to tearing loose from the substrate is at least partly a result of individual cellulose fibers protruding from the substrate and into the coating film where they are firmly anchored by the at least partially coalesced resin particles. As a result, the film can vary in thickness from a fraction of a micron to several microns, e.g. 5 or more. The binding of the fibers in this way instead of a simple reinforcement which is formed by ordinary water-absorbing adhesives does not significantly reduce the strength of the substrate and in most cases it will strengthen it to a large extent.

I de følgende eksempler og ellers i beskrivelsen har man fått prøvedataene på følgende måte: Glans. — Instrumenter og fremgangsmåter som beskrevet i TAPPI fremgangsmåte T424m-52, papirs kontrastglans ved 57,5°. In the following examples and elsewhere in the description, the sample data has been obtained in the following way: Gloss. — Instruments and methods as described in TAPPI method T424m-52, paper contrast gloss at 57.5°.

TJ gjennomsiktighet. — Instrumenter og fremgangsmåter som angitt i TAPPI-fremgangsmåte T425m-60, papirs ugjennomsiktighet. TJ transparency. — Instruments and procedures as specified in TAPPI method T425m-60, paper opacity.

Lyshet. — Instrumenter og fremgangsmåter som angitt i TAPPI-fremgangsmåte T452m-58, papirs og papps lyshet. Lightness. — Instruments and procedures as specified in TAPPI method T452m-58, brightness of paper and board.

Masse. — Prøvemålinger utført under anvendelse av en Perkins «Pressure Bulker» for å bestemme antall ark som inneholdes i en 25,4 mm tykkelse når det er under 2,46 kg trykk. A lot. — Test measurements made using a Perkins "Pressure Bulker" to determine the number of sheets contained in a 25.4 mm thickness when under 2.46 kg of pressure.

Glatthet. — Prøvemålinger utført idet man anvendte Sheffield «Precision Aire» papirglatthetsmåler, instrumentmodell nr. 159—55. Smoothness. — Test measurements made using Sheffield "Precision Aire" paper smoothness meter, instrument model No. 159-55.

Klebeevne. — Prøvemålinger for svikt-punkter ble målt idet man anvendte: en «I.G.T. Printability Tester» laget av Insti-tuut Voor Grafsche Techniek, med en skjæ-rehastighet i området av 0 til 200.000, re-siproke sekunder («B» skalaen) hovedsakelig Newton sverter med en viskositet på 25 til 28 gram meter målt på Litho Technical Foundation Inkometer med stort sett kon-stante, temperaturforhold (omgivelsens) og trykkepress (50 kg/cm trykklinje). Resultatene er angitt som hastighet i meter/ minutt ved stedet for den første svikt. Typen av svikt som er karakterisert er alvor-lige råemnesvikt som resulterer i fullstendig atskillelse av råemnets indre. Måling-ene ble utført på den normalt sterke tverr-retning (TR) istedenfor masfcinretningen (MR) hvis det ikke er angitt noe annet. Adhesiveness. — Test measurements for failure points were measured using: an "I.G.T. Printability Tester" made by the Insti-tuut Voor Grafsche Techniek, with a cutting speed in the range of 0 to 200,000, reciprocal seconds (the "B" scale) mainly Newton inks with a viscosity of 25 to 28 gram meters measured at Litho Technical Foundation Inkometer with largely constant temperature conditions (ambient) and pressure (50 kg/cm pressure line). The results are given as speed in metres/minute at the location of the first failure. The type of failure that is characterized is severe blank failure that results in complete separation of the interior of the blank. The measurements were carried out in the normally strong transverse direction (TR) instead of the machine direction (MR) unless otherwise stated.

Oppfinnelsen vil beskrives nøyere med henvisning til følgende eksempler hvor al-le deler er vektdeler hvis det ikke er sagt noe annet. Her og ellers i beskrivelsen be-tyr ordet «ris» 500 ark papir 635 x 965,2 mm, dvs. 306,57 m- overflate. The invention will be described in more detail with reference to the following examples where all parts are parts by weight unless otherwise stated. Here and elsewhere in the description, the word "rice" means 500 sheets of paper 635 x 965.2 mm, i.e. a surface of 306.57 m.

Eksempel I. Example I.

Gjenvætingsteknikken ble utført ved å påføre belegget på papirmaskinen med gjenvæting og sluttbehandling i en egen operasjon. The rewetting technique was carried out by applying the coating to the paper machine with rewetting and finishing in a separate operation.

Harpiksbelegget ble påført på en four-drinier papirmaskin med 158,5 m pr. minutt ved hjelp av en avstryker som er gjen-gitt på fig. 3 ifølge Edgar Warners U.S.A. patent nr. 2 729 192 gitt 3. januar 1956 med anvendelse av en 6,35 mm diameter avstryker stang. Bapirsubstratet veide 24,52 kg pr. ris og hadde en midlertidig dyppe-limingspåføring av stivelse. The resin coating was applied on a four-drinier paper machine at 158.5 m per minute by means of a scraper which is reproduced in fig. 3 according to Edgar Warner's U.S.A. patent No. 2,729,192 issued January 3, 1956 using a 6.35 mm diameter wiper rod. The paper substrate weighed 24.52 kg per rice and had a temporary dip-glue application of starch.

Belegget inneholdt følgende delier angitt som tørrvekt: The coating contained the following parts stated as dry weight:

100 deler leire 100 parts clay

20 deler av et kopolymer av 60 pst. vinyl-acetat med 40 pst. etyl-akrylat (43 pst. totalemulsjon av faste stoffer). 3 deler voksblanding av (a) ikke for-såpbart petroleum voks*, mykningspunkt 90 til 93° C, gjennomtrengnings-verdi (100 gram/5 sekunder/25 ° C) på 0 til 3, med (ta) sukkerrørvoks (mykningspunkt 80—81° C) og (c) parafin-voks, mykningspunkt 59—60° C; blandingen i forholdet på 6 : 1 : 6 ble emulgert så det ga 25 pst. totalsum av faste stoffer i vandig dispersjon, vann til 51 20 parts of a copolymer of 60 percent vinyl acetate with 40 percent ethyl acrylate (43 percent total solids emulsion). 3 parts wax mixture of (a) non-saponifiable petroleum wax*, softening point 90 to 93° C, penetration value (100 grams/5 seconds/25° C) of 0 to 3, with (ta) cane wax (softening point 80— 81° C) and (c) paraffin wax, softening point 59—60° C; the mixture in the ratio of 6 : 1 : 6 was emulsified so that it gave 25 percent of total solids in aqueous dispersion, water to 51

pst. av de faste stoffer<*>). percent of the solids<*>).

<*>) Voks av denne type er tilgjengelig kommersielt, f. eks. «Polymekon» voks. <*>) Wax of this type is available commercially, e.g. "Polymecon" wax.

En gjennomsnitt på 2,27 kg belegg pr. ris ble påført substratet med det resulterende produkt kalt A, som var tørket på pa-pirmaskinens oppvarmede metalltørke-tromler til et fuktighetsinnhold på ca. 3 pst. og rullet opp i ruller. An average of 2.27 kg of coating per rice was applied to the substrate with the resulting product called A, which had been dried on the paper machine's heated metal drying drums to a moisture content of approx. 3 percent and rolled up into rolls.

For gjenvæting ble apparatet på fig. 4 anvendt med rullen 27 tilmålende vann fra beholder 28 på beleggslaget og overskuddet ble strøket av ved hj elp av roterende avstrykerstang 29 med diameter 6,35 mm for å etterlate ca. 1,36 kg vann pr. ris. Ved en hastighet på 91,5 linjær meter pr. minutt ble substratet som hadde et fuktet lag av belegg utsatt for en rekke 35 infrarøde lamper for å gjøre beleggslaget tørt å ta på. Flaket ble så sendt gj ennom gapet 40 mellom valsene og tole til slutt vunnet opp igj en i rullform. Lampene hadde et kraftinntak på ca. 45 kilowatt og varmen var rettet mot oa. 1,11 m<2> beleggsoverflate. Støtterullen 39 var en hårdpresset bommullsfiberrull og sluttbehandlingsrullen 44 hadde en diameter på 304,8 mm og en polert kromoverflate og var internt oppvarmet til en temperatur på 116° C. Trykket som ble utøvet inne i berøringsflatene som hadde et tverrsnittsareal på 6,35 mm, var 316,35 kg pr .cm2. For rewetting, the apparatus in fig. 4 used with the roller 27 measuring water from container 28 on the coating layer and the excess was wiped off with the aid of a rotating wiper rod 29 with a diameter of 6.35 mm to leave approx. 1.36 kg of water per rice. At a speed of 91.5 linear meters per minute, the substrate having a wetted layer of coating was exposed to a series of 35 infrared lamps to make the coating layer dry to the touch. The flake was then passed through the gap 40 between the rollers and finally wound up again in roll form. The lamps had a power input of approx. 45 kilowatts and the heat was aimed at etc. 1.11 m<2> covering surface. The support roll 39 was a hard pressed cotton fiber roll and the finishing roll 44 had a diameter of 304.8 mm and a polished chrome surface and was internally heated to a temperature of 116° C. The pressure exerted inside the contact surfaces having a cross-sectional area of 6.35 mm, was 316.35 kg per .cm2.

Resultatene av ovennevnte fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen og som tole kalt B var sammenlignet med: C Identisk fremgangsmåte som under B med unntagelse av at belegglaget ikke tale. fuktet på nytt før det gikk inn mellom be-røringsflaten mellom valsene, dvs. det belagte substrat inneholdt ikke tilstrekkelig vann, D. Det samme som C med unntagelse; The results of the above method according to the invention and which tole called B were compared with: C Identical method as under B with the exception that the coating layer does not speak. wetted again before entering between the contact surface between the rollers, i.e. the coated substrate did not contain sufficient water, D. Same as C with exception;

av at rekken av lamper 35 ikke tole anvendt, og of the row of lamps 35 not being used, and

E. Den toelagte overflate av ikke sluttbehandlet ark A ble fuktet på nytt ved hj elp av en liten dusj vann umiddelbart før det gikk inn i berøringsflaten mellom trykkvalsene for å etterligne virkningen av fukt-ingen ved hjelp av vannboksen på en vanlig kalanderenhet, dvs. så å si ingen tørking av den påførte fuktighet før det gikk inn mellom valsene. Andre valse og arbeidsforhold var de samme som under tilberedningen av prøve B. E. The double-coated surface of unfinished sheet A was rewetted by a small shower of water immediately before it entered the contact surface between the pressure rolls to mimic the effect of wetting by the waterbox on a conventional calendering unit, i.e. so to speak, no drying of the applied moisture before it entered between the rollers. Other rollers and working conditions were the same as during the preparation of sample B.

Resultatene ble som følger: The results were as follows:

Kletarighetsprøven antydet at produktet B var fullstendig fritt for beleggsavskal-linger; derfor representerer de angitte verdier indre svikt i substratet istedenfor svikt i belegget eller bindingen mellom belegg og substrat. Med andre ord en avriv-ning av belegget på prøve B fjernet samtidig synlige cellulosefibre. The adhesion test indicated that product B was completely free of coating peeling; therefore, the stated values represent internal failure in the substrate instead of failure in the coating or the bond between coating and substrate. In other words, tearing off the coating on sample B simultaneously removed visible cellulose fibers.

Som angitt ved de ovenstående data, er glansen som man har fått frem ved produktet som er fremstilt i henhold til oppfinnelsen, nemlig B (avbildet på fig. 10) er langt bedre enn den til det belagte, men ikke sluttbehandlede substrat (avbildet på fig. 9) såvel som produktene som var tørr-kalandrert, nemlig prøvene C og D (C er avbildet på fig. 11). Enn videre var klebeverdien eller motstandsavnen mot avskalling langt bedre for oppfinnelsens produkt B enn for prøvene C og D som var tørrkalan-drert. Spesielt skal man bemerke at kletae-verdien for B er større enn for det belagte substrat før kalandrering. As indicated by the above data, the gloss achieved by the product manufactured according to the invention, namely B (shown in Fig. 10) is far better than that of the coated but not finished substrate (shown in Fig. .9) as well as the products which were dry-calendered, namely samples C and D (C is depicted in Fig. 11). Furthermore, the adhesive value or lack of resistance to peeling was far better for the product B of the invention than for the samples C and D which were dry calendered. In particular, it should be noted that the kletae value for B is greater than for the coated substrate before calendering.

En noe større forståelse av problemet kan man få ved billedsammenligningen på fig. 8—11. Fig. 8 viser papirunderlaget eller råmaterialet før påføringen av belegget. Som det sees tydelig på bildet, er råemne-overflaten ganske ru i utseende, har mange hauger og daler såvel som andre overflatedeformasjoner. Fig. 9 viser råemnet på fig. 8 etter at det er belagt, slik som er beskrevet i eksemplet, men uten sluttbehandling. Skjønt haugene, dalene og andre de-formasjoner i papirunderlaget er noe forbedret, forblir overflaten meget ru å se på. A somewhat greater understanding of the problem can be obtained from the image comparison in fig. 8-11. Fig. 8 shows the paper substrate or raw material before the coating is applied. As can be clearly seen in the picture, the blank surface is quite rough in appearance, has many ridges and valleys as well as other surface deformations. Fig. 9 shows the blank in fig. 8 after it has been coated, as described in the example, but without final treatment. Although the mounds, valleys and other deformations in the paper substrate are somewhat improved, the surface remains very rough to look at.

Fig. 10 er et fotomikrogram av oppfinnelsens produkt, prøve B, og det vil være åpenbart at overflaten er glatt, ensartet og sammenhengende dekket av film som er stort sett fri for hull eller andre deforma-sjoner. Den belagte overflates usedvanlige jevnhet er lett å se på grunn av mangel på hauger og daler. Skjønt fibrene kan skjelnes inne i selve beleggslaget, er hver av dem fullstendig dekket, idet mange er helt synlig forankret inne i beleggsfilmen. Til -sammenligning viser fig. 11 prøven som.til-svarer B hvori det belagte substrat har vært tørrkalandrert. Mange' huller og andre overflatedeformasjoner er lett å se. Enn videre er beleggsoverflaten ikke på langt nær så jevn som oppfinnelsens produkt som er avbildet på fig. 10. Fig. 10 is a photomicrogram of the product of the invention, sample B, and it will be obvious that the surface is smooth, uniform and continuously covered by film which is largely free of holes or other deformations. The extraordinary smoothness of the coated surface is easy to see due to the lack of ridges and valleys. Although the fibers can be discerned within the coating layer itself, each of them is completely covered, with many being completely visibly anchored within the coating film. For comparison, fig. 11 the sample corresponding to B in which the coated substrate has been dry calendered. Many' holes and other surface deformations are easy to see. Furthermore, the coating surface is nowhere near as smooth as the product of the invention depicted in fig. 10.

Et forsøk i prøve 2 på å sluttbehandle et tilsvarende belagt råemne ved hjelp av en fremgangsmåte som anvender påføring av vann på den belagte overflate umiddelbart før den går inn mellom trykkvalsene, sviktet fullstendig i å etterligne oppfinnelsens enestående resultater fordi man ikke fikk noen nevneverdig forbedring i glans og klebeverdien var uantagelig lav. Enn videre etter de første få operasj onsøyeblikk på denne måte, skallet belegget av eller klebet på sluttbehandlingsrullen. An attempt in Sample 2 to finish a similar coated blank by a method employing the application of water to the coated surface immediately before it enters between the pressure rollers failed completely to replicate the outstanding results of the invention because no appreciable improvement in gloss and adhesive value were unacceptably low. Furthermore, after the first few moments of operation in this manner, the coating peeled off or stuck to the finishing roller.

Det understrekes at oppfinnelsens sluttbehandling står i direkte kontrast til resultatene som er oppnådd ved hjelp av vanlig tørrkalandrering. Kort sagt gir oppfinnelsen forbedret jevnhet, overlegen glans sammen med en sterk binding mellom belegg og substrat. Dette er helt tydelig ifølge dataene som er angitt ovenfor og ved en sammenligning av fig. 10—11. Det tørrkalandrerte produkt er på den annen side sterkt nedsatt i styrke sammenlignet med styrkeverdiene som er oppnådd med oppfinnelsen. It is emphasized that the final treatment of the invention stands in direct contrast to the results obtained by means of ordinary dry calendering. In short, the invention provides improved uniformity, superior gloss along with a strong bond between coating and substrate. This is quite clear according to the data given above and by a comparison of fig. 10-11. The dry calendered product, on the other hand, is greatly reduced in strength compared to the strength values achieved with the invention.

Det er verd å merke at oppfinnelsens enestående produkt B har en glans som overstiger 75 og en glatthet mindre enn 35 med mindre enn 2,95 kg belegg pr. ris. I tillegg var produktets svertemottagelighet og holdbarhet trykt ved vanlig rotasjonstrykk og andre fremgangsmåter utmerket. It is worth noting that the unique product B of the invention has a gloss in excess of 75 and a smoothness of less than 35 with less than 2.95 kg of coating per rice. In addition, the ink acceptability and durability of the product printed by conventional rotary printing and other methods was excellent.

Eksempel II. Example II.

A. Gjenvætingsteknikken ble utført ved å påføre belegget på en belegger utenfor maskinen med gjenvæting og sluttbehandling i en egen operasjon. A. The rewetting technique was performed by applying the coating on a coater outside the machine with rewetting and finishing in a separate operation.

Papirsubstratet veide 24,97 kg pr. ris og hadde en innledende dyppelimingspå-føring av stivelse. Beleggeren tilsvarende den. som er avbildet på fig. 3 i den ovenfor nevnte Edgar Warner's U.S.A. patent nr. 2 729 192 hadde en 6,35 mm diameter avstrykerstang og arbeidet med en hastighet på 152,4 m pr. minutt. The paper substrate weighed 24.97 kg per rice and had an initial dip-gluing application of starch. The coating corresponding to it. which is depicted in fig. 3 in the above-mentioned Edgar Warner's U.S.A. patent no. 2,729,192 had a 6.35 mm diameter wiper rod and operated at a speed of 152.4 m per minute.

Belegget inneholdt følgende deler angitt som tørrvekt: The coating contained the following parts stated as dry weight:

90 deler lere. 90 parts clay.

10 deler blått pigment. 10 parts blue pigment.

1 del polyvinyl-pyrrolidon (dispergerings-middel for det blå pigment). 20 deler av et kopolymer av 60 pst. vinyl-acetat med 40 pst. etyl-akrylat (43 pst. sum av faste stoffer i emulsjon). 3 deler av voksblandingen i eks. I spedd ut med vann til 51 pst. sum av faste stoffer. 1 part polyvinyl pyrrolidone (dispersant for the blue pigment). 20 parts of a copolymer of 60 percent vinyl acetate with 40 percent ethyl acrylate (43 percent sum of solids in emulsion). 3 parts of the wax mixture in ex. Diluted with water to 51 percent total solids.

Det belagte substrat som hadde 1,82 kg belegg pr. ris tørt, ble tørket igjen med oppvarmede metalltørketromler etter beleggeren til et fuktighetsinnhold på 3 pst. og vunnet opp i ruller. The coated substrate which had 1.82 kg of coating per rice dry, was dried again with heated metal drying drums after the coater to a moisture content of 3 percent and won up into rolls.

Apparatet på fig. 4 ble anvendt med rullen 27 som tilmålte vann fra en panne 28 på det belagte lag og oversskuddet ble strøket av ved hjelp av roterende avstrykerstang 29 med diameter 6,35 mm. Ved en hastighet på 91,35 lineær meter pr. minutt ble det Ikke-ferdigbehandlede belagte substrat som hadde et fuktet beleggslag, utsatt for et sett infrarøde lamper 35 som The apparatus of fig. 4 was used with the roller 27 measuring water from a pan 28 onto the coated layer and the excess was wiped off by means of a rotary squeegee rod 29 with a diameter of 6.35 mm. At a speed of 91.35 linear meters per minute, the Unfinished coated substrate having a wetted coating layer was exposed to a set of infrared lamps 35 which

var anbragt over et areal på ca. 1,11 m<2 >og så sendt gjennom gapet 40 mellom was placed over an area of approx. 1.11 m<2 >and then sent through the gap 40 between

trykkvalsene og til slutt vunnet opp igjen i rullform. Lampene hadde et kraftinntak the pressure rollers and finally wound up again in roll form. The lamps had a power supply

på 45 kilowatt og varmen var rettet mot beleggslaget. Støtterullen 39 var en hårdpresset bomullsfiberrull og sluttbehandlingsrullen 44 hadde en diameter på 304,8 mm, en polert kromoverflate og var internt oppvarmet til en temperatur på 117° C. Trykket som var utøvet mellom valsene som hadde et felles tverrsnittsareal på 6,35 mm, var 379,62 kg pr. cm<2>. of 45 kilowatts and the heat was aimed at the coating layer. The support roll 39 was a hard pressed cotton fiber roll and the finishing roll 44 had a diameter of 304.8 mm, a polished chrome surface and was internally heated to a temperature of 117° C. The pressure exerted between the rolls having a common cross-sectional area of 6.35 mm, was 379.62 kg per cm<2>.

Resultatene av ovenstående fremgangsmåte i henhold til oppfinnelsen og som ble balt A ble sammenlignet med: B. Identisk fremgangsmåte med A med unntagelse av at beleggslaget ikke ble fub- tet på nytt før det gikk inn mellom trykkvalsene. C. Identisk fremgangsmåte med A med unntagelse av at 2 pst. av det blå pigment også ble dispergert i den vandige væske for gjenvæting. D. Identisk fremgangsmåte med A med unntagelse av at et beleggslag nr. 2 ble påført substratet; dvs. istedenfor å påføre vann påførte beleggeren 25 et ytterligere 1,36 til 1,82 ,kg tørt belegg pr. ris på det som opprinnelig var påført. Tilleggsbelegget var det samme som det som var påført av beleggeren utenfor maskinen. The results of the above method according to the invention and which was called A were compared with: B. Identical method with A with exception that the coating layer was not fub- tet again before it entered between the pressure rollers. C. Identical procedure to A except that 2 percent of the blue pigment was also dispersed in the aqueous liquid for rewetting. D. Identical procedure to A except that a No. 2 coating layer was applied to the substrate; i.e. instead of applying water, the coater 25 applied a further 1.36 to 1.82 kg of dry coating per rice on what was originally applied. The additional coating was the same as that applied by the coater outside the machine.

Resultatene var følgende: The results were as follows:

Fortetningen av det belagte substrat i henhold til oppfinnelsen, fremgangsmå-tene A, C og D, er karakterisert av et tap i klebeevnen på mindre enn ca. 50 pst. av det alminnelige råemne, mens tørrfortet-ningen som i B har resultert i et atskillig større tap. I tillegg var A, C og D fri for beleggsavskalling dvs. fibre ble skilt fra fibre, hvilket indikerte at en sterkere binding ble oppnådd for belegg til belegg til substrat enn råemnets interne styrke. The densification of the coated substrate according to the invention, methods A, C and D, is characterized by a loss in adhesiveness of less than approx. 50 per cent of the ordinary raw material, while the dry densification as in B has resulted in a considerably greater loss. In addition, A, C and D were free of coating peeling ie fibers were separated from fibres, indicating that a stronger bond was achieved for coating to coating to substrate than the internal strength of the blank.

Nedgangen i lyshet er tilskrevet nærværet av farget pigment i belegget. The decrease in lightness is attributed to the presence of colored pigment in the coating.

Eksempel III. Example III.

A. For å belegge og sluttbehandle i en eneste fremgangsmåte ble følgende toe-leggskomposisjon tilberedt av følgende deler gitt som tørrvekt: A. For coating and finishing in a single process, the following two-coat composition was prepared from the following parts given as dry weight:

100 deler Ti02100 parts Ti02

30 deler av et kopolymer av 60 pst. vinylacetat og 40 pst. etyl-akrylat (43 pst. sum av faste stoffer i emulsjon) 20 deler av voksblandingen i eksempel I 5 deler blått pigment (34 pst. sum av 30 parts of a copolymer of 60 percent vinyl acetate and 40 percent ethyl acrylate (43 percent sum of solids in emulsion) 20 parts of the wax mixture in Example I 5 parts blue pigment (34 percent sum of

faste stoffer i dispersjon) solids in dispersion)

0,5 deler natrium heksametafosfat (pig-mentdispergerlngsmiddel) med blandingen tillaget med tilstrekkelig vann til å gi et totalinnhold av faste stoffer på 50,5 pst. 0.5 part sodium hexametaphosphate (pigment dispersant) with the mixture prepared with sufficient water to give a total solids content of 50.5 percent.

Anvendt i arrangementet som vist på fig. 4 ble ca. 2,86 kg belegg i tørrvekt pr. ris Used in the arrangement as shown in fig. 4 was approx. 2.86 kg coating in dry weight per rice

påført et cellulosepapirsubstrat på 19,07 kg pr. ris som hadde et opprinnelig lettvekts vanlig belegg av kasein klebemiddel og kalsiumkarbonat. Den anvendte belegger brukte en 9,5 mm roterende anordnet avstrykerstang følgende etter en reverspå-førerrull som vist på fig. 4. Et sett kvartslamper med et kraftinntak på ca. 38 kilowatt over et areal på 1,11 m2 var plasert noen få cm fra banen som var i bevegelse med varmen rettet mot den belagte: side for derved å tørke den utvendige overflate slik at den var tørr å ta på. Sluttbehandlingsrullen hadde en. polert kromoverflate, en diameter på 304,8 mm og var internt oppvarmet til en temperatur på 107° C. Den anvendte støtterull var en hårdpresset bomullsfiberrull med en diameter på 355,6 mm. Berøringsflaten mellom valsene var ca. 6,35 mm bred. applied to a cellulose paper substrate of 19.07 kg per rice which had an original lightweight plain coating of casein adhesive and calcium carbonate. The coater used used a 9.5 mm rotating squeegee rod following a reverse applicator roll as shown in fig. 4. A set of quartz lamps with a power input of approx. 38 kilowatts over an area of 1.11 m2 was placed a few cm from the track which was in motion with the heat directed towards the coated: side thereby drying the outer surface so that it was dry to the touch. The finishing roll had one. polished chrome surface, a diameter of 304.8 mm and was internally heated to a temperature of 107° C. The support roll used was a hard pressed cotton fiber roll with a diameter of 355.6 mm. The contact surface between the rollers was approx. 6.35 mm wide.

Variasjoner i trykk mellom valsene ble utført under løpet; nemlig 231,99 kg pr. cm<2>, 354,47 kg pr. cm<2> og 379,62 kg pr. cm<2 >uten at noen merkbar forandring ble opp-daget i det resulterende produkt. Variations in pressure between the rollers were carried out during the run; namely 231.99 kg per cm<2>, 354.47 kg per cm<2> and 379.62 kg per cm<2> without any noticeable change being detected in the resulting product.

Den belagte bane som beveget seg med 91,35 linjær meter pr. minutt ble ført direkte inn mellom trykkvalsene, delvis rundt fiberrullen når den kom ut og deretter inn i 6 ytterligere trykkvalser i kalandersøylen. Når den gikk inn mellom trykkvalsene var beleggets ytre overflate ikke-klebende og tørr å ta på. Tilsvarende var substratets ubelagte side tørr å ta på fordi fuktigheten som var absorbert av substratet bare delvis hadde trengt inn, En synlig voksfilm kunne lett skjelnes på kromrullen etter de første få arbeidsøyeblikk og dette ble opprett-holdt under operasjonen ved fornyelse fra belegget. The paved track that moved at 91.35 linear meters per minute was fed directly between the pressure rollers, partly around the fiber roll as it came out and then into 6 further pressure rollers in the calender column. When it entered between the pressure rollers, the outer surface of the coating was non-sticky and dry to the touch. Correspondingly, the uncoated side of the substrate was dry to the touch because the moisture absorbed by the substrate had only partially penetrated. A visible wax film could be easily discerned on the chrome roll after the first few working moments and this was maintained during the operation by renewal from the coating.

Det resulterende blåfargede produkt hadde; en høy glans, en eksepsjonell over-flatedekning, ensartet trykkmottagelighet og bevart en fremragende ugjennomsiktighet. The resulting blue colored product had; a high gloss, an exceptional surface coverage, uniform pressure receptivity and retained an outstanding opacity.

Produktets egenskaper (ved 379,62 kg pr. cm<2>) var som følger: The product characteristics (at 379.62 kg per cm<2>) were as follows:

Klebeprøven antydet ikke beleggsavskalling, men heller svikt inne i substratet. I kontrast til oppfinnelsens produkt ville normalt klebeevenen for et belegg, bestå-ende av fyllmiddel og vannabsorberende klebemiddel være mindre enn ca. 15,24. The adhesive test did not indicate coating peeling, but rather failure within the substrate. In contrast to the product of the invention, the adhesiveness of a coating consisting of filler and water-absorbing adhesive would normally be less than approx. 15,24.

B. Hele fremgangsmåten for A ovenfor ble gjentatt, men 30 deler av kopoly-mere klebemidlet i det ble erstattet med B. The entire procedure for A above was repeated, but 30 parts of the copolymer adhesive in it was replaced with

30 deler tørrmål av en polyvinylacetat-emulsjon på 46 pst. sum av faste stoffer. Det resulterende belegg hadde et totalinnhold av faste stoffer på 51,5 pst. og mengden som ble påført arket var 2,72 kg pr. ris tørrvekt. Arkets utseende inkludert glans og andre optiske egenskaper var stort sett identisk med det som man fikk i del A, spe-sifisert var de som følger: 30 parts dry measure of a polyvinyl acetate emulsion of 46 percent total solids. The resulting coating had a total solids content of 51.5 percent and the amount applied to the sheet was 2.72 kg per sheet. rice dry weight. The appearance of the sheet, including gloss and other optical properties, was largely identical to that obtained in part A, specified as follows:

Eksempel IV. Example IV.

A. Idet man fulgte fremgangsmåten i eksempel III ble en beleggssammensetning tilberedt av følgende deler, gitt i tørr vekt: A. Following the procedure of Example III, a coating composition was prepared from the following parts, given by dry weight:

100 deler TiCX 100 parts TiCX

30 deler polyvinylacetat (46 pst. sum av faste stoffer i emulsjon) 5 deler av voksblandingen som ble anvendt i eks. I med blandingen utspedd 30 parts polyvinyl acetate (46 percent of total solids in emulsion) 5 parts of the wax mixture that was used in ex. In with the mixture diluted

med vann til et totalinnhold av faste with water to a total solids content

stoffer på 50 pst. substances of 50 per cent.

Beleggeren, sluttbehandlingsapparatet og substratet i eksempel II ble anvendt med bare den forskjell i fremstillingsfor-holdene at en 6,35 mm roterende avstrykerstang, et trykk på 379,62 kg pr. cm<2> og et belegg på 1,86 kg pr. ris basert på tørrvekt ble påført. Det resulterende ark hadde utmerkede overflateegenskaper og var lett mottagelig for trykksverter. Egenskapene var som følger: The coater, finishing apparatus and substrate in Example II were used with the only difference in the manufacturing conditions being that a 6.35 mm rotary wiper bar, a pressure of 379.62 kg per cm<2> and a coating of 1.86 kg per rice based on dry weight was applied. The resulting sheet had excellent surface properties and was readily amenable to printing inks. The characteristics were as follows:

Den endelige verdi for glans som man oppnådde, spesielt med den ekstraordinære forbedring i glatthet og klebeevne er spesielt bemerkelsesverdig sett ut fra den lave belieggsvekt. The final gloss value achieved, especially with the extraordinary improvement in smoothness and tackiness, is particularly remarkable from the low coating weight.

B. Samme forhold som i A med unntagelse av at krorhrulltemperaturen var 113° C og -det totale innhold av faste stoffer i belegget var 47 pst. Mengden av det påførte belegg var 1,52 kg pr. ris tørrvekt. B. Same conditions as in A with the exception that the roll temperature was 113° C and the total content of solids in the coating was 47 per cent. The quantity of the applied coating was 1.52 kg per rice dry weight.

Produktets egenskaper var følgende: The product's characteristics were the following:

Eksempel V. Example V.

A. Igjen ved anvendelse av apparatet i eks. III tole et papirsutastrat som var belagt på to sider tilberedt ved etter hinan-nen følgende beleggsoperasjoner. Substratet var et 29,06 kg pr. ris papirråemne som hadde et vanlig lettvekts kasein og pig-mentbelegg på hver side. A. Again when using the device in ex. III tole a paper substrate which was coated on two sides prepared by successive coating operations. The substrate was 29.06 kg per rice paper stock which had a regular lightweight casein and pigment coating on each side.

Beleggssammensetningen for hver side basert på tørrvekt: The coating composition for each side based on dry weight:

100 deler på forhånd dispergert lere 100 parts pre-dispersed clay

15 deler av et kopolymer av 60 pst. vinyl- acetat og 40 pst. etylakrylat (43 pst. 15 parts of a copolymer of 60 percent vinyl- acetate and 40 percent ethyl acrylate (43 percent

sum av faste stoffer i emulsjon) sum of solids in emulsion)

5 deler voksblanding fra eksempel I med vann til det utgjorde 50 pst. samlet sum av faste stoffer. 5 parts wax mixture from example I with water until it amounted to 50 percent of the total sum of solids.

Forskjell i fremstillingsforhold var 6,35 mm roterende avstrykerstang, kromrull-temperatur på 110° C og trykk mellom valsene på 379,62 kg pr. cm-. Belegget som var påført wiresiden var 1,04 kg pr. ris tørr-vekt og det som ble påført filtsiden var 0,68 kg pr. ris tørrvekt. Produktet tale karakterisert ved fullstendig overflatedek-ning med en høy grad av flatnet, glans og evne til å tåle sverte. Differences in manufacturing conditions were 6.35 mm rotating wiper rod, chrome roll temperature of 110° C and pressure between the rollers of 379.62 kg per cm-. The coating applied to the wire side was 1.04 kg per rice dry weight and what was applied to the felt side was 0.68 kg per rice dry weight. The product is characterized by complete surface coverage with a high degree of flatness, gloss and ability to withstand blackening.

Egenskapene var følgende: The properties were the following:

B. Del A ble gjentatt idet man anvendte et ubelagt, stivelsesdyppelimt råemne på 20,43 kg pr. ris. Beleggsoverflatens temperatur var like før den gikk inn mellom valsene 99° C. Beleggene som ble på-ført henholdsvis filt og wiresidene var henholdsvis 1,36 og 1,09 kg pr. ris. B. Part A was repeated using an uncoated, starch-dip glued blank of 20.43 kg per rice. The temperature of the coating surface just before it entered between the rollers was 99° C. The coatings that were applied to the felt and the wire sides were respectively 1.36 and 1.09 kg per rice.

Resultater som var sammenlignbare med A ble oppnådd når det gjaldt optiske egenskaper, masse, glatthet og klebeevne. Bemerkelsesverdig er det faktum at et to-side belagt trykkpapir ble fremstilt med bare en moderat økning i vekt fra det opprinnelige papirråemne. Results comparable to A were obtained in terms of optical properties, mass, smoothness and adhesiveness. Remarkable is the fact that a two-sided coated printing paper was produced with only a moderate increase in weight from the original paper stock.

Eksempel VI. Example VI.

A. Eksempel V (del A) ble gjentatt med identiske forhold med unntagelse av at 50 deler kalsiumkarbonat pigment ble anvendt istedenfor 50 deler på forhånd dispergert lere og bare en side av substratet ble tae-belagt. Resultatene var som følger: B. Del A ble gjentatt idet man anvendte 65 deler kalsiumkarbonat og 35 deler lere som pigment. A. Example V (Part A) was repeated with identical conditions except that 50 parts calcium carbonate pigment was used instead of 50 parts pre-dispersed clay and only one side of the substrate was tae-coated. The results were as follows: B. Part A was repeated using 65 parts calcium carbonate and 35 parts clay as pigment.

C. Fremgangsmåten ved A ble gjentatt idet man anvendte en tungvekts papplate som substrat. Forskjellige fremgangsmåte-varianter var et taeleggslnnhold av faste stoffer på 60 vektprosent som også inneholdt 0,5 deler natrium heksametafosfat C. The procedure at A was repeated using a heavyweight cardboard sheet as substrate. Different process variants were a solids content of 60% by weight which also contained 0.5 parts of sodium hexametaphosphate

og ytterligere fire kalandertrykkvalser ble anvendt etter kromrulltrykkvalsen. and a further four calender pressure rollers were used after the chrome roll pressure roller.

Trykk mellom valsene på 231,99 og 379,62 kg pr. cm2 ble anvendt med følgende resultater: Pressure between the rollers of 231.99 and 379.62 kg per cm2 was used with the following results:

Med bare en svak ofring i tykkelse ble en bemerkelsesverdig forbedring i glans oppnådd slik at det gav et produkt som bra passet for innpakningsformål. With only a slight sacrifice in thickness, a remarkable improvement in gloss was achieved to give a product well suited for wrapping purposes.

Eksempel VII. Example VII.

A. Virkningen som varierende forhold av hastighet og følgelig fuktighetsinnhold i det belagte substrat har på de resulterende optiske egenskaper er vist av følg-ende. A. The effect that varying ratios of speed and consequently moisture content in the coated substrate have on the resulting optical properties is shown by the following.

Beleggssammensetningen ble tilberedt av: The coating composition was prepared by:

100 deler meget lys lere 100 parts very light clay

20 deler av et kopolymer av 60 pst. vinyl-aoetat og 40 pst. etylakrylat (43 pst., sum av faste stoffer i emulsjon) 3 deler voksblanding fra eksempel I med vann så det utgjorde 50 pst. sum av faste stoffer. For -gjennomføringen av fremgangs måten ved ny påføring av belegg og sluttbehandling ble apparatet som er beskrevet på fig. 4 anvendt med: 6,35 mm avstrykerstang Krom sluttbehandlingsvalse, tempera tur 110° C 304,8 mm diameter 20 parts of a copolymer of 60 percent vinyl acetate and 40 percent ethyl acrylate (43 percent, sum of solids in emulsion) 3 parts of wax mixture from example I with water so it amounted to 50 percent of total solids. For the implementation of progress the way in which new coating and final treatment was applied, the apparatus described in fig. 4 used with: 6.35 mm squeegee bar Chrome finishing roller, tempera trip 110° C 304.8 mm diameter

Berøringsflatestørrelse 6,35 mm, fiber Touch surface size 6.35 mm, fiber

støtterull support roll

Valsetrykk på 379,62 kg/cm<2>Roll pressure of 379.62 kg/cm<2>

Substrat 25,42 kg/ris, stivelses dyppe-limet Substrate 25.42 kg/rice, starch dip glue

Kvartslamper, 45 kilowatt (over 1,11 m<2> areal) i tett nærhet til beleggslaget. Quartz lamps, 45 kilowatts (over 1.11 m<2> area) in close proximity to the coating layer.

Over en forlenget drift med mange tusen kilo papir var arket meget tiltalende, hadde en god glans, høy lyshet og ugjennomsiktighet og var meget flatt og glatt. Offset-trykking gav en høy grad av sverte-holdeegenskaper og gav så og si ingen avskalling. Over an extended run with many thousands of kilos of paper, the sheet was very attractive, had a good gloss, high lightness and opacity and was very flat and smooth. Offset printing produced a high degree of ink-holding properties and virtually no peeling.

Produktets egenskaper var: The product's characteristics were:

Ut fra ovenstående er det åpenbart at under de samme forhold med å ha en belagt overflate som er tørr å ta på, en økning i hastighet for å gi større fuktighet inne i substratet, gir i virkeligheten en forbedret glans og klebeevne uten. nevneverdig å ofre andre egenskaper. From the above it is obvious that under the same conditions of having a coated surface that is dry to the touch, an increase in speed to provide greater moisture within the substrate actually results in improved gloss and adhesion without. significantly sacrificing other properties.

B. Fremgangsmåten for A ble gjenttat idet man anvendte 100 deler sinboksyd istedenfor leren og øket harpiksklebemid-let til 25 deler med hastighet og valsetrykk konstant på 128,02 lineære meter pr. minutt og 379,62 kg pr. cm<2>. Skjønt glansen var lav på grunn av pigmentets natur, var andre optiske egenskaper spesielt jevnhet meget tiltalende. C. Fremgangsmåten for A ble gjentatt idet man anvendte tre deler, tørrvekt, emulgert sukkerrørvoks (mykningspunkt 80—81° C) istedenfor voksblandingen med hastighet og valsetrykk konstant henholdsvis på 128,02 lineær meter pr. minutt og 379,62 kg pr. cm<2>. B. The procedure for A was repeated using 100 parts zinc oxide instead of the clay and increasing the resin adhesive to 25 parts with speed and roll pressure constant at 128.02 linear meters per minute and 379.62 kg per cm<2>. Although gloss was low due to the nature of the pigment, other optical properties, especially smoothness, were very appealing. C. The procedure for A was repeated using three parts, dry weight, emulsified sugar cane wax (softening point 80-81° C) instead of the wax mixture with speed and roller pressure constant respectively at 128.02 linear meters per minute and 379.62 kg per cm<2>.

Igjen var glans, glatthet og klebeevne fremragende. Again, gloss, smoothness and adhesion were outstanding.

Eksempel VIII. Example VIII.

A. Idet man. fulgte fremgangsmåten fra eksempel IV ble det påført på et 22,7 kg pr. ris stivelsesdyppelimet papirsubstrat ca. A. Since man. followed the procedure from example IV, it was applied to a 22.7 kg per rice starch dip-glued paper substrate approx.

1,82 kg pr. ris tørt av et belegg som inneholdt på en tørrvektsbasis: 1.82 kg per rice dry of a coating which contained on a dry weight basis:

100 deler lere 100 parts clay

20 deler av et kopolymer av 80 pst. vinyl-acetat, 1,5 pst. akrylsyre og 18,5 pst. 2-etylheksylakrylat (51 pst. total sum av faste stoffer i emulsjonen) 3 deler av voksblandingen som den ble anvendt i eksempel I. Kromrulltemperaturen var 118° C og valsetrykket var 379,62 kg/cm<2>. Prosessen ble utført med varierende hastighetsinter-valler opp til 304,8 m pr. min. skjønt noe tap i glans ble bemerket ved de spesielt høye hastigheter. Ved 91,44 m/min. fikk man f nem følgende prøvedata: 20 parts of a copolymer of 80 percent vinyl acetate, 1.5 percent acrylic acid and 18.5 percent 2-ethylhexyl acrylate (51 percent total sum of solids in the emulsion) 3 parts of the wax mixture as it was used in example I. The chrome roll temperature was 118° C. and the roll pressure was 379.62 kg/cm<2>. The process was carried out with varying speed intervals up to 304.8 m per my. although some loss in gloss was noted at particularly high speeds. At 91.44 m/min. the following sample data was obtained:

For Offset-trykking gir den meget høy For offset printing it gives very high

klebeevne i kombinasjon med glans og ar- adhesiveness in combination with gloss and

kets glatthet eller jevnhet utmerket gjen- ket's smoothness or evenness excellent re-

givelse og sverteholdbarhet. rendering and ink durability.

B. Fremgangsmåten for A ble gjentatt B. The procedure for A was repeated

idet man anvendte et belegg av følgende deler basert på tørrvekt: using a coating of the following parts based on dry weight:

100 deler lere 100 parts clay

50 deler polyetylen M.W. av 15,000—30,000, 50 parts polyethylene M.W. of 15,000—30,000,

tetthet på 0,92—0,935, Shore D hård- density of 0.92—0.935, Shore D hard-

het på 45—48 (anvendt sum 50 pst. heat of 45-48 (used sum 50 per cent.

faste stoffer i anionisk emulsjon) til- solids in anionic emulsion) to

satt vann til 55 pst. innhold av faste stoffer. added water to 55 percent solids content.

Temperaturen på krom sluttbehand- The temperature of chrome finishing

lingsrullen var 71° C. Egenskapene var som følger: the ling roll was 71° C. The properties were as follows:

C. Fremgangsmåten for A ble gjentatt C. The procedure for A was repeated

idet man anvendte et belegg av følgende deler basert på tørrvekt: using a coating of the following parts based on dry weight:

100 deler lere 100 parts clay

50 deler av en 40 pst. emulsjon av faste stoffer av et kopolymer av metakryl- 50 parts of a 40 percent solids emulsion of a copolymer of methacrylic

syre, butylmetakrylat og etyl-akrylat i forholdet 2:1:3 tilsatt vann så det dannet 55 pst. faste stoffer. acid, butyl methacrylate and ethyl acrylate in the ratio 2:1:3 with added water so that 55% solids were formed.

Temperaturen på krom sluttbehand- The temperature of chrome finishing

lingsvalsen var 61° C. Egenskapene var som følger: the ling roll was 61° C. The properties were as follows:

D. Fremgangsmåten fra A ble gjentatt D. The procedure from A was repeated

idet man anvendte et belegg tilberedt av: using a coating prepared from:

100 deler lere 50 deler polyvinyliden-klorid-emulsjon (60 pst. faste stoffer) som hadde en spesifikk vekt på 1,37 og en viskositet (Brookfield nr. 1 spindle 60 omdrei- 100 parts clay 50 parts polyvinylidene chloride emulsion (60 percent solids) which had a specific gravity of 1.37 and a viscosity (Brookfield No. 1 spindle 60 rev.

ninger pr. minutt) på oa. 25 cykler pr. nings per minute) on etc. 25 bicycles per

sekund ved 25° C, blandet med vann til 55 pst. sum av faste stoffer. second at 25° C, mixed with water to 55 percent total solids.

Temperaturen på krom sluttbehand- The temperature of chrome finishing

lingsrullen var 61° C. Egenskapene var som følger: the ling roll was 61° C. The properties were as follows:

I prøvene B, C og D var glansen bemerkelsesverdig forbedret, men ikke desto mindre forholdsvis lav på grunn av klebe- In samples B, C and D, the gloss was remarkably improved, but nevertheless relatively low due to adhesive

midlets natur og den moderate sluttbe-handlingsrulltemperatur, en bemerkelses- the nature of the agent and the moderate finishing roll temperature, a remarkable

verdig forbedring ble dog oppnådd i glatt- worthy improvement was, however, achieved in smooth-

het og klebeevne. heat and adhesiveness.

Claims (12)

1. Fremgangsmåte til kontinuerlig fremstilling av belagt papir med en ferdig trykksverte-mottagelig overflate, hvor et lag av en vandig beleggblanding påføres et fiberholdig papircellulosesufastrat idet dette lag omfatter en hovedmengde av fin-delt fast fyllstoff i intim blanding med en mindre vektsmengde av en ikke vannabsorberende filmdannende varmemykbar harpiks, og papirsubstratet som har det nevnte lag sendes gjennom et gap mellom et par valser hvorav minst en har en oppvarmet overflate, slik at laget bringes i kontakt med den oppvarmede flate, karakterisert ved at den varmemykgjørbare harpiks er i form av partikler for-delt i laget og at før papiret som har det nevnte lag sendes gjennom gapet mellom valsene, bringes 'det i en tilstand hvori beleggets overflate er tørt å føle på, og overflaten på papiret nær det nevnte lag er tilstrekkelig vått med vann til permanent å kunne trykkdeformeres av valsene, og tilstrekkelig varme og trykk anvendes ved hjelp av de nevnte valser til at harpikspartiklene i laget i det minste delvis koaliserer, hvorved det skaffes et synlig sammenhengende trykksverte-mottagelig overflatebelegg, som er fast bundet til papiret.1. Process for the continuous production of coated paper with a finished printing ink-receptive surface, where a layers of an aqueous coating mixture are applied a fibrous paper cellulose substrate therein this layer comprises a major amount of finely divided solid filler in intimate mixture with a minor amount by weight of a non-water-absorbing film-forming heat-softening resin, and the paper substrate having said layer is passed through a gap between a pair of rollers, at least one of which has a heated surface, as that the layer is brought into contact with the heated surface, characterized in that the heat-softening resin is in the form of particles distributed in the layer and that before the paper having said layer is sent through the gap between the rollers, it is brought into a state in which the surface of the coating is dry to the touch, and the surface of the paper near said layer is sufficiently wet with water to be permanently pressure deformed by the rollers, and sufficient heat and pressure is applied by said rollers to cause the resin particles in the layer to at least partially coalesce, whereby a visible continuous ink-receptive surface coating is obtained, which is firmly bonded to the paper. 2. Fremgangsmåte i henhold til påstand 1, karakterisert ved at det i sluttbehandlingsoverflaten anvendes polert krom.2. Method according to claim 1, characterized in that polished chrome is used in the finishing surface. 3. Fremgangsmåte i henhold til påstand 1, karakterisert ved at en smeltet avsetning av et voksaktig materiale holdes på sluttbehandlingsrullen for å redusere tendensen for deler av laget å klebe seg til sluttbehandlingsrullen.3. Method according to claim 1, characterized in that a molten deposit of a waxy material is held on the finishing roll to reduce the tendency for parts of the layer to stick to the finishing roll. 4. Fremgangsmåte i henhold til på-standene 1 og 3, karakterisert ved at laget på tørrvektsbasis inneholder ca. 0,5 til 15 pst., fortrinnsvis 1 til 8 pst., av det voksaktige materiale.4. Method according to claims 1 and 3, characterized in that the layer on a dry weight basis contains approx. 0.5 to 15 percent, preferably 1 to 8 percent, of the waxy material. 5. Fremgangsmåte i henhold til på-standene 1 til 4, karakterisert ved at laget på tørrvektsbasis inneholder 60— 90 pst. av fyllmaterialet og 10—40 pst. av harpikspartiklene, fortrinnsvis 70—88 pst. fyllmateriale og 12—30 pst. av harpikspartiklene.5. Method according to claims 1 to 4, characterized in that the layer on a dry weight basis contains 60-90 percent of the filler material and 10-40 percent of the resin particles, preferably 70-88 percent of filler material and 12-30 percent of the resin particles. 6. Fremgangsmåte i henhold til på-standene 1 til 5, karakterisert ved at sluttbehandlingsrullens overflate har en temperatur innenfor området på 88—177° C, og trykket som utøves av de to dreiende ruller i berøringspunktet er 105 til 525 kg/cm2.6. Method according to claims 1 to 5, characterized in that the surface of the finishing roller has a temperature within the range of 88-177° C, and the pressure exerted by the two rotating rollers at the point of contact is 105 to 525 kg/cm2. 7. Fremgangsmåte i henhold til på-standene 1—6, karakterisert ved at de varmemykbare harpikspartikler er et syntetisk polymer av minst et etylenisk umettet monomer, fortrinnsvis en polymer med en overgangstemperatur av annen or-den på — 20° C til 80° C.7. Method according to claims 1-6, characterized in that the heat-softening resin particles are a synthetic polymer of at least one ethylenically unsaturated monomer, preferably a polymer with a second-order transition temperature of — 20° C to 80° C. 8. Fremgangsmåte i henhold til påstand 7, karakterisert ved at po-lymeret er et kopolymer av vinylacetat og en alkylester av en del som er valgt fra den gruppe som består av akrylsyre og metakrylsyre.8. Method according to claim 7, characterized in that the polymer is a copolymer of vinyl acetate and an alkyl ester of a part selected from the group consisting of acrylic acid and methacrylic acid. 9. Fremgangsmåte i henhold til påstand 7, karakterisert ved at det polymere er et kopolymer av en syre valgt fra den gruppe som består av akrylsyre og metakrylsyre med en alkylester av disse syrer, fortrinnsvis polyvinylacetat.9. Method according to claim 7, characterized in that the polymer is a copolymer of an acid selected from the group consisting of acrylic acid and methacrylic acid with an alkyl ester of these acids, preferably polyvinyl acetate. 10. Fremgangsmåte i henhold til påstand 1, karakterisert ved at laget kommer i kontakt med sluttbehand-lingso'verflaten stort sett bare inne i gapet mellom valsene, og at det belagte papir øyetalikkelig bringes ut av kontakt med sluttbehandlingsvalsen når det kommer ut fra gapet.10. Method according to claim 1, characterized in that the layer comes into contact with the finishing surface mostly only inside the gap between the rollers, and that the coated paper is visually brought out of contact with the finishing roller when it comes out of the gap. 11. Fremgangsmåte ifølge påstand 10, karakterisert ved at de belagte papirunderlag delvis tørkes og den belagte overflate gjøres fuktig igjen med vann før den underkastes den forhøyede temperatur.11. Method according to claim 10, characterized in that the coated paper substrates are partially dried and the coated surface is made moist again with water before it is subjected to the elevated temperature. 12. Fremgangsmåte ifølge påstand 11, karakterisert ved at det vandige belegg har et toltalt innhold av faste stoffer på 35—70 vektspst., fortrinnsvis 45— 60 vektspst.12. Method according to claim 11, characterized in that the aqueous coating has a total solids content of 35-70% by weight, preferably 45-60% by weight.