NO141479B - MAST FOR CARRYING LIGHTING FITTINGS - Google Patents

Description

Strømretteranlegg med halvlederlikeretterelementer som elektriske ventiler. Rectifier systems with semiconductor rectifier elements such as electric valves.

Oppfinnelsen går ut på et strømretter-anlegg med halvleder-likeretterelementer, fortrinsvis slike på basis av en halvleder av germanium eller silicium eller en inter-metallisk forbindelse eller av lignende art, hvor flere parallelle grener i hver ventilanordning hos strømretteranlegget hver inneholder et halvleder-likeretterelement eller flere halvleder-likeretterelementer i serie. Ved slike strømretteranlegg, som for hver ventilanordning inneholder flere halvleder-likeretterelementer i forskjellige parallelle grener, er det viktig for en god ut-nyttelse av mulighetene for belastning av halvleder-likeretter-elementene at den samlede strøm som går over den enkelte elektriske ventilanordning, såvidt mulig blir fordelt med like andeler på alle parallelle grener i ventilanordningen. Ved ut-førelsen av slike strømretteranlegg har det imidlertid vist seg at en slik andelsvis lik strøm over de parallelle grener ikke er ti! å oppnå uten videre. Der har derfor allerede vært foreslått hjelpemidler til å oppnå en slik jevn andelsvis oppdeling av den samlede strøm som går over den elektriske ventilanordning, på de parallelle grener. Således er det kjent til dette formål å anordne en jernkjerne på hver av ledningene i de parallelle grener eller på holder-anordningen for likeretterelementene i de parallelle grener, slik at der da i de parallelle grener virker tilsvarende induktiviteter som fremtvinger en andelsvis lik oppdeling av strømmene på de parallelle grener. Dette krever dog et tilsvarende utstyr av slike jernkjerner eller gjør det nød-vendig å velge en spesiell konstruksjon for de enkelte likeretterelementer for at de skal kunne forsynes med resp. bære tilsvarende jernkjerner. The invention concerns a rectifier system with semiconductor rectifier elements, preferably such based on a semiconductor of germanium or silicon or an inter-metallic compound or of a similar nature, where several parallel branches in each valve device of the rectifier system each contain a semiconductor rectifier element or several semiconductor rectifier elements in series. In the case of such rectifier systems, which for each valve device contain several semiconductor rectifier elements in different parallel branches, it is important for a good utilization of the possibilities for loading the semiconductor rectifier elements that the total current passing through the individual electric valve device, as far as possible is distributed in equal proportions to all parallel branches in the valve arrangement. However, when performing such rectifier systems, it has been shown that such a proportionally equal current over the parallel branches is not ten! to achieve without further ado. Aids have therefore already been proposed to achieve such an even proportional distribution of the total current passing over the electric valve device, on the parallel branches. Thus, it is known for this purpose to arrange an iron core on each of the wires in the parallel branches or on the holder device for the rectifier elements in the parallel branches, so that corresponding inductances then act in the parallel branches which force a proportionally equal division of the currents on the parallel branches. However, this requires a corresponding equipment of such iron cores or makes it necessary to choose a special construction for the individual rectifier elements so that they can be supplied with resp. carry corresponding iron cores.

Til grunn for oppfinnelsen ligger nu den erkjennelse at den omtalte oppgave å fordele den samlede strøm som går over den elektriske ventilanordning, med like andeler på de parallelle grener også lar seg løse uten nødvendighet for å tilføye ekstra koblingselementer i innretningen. The invention is now based on the realization that the aforementioned task of distributing the total current that passes through the electric valve device, with equal shares on the parallel branches, can also be solved without the need to add extra connecting elements in the device.

Man går i denne forbindelse ut fra den betraktning at en andelsvis ulik oppdeling av ventilanordningens lokale ventilstrøm på dens parallelle grener for en vesentlig an-dels vedkommende kan tilskrives de forskjellige kommuteringsinduktiviteter som ved kommuteringen av strømmen mellom de faser som følger på hverandre i strøm-føringen, fører til forskjellig strømstig-ningssteilhet i de enkelte parallelle grener. Denne forskjell mellem kommuteringsin-duktivitetene blir nu ifølge oppfinnelsen motvirket på en slik måte at de såvidt mulig får samme størrelse. In this connection, it is assumed that a proportionally different distribution of the valve device's local valve current on its parallel branches can be largely attributed to the different commutation inductances that, during the commutation of the current between the phases that follow each other in the current flow , leads to different steepness of the current rise in the individual parallel branches. According to the invention, this difference between the commutation inductances is now counteracted in such a way that they have the same size as far as possible.

Som grunnlag for gjennemførelsen av denne forholdsregel tjener i henhold til oppfinnelsen den betraktning at de forskjellige kommuteringsinduktiviteter har sin årsak i den på forhånd givne gjensidige geometriske tilordning av de parallelle ledningsgrener, en tilordning som samtidig for den enkelte parallellgren med hensyn til de parallelle grener i de andre faser bestemmer en også flatemessig bestemt flukssammenkjedning for parallellgrenens ledning og dermed den respektive induktivitet som den realiserer i vedkommende kommuteringskrets. According to the invention, the basis for the implementation of this precaution is the consideration that the different commutation inductances have their cause in the previously given mutual geometric assignment of the parallel wire branches, an assignment which simultaneously for the individual parallel branch with regard to the parallel branches in the other phases determine an area-specific flux linkage for the parallel branch wire and thus the respective inductance that it realizes in the relevant commutation circuit.

For å gi en noe mer inngående prinsipi-ell belysning av dette skal man først gå inn på det på fig. 1 viste prinsippskjema for en eksempelvis trefaset stjernekobling. In order to provide a somewhat more in-depth principled explanation of this, one must first go into it in fig. 1 showed a schematic diagram for an example three-phase star connection.

Her betegner 1—3 tilslutningene til et trefasenett. Dette mater tre halvlederven-tilanordninger 4—6 som hver har to parallelle grener 7, 8, resp. 9, 10, resp. 11, 12, som inneholder hvert sitt av halvleder-likeretterelementene 13—18. 19 betegner likeretteranordningens positive samleskinne med tilslutningen 20. Anleggets negative likestrøm-samleskinne er ikke antydet særskilt. Den ville f. eks. gå ut fra stjerne-punktet på sekundærsiden av matetrans-formatoren, som heller ikke er vist, og føre til forbrukeren. Here, 1-3 denote the connections to a three-phase network. This feeds three semiconductor valve devices 4-6, each of which has two parallel branches 7, 8, resp. 9, 10, resp. 11, 12, which contain each of the semiconductor rectifier elements 13-18. 19 denotes the positive busbar of the rectifier device with the connection 20. The installation's negative direct current busbar is not indicated separately. It would e.g. exit from the star point on the secondary side of the feed transformer, which is also not shown, and lead to the consumer.

Det skal nu antas at strømmen i et betraktet øyeblikk kommuteres fra ventilanordningen 4 til ventilanordningen 5. Ved begynnelsen av denne kommuteringspro-sess går en strøm it fra punktet 1 i den ene faseledning over ventilanordningen 4 og samleskinnen 19 til anleggets positive likestrømpol 20. Under kommuteringspro-sessen bygger der seg opp en strøm i2 som går fra punktet 2 på den annen faseledning over ventilanordningen 5 og samleskinnen 19 til likestrømpolen 20. I samme grad som denne strøm i, stiger, avtar strømmen i, slik at den strøm i2n som av-gis av likeretteranordningen, forblir praktisk talt konstant. Denne kommuterings-prosess kan ifølge en hjelpeforestilling også oppfattes slik at der i kommuteringskretsen i tillegg til strømmen ij og i2n som forblir uforandret, bygger seg opp en strøm i19 som går fra punktet 2 på den annen fase-til-førselsledning over ventilanordningen 5, samleskinnen 19 og ventilanordningen 4 til punktet 1 på den første fase-tilførsels-ledning. Denne strøm i19 bygger herunder opp strømmen i2 i ventilanordningen 5, mens den i samme grad motvirker strøm-men i, i ventilanordningen 4. Kommu-teringsprosessen er avsluttet såsnart strøm-men i19 har nådd verdien av strømmen i, i motsatt retning, hvorved sumstrømmen over ventilanordningen 4 da er blitt null. Stigningssteilheten for strømmene i9 og i10 over de parallelle grener henholdsvis 9 og 10 blir i avgjørende grad bestemt av de induktiviteter som gjennem-flytes av grenstrømmer i kommuteringskretsen. It shall now be assumed that the current at a considered moment is commutated from the valve device 4 to the valve device 5. At the beginning of this commutation process, a current it flows from point 1 in one phase line over the valve device 4 and the busbar 19 to the plant's positive direct current pole 20. During the commutation process -the session builds up a current i2 that runs from point 2 on the second phase line over the valve device 5 and the busbar 19 to the direct current pole 20. To the same extent as this current i rises, the current i decreases, so that the current i2n which decreases provided by the rectifier device, remains practically constant. This commutation process can, according to an auxiliary concept, also be perceived so that in the commutation circuit, in addition to the currents ij and i2n which remain unchanged, a current i19 builds up which runs from point 2 on the second phase supply line over the valve device 5, the busbar 19 and the valve device 4 to point 1 on the first phase supply line. This current i19 builds up the current i2 in the valve device 5, while it counteracts current i in the valve device 4 to the same extent. The commutation process is finished as soon as the current i19 has reached the value of the current i, in the opposite direction, whereby the sum current above the valve device 4 has then become zero. The steepness of rise for the currents i9 and i10 over the parallel branches 9 and 10 respectively is determined to a decisive extent by the inductances that flow through the branch currents in the commutation circuit.

Hvis man nu med hensyn til koblings-skjemaet på fig. 1 antar at dette samtidig til en viss grad skal anskueliggjøre en gjensidig geometrisk tilordning av de forskjellige ledningsgrener, så vil det innses at der er tilordnet stigningshastigheten for strømmen i9 en mindre induktivitet enn stigningshastigheten for strømmen i1(1, for strømløpet fra 2 over 15 til 9 og så over 19 og 4 til 1 er sammenkjedet med en svakere magnetisk fluks enn strømløpet fra 2 over 16 til 10 og så videre over 19 og 4 til 1, idet det siste strømløp omslutter en større flate. Under forløpet av kommuteringstiden vil altså strømmen i9 anta en høyere verdi enn strømmen iin. If one now with regard to the connection diagram in fig. 1 assumes that at the same time, to a certain extent, this should make visible a mutual geometrical assignment of the different wire branches, then it will be realized that a smaller inductance is assigned to the rate of rise for the current i9 than the rate of rise for the current i1(1, for the current flow from 2 over 15 to 9 and so over 19 and 4 to 1 is linked with a weaker magnetic flux than the current flow from 2 over 16 to 10 and so on over 19 and 4 to 1, the latter current flow enclosing a larger surface. During the course of the commutation time, the current will therefore i9 assume a higher value than the current iin.

Innenfor rammen av oppgavestillingen for oppfinnelsen gjelder det nu å skaffe en innbyrdes tilnærmelse av strømmene i9 og i10, noe som efter oppfinnelsens mål-setning skjer uten ekstra koblingselementer, nemlig ved innbyrdes tilnærmelse av de induktiviteter som bestemmer strøm-stigningssteilheten resp. -hastigheten i de parallelle grener. Efter de antydede be-traktninger betyr det å skaffe en like stor bestemmende induktivitet for strømløpet over de enkelte av de respektive parallelle grener i vedkommende kommuteringskrets. Det betyr videre, ut fra rene overveielser, følgende: Når én av de parallelle grener fører en mindre andel av ventilanordningens ventilstrøm enn en annen gren, må der skaffes en større induktivitet enn tid-ligere i veien for denne større strøm i kommuteringskretsen, enn strøm som for-løper over denne gren, over den ventilanordning som skal avløses i strømføringen, og over de hinannen avløsende faser i flerfasesystemet. Within the framework of the task position for the invention, it is now necessary to obtain a mutual approximation of the currents i9 and i10, which according to the invention's objective takes place without additional connecting elements, namely by mutual approximation of the inductances that determine the steepness of the current rise resp. - the speed in the parallel branches. According to the considerations indicated, this means obtaining an equally large determining inductance for the current flow over the individual of the respective parallel branches in the relevant commutation circuit. It also means, based on pure considerations, the following: When one of the parallel branches carries a smaller proportion of the valve device's valve current than another branch, a larger inductance than time must be provided in the path of this larger current in the commutation circuit, than current which runs over this branch, over the valve device to be replaced in the current flow, and over the alternating phases in the multi-phase system.

I praksis blir dette realisert idet man f. eks. allerede ved fremstillingen av an-legget, på grunnlag av den normale gjensidige geometriske anordning av ledningene i de parallelle grener innenfor samme ventilanordning og med hensyn på ledningene i de øvrige ventilanordninger resp. tilbakeledningen for et enveis-likeretter-system, bestemmer disse ledningers påreg-nelige andelsvise strømovertagelse, men efter denne konstatering foretar den egent-lige definitive forlegning av tilførselsled-ningene til likeretterelementene på en slik måte at der derved nu blir skaffet slike induktiviteter i den respektive kommuteringskrets med den fase som skal avløses i strømføringen, for de enkelte grener at en andelsvis lik fordeling av den samlede strøm som går over den enkelte ventilanordning, på de enkelte grener av denne ventilanordning blir fremtvunget ved formen og arten av forløpet av ledningene hes ventilanordningens parallelle grener i rum-met. In practice, this is realized by e.g. already during the production of the plant, on the basis of the normal mutual geometric arrangement of the lines in the parallel branches within the same valve arrangement and with regard to the lines in the other valve arrangements resp. the return line for a one-way rectifier system, determines these lines' predictable proportional current take-over, but after this finding, the actual definitive laying of the supply lines to the rectifier elements in such a way that such inductances are now obtained in the respective commutation circuit with the phase to be replaced in the current flow, for the individual branches that a proportionally equal distribution of the total current that passes through the individual valve device, on the individual branches of this valve device is forced by the shape and nature of the course of the wires in the parallel of the valve device branches in the room.

Hva som nettopp er anført som løs-ningsvei innenfor rammen av oppfinnelsen for tilfellet av prosjekteringen av et anlegg, kan på tilsvarende måte også fore-tas ved et allerede fremstillet anlegg, idet man som et første skritt måler de enkelte strømandeler i de parallelle grener av en ventilanordning og derefter forandrer den foreliggende ledningsføring på en måte som er gunstig for oppfinnelsens øyemed, slik at den effekt som tilstrebes ifølge oppfinnelsen, og hvis art allerede er be-skrevet ovenfor, blir oppnådd med den nye ledningsføring resp. -forlegning. What has just been stated as a solution within the scope of the invention for the case of the design of a plant, can be done in a similar way with an already manufactured plant, as a first step is to measure the individual current shares in the parallel branches of a valve device and then changes the existing wiring in a way that is favorable for the purpose of the invention, so that the effect which is sought according to the invention, and whose nature has already been described above, is achieved with the new wiring resp. -embarrassment.

Anvendelsen av forholdsregelen ifølge oppfinnelsen vil nu under henvisning til fig. 2 bli anskueliggjort nærmere med hensyn til sin praktiske anvendelse. The application of the precautionary rule according to the invention will now with reference to fig. 2 be visualized in more detail with regard to its practical application.

På denne figur er der igjen delvis vist et stjernepunkt-strømretteranlegg oppbygget av ensartede koblingselementer svarende til eksempelet på fig. 1. For de koblingselementer som allerede forekommer i koblingen på fig. 1, er også de samme henvisningstall beholdt på fig. 2. In this figure, a star-point rectifier system made up of uniform connection elements corresponding to the example in fig. is again partially shown. 1. For the coupling elements that already occur in the coupling in fig. 1, the same reference numbers are also retained in fig. 2.

Som det allerede fremgår av en over-fladisk betraktning av denne fig. 2, er tilslutningene for ventilanordningens enkelte parallelle grener til den positive samleskinne 19, som her er vist å bestå av tre deler 19a—19c mellem sin venstre ende og tilslutningen 20, ikke lenger alle utført på samme måte med hensyn til formen av de ledninger over hvilke de forskjellige halvleder-likeretterelementer er forbundet med denne samleskinne. Således ser man ved ventilanordningen 4 at forbindelsesled-ningen fra katoden i halvlederelementet 14 ikke lenger bare er ført direkte i rett lmje til samleskinnen 19. Istedet er denne for-bindelsesledning, som er betegnet med 21, nu forlagt slik at den omslutter en ytter-ligere flate i tillegg nedenfor samleskinnen 19, slik at også denne flate blir med-bestemmende for den magnetiske flukssammenkjedning med tilledningen fra ven-tilen 14. Da induktiviteten imidlertid er proporsjonal med kvotienten hvor As already appears from a superficial consideration of this fig. 2, the connections for the individual parallel branches of the valve device to the positive busbar 19, which is shown here to consist of three parts 19a-19c between its left end and the connection 20, are no longer all made in the same way with respect to the shape of the wires above which the various semiconductor rectifier elements are connected to this busbar. Thus, with the valve arrangement 4, it can be seen that the connecting line from the cathode in the semiconductor element 14 is no longer simply led directly in a straight line to the busbar 19. Instead, this connecting line, which is denoted by 21, is now routed so that it encloses an outer lower surface in addition below the busbar 19, so that this surface also becomes part-determining for the magnetic flux linkage with the supply from the valve 14. However, since the inductance is proportional to the quotient where

d J d J

<D er den med lederen sammenkjedede magnetiske fluks og J strømmen gjennem lederen, så betyr den større flate som om-sluttes av ledningsgrenen 8, at en større induktivitet nu vil være bestemmende for stigningssteilheten resp. -hastigheten av strømmen ig. Derfor blir styrken av strøm-men i8 over grenen 8 ved slutten av kommu-teringsprosessen tilnærmet den samtidige verdi av strømmen i7 over grenen 7. <D is the magnetic flux linked with the conductor and J the current through the conductor, then the larger surface enclosed by the conductor branch 8 means that a larger inductance will now be decisive for the steepness of the rise resp. -the speed of the flow ig. Therefore, the strength of current i8 across branch 8 at the end of the commutation process approximates the simultaneous value of current i7 across branch 7.

Tilsvarende forholdsregler er i henhold Corresponding precautions are in accordance

til fig. 2 også truffet for grenene 15 og 17 i ventilanordningene henholdsvis 5 og 6. Det er her forutsatt at parallellgrenen 9 i ventilanordningen 5 førte en større an-delsmessig strøm enn grenen 10, og på tilsvarende måte er det for ventilanordningen 6 forutsatt at parallellgrenen 11 førte en to fig. 2 also met for the branches 15 and 17 in the valve devices 5 and 6 respectively. It is assumed here that the parallel branch 9 in the valve device 5 carried a larger proportion of current than the branch 10, and in a similar way it is assumed for the valve device 6 that the parallel branch 11 carried one

større andel av den samlede ventilstrøm 6 enn parallellgrenen 12, som ved et trefaset vekselstrømsystem fremgår av tids-rekkefølgen 1—2—3—1 osv. av spennings-halvbølgene i fasene 1, 2, 3 ifølge den teoretiske forklaring som ble utviklet ovenfor i forbindelse med koblings-skjemaet på fig. 1 for forløpet av kommuteringen av strømmen fra fase 1 til fase 2. Ledningen fra katoden i halvleder-likeretter-elementet 15 i parallellgrenen 9 av ventilanordningen 5 til ledningen resp. samleskinnen 19 er betegnet med 22 og er forlagt slik at den omslutter en magnetisk fluksflate som er øket i forhold til den som ville være gitt ved en enkel rett-linjet ledningsforlegning i henhold til skjemaet på fig. 1. For den strømandel som går over grenen 9 og likeretterelemen-tet 15 er således stigningssteilheten resp. greater proportion of the total valve current 6 than the parallel branch 12, which in the case of a three-phase alternating current system appears from the time sequence 1—2—3—1 etc. of the voltage half-waves in phases 1, 2, 3 according to the theoretical explanation that was developed above in connection with the connection diagram in fig. 1 for the course of the commutation of the current from phase 1 to phase 2. The line from the cathode in the semiconductor rectifier element 15 in the parallel branch 9 of the valve device 5 to the line resp. the busbar 19 is denoted by 22 and is arranged so that it encloses a magnetic flux surface which is increased in relation to that which would be given by a simple straight-line wiring according to the diagram in fig. 1. For the portion of current that goes over the branch 9 and the rectifier element 15, the gradient is thus resp.

-hastigheten nedsatt og dermed også sluttverdien av strømmen ved utløpet av tiden for kommuteringen av strømmen fra fase - the speed reduced and thus also the final value of the current at the end of the time for the commutation of the current from phase

1 til fase 2. I ventilanordningen 6 er induktiviteten av parallellgrenen 11 likeledes 1 to phase 2. In the valve arrangement 6, the inductance of the parallel branch 11 is likewise

øket ved hjelp av en ny forlegning av ledningen 23 og en magnetisk fluksflate som dermed er trukket med inn i tillegg, hvorved stigningssteilheten resp. -hastigheten og dermed sluttverdien av strømmen in over halvleder-likeretterventilen 17 igjen er minsket. increased by means of a new layout of the line 23 and a magnetic flux surface which is thus drawn in as well, whereby the steepness of the rise resp. - the speed and thus the final value of the current in across the semiconductor rectifier valve 17 is again reduced.

På fig. 3 og 4, som utgjør to til hinannen svarende riss, er der anskueliggjort et eksempel på den geometriske forlegning av forbindelsesledningene fra halvleder-likeretterelementenes katoder til den felles samleskinne 19, resp. den ene like-strømpol 20, idet de ledninger som ligger nedenfor den strekpunkter te linje L—L på fig. 2, er gjengitt i form av skinner. For å tilkjennegi sammenhengen mellem disse figurer og fig. 2 på enkel måte er der for de tilsvarende forekommende ledninger som ligger likt i koblingsmessig henseende, benyttet samme henvisningstall med til-føyelse av en merkestrek. In fig. 3 and 4, which constitute two drawings corresponding to each other, an example of the geometric arrangement of the connection lines from the cathodes of the semiconductor rectifier elements to the common busbar 19, resp. the one direct current pole 20, the wires lying below the dashed line L—L in fig. 2, is reproduced in the form of rails. To indicate the connection between these figures and fig. 2 in a simple way, the same reference number with the addition of a marking line is used for the correspondingly occurring cables which are the same in terms of connection.

På fig. 3 og 4 ser man igjen skinnene 7'—12' som svarer til ledningene 7—12. Ledningsdelen 19a av samleskinnen 19 er vist som en skinne 19a' som er bøyet til U-form, og som er elektrisk ledende festet dels til skinnen 7' og dels til skinnen 10'. Delen 19b av samleskinnen 19 er likeledes vist som en U-formig bøyet skinne 19b' som er festet dels til skinnen 10' og dels til skinnen 12'. Til ledningen 21 på fig. 2 svarer på fig. 4 igjen en U-formig bøyet skinne 21', men U-en er vendt opp ned i forhold til ledningsskinnen 19a'. Herved omslutter den U-formig bøyede skinne 21' likeoverfor samleskinnedelen 19a' en flate som er bestemmende for induktiviteten av ledningsgrenen 8' i vedkommende kommuteringskrets. Det samme gjelder for den U-formig bøyede ledningsskinne 22', som svarer til ledningen 22 på fig. 2, med hensyn på parallellgrenledningen 9'. Ledningsskinnen 23', svarende til ledningen 23 på fig. 2, har på fig. 3 en U-form med nedad-vendt åk, som bestemmer induktiviteten av ledningsskinnen 11' i den respektive kommuteringskrets. In fig. 3 and 4, the rails 7'—12' can be seen again, which correspond to the wires 7—12. The conductor part 19a of the busbar 19 is shown as a rail 19a' which is bent into a U-shape, and which is electrically conductively attached partly to the rail 7' and partly to the rail 10'. The part 19b of the busbar 19 is likewise shown as a U-shaped bent rail 19b' which is attached partly to the rail 10' and partly to the rail 12'. To the wire 21 in fig. 2 corresponds to fig. 4 again a U-shaped bent rail 21', but the U is turned upside down in relation to the wire rail 19a'. Hereby, the U-shaped bent rail 21' directly opposite the busbar part 19a' encloses a surface which determines the inductance of the line branch 8' in the relevant commutation circuit. The same applies to the U-shaped bent wire rail 22', which corresponds to the wire 22 in fig. 2, with regard to the parallel branch line 9'. The cable rail 23', corresponding to the cable 23 in fig. 2, has on fig. 3 a U-shape with a downward-facing yoke, which determines the inductance of the conductor rail 11' in the respective commutation circuit.

Innenfor rammen av oppfinnelsen er det nu ikke ubetinget nødvendig at den enkelte U-formig bøyede skinne på forhånd er bøyet spesielt på passende måte fra et eneste stykke. Istedet kan man også benytte et oppbygningssystem som har rettlinjede ledningsskinner i forbindelse med passende vinkelstykker, slik at det blir mulig å fremstille en mangfoldighet av hen-siktsmessige ledningsføringer ut fra et få-tall av grunnformer som bygningsele-menter. Within the framework of the invention, it is now not absolutely necessary that the individual U-shaped bent rail is bent beforehand in a particularly suitable manner from a single piece. Instead, you can also use a build-up system that has rectilinear cable rails in connection with suitable angle pieces, so that it becomes possible to produce a variety of suitable cable routings from a small number of basic shapes as building elements.

Et eksempel på en slik utførelse er vist i de til hinannen svarende riss på fig. 5 og 6. På disse to figurer er vist forbindelsesledninger som er formet praktisk talt på samme måte som på fig. 3 og 4, bare med den forskjell at den enkelte skinne, som efter disse figurer var bøyet til U-form, nu i henhold til fig. 5 og 6 bare er sammensatt av innbyrdes forbundne rettlinjede og vinkelformede stykker som konstruksjonselementer. Således består ledningen 21' på fig. 3 og 4 nu ifølge fig. 5 og 6 av rettlinjede skinnestykker 21'A— 21'C og vinkelstykkene 21'D og 21'E. Den U-formede skinne 22 på fig. 3 og 4 består nu i henhold til fig. 5 og 6 av de rettlinjede skinner 22'A—22'E og vinkelstykkene 22'F og 22'G. Den U-formede skinne 23' ifølge fig. 3 og 4 består ifølge fig. 5 og 6 nu av de rettlinjede skinner 23'A—23'C og vinkelstykkene 23'D og 23'E. Samleskinnedelen 19a' på fig. 3 og 4 består i henhold til fig. 5 og 6 av de rettlinjede deler 19a'A An example of such an embodiment is shown in the corresponding drawings in fig. 5 and 6. These two figures show connection lines which are shaped practically in the same way as in fig. 3 and 4, only with the difference that the individual rail, which according to these figures was bent into a U-shape, now according to fig. 5 and 6 are only composed of interconnected rectilinear and angular pieces as structural elements. Thus, the line 21' in fig. 3 and 4 now according to fig. 5 and 6 of straight rail pieces 21'A— 21'C and the angle pieces 21'D and 21'E. The U-shaped rail 22 in fig. 3 and 4 now consist according to fig. 5 and 6 of the straight rails 22'A—22'E and the angle pieces 22'F and 22'G. The U-shaped rail 23' according to fig. 3 and 4 consist according to fig. 5 and 6 now of the rectilinear rails 23'A—23'C and the angle pieces 23'D and 23'E. The busbar part 19a' in fig. 3 and 4 consist according to fig. 5 and 6 of the rectilinear parts 19a'A

—19a'E og vinkelstykkene 19a'F og 19a'G. Samleskinnedelen 19b' består nu av de rettlinjede skinner 19b'A—19b'C og vinkelstykkene 19b'D og 19b'E. Samleskinnedelen 19c' består nu av de rettlinjede skinne- —19a'E and the angles 19a'F and 19a'G. The busbar part 19b' now consists of the straight rails 19b'A—19b'C and the angle pieces 19b'D and 19b'E. The busbar part 19c' now consists of the rectilinear rails

stykker 19c'A og 19c'B samt vinkelstykket 19c'C. pieces 19c'A and 19c'B as well as the angle piece 19c'C.

På fig. 7 er det sluttelig anskueliggjort hvorledes det i forbindelse med en bestemt formgivning av forbindelsesledninger også er mulig å benytte en bestemt tverrsnittsform av en del av en forbindel-sesledning med sikte på å oppnå en bestemt induksjonsverdi i overensstemmelse med oppfinnelsen. Dette er for enkelhets skyld anskueliggjort direkte ved en ledning som svarer til ledningen 23' på fig. 3—6. Mens der på fig. 3—6 ble benyttet skinner som hadde praktisk talt ensartet tverrsnitt, er den bøyleformede forbindel-sesledning 23' i detaljskissen på fig. 7 nu oppbygget av to skinnedeler 23'F og 23'H samt en sylindrisk massiv del 23'G som er forenet med hver av de to førstnevnte skinnedeler over en skrueforbindelse. Et rundt massivt legeme har som bekjent den største egeninduktivitet blant alle mulige tverrsnittsformer for en leder. Hvis der i forbindelse med oppfinnelsen blir gjort bruk av dette trekk, kan den utbuktning av ledningens sløyfeform som ellers må til for å gi en tilstrekkelig stor omsluttet magnetisk fluksflate, derfor bringes ned på en tilsvarende lavere verdi. Det kan være viktig allerede ut fra hensynet til plass-behovet, men også med sikte på å spare materiale. Eventuelt kan den nye tverrsnittsform samtidig være av betydning ut fra synspunktet øket mekanisk stabilitet. In fig. 7 finally illustrates how, in connection with a specific design of connection lines, it is also possible to use a specific cross-sectional shape of part of a connection line with the aim of achieving a specific induction value in accordance with the invention. For the sake of simplicity, this is visualized directly by a line that corresponds to the line 23' in fig. 3-6. While in fig. 3-6, rails were used which had a practically uniform cross-section, the hoop-shaped connection line 23' in the detailed sketch in fig. 7 now made up of two rail parts 23'F and 23'H as well as a cylindrical massive part 23'G which is joined to each of the two first-mentioned rail parts via a screw connection. As is well known, a round massive body has the largest self-inductance of all possible cross-sectional shapes for a conductor. If use is made of this feature in connection with the invention, the bulging of the wire's loop shape, which is otherwise required to provide a sufficiently large enclosed magnetic flux surface, can therefore be brought down to a correspondingly lower value. It can be important from the point of view of the need for space, but also with a view to saving material. Possibly, the new cross-sectional shape may also be of importance from the point of view of increased mechanical stability.

For den gjensidige mekaniske og elektriske forbindelse av skinnedelene kan der benyttes skrueforbindelser eller også klemmeforbindelser. Samtidig kan skinnene, stengene eller rørene være innrettet slik at de stykker som er med på å danne den samlede ledning, kan innstilles trinløst eller i små trin i forhold til hverandre. Eventuelt kan man også gjøre bruk av begge forholdsregler samtidig i visse enkelområ-der av anordningen. For å oppnå en trin-løs innstilling av ledningsdelene under For the mutual mechanical and electrical connection of the rail parts, screw connections or clamp connections can be used. At the same time, the rails, rods or pipes can be arranged so that the pieces that help to form the overall wire can be adjusted steplessly or in small steps in relation to each other. Optionally, one can also make use of both precautions at the same time in certain individual areas of the device. To achieve a stepless setting of the wiring parts below

anvendelse av en skrueforbindelse kan the use of a screw connection can

man f. eks. forsyne den ene skinne med one e.g. supply one rail with

én eller flere slissformede utsparinger, så de skruer som brukes for den gjensidige mekaniske forbindelse i vedkommende sliss eller slisser, kan forskyves i løsgjort til-stand av forbindelsesskinnen. I tilfellet av at der brukes rør eller stenger, kan man også benytte klemmeforbindelser, som f. eks. er utført i likhet med konusklemmer og efter tiltrekning av en overkastmutter skaffer en vrksom klemmeforbindelse ved tilstramning av konusen. I forbindelse med oppfinnelsen kan der også brukes prefabri- one or more slot-shaped recesses, so that the screws used for the mutual mechanical connection in the slot or slots in question can be displaced in the loosened state of the connection rail. In the event that pipes or rods are used, clamp connections can also be used, such as is made in the same way as cone clamps and, after tightening an overhead nut, provides a working clamping connection by tightening the cone. In connection with the invention, prefabricated

kerte vinkelformede T-formede eller kors-formede hjelpe-elementer på forbindelses-stedene for skinnene, stengene eller rørene. kert angular T-shaped or cross-shaped auxiliary elements at the connection points for the rails, rods or pipes.

Claims (5)

1. Strømretteranlegg med én eller flere1. Rectifier system with one or more ventilanordninger, hvor hver ventilanordning inneholder flere parallellgrener med minst ett halvleder-likeretterelement hver,karakterisert ved at ledninger i de parallelle grener forløpende mellem ventilene og felles tilslutningspunkter for disse grener eller til en samleskinne som er felles for grenene, forlegges slik i rom-met under hensyntagen til de induktiviteter de danner, at der for de strømmer som går over de forskjellige parallelle grener av de enkelte ventilanordninger, virker slike nye —■ økede eller minskede — induktiviteter ved hvis hjelp der finner sted en relativ oppdeling av den enkelte ventil-anordnings samlede strøm på dens parallelle grener, i retning av en gjensidig tilnærmelse av disse strømandelers styrke. valve devices, where each valve device contains several parallel branches with at least one semiconductor rectifier element each, characterized by the fact that wires in the parallel branches running between the valves and common connection points for these branches or to a busbar that is common to the branches are laid in this way in the space below taking into account the inductances they form, that for the currents that pass over the different parallel branches of the individual valve devices, such new —■ increased or decreased — inductances act with the help of which a relative division of the individual valve device's overall current on its parallel branches, in the direction of a mutual approximation of the strength of these current shares. 2. Strømretteranlegg som angitt i på-stand 1, karakterisert ved at ledninger som i og for seg ut fra rent kon-struktive synspunkter blir å forlegge rett-linjet, blir lagt vinkelformet, sløyfeformet eller vindingsformet på en slik måte at der bevirkes en økning eller minskning av den av dem omsluttede magnetiske fluks flate, svarende til den tilstrebede induksjonsverdi. 2. Rectifier system as stated in claim 1, characterized by the fact that cables which in and of themselves from a purely constructive point of view are to be laid in a straight line, are laid in an angular, loop-shaped or winding-shaped manner in such a way that an increase is caused or reduction of the magnetic flux enclosed by them flat, corresponding to the desired induction value. 3. Strømretteranlegg som angitt i på-stand 1 eller 2, karakterisert ved at ledninger som fører til eller fra likeretterelementene og forbinder disse i de parallelle grener med et felles forgrenings-punkt ved ventilanordningen eller en samleskinne, er oppbygget av rør, stenger eller skinner på en slik måte at der ved eller mellem disse, fortrinsvis trinløst, kan innstilles rør-, stang- eller skinneformede forbindelsesledninger, fortrinsvis under anvendelse av gjensidige klemmeforbindelser, inntil den ønskede jevne andelsvise fordeling av strømmen over en ventilanordning på dennes parallelle grener er fremtvunget. 3. Rectifier system as stated in claim 1 or 2, characterized in that lines leading to or from the rectifier elements and connecting these in the parallel branches with a common branching point at the valve device or a busbar, are made up of pipes, rods or rails in such a way that tubular, rod or rail-shaped connecting lines can be set at or between these, preferably steplessly, preferably using mutual clamp connections, until the desired even proportional distribution of the current over a valve device on its parallel branches is enforced. 4. Strømretteranlegg som angitt i på-stand 3, karakterisert ved at der i de samme og/eller forskjellige parallelle grener er benyttet ledningsstykker med av-vikende tverrsnittsformer for oppnåelse av forskjellig spesifik egeninduktivitet pr. lengde-enhet. 4. Rectifier system as specified in claim 3, characterized in that in the same and/or different parallel branches, pieces of wire with different cross-sectional shapes are used to achieve different specific inductance per unit of length. 5. Strømretteranlegg som angitt i en av de foregående påstander, karakterisert ved at forbindelsesledninger er sammensatt av rettlinjede og vinkelformede konstruksjonselementer.5. Rectifier system as stated in one of the preceding claims, characterized in that connection lines are composed of rectilinear and angular construction elements.