NO140354B - Hydraulisk maskin. - Google Patents
Hydraulisk maskin. Download PDFInfo
- Publication number
- NO140354B NO140354B NO4755/73A NO475573A NO140354B NO 140354 B NO140354 B NO 140354B NO 4755/73 A NO4755/73 A NO 4755/73A NO 475573 A NO475573 A NO 475573A NO 140354 B NO140354 B NO 140354B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- pump
- turbine
- machine
- spiral housing
- impeller
- Prior art date
Links
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 5
- 210000000056 organ Anatomy 0.000 claims description 2
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- 230000006978 adaptation Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000003071 parasitic effect Effects 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F03—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS; WIND, SPRING, OR WEIGHT MOTORS; PRODUCING MECHANICAL POWER OR A REACTIVE PROPULSIVE THRUST, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F03B—MACHINES OR ENGINES FOR LIQUIDS
- F03B3/00—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto
- F03B3/10—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto characterised by having means for functioning alternatively as pumps or turbines
- F03B3/106—Machines or engines of reaction type; Parts or details peculiar thereto characterised by having means for functioning alternatively as pumps or turbines the turbine wheel and the pumps wheel being mounted in adjacent positions on the same shaft in a single casing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/20—Hydro energy
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/16—Mechanical energy storage, e.g. flywheels or pressurised fluids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S415/00—Rotary kinetic fluid motors or pumps
- Y10S415/91—Reversible between pump and motor use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Hydraulic Turbines (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Earth Drilling (AREA)
- Other Liquid Machine Or Engine Such As Wave Power Use (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en hydraulisk maskin innrettet for energi-overføring ved samvirke mellom pumpe og turbin. En sådan maskin, kjent under navnet "Isogyre" (varemerke) omfatter en hydraulisk turbin og en pumpe sammenbygget til en kompakt enhet forsynt med et særegent spiralformet hydraulisk kammer eller såkalt spiralhus. Løpehjulene for henhv. turbinen og pumpen er montert på en felles akse med pumpens innløp og turbinens utløp orientert i innbyrdes motsatt retning. Skovel-føringen for nevnte løpehjul er utført for samme rotasjonsretning ved turbindrift og pumping. Den ensartede rotasjonsretning for en sådan maskin er gjort mulig, på tross av bare et eneste spiralhus, ved hjelp av strømningsavbøyning i retning av tangensialkomponenten for vannstrømningen i spiralhuset, idet nevnte strømningsavbøyning frembringes enten mellom huset og turbinhjulet, eller mellom pumpehjulet og spiralhuset.
Denne kjente maskin omfatter videre anordninger (f.eks. forede sluser) som muliggjør adskillelse av spiralhusets indre rom fra rotasjonsrommet for pumpehjulet, henhv. turbinhjulet. Det vil således være mulig å koble ut pumpen under turbindrift og turbinen under pumping, med det formål å unngå energitap ved parasittstrømninger.
I de maskiner av denne art som er hittil foreslått eller til-virket, er pumpehjulet og turbinhjulet anordnet hovedsakelig symmetrisk i forhold til medianplanet for spiralhuset samt plassert så nær dette plan som mulig. De hydrauliske strømningskanaler som forbinder spiralhuset med turbinhjulet på den ene side og pumpehjulet med huset på den annen side,
er anordnet i det ringformede området som avgrenses av hjulenes omkrets og den indre sylindervegg av spiralhuset. Strømnings-avbøyningen i retning av tangensialkomponenten for vann-strømningen i spiralhuset, frembringes i dette sterkt begrensede ringformede området, enten ved avbøyning av innløpet til turbinens ledeskovler, eller ved krumning av utløpskanalene fra pumpens diffusor.
På grunn av at nevnte strømningsavbøyninger skjer over for-holdsvis korte strekninger nedsettes maskinens samlede virkningsgrad, som er sammensatt av henholdsvis turbinens og pumpens virkningsgrad.
På denne bakgrunn av kjent teknikk er det et formål for foreliggende oppfinnelse å fremskaffe en hydraulisk maskin av ovenfor angitt art, men hvori de påkrevede strømningsavbøyninger i retning av tangensialkomponenten for vannstrømningen i spiralhuset kan finne sted over betraktelig lengere strekninger enn det som tidligere har vært mulig, således at vesentlig høyere samlet virkningsgrad for maskinen kan oppnås.
Oppfinnelsen gjelder således en hydraulisk maskin som omfatter en turbin og en pumpe med pumpens innløp og turbinens utløp innbyrdes motsatt rettet, og hvori turbinéns og pumpens løpe-hjul sitter på samme aksel og er anordnet for, hver for seg og med samme rotasjonsretning, å samarbeide med et spiral-
hus, som både står i forbindelse med turbinens ledeskovler og pumpens utløp, samt organer er anordnet for å avstenge husets indre rom fra rotasjonsrommet for henholdsvis turbinens og pumpens løpehjul.
Maskinens særtrekk i henhold til oppfinnelsen består herunder i at ett av nevnte lø<p>ehjul er anordnet hovedsakelig i spiralhusets medianplan, mens det annet hjul er anordnet i vesentlig avstand fra nevnte medianplan og står i forbindelse med spiralhuset gjennom rørkanaler som er utformet for å forandre retningen av tangensialkomponenten av strømningen i nevnte kanaler.
Oppfinnelsen vil nå bli nærmere forklart ved hjelp av utførelseseksempler og under henvisning til de vedføyde tegninger, hvorpå: Fig. 1 viser et aksialsnitt gjennom en hydraulisk maskin i
henhold til oppfinnelsen.
Fig. 2 viser tverrsnitt langs linjene II-II, III-III og IV-IV
i fig. 1;
Fig. 3 viser et aksialsnitt gjennom en første utførelses-variant av maskinen i fig. 1; Fig. 4 viser et aksialsnitt gjennom en ytterligere utførelses-variant; Fig. 5 viser et tverrsnitt gjennom linjen V-V i fig. 4, og Fig. 6 viser en del av et liknende snitt som i fig. 5, gjennom
en tredje utførelsesvariant av maskinen i fig. 1.
Den maskin som er vist i fig. 1, omfatter et eneste spiralhus 12, en turbin i ett trinn og en pumpe i ett trinn. Turbin-løpehjulet 15 og pumpeløpehjulet 23 er montert på en felles vertikal aksel 13, med pumpens innløpsåpning 24 vendt motsatt turbinens utløpsåpning 14. Skovlene på de nevnte løpehjul er anordnet for rotasjon i samme retning.
Turbinhjulet 15 er plassert hovedsakelig i medianplanet for spiralhuset 12. Tilførselskanalen for vanntilførsel til turbinhjulet 15 er helt og holdent anordnet i det ringformede området som avgrenses av omkretsen av dette hjul og spiralhusets sylinderformede innervegg. Den tangensielle strømnings-retning for vannet i spiralhuset bibeholdes uten forandring langs hele lengden av denne kanal (se fig. 2, snitt II-II).
Det faste ledeapparat 4 for turbinen er utformet i samsvar med konstruksjonskriteriene for Francisturbiner. Det samme er tilfellet for ledeskovlene 5 som tilsammen utgjør turbinens innstillbare ledeapparat. Denne fordeler styres av en vanlig mekanisme, som utgjøres av en skyvering 11 som over en driv-stanganordning 1 påvirker dreietapper 2 for skovlene 5.
En sperreanordning, som f.eks. skyveventilen 3, muliggjør adskillelse av det indre rom i spiralhuset 12 fra rotasjonsrommet for turbinhjulet 15. De innstillbare ledeskovler 5
i ledeapparatet kan imidlertid også anvendes for samme formål. Skyveventilen 3 er anordnet mellom det faste ledeapparat 4 og ledeskovlene 5, men kan også være plassert mellom skovlene 5 og turbinhjulet 15.
Pumpehjulet 23 er anordnet i en vesentlig avstand fra medianplanet for spiralhuset 12.
Et faststående konstruksjonselement 16, som bærer et lager 19 for akselen 13, er anbragt mellctai nevnte løpehjul 15 og 23. Avbøyningskanaler 7 som oppretter hydraulisk forbindelse mellom pumpehjulet 23 og spiralhuset 12, er anordnet langs omkretsen av det faste konstruksjonselement 16. Utstikkende tverr-ribber 8 på nevnte element 16 utgjør sidevegger for avbøynings-kanalene 7 (fig. 2).
Forskjellige ringformede kammere 17, 20 som omgir akselen, er anordnet i elementet 16 på begge sider av lageret, og står i forbindelse med den ytre atmosfære gjennom kanalpassasjer 18, 21 i ribbene 8 på det faststående konstruksjonselement 16.
Disse ringformede kammere 17, 20 sørger for forskjellige arbeidsfunksjoner, som f.eks. oljesirkulasjon i lageret, avløp for vannlekkasjer, ventilasjon, kjøling eller drenering. Pumpehjulet 23 er montert frittbærende ved enden av den felles aksel 13; idet hjulets helt frie innløpsåpning 24 da kan motta vann under de gunstigste hydrauliske forhold.
Pumpens faststående diffusor 9 med ledevinger anordnet på vanlig måte (se fig. 2, snitt III-III) er plassert langs omkretsen av pumpehjulet. Disse vinger påvirker ikke retningen av den tangensiale strømningskomponent ut fra pumpehjulet 23. Vingenes anordning og deres tilpasning til de avbøyde strømnings-kanaler bygger på den teknikk som anvendes for returkanalene i flertrinnspumper.
Avbøyningskanalene 7 som pumpens diffusor 9 munner ut i, sikrer hydraulisk tilpasning og gradvis avbøyning i retning av tangensialkomponenten for vannstrømningen mellom omkretsen av pumpehjulet 23 og spiralhuset 12. Disse kanaler munner ut i spiralhuset ved 6 i en vinkel som gir vannstrømningen fra kanalene 7 en strømningsretning nær den naturlige strømnings-retning for vannet i spiralhuset (se fig. 2, snitt IV-IV).
En sperreanordning utført som skyveventil er plassert mellom omkretsen av pumpehjulet 23 og dets diffusor 9 for å muliggjøre avsperring av det indre rom i spiralhuset 12 fra rotasjonsrommet for pumpehjulet 23.
Det vil innses at det kan angis tallrike utførelsevarianter
av den konstruksjon som er vist i fig. 1 og 2.
Med hensyn til den utførelsesvariant som er vist i fig. 3, munner avbøyningskanalene ut i et annet parti av ytterveggen av spiralhuset 12. Disse avbøyningskanaler kan utgjøres av et antall innbyrdes adskilte rørkanaler 22. I dette tilfelle er kanalpassasjene 18, 21 ført på mest mulig hensiktsmessig måte gjennom elementet 16, hvis tverribber ikke lenger." nødvendigvis behøver å utgjøre sidevegger for avbøyningskanalene.
I den utførelsesvariant som er vist i fig. 4, utgjøres av-bøyningskanalene av flere innbyrdes adskilte rørkanaler 22,
som er ført på utsiden av elementet 16, uten direkte forbindelse
med dette element.
Disse rørkanaler 22 munner ut ved 6 på omkretsen av spiralhuset 12, i en vinkel som gir vannstrømningen en retning nær den naturlige strømningsretning i spiralhuset. Rørkanalene kan ellers også munne ut i en annen yttervegg av spiralhuset. Tverrsnitt gjennom denne utførelsesvariant viser i fig. 5 den hydrauliske anordning av henholdsvis pumpen og og turbinen.
Venstre side av denne figur viser de delvis spiralformede avbøyninger 25, som er anordnet langs periferien av pumpehjulet 23, og som hver går over i et divergerende røravsnitt 26 som danner diffusor og innløp til en avbøyningskanal 22.
I den utførelsesvariant som er vist i fig. 6, er de delvis spiralformede avsnitt 25 anordnet ved periferien av en diffusor med faste blader 9. Rørstussene 26 kan også ha konstant tverrsnitt.
Skyveventilen 10 kan erstattes av innbyrdes adskilte avstengningsorganer, som etter ønske kan anbringes i hver av de adskilte rørkanaler som er omtalt under henvisning til de to sistnevnte utførelsevarianter.
Maskinens aksel kan være vertikal, horisontal eller skråstilt. Turbinhjulet 15 og/eller pumpehjulet 23 kan være radialhjul, diagonalhjul eller aksialhjul.
Pumpen med sin fritt opphengte rotor på akselenden kan være anordnet i to pumpetrinn, mens turbinen kan omfatte ett eller to trinn. Akslen kan være av gjennomløpende type (f.eks. som ved en Francis-dublett) enten turbinen og pumpen omfatter ett eller flere trinn.
Pumpen kan være utstyrt med retningsinnstillbare diffusorer. De respektive plasseringer av turbinhjulet og pumpehjulet i forhold til spiralhusets medianplan kan være som beskrevet
ovenfor eller vise versa.
Blant de oppnådde tekniske og økonomiske fordeler ved de ovenfor beskrevede sammenstillinger av turbin og pumpe i henhold til oppfinnelsen, skal det spesiélt fremheves følgende: Retningsforandringen av vannstrømningens tangensialkomponent finner sted gradvis og gir små tap i avbøyningskanalene.
Denne prosess finner sted mellom utgangen fra pumpens
diffusor og spiralhuset. Dette er utelukket ved maskiner av "Isogyre"-typen som er bygd på grunnlag av kjent teknikk. Hvilken form de krumme diffusorer en antar, i dette tilfelle, vil de sekundære strømninger som fremkalles av strømlinjens sterke krumning forstyrre strømningsmønstret i den avdempede strømning i diffusoren, hvilket vil bevirke betydelige energitap. Alle elementer i den turbin som er inkludert i den beskrevede hydrauliske maskin, er utformet og fungerer som i en tilsvarende turbin av klassisk utførelse. De tilleggstap som fremkom ved de tidligere konstruksjoner på grunn av de krumme tverr-ribber i turbinen, kan nå hensiktsmessig unngås, samtidig som virkningsgraden under turbindrift øker, uten at dette skjer på bekostning av ydelsen under pumping.
Ved maskiner av "Isogyre"-typen i henhold til kjent teknikk holdes tilleggstapene frembragt, ved sekundærstrømmene i forbindelse med de krumme tverr-ribber i turbinen, innenfor rimelige grenser ved å frembringe en aksellerasjon ved passasje av ribbene, hvilket bare kan oppnås ved en vesentlig overdimensjonering av spiralhuset. I motsetning til dette kan i foreliggende maskin i henhold til oppfinnelsen tilsvarende ribber utformes i overensstemmelse med vanlige konstruksjons-kriterier for Francis-turbiner, således at tidligere er-faringer utnyttes for å oppnå minimalt energitap, samtidig som et langt mindre spiralhus kan anvendes. Optimal virkningsgrad er således sikret, samtidig som det oppnås et økomisk materialbruk og en omfangsreduksjon for den foreliggende maskin, hvilket har fordelaktig virkning på anleggsdimensjoner og produksjonsomkostninger.
I det ekstraordinære tilfelle hvor økonomisk pumpedrift
er viktigere enn økonomisk turbindrift, er det mulig å favorisere pumpens virkningsgrad på bekostning av en svak senkning av turbinens virkningsgrad, ved å bytte om pumpehjulets og turbinhjulets respektive plasseringer i forhold til spiralhusets medianplan. Pumpens diffusorer munner da direkte ut i spiralhuset, og disse diffusorer kan utformes på grunnlag av ervervet erfarting for å oppnå optimal arbeids-funksjon. Den gradvise retningsforandring av vannstrømningens tangensiale komponent er likevel sikret ved de avbøyningskanaler som forbinder spiralhuset med turbinens ledeapparat.
Plassering av et føringslager mellom turbinhjulet og pumpehjulet medfører åpenbare konstruktive fordeler og frem-
bringer også gunstige hydrauliske forhold. Akslens kritiske omdreiningstall unngås lett, uten at det vil være nødvendig å øke dens diameter utover de verdier som er nødvendig av hensyn til det overførte dreiemoment. Akslen vil således bli billigere. Klaringene i hjulenes vanntilførseler kan nedsettes, da en konsentrisitetsfeil ikke behøver å fryktes, således at vann-lekkasjen kan reduseres til fordel for virkningsgraden. Den frie opphengning av pumpens rotor frigjør fullstendig pumpens inn-sugningsåpning til fordel for pumpehjulets kavitasjonsfasthet. Ved samme trykkforhold nedsettes således erosjonen på grunn av kavitasjon, og med samme erosjonsrisiko kan maskinen utnytte lavere trykkforhold. En nedsetning av bygge- og drifts-omkostningene kan derved oppnås.
I maskiner av typen "Isogyre" i henhold til kjent teknikk, tillater ikke den innkoblede felles vannavtetning mellom turbinhjulet og pumpehjulet noen optimal utlikning av aksial-trykkene under alle driftsforhold. I den beskrevede maskin i henhold til■oppfinnelsen kan de tilsvarende forbindelser dimensjoneres individuelt for hvert av hjulene og aksial-trykkene holdes på meget lavere verdier.
Evakueringen av lekkasjevann fra hjulenes vannavtetninger har hittil funnet sted gjennom kanaler ført gjennom en sentral såle anbragt mellom pumpehjulet og det nærliggende turbinhjul. Disse kanaler er da ført gjennom spiralhusets tverr-ribber. Den praktiske utførelse av disse kanaler medfører vanskelige og dyre arbeidsprosesser. Ved den foreliggende maskin i henhold til oppfinnelsen evakueres lekkasjevann ved hjelp av de viste kammere i føringslagret og de angitte dreneringskanaler gjennom dette, hvilket er en langt mer økonomisk utførelse.
Videre er dreneringskanalene meget korte og rettlinjede, hvilket også letter evakueringen av lekkasjevann.
Claims (10)
1. Hydraulisk maskin som omfatter en turbin og en pumpe
med pumpens innløp (24) og turbinens utløp (14) innbyrdes motsatt rettet, og hvori turbinens og pumpens løpehjul (15, 23) sitter på samme aksel og er anordnet for, hver for seg og med samme rotasjonsretning, å samarbeide med et spiralhus (12), som både står i forbindelse med turbinens ledeskovler (5) og pumpens utløp (9), samt organer er anordnet for å avstenge husets indre rom fra rotasjonsrommet for henholdsvis turbinens og pumpens løpehjul;karakterisert ved at ett av nevnte løpehjul (15) er anordnet hovedsakelig i spiralhusets medianplan, mens det annet hjul (23) er anordnet i vesentlig avstand fra nevnte medianplan og står i forbindelse med spiralhuset (12) gjennom rørkanaler (7, 22) som er utformet for å forandre retningen av tangensialkomponenten av strømningen i nevnte kanaler.
2. Maskin som angitt i krav 1,karakterisert ved at det mellom nevnte løpe-hjul (15, 23) er anordnet et fast konstruksjonselement (16) av spiralhuset, og som bærer et føringslager (19) for akselen (13).
3. Maskin som angitt i krav 1 eller 2, karakterisert ved at forskjellige ringformede kammere (17, 20) som omgir akselen, er utformet i det faste konstruksjonselement (16) og står i forbindelse med den ytre atmosfære gjennom kanalpassasjer (18, 21).
4. Maskin som angitt i krav 1-3,karakterisert ved at nevnte retningsendrende rørkanaler (7) er dannet mellom skillevegger i et ringkammer som er innbygd i det faste konstruksjonselement (16) og forbundet med strømningskammeret (12).
5. Maskin som angitt i krav 1-3,karakterisert ved at nevnte retningsendrende rørkanaler (22) i det minste delvis består av rørstusser, som er tilsluttet spiralhuset (12).
6. Maskin som angitt i krav 5,karakterisert ved at avstengningsorganer er anordnet i forbindelse med rørstussene.
7. Maskin som angitt i krav 1-6,karakterisert ved at turbinhjulet (15) hovedsakelig er anordnet i medianplanet for spiralhuset (12), mens pumpehjulet (23) er plassert aksialt forskjøvet i forhold til dette plan, og nevnte retningsendrende rørkanaler (7, 22) forbinder utløpet av pumpens diffusor (9, 26) med spiralhuset (12).
8. Maskin som angitt i krav 1-6,karakterisert ved at pumpehjulet (23) hovedsakelig er anordnet i medianplanet for spiralhuset (12), mens turbinhjulet (15) er plassert aksialt forskjøvet i forhold til dette plan, og de retningsendrende rørkanaler (7, 22) forbinder spiralhuset (12) med turbinens ledeskovler (5).
9. Maskin som angitt i krav 1-8,karakterisert ved at den felles aksel (13) for nevnte løpehjul (15, 23) utgjøres av en utragende akseltapp, og pumpehjulet (23) er slik opplagret på akseltappens fri ende at pumpens sugeåpning (24) ligger helt fritt.
10. Maskin som angitt i krav 1-8, karakterisert ved at pumpen og/eller turbinen er utført i flere trinn.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH1819172A CH560323A5 (no) | 1972-12-14 | 1972-12-14 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO140354B true NO140354B (no) | 1979-05-07 |
NO140354C NO140354C (no) | 1979-08-15 |
Family
ID=4431163
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO4755/73A NO140354C (no) | 1972-12-14 | 1973-12-13 | Hydraulisk maskin. |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3897167A (no) |
JP (1) | JPS4987933A (no) |
AR (1) | AR196726A1 (no) |
AT (1) | AT328997B (no) |
AU (1) | AU469511B2 (no) |
BE (1) | BE808560A (no) |
BR (1) | BR7309747D0 (no) |
CA (1) | CA988002A (no) |
CH (1) | CH560323A5 (no) |
CS (1) | CS189621B2 (no) |
DD (1) | DD109713A5 (no) |
DE (1) | DE2363166C3 (no) |
ES (1) | ES421383A1 (no) |
FI (1) | FI54734C (no) |
FR (1) | FR2330277A5 (no) |
GB (1) | GB1452139A (no) |
IN (1) | IN139593B (no) |
IT (1) | IT999910B (no) |
NL (1) | NL7317149A (no) |
NO (1) | NO140354C (no) |
PL (1) | PL85749B1 (no) |
RO (1) | RO64407A (no) |
SE (1) | SE402328B (no) |
ZA (1) | ZA739452B (no) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH577632A5 (no) * | 1974-07-09 | 1976-07-15 | Charmilles Sa Ateliers | |
CH621602A5 (en) * | 1977-05-25 | 1981-02-13 | Escher Wyss Ag | Hydro-electric generating set |
CH611981A5 (no) * | 1977-07-18 | 1979-06-29 | Charmilles Sa Ateliers | |
CH626138A5 (no) * | 1978-11-28 | 1981-10-30 | Charmilles Sa Ateliers | |
YU34281A (en) * | 1980-02-26 | 1984-06-30 | Charmilles Sa Ateliers | Method of controlling pump flow in a plant operating both as a pump and a turbine |
DE102010053704A1 (de) * | 2010-12-07 | 2012-06-14 | Voith Patent Gmbh | Pumpturbinenanlage |
DE102011107829A1 (de) * | 2011-07-01 | 2013-01-03 | Voith Patent Gmbh | Pumpturbinenanlage |
US9121460B2 (en) * | 2012-03-23 | 2015-09-01 | GM Global Technology Operations LLC | Transmission control fluid diffuser |
CN111794893A (zh) * | 2020-07-22 | 2020-10-20 | 重庆华能水电设备制造有限公司 | 抽水蓄能水轮发电机组双涡轮结构 |
CN112065643A (zh) * | 2020-08-12 | 2020-12-11 | 南京航空航天大学 | 一种轮缘直驱发电式波浪能发电装置 |
Family Cites Families (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL95500C (no) * | 1957-02-27 | |||
JPS3923078Y1 (no) * | 1962-01-26 | 1964-08-11 |
-
1972
- 1972-12-14 CH CH1819172A patent/CH560323A5/xx not_active IP Right Cessation
-
1973
- 1973-12-05 US US421789A patent/US3897167A/en not_active Expired - Lifetime
- 1973-12-06 IT IT7058773A patent/IT999910B/it active
- 1973-12-06 RO RO7376910A patent/RO64407A/ro unknown
- 1973-12-12 DD DD175287A patent/DD109713A5/xx unknown
- 1973-12-12 BE BE138800A patent/BE808560A/xx unknown
- 1973-12-12 JP JP48139270A patent/JPS4987933A/ja active Pending
- 1973-12-12 AT AT1041673A patent/AT328997B/de not_active IP Right Cessation
- 1973-12-12 CA CA187,997A patent/CA988002A/en not_active Expired
- 1973-12-12 SE SE7316764A patent/SE402328B/xx unknown
- 1973-12-12 ES ES421383A patent/ES421383A1/es not_active Expired
- 1973-12-12 FI FI3806/73A patent/FI54734C/fi active
- 1973-12-12 FR FR7344416A patent/FR2330277A5/fr not_active Expired
- 1973-12-13 CS CS738657A patent/CS189621B2/cs unknown
- 1973-12-13 NO NO4755/73A patent/NO140354C/no unknown
- 1973-12-13 BR BR9747/73A patent/BR7309747D0/pt unknown
- 1973-12-13 ZA ZA739452A patent/ZA739452B/xx unknown
- 1973-12-13 AU AU63557/73A patent/AU469511B2/en not_active Expired
- 1973-12-13 GB GB5772173A patent/GB1452139A/en not_active Expired
- 1973-12-14 AR AR251535A patent/AR196726A1/es active
- 1973-12-14 NL NL7317149A patent/NL7317149A/xx not_active Application Discontinuation
- 1973-12-14 IN IN2726/CAL/73A patent/IN139593B/en unknown
- 1973-12-14 DE DE2363166A patent/DE2363166C3/de not_active Expired
- 1973-12-14 PL PL1973167332A patent/PL85749B1/pl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI54734C (fi) | 1979-02-12 |
AU6355773A (en) | 1975-06-19 |
RO64407A (ro) | 1980-01-15 |
ATA1041673A (de) | 1975-06-15 |
CH560323A5 (no) | 1975-03-27 |
AU469511B2 (en) | 1976-02-12 |
IT999910B (it) | 1976-03-10 |
AT328997B (de) | 1976-04-26 |
NO140354C (no) | 1979-08-15 |
AR196726A1 (es) | 1974-02-12 |
IN139593B (no) | 1976-07-03 |
JPS4987933A (no) | 1974-08-22 |
SE402328B (sv) | 1978-06-26 |
BR7309747D0 (pt) | 1974-08-29 |
ES421383A1 (es) | 1976-04-01 |
GB1452139A (en) | 1976-10-13 |
DE2363166C3 (de) | 1978-06-08 |
DD109713A5 (no) | 1974-11-12 |
FI54734B (fi) | 1978-10-31 |
BE808560A (fr) | 1974-06-12 |
NL7317149A (no) | 1974-06-18 |
CS189621B2 (en) | 1979-04-30 |
PL85749B1 (no) | 1976-04-30 |
CA988002A (en) | 1976-04-27 |
DE2363166A1 (de) | 1974-06-20 |
ZA739452B (en) | 1974-11-27 |
DE2363166B2 (de) | 1977-10-13 |
US3897167A (en) | 1975-07-29 |
FR2330277A5 (fr) | 1977-05-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105485022B (zh) | 节段式多级离心泵 | |
CN106150577B (zh) | 用于通过有机朗肯循环产生能量的设备和方法 | |
NO130025B (no) | ||
CN105570186A (zh) | 一种能实现轴向力自平衡的单级离心泵 | |
NO140354B (no) | Hydraulisk maskin. | |
NO168539B (no) | Ympemiddel for stoepejern. | |
CN201265547Y (zh) | 平衡型单吸卧式多级离心泵 | |
US1813747A (en) | Centrifugal pump | |
CN104976133A (zh) | 一种机械密封带漩涡泵闭式自循环***的高温水泵 | |
US2204857A (en) | Series-parallel submersible pump | |
CN108223242B (zh) | 一种flng液力透平的轴向力平衡机构及计算方法 | |
US3385225A (en) | Rotary pump | |
US3694101A (en) | Reentry centrifugal pump/mixers | |
US3267869A (en) | Multi-stage axial flow high pressure pump | |
JPS5847171A (ja) | 多段水力機械 | |
US2887958A (en) | Pump | |
CN206860242U (zh) | 隔热罩装置及包括其的超高压中间再热式汽轮机 | |
JPS6316583B2 (no) | ||
NO782459L (no) | Hydraulisk maskin. | |
NO131555B (no) | ||
US1929496A (en) | Centrifugal force pump | |
US2184661A (en) | Elastic fluid turbine | |
JP2020133596A (ja) | インペラ及び回転機械 | |
CN216867019U (zh) | 一种锅炉给水泵 | |
CN203822646U (zh) | 新型凝结水泵 |