NO138399B - Fremgangsmaate for fremstilling av kaseinholdig spebarnmat - Google Patents

Description

Fremstilling og innretning til fremstilling av alkalifosfater.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til fremstilling av alkalifosfater av alkaliklorider, fosforoksygen og eventuelt vann såvelsom en innretning til gjennom-føring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.

Fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen til fremstilling av alkalifosfater fra alkaliklorider, fosforoksygen og/eller luft såvelsom eventuelt vann, ved innføring av alkalikloridet i en fosforflamme, er karakterisert ved at alkalikloridet forstøves i flammeretningen inne i og likerettet med den forstøvede kjegleformede tilførselstrøm av komponentene som mates inn i flammesonen, hvorpå reaksjonsproduktet opparbeides etter i og for seg kjente fremgangsmåter.

Det nødvendige oksygen kan tilføres

i form av luft resp. luft/CX-blandinger. Endelig kan alkalikloridet fordelaktig for-støves suspendert i en oksygen- og/eller luftstrøm.

Ifølge oppfinnelsen frembringes fosforflammen ved forbrenning av 100 g fosfor med ca. 90 til 500 1 fortrinsvis ca. 180 1 oksygen. Til reaksjonssonen kan det dessuten tilføres vann i form av vanndamp. Som alkaliklorider anvendes spesielt natri-um eller kaliumklorid. Fosforflammen mates ifølge oppfinnelsen fordelaktigst med smelteflytende fosfor.

Ved arbeide uten vanndamptilsetning tilføres oksygenet i det minste i en mengde som er tilstrekkelig til ved siden av omsetningen til alkalifosfater dessuten, å

sikre en oksydasjon av klorionet til fritt klor. Herfor anvendes et oksygenoverskudd

på minst ca. 30 pst., foretrukket på ca. 50 pst. referert til den støkiometriske beregnede mengde. Endelig overholdes et forhold Pl>0.-, : Me.O (Me = alkalimetall) som ligger mellom ca. 1:1 og 1 : 2.

Ved arbeide etter fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen brenner fosforflammen med nedad rettet flammesone ut av en ved den øvre ende av et tårn anordnet brenner. Den fremkomne varme smelte av reaksjonsproduktet males etter avkjøling og stivning og opløses under omrøring i vann eller vandig fosfatoppløsning og forarbeides på krystallisert fosfat. Det i avgassen medrevne fosfat og/eller P,0-, utskilles fra denen avgass på egnet og kjent måte, eksempelvis ved utvasking og absorbsjon ved hjelp av konsentrert fosforsyre og forenes med hovedmengden av reaksjonsproduktet. Det klorhydrogen som inneholdes i den fra utvaskingen bortstrømmende avgass, absorberes hensiktsmessig i tilknyt-ning ved hjelp av en vandig HCl-oppløs-ning, mens den i avgassen fra utvaskingen bortstrømmende ved vannfri arbeidsmåte inneholdende klorgassdel forarbeides på klorhydrogen og kan deretter absorberes som sådan.

Ifølge en ytterligere tanke ved oppfinnelsen holdes innerveggen av reaksjonsrommet ved egnet ytre avkjøling på temperaturer under reaksjonsproduktets smel-tepunkt, hvorved det sikres dannelsen av et tilsvarende beskyttelseslag på denne indre vegg.

Innretningen ifølge oppfinnelsen til gjennomføring av den beskrevne fremgangsmåte består av et loddrett reaksjonstårn med en brenner som er anbragt ved tårnets øvre ende og som er utformet i form av en blandingsdyse, videre av et vasketårn som er etterkoplet det nedre gassavtrekk, og eventuelt et klorhydrogen-fremstillings- og klorhydrogenabsorbsjons-anlegg, videre av en kjølevalse resp. et oppløsningskar for det reaksjonsprodukt som fjernes ved bunnen av reaksjonstårnet. Den ved den øvre ende av reaksjonstårnet sentralt anbragte og nedad-rettede blandingsdyse som danner brenneren, er utstyrt med en tilførsel for det eventuelt i luft eller oksygen suspenderte alkaliklorid, en tilførsel for det spesielt smelteflytende fosfor, en tilførsel for den eventuelt med oksygen anrikede luft og en, eventuelt ubenyttet, tilførsel for vanndamp. Endelig består denne blandingsdyse som danner brenneren, av en av de nevnte til-førselsledninger utstyrt med konsentrisk i hverandre innskutte rørstusser av forskjellig diameter. Disse rørstusser er avsmalnet i retning av brennerutløpet, hvorved enkelte rørender kan overrages av ytterligere rørender. Denne forholdsreget er imidlertid ikke nødvendig.

Fremgangsmåten og innretningen ifølge oppfinnelsen egner seg spesielt for gjennomføring av følgende reaksjoner:

idet størrelsen x kan anta verdier fra 2—8 og med begrepet Me skal forstås et alkalimetall.

I detalj skal det til arbeidsmetoden ifølge oppfinnelsen og til teknikkens stand dessuten nevnes følgende: Den omsetning som er nevnt i formlene, er hittil ikke blitt gjennomført teknisk, fordi det stillte seg mange vanskeligheter mot dens virkeligjørelse. Forsøk på å gjen-nomføre reaksjonen i en dreierørsovn strandet, fordi omsetningen i en smelte foregikk for langsomt og for ufullstendig og korrosjonsvanskelighetene kunne ikke mestres. Man lot en fosforflamme brenne inn i en dreierørsovn og tilførte i motstrøm eller i likestrøm alkalikloridet i smeiten. De derved dannede produkter var imidlertid i betraktelig grad forurenset med ikke omsatt alkaliklorid, og reaksjonene i smeiten krevde på grunn av den forholdsvis lille overflate meget lang tid.

For gjennomføring av reaksjonslignin-gen ifølge ligning (I) er det allerede også foreslått å la omsetningen foregå i gassfase. For herved å få en fullstendig forbrenning av fosforet til fosforpentoksyd ble fosforet på forhånd fordampet ved 280° C og fosfordampen tilført en brenner til forbrenning. Ved denne anordning, som riktignok muliggjør en fullstendig forbrenning av fosforet er det imidlertid meget vanskelig i reaksjonsrommet å frem-bringe den for omsetningsforløpet nød-vendige energitetthet. Det ble derfor anordnet ekstra varmemuligheter ved hjelp av hydrogen, fyringsolje, fyringsgass og ekstra oksygen eller ved hjelp av elektrisk strøm.

Ved de kjente fremgangsmåter av denne type ble fosfor-forbrenningen og alkaliklorid-tilførselen anordnet atskilt fra hverandre. Alkalikloridet ble følgelig ikke bragt til reaksjon ved det varmeste sted, og følgelig stedet for den største varme-utvikling, nemlig i fosforflammen, med det dannede pentaoksyd, men ble tilført på et lokalt atskilt sted av reaksjonskaret i likestrøm eller motstrøm. Det dannet seg herved vanligvis en smelte av alkaliklorid og allerede dannet fosfat som da først kunne fåes mer eller mindre klorfattig ved lengre varmebehandling og innvirkning av fosforpentoksyd.

En slik avklorering foregår nå desto tidligere jo bedre det sørges for en mest mulig fin fordeling av smeiten. Således har det vist seg at reaksjonen forløper hurtigst og mest fullstendig når dannelsen av de ønskede sluttprodukter foregår før det overhodet er dannet en sammenhengende smelte. Ved gjennomføring av reaksjonen i gassfasen får man en fullstendig omsetning. Ved arbeide i gassfase unngås også mange korrosjonsvanskeligheter, fordi smeltens angrep på de utenifra avkjølte vegger av reaksjonskaret ytterliggående er forhindret.

Det er for dette formål allerede foreslått å inndyse alkaliklorid i en fosfor-flammering. Denne flammering besto imidlertid av et større antall av med fosfordamp matede enkeltflammer, hvorved det ikke ble bevirket dannelsen av en skarp begrenset varm flammesone, men oppvarmningen av et større reaksjonsrom. På denne måte kunne ingen så store energimengder kon-sentreres på det minste rom som det eksempelvis er nødvendig til raskt og fullstendig forløp av de nevnte reaksjoner, og som på den annen side kan oppnås ved forbrenning av smeltet fosfor. Dessuten ble alkalikloridet ved den kjente arbeidsmåte ikke tilført i samme retning som fosforflammen, men omtrent loddrett til flame-ringen. Av de anførte grunner førte også denne tidligere anordning ikke til teknisk utføring av fremgangsmåten.

For oppnåelsen av en for omsetningen nødvendig energitetthet, hvorved reak-sjonsforløpet begrenses til en meget liten lokalt begrenset sone, altså konsentrerin-gen av store energimengder til et lite rom, lykkes best når man ifølge oppfinnelsen ved hjelp av en dyse forstøver smelteflytende fosfor så fint at det ved tilstrekkelig oksygentilførsel også foregår en fullstendig forbrenning av fosforet til fosforpentoksy-det, når det i denne flamme samtidig og i samme retning innsprøytes alkaliklorid og dessuten ved reaksjonsforløpet etter ovenstående ligning (I) sørges for et tilstrekkelig vanndampinnhold i reaksjons- og for-støvningstårnet. Spesielt reaksjonen ifølge ligning (II) d. v. s. uten ELO, krever høyere temperaturer og en større energitetthet, hilket er sikret ved hjelp av fremgangs-måteanordningen ifølge oppfinnelsen ved anvendelsen av et oksygenoverskudd og ved å arbeide med smelteflytende fosfor.

Som ytterligere fordel ved arbeidsmåten og anordningen ifølge oppfinnelsen, kan det nevnes at det ikke mer inntrer et tilbakeløpende forløp av reaksjonen etter de ovenstående ligninger (I og II), således at en bråavkjøling av de smeltedråper som danner seg umiddelbart etter reaksjonen, ikke mere er tvingende nødvendig, men på fordelaktig måte også først kan foregå utenfor reaksjonstårnet.

Ved anvendelsen ifølge oppfinnelsen av en dyse til forstøvning av smelteflytende fosfor ved hjelp av luft, oksygen eller oksygenanriket luft, og ved at det innen-for denne dyse er anordnet en ytterligere dyse til forstøvning av alkaliklorid, hvorved det oppstår en slags blandingsdyse, be-virke med de minste omkostninger og ved det minste rom en størst mulig energitetthet og den største stoffomsetning.

Forbrenningen av flytende fosfor med luft eller oksygen er riktignok kjent fra fosforsyrefremstillingen på termisk måte, ved denne arbeidsmåte blir midlertid ikke innbragt i fosforflammen noe ytterligere stoff som i foreliggende tilfelle, f. eks. alkaliklorid. En tidsmessig dårlig og ufullstendig forbrenning av fosforet kan ved arbeidsmåten til fremstilling av fosforsyre derved igjen forbedres ved at en etter-oksydasjon av lavereverdige fosforoksyder også er mulig i den i forbrenningstårnet sirkulerende fosforsyre. Når imidlertid ved foreliggende alkali-fosfatfremstilling forbrenningen forløper ufullstendig, kan fosfatet etter å ha passert flammesonen ikke mere oksyderes etterpå. Ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen stilles det derfor større krav til fosforbrenningen enn ved de hittil anvendte arbeidsmåter.

Et ytterligere trekk ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er anordningen av blandingsdysen som er utformet som flerstoffdyse og plasert sentralt ved hodet av et forstøvningstårn med loddrett nedadrettet fosforflamme. Alle reaksjonsdelta-gere og det fremkomne reaksjonsprodukt tørres i likestrøm med avgassene ovenifra nedad gjennom forstøvningstårnet. Derved oppnås et meget sterkt temperaturfall fra den sentralt beliggende varme reaksjons-sone mot forstøvningstårnets vegg, hvorved da ved ekstra avkjøling av forstøv-ningstårnets vegg med luft eller vann korrosjonsangrepet ved smeiten praktisk talt hindres. Den ferdige smelte kan fjernes nederst i reaksjonstårnet, avkjøles og males eller også ledes fra reaksjonstårnet, ut i vann og oppløses heri. I sistnevnte tilfelle kan den fremkomne fosfatoppløs-ning forarbeides på andre krystalliserte fosfater som eksempelvis trifosfat, pyrofos-fat eller ortofosfat.

Som ytterligere fordelaktig trekk ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan det nevnes den ved reaksjonen opptredende resp. fremkomne lille avgassmengde. Da fosforflammen som eneste varmekilde og oksygenforbrukende innretning bare be-høver et visst oksygenoverskudd på ca. 10 pst.—100 pst. kan spesielt ved anvendelsen av med oksygen anriket luft eller bare av oksygen, avgassmengden holdes meget liten. Fordi ved avgassmengden også de fra reaksjonstårnet medrevne og utførte fosfat-og fosforpentoksydmengder vokser er ved små avgassmengder de fosfat- og fosforpentoksydmengder som skulle utvaskes og absorberes av reaksjonstårnet, liten. De nødvendige vaskeinnretninger for avgassene kan altså holdes små. Også de etter-koblede absorbsjonsanlegg for klorhydrogen kan holdes forholdsvis små når sistnevnte ikke er for sterkt fortynnet med store avgassmengder.

En innretning til gjennomføring av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er vist på tegningen skjematisk og delvis i snitt.

Fig. 1 viser et arbeidsskjema for det samlede anlegg og

fig. 2 viser i forstørret målestokk den som blandingsdyse utformede brenner 5.

I detalj består denne innretning av en som blandingsdyse utformet brenner 5 som samtidig tjener som brenner for fosforflammen, og som tilførselsorgan for reaksjonsdeltagerne. Denne brenner 5 er utformet som flerstoffdyse.

Vanndamp tilføres denne flerstoff-resp. blandingsdyse gjennom tilførselen 4 hvis reaksjoner ifølge ovenstående ligning (I) skal finne sted, fosfor gjennom tilfør-selsledning 2, alkaliklorid suspendert i luft og/eller oksygen, gjennom tilførsels-ledning 1, og luft eller oksygen gjennom tilførselsledning 3, idet imidlertid den nevnte rekkefølge av de tilførte utgangs-stoffer bare er å anse som eksempelvise og ikke utelukker en annen rekkefølge av tilførselsledningene til blandingsdysen. Blandingsdysen resp. den av denne blan-dede brenner 5, er anbragt sentralt og nedadrettet ved den øvre ende av et for-støvnings- resp. reaksjonstårn . 6.

Den i forstøvningstårnet 6 dannede smelte kommer gjennom smelteuttakene 7 resp. 9 etter valg til en avkjølingsvalse 8 eller i et oppløsnings- resp. omrøringskar 10. På avkjølingsvalsen 8 frembringes fast produkt. I omrøringskaret 10 fremstilles ved oppløsning av smeiten i oppløsnings-midler f. eks. vann, oppløsninger og derav krystalliserte fosfater.

Avgassen fra forstøvningstårnet 6 kommer gjennom det nedre gassavtrekk 11 til absorbsjon av det medrevne, spesielt fosforpentoksyd, i vaske- resp. absorb-sjonstårnet 12, som øverst har en dyse til forstøvning av vaskeoppløsningen eller en sentrifuge. Vaskeoppløsningen blir fra oppsamlingskaret 13 ved hjelp av en sir-kulasjonspumpe 14 gjennom kretsløpsled-ningen 15 tilført dysen i vasketårnet 12.

Den for medrevne partikler befridde avgass forlater vasketårnet 12 gjennom gassavledningen 16 hvis det arbeides etter ovenstående ligning (II), eller også gjennom gassavledningen 17 hvis det arbeides etter ovenstående ligning (I). Den første gassavledning 16 fører den klorholdige avgass til klorhydrogen-fremstillingsanlegget 18. Fra dette 18 resp. over den annen gassavledning 17 kommer den klorhydro-genholdige avgass inn i klorhydrogen-absorbsjonsanlegget 19. Herfra bortføres restgassene over restgassavledningen 20, viften 21 og over skorstenen 22. Når ved liten mengde intet klorhydrogen behøver å isoleres, er det tilstrekkelig å lede avgassene over et med kalk beskikket tårn.

Eksempel 1:

434 kg malt natriumklorid med et innhold på 99,8 pst. NaCl blir sammen med 100 m<3> oksygen i suspendert og dermed finest fordelt form pr. time over til-førselsledning 1 innført ved forstøvning i en fosforflamme som over tilførselsled-ning 2 mates med 190 kg smelteflytende fosfor med et innhold på praktisk talt 100 pst. P og over tilførsel 3 med 550 m<3 >oksygenanriket luft (med et oksygeninnhold på ca. 50 pst.) pr. time. Tilførslene står under et trykk på ca. 2—3 ato. Mol-forholdet av dannet P^Or. : Na,0 ut-gjør herved 1 : 1,20.

Det etter forstøvning av reaksjonsdeltagerne i blandingsdysen 5 dannede reaksjonsprodukt, ca. 600 kg/time, fremkommer ved den nedre ende av reaksjons- og forstøvningstårnet 6 som varm smelte med en temperatur på ca. + 600 til 700° C. Denne smelte har en sammensetning på ca. 65 pst. P-O-, 34 pst. Na.O, 0,03 pst. Cl og 0,06 pst. P2Cv Den stivner ved avkjøling til ikke krystallinsk polyfosfatglass. Derpå avkjøles den på avkjølingsvalsen 8 og deretter males den. Den kan imidlertid også oppløses i omrøringskaret 10 hvorpå det fra denne oppløsning etter kjente fremgangsmåter fremstilles det krystalliserte fosfat.

De likeledes ca. + 600 til + 700° C varme avgasser som dessuten inneholder ca. 10 pst. av det dannede fosforpentoksyd i form av alkalifosfat, fjernes over det nedre gassavtrekk 11 fra forstøvnings-tårnet 6, og utvaskes i et etterfølgende vaske- og absorbsjonstårn 12 ved hjelp av konsentrert fosforsyre som vaskeoppløs-ning, idet fosfatet utskilles og forenes med reaksjonsproduktets oppløsning. Konsentrert HhPOj foretrekkes som vaskeopp-løsning for å unngå en oppløsning av i avgassen inneholdt klor resp. klorhydrogen. Ca. 256 kg klorgass/time forlater dette vasketårn 12 og føres til en etterkoplet innretning 18 til fremstilling av klorhydrogen resp. en annen videre anvendelse. Den i klorhydrogen-fremstillingsanlegget 18 dannede klorhydrogen absorberes i klorhydrogen-absorbsjonsanlegget 19. Den res-terende avgass bortføres over restgassavledningen 20, viften 21 og skorstenen 22.

Fosfatutbyttet utgjør ca. 99,5 pst. referert til den opprinnelige anvendte smelteflytende fosfor, idet dette polyfosfat praktisk talt er fritt for NaCl, og høyst inneholder ca. 0,02—0,05 pst. NaCl. Denne rest-forurensning foreligger således bare i størrelsesordener som også inneholdes i det friske vann som tilføres til prosessen.

Eksempel 2: 460 kg malt kaliumklorid med en ren-hetsgrad på 99,8 pst. KC1 innføres sammen med 100 m:! oksygen i suspendert og dermed mest finfordelt form pr. time gjennom fordysing i en fosforflamme som mates med 190 kg smeltet flytende fosfor og 400 m:! oksygenanriket luft (med et oksygeninnhold på ca. 50 pst.) pr. time. Hertil anvendes blandingsdyse 5 ifølge oppfinnelsen og ifølge fig. 2. Forholdet av dannet PX>-, : KiO utgjør herved 1 : 1,0. Det dannede reaksjonsprodukt av ca. 650 kg/time består av en smelte som inneholder 35,5 pst. KL>0, 62,8 pst. P2Or„ mindre enn 0,01 pst. Cl -:- og 0,1 pst. P-O,. Smeiten avkjøles med vann og oppløses samtidig hvorpå det fra denne oppløsning etter kjente fremgangsmåter fremstilles det krystalliserte fosfat. Avgassene opparbeides likeledes som beskrevet i eksempel 1, idet det fremkommer 210 kg klorgass pr. time.

Fosfatutbyttet utgjør ca. 99,6 pst. referert til det opprinnelige anvendte smelteflytende fosfor, idet dette fosfat dessuten bare inneholder spor på ca. 0,02—0,05 pst. KC1. Polyfosfatet fremkommer følgelig i tilstrekkelig renhet, og praktisk talt fritt for alkaliklorid.

Eksempel 3: 600 kg malt natriumklorid med en ren-hetsgrad som angitt i eksempel 1, inn-føres sammen med 90 m<:l> oksygen i suspendert og dermed finfordelt form pr. time ved forstøvning i en fosforflamme som mates med 190 kg smelteflytende fosfor og 560 m'<1> oksygenanriket luft (med et oksygeninnhold på ca. 55 pst.) pr. time. Til gjennomføring av fremgangsmåten tjener den ifølge oppfinnelsen som blandingsdyse utformede brenner 5. Forholdet av dannet P.Or, : Na^O utgjør herved 1 : 1,63.

Det dannede reaksjonsprodukt på ca. 660 kg/time består av en smelte som inneholder 39,5 pst. Na-O, 59 pst. P-Or,, 0,02 pst. Cl og 0,12 pst. P20:-i. Denne smelte av-kjøles og oppløses samtidig med vandig fosfatoppløsning hvorpå det fra denne oppløsning etter kjente fremgangsmåter fremstilles det krystalliserte fosfat. Avgassene opparbeides likeledes som beskrevet i eksempel 1, idet det fremkommer 350 kg klorgass pr. time.

Fosfatutbyttet utgjør ca. 99,8 pst. referert til det opprinnelige anvendte smelteflytende fosfor, idet dette fosfat bare inneholder dessuten ca. 0,02—0,05 pst. NaCl.

Eksempel 4: 390 kg natriumklorid med en renhets-grad som angitt i eksempel 1, innføres samme med 80 m<:i> oksygen i suspendert form pr. time ved forstøvning i en fosforflamme som mates med 190 kg fosfor i smelteflytende form og 380 m<:i> oksygenanriket luft (med et oksygeninhold på ca.

54 pst.) pr. time. Det anvendes her igjen

den på fig. 2 viste blandingsdyse idet det imidlertid samtidig tilføres 80 kg vanndamp med en temperatur på + 156° C over tilførselsledningen 4 til reaksjonsblandin-gen.

Det dannede reaksjonsprodukt på ca. 570 kg/time består av en smelte som inneholder 30 pst. Na-O, 69 pst. PiOr,, mindre enn 0,01 pst. NaCl og 0,08 pst. P, Os. Denne smelte består etter avkjøling av polyfosfatglass. Avgassene blir likeledes opparbei-det som beskrevet i Eksempel 1, idet det fremkommer 236 kg klorhydrogen-time, og fjernes fra vasketårnet 12 over den annen gassavledning 17 og tilføres til klorhydro-genabsorbsjonsanlegget 19.

Utbyttene er likeså gode som i de for-angående eksempler og renheten av det fremstilte polyfosfat er ved denne arbeidsmåte med vanndamptilsetning uklan-derlig. Polyfosfatet er praktisk talt helt fritt for NaCl.

Claims (13)

1. Fremgangsmåte til fremstilling av alkalifosfater fra alkaliklorider, fosfor, oksygen og/eller luft, såvel som eventuelt vann ved innføring av alkalikloridet i en fosforflamme, karakterisert ved at alkalikloridet forstøves i flammeretningen inne i og likerettet med den forstøvede kjegleformede tilførselsstrøm av komponentene som mates inn i flammesonen, hvorpå reaksjonsproduktet opparbeides etter i og for seg kjente fremgangsmåter.

2. Fremgangsmåte ifølge påstand 1, karakterisert ved at alkalikloridet forstøves suspendert i en oksygen- og/eller luftstrøm.

3. Fremgangsmåte ifølge en av på-standene 1—2, karakterisert ved at fosforflammen frembringes ved forbrenning av 100 g fosfor med 90 til 500 ltr., fortrinnsvis ca. 180 ltr. oksygen.

4. Fremgangsmåte ifølge en av på-standene 1—3, karakterisert ved at det som alkaliklorid anvendes natriumklorid eller kaliumklorid.

5. Fremgangsmåte ifølge en hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at det ved arbeide uten vanndamptilsetning tilføres oksygenet i minst en mengde som er tilstrekkelig til ved siden av omsetningen til alkalifosfater dessuten å sikre en oksydasjon av klorionet til fritt klor.

6. Fremgangsmåte ifølge påstand 5, karakterisert ved at det anvendes et oksygenoverskudd på minst ca. 30 pst., foretrukket på ca. 50 pst. referert til den støkiometriske beregnede mengde.

7. Fremgangsmåte ifølge en hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at det overholdes et forhold P-O-, : Me-O (Me = alkalimetall) som ligger mellom 1:1 og 1:2.

8. Fremgangsmåte ifølge en hvilken som helst av de foregående påstander, karakterisert ved at fosforflammen brenner med nedadrettet flammesone fra en ved den øvre ende av et reaksjonstårn anordnet brenner.

9. Innretning til gjennomføring av fremgangsmåten ifølge en hvilken som helst av de foregående påstander bestå-ende av et loddrett reaksjonstårn (6) med en ved den øvre ende anbragt og i form av en blandingsdyse utformet brenner (5), såvel som av et vasketårn (12) som er etterkoplet ved nedre gassavtrykk (11) og eventuelt et klorhydrogenfremstillings-anlegg (18) og klorhydrogenabsorbsjons-anlegg (19) såvel som av en kjølevalse (8) resp. et oppløsningskar (10) for det reaksjonsprodukt som er fjernet fra bunnen av reaksjonstårnet (6).

10. Innretning ifølge påstand 9, karakterisert ved at blandingsdysen som danner brenneren (5), og som er anbragt sentralt og nedadrettet ved den øvre ende av reaksjonstårnet (6) er utstyrt med en tilførselsledning (1) for det eventuelt i luft eller oksygen suspenderte alkaliklorid, en tilførselsledning (2) for det spesielt smelteflytende fosfor, en tilførsels-ledning (3) som den eventuelt med oksygen anrikede luft, og en eventuelt ubenyttet tilførselsledning (4) for vanndamp.

11. Innretning ifølge påstand 10, karakterisert ved at blandingsdysen som danner brenneren (5) består av hver med en av tilførselsledningene (1—4) ut-styrte konsentrisk i hverandre innskutte rørstusser med forskjellig diameter.

12. Innretning ifølge påstand 11, karakterisert ved at rørstussene er avsmalnet i retning mot brennerutløpet.

13. Innretning ifølge påstand 11 eller 12, karakterisert ved, at minst en rørstuss med sin nedre ende rager over den nedre ende av en annen rørstuss med mindre diameter.